JP2678615B2

JP2678615B2 - 繊維強化ポリマー組成物

Info

Publication number: JP2678615B2
Application number: JP63106864A
Authority: JP
Inventors: 邦夫岩浪; 吉祥北野; 正人佐久間; 隆志見上; 宏之若林; 正美江崎; 文夫加藤
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 1988-04-28
Filing date: 1988-04-28
Publication date: 1997-11-17
Anticipated expiration: 2012-11-17
Also published as: JPH01278544A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明はポリアミド樹脂とポリオレフィンを主成分と
する繊維強化ポリマー組成物に関し、特に耐熱性、耐薬
品性、耐衝撃性とともに耐不凍液性、成形性等に優れた
ポリアミド樹脂とポリオレフィンを主体とする繊維強化
ポリマー組成物に関する。

〔従来の技術〕

ポリアミド樹脂は軽量であり、かつ耐衝撃性、耐熱
性、耐薬品性等に優れているので、各種容器に適してい
る。また一方で軽量化を目的として自動車のラジエータ
ータンク等の容器がプラスチックで形成さるようになっ
てきた。特に強度や耐熱性に優れたナイロン６やナイロ
ン66にガラス繊維を添加したものが多く使用されてい
る。

しかしながら、ガラス繊維等で強化されたポリアミド
樹脂は耐熱性、機械的強度及び長期耐久性等に優れてい
るものの、耐水性、成形性、耐薬品性及び耐不凍液性に
劣るという問題がある。特に自動車用ラジエタータンク
に使用する場合、耐不凍液性は重要である。

以上のような不足する特性は一般にポリオレフィンが
保有するものである。

特公昭61−26939号はホリアミド樹脂（ａ）とポリプ
ロピレン樹脂にエチレン性不飽和カルボン酸またはその
無水をグラフト共重合して得られる変性重合体（ｂ）お
よび繊維状強化剤（ｃ）を含み、（ａ）成分と（ｂ）成
分が重量比で（ａ）：（ｂ）＝70:30〜95:5、かつ
（ｃ）成分が（ａ）成分と（ｂ）成分の合計100重量部
に対して40〜200重量部の割合で含有する組成物から形
成されたことを特徴とするラジエタータンクを開示して
いる。

また、特開昭62−241940号は、〔Ａ〕オレフィン重合
体:30〜95重量％、〔Ｂ〕ポリアミド:5〜70重量％、
〔Ｃ〕〔Ａ〕＋〔Ｂ〕＝100重量部に対して集束剤とし
てアクリル系樹脂が用いられたガラス繊維:5〜200重量
部からなることを特徴とする自動車ラジエータタンク形
成用プラスチック組成物を開示している。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかし、従来の組成物は、ポリアミド樹脂とポリオレ
フィンとの相溶性や、ガラス繊維とマトリックス樹脂と
の接着剤等が向上されてはいるが、なおラジエタータン
ク等に要求される厳しい条件に関しては必ずしも満足で
はなかった。本発明の目的は、ポリアミド樹脂の特性を
生かしつつポリオレフィンが有する耐水性、成形性及び
耐不凍液性を得るために、ポリアミド樹脂とポリオレフ
ィンとの相溶性が改良され、さらにはガラス繊維とマト
リックス樹脂との接着性が改良された繊維強化ポリマー
組成物を提供することである。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を鑑み鋭意研究の結果、本発明者はポリア
ミド樹脂とポリオレフィンとガラス繊維からなる組成物
に所定量の不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンを添加
するとともに、ガラス繊維を特定の結束剤及びカップリ
ング剤で処理しておくことにより、ガラス繊維とマトリ
ックス樹脂との接着が強固となり、前記特性が一段と向
上することを発見し、本発明に想到した。

すなわち、本発明の繊維強化ポリマー組成物は、樹脂
成分を基準として（ａ）ポリアミド樹脂30〜90重量％
と、（ｂ）ポリオレフィン及び不飽和カルボン酸変性ポ
リオレフィンの合計10〜70重量％と、全体を100重量部
として（ｃ）表面処理されたガラス繊維５〜50重量部と
を含有し、前記ポリアミド樹脂の末端アミンのモル数と
前記不飽和カルボン酸変性ポリオレフィン中のカルボキ
シル基のモル数との比が10〜1000であり、かつ前記ガラ
ス繊維の表面処理が前記ガラス繊維に対して0.1〜１重
量％のシラン系カップリング剤と、1.5〜10重量％のカ
ルボキシル基または酸無水物基を有するポリマー（アク
リル酸系ポリマーを除く）からなる結束剤により行われ
ていることを特徴とする。

本発明を以下詳細に説明する。

本発明において使用するポリアミド樹脂としては、ヘ
キサメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ドデカ
メチレンジアミン、2,2,4−または2,4,4−トリメチルヘ
キサメチレンジアミン、1,3−または1,4−ビス（アミノ
メチル）シクロヘキサン、ビス（ｐ−アミノシクロヘキ
シルメタン）、ｍ−またはｐ−キシリレンジアミンのよ
うな脂肪族、脂環族又は芳香族のジアミンと、アジピン
酸、スベリン酸、セバシン酸、シクロヘキサンジカルボ
ン酸、テレフタル酸、イソフタル酸のような脂肪族、脂
環族又は芳香族のジカルボン酸とから製造されるポリア
ミド樹脂、６−アミノカプロン酸、11−アミノウンデカ
ン酸、12−アミノドデカン酸のようなアミノカルボン酸
から製造されるポリアミド樹脂、ε−カプロラクタム、
ω−ドデカラクタムのようなラクタムから製造されるポ
リアミド樹脂およびこれの成分からなる共重合ポリアミ
ド樹脂、またはこれらのポリアミド樹脂の混合物が挙げ
られる。具体的にはナイロン６、ナイロン66、ナイロン
610、ナイロン９、、ナイロン6/66、ナイロン66/610、
ナイロン6/11等が挙げられる。これらの中では、剛性、
耐熱性の良好な点でナイロン６及びナイロン66が好まし
い。

分子量はとくに限定されないが、通常相対粘度η
_ｒ（JISK6810、98％硫酸中で測定）が1.0以上のポリア
ミド樹脂が用いられ、中でも2.0以上のものが機械的強
度が優れている点で好ましい。

また、本発明において使用するポリオレフィンとして
は、エチレン、プロピレン、ブテン−１、ペンテン−
１、ヘキセン−１、４−メチルペンテン−１等のα−オ
レフィンの単独重合体、エチレンとプロピレン又は他の
α−オレフィンとの共重合体、もしくはこれらのα−オ
レフィンの２種以上の共重合体等が挙げられる。これら
の中では、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレ
ン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン等のポリ
エチレン及びポリプロピレンが好ましい。ポリプロピレ
ンはホモポリマーに限られず、プロピレン成分を50モル
％以上、好ましくは80モル％以上含む他のα−オレフィ
ンとのランダムまたはブロック共重合体も使用すること
ができる。プロピレンに共重合するコモノマーとしては
エチレンその他のα−オレフィンがあり、エチレンが特
に好ましい。従って、本明細書において使用する用語
「ポリプロピレン」はプロピレンのホモポリマーに限定
されず共重合体をも含むものと解すべきである。

本発明において使用する変性ポリオレフィンとは、不
飽和カルボン酸又はその無水物により変性したポリオレ
フィンである。不飽和カルボン酸またはその無水物とし
ては、アクリル酸、メタクリル酸等のモノカルボン酸、
マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等のジカルボン酸、
無水マレイン酸、無水イタコン酸等のジカルボン酸無水
物等が挙げられ、特にジカルボン酸及びその無水物が好
ましい。

また不飽和カルボン酸又はその無水物により変性する
ポリオレフィンとしては、上記ポリオレフィンと同様に
α−オレフィンの単独重合体に限らず、他のα−オレフ
ィンとの共重合体も含む。

変性ポリオレフィン中の不飽和カルボン酸又はその無
水物の含有量はアミン／カルボン酸のモル比が10〜1000
の範囲内となるようなものであり、具体的には0.01〜15
重量％であるのが好ましい。変性量が0.01重量％未満で
あると、変性ポリオレフィン添加によるポリアミド樹脂
とポリオレフィンとの相溶性向上に十分な効果がなく、
また15重量％を超えるとポリオレフィンとの相溶性が低
下する。

変性ポリオレフィンの製造は溶液法又は溶融混練法の
いずれでも行うことができる。溶融混練法の場合、ポリ
オレフィン、変性用不飽和カルボン酸（又は酸無水物）
及び触媒を押出機や二軸混練機等に投入し、150〜250℃
の温度に加熱して溶融しながら混練する。また溶液法の
場合、キシレン等の有機溶剤に上記出発物資を溶解し、
80〜140℃の温度で攪拌しながら行う。いずれの場合に
も、触媒として通常のラジカル重合用触媒を用いること
ができ、例えば過酸化ベンゾイル、過酸化ラウロイル、
過酸化ジターシャリーブチル、過酸化アセチル、ターシ
ャリーブチルペルオキシ安息香酸、過酸化ジクミル、ペ
ルオキシ安息香酸、ペルオキシ酢酸、ターシャリーブチ
ルペルオキシピバレート等の過酸化物類や、アゾビスイ
ソブチロニトリル等のジアゾ化合物類等が好ましい。触
媒の添加量は変性用不飽和カルボン酸又はその無水物10
0重量部に対して１〜100重量部程度である。

本発明の繊維強化ポリマー組成物において、樹脂成分
を基準にしてポリアミド樹脂の含有量は30〜90重量％
で、ポリオレフィン＋変性ポリオレフィンの含有量は10
〜70重量％である。ポリアミド樹脂が30重量％未満だと
耐熱性及び機械的強度が不十分であり、また90重量％を
超えると成形性及び耐不凍液性が不十分となり、かつコ
スト高となる。好ましい範囲はポリアミド樹脂が50〜70
重量％で、ポリオレフィン＋変性ポリオレフィンが30〜
50重量％である。

変性ポリオレフィンの量及びそのカルボン酸基の量は
ポリアミド樹脂中の末端アミンの量と相関させるのが好
ましい。何故なら、変性ポリオレフィン中のカルボン酸
が溶融ブレンドの際、ポリアミド末端アミンと反応して
生成する変性ポリオレフィン−ポリアミドグラフト共重
合体がポリオレフィンとポリアミドの相溶化剤となって
いると考えられ、このグラフト共重合体の生成量がカル
ボン酸基／ポリアミド末端アミンのモル比に関係してい
ると推察されるためである。従って、末端アミンのモル
数と変性ポリオレフィン中のカルボン酸基のモル数との
比が10〜1000となるように、変性ポリオレフィンの含有
量を調節する。アミン／カルボン酸のモル比か10未満で
あると相溶化が進みすぎ、ポリアミド樹脂とポリオレフ
ィンとの特性の平均化が起こり、耐熱性が低下する。ま
たアミン／カルボン酸のモル比が1000を超えると変性ポ
リオレフィンによる相溶化効果が不十分であり、得られ
る組成物の機械的強度が低くなる。好ましいモル比は20
〜200である。

本発明において使用するガラス繊維は、（１）シラン
系カップリング剤と、（２）カルボキシル基または酸無
水物基を有するポリマーからなる結束剤とであらかじめ
表面処理されていることが必要である。かかる表面処理
によって、ガラス繊維とマトリックス樹脂、特にポリア
ミド樹脂との接着性が改善され、耐熱性、耐不凍液性、
機械的物性が大幅に向上する。

本発明に使用するシラン系カップリング剤としては、
アミノシラン、エポキシシラン、メチルトリメトキシシ
ラン、メチルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプ
ロピルトリメトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラ
ン、メキサメチルシラン、ビニルトリメトキシシランな
どが挙げられる。

また、結束剤として使用し得るカルボキシル基または
酸無水物基を有するポリマーとしては、マレイン酸、フ
マル酸、イタコン酸等のジカルボン酸、無水マレイン
酸、無水イタコン酸等のジカルボン酸無水物等の重合体
もしくはこれらとスチレン、エチレン等のビニル化合物
等との共重合体などが挙げられる。中でもジカルボン酸
の共重合体が好ましい。

シラン系カップリング剤及び結束剤は、一般にシラン
系カップリング剤及び結束剤を水溶液または水性エマル
ジョンにしガラス繊維を浸漬するか、または上記水溶液
またはエマルジョンをガラス繊維にスプレーすることに
より塗布する。この際シラン系カップリング剤と結束剤
を１つの水溶液または水性エマルジョンとして同時に塗
布しても良いし、あるいは別々の水溶液又は水性エマル
ジョンとして逐次塗布しても良い。逐次塗布する場合
は、シラン系カップリング剤を先に塗布する方が好まし
い。

シラン系カップリング剤及び結束剤を上記の方法で塗
布した後、乾燥及びシラン系カップリング剤の硬化反応
を促進するため、ガラス繊維を100〜200℃で１〜30分間
加熱するのが好ましい。

シラン系カップリング剤の塗布量はガラス繊維の重量
に対し0.1〜１％とする。シラン系カップリング剤の塗
布量が0.1重量％未満であるとガラス表面を完全に覆う
ことができず、また１重量％を超えるとシラン系カップ
リング剤層が厚くなりすぎ脆くなる傾向にある。シラン
系カップリング剤の好ましい塗布量は0.3〜0.5重量％で
ある。

結束剤の塗布量はガラス繊維の重量に対し1.5％〜10
％とする。結束剤の量が1.5重量％未満であるとガラス
繊維を束ねる能力に欠け、またマトリックス樹脂との接
着に劣る。結束剤の量が10重量％を超えると押出ブレン
ドにおけるガラス繊維の分散が悪くなる。

ガラス繊維の含有量は組成物全体を100重量部として
５〜50重量部である。ガラス繊維が５重量部未満である
と組成物の耐熱性及び機械的強度が不十分であり、また
50重量部を超えると成形性が低下して成形物の製造が困
難となり、また機械的強度もかえって低下する。好まし
いガラス繊維の含有量は15〜40重量部である。なおガラ
ス繊維はチョップドストラインド、ロービング等で、繊
維径５〜15μｍが好ましい。

本発明の繊維強化ポリマー組成物においては、ポリア
ミド樹脂が連続マトリックス相を形成し、ポリオレフィ
ンが平均径0.5〜５μｍのドメイン相を形成するモルフ
ォロジーを有することが好ましい。このようなモルフォ
ロジーを有することにより、組成物の引張り強度、曲げ
弾性率、衝撃強度等の機械的物性が大幅に向上する。

本発明の繊維強化ポリマー組成物は、その他にその改
質を目的として、他の添加剤、例えば無機充填材、熱安
定剤、酸化防止剤、光安定剤、難燃剤、可塑剤、帯電防
止剤、離型剤、発泡剤、核剤等を添加することができ
る。

本発明の組成物は一軸押出機、二軸押出機等の押出機
を用いて、加熱溶融状態で混練することによって得るこ
とができるが、下記の構造の二軸押出機により製造する
のが好ましい。

第１図に概略的に示すように、本発明の繊維強化ポリ
マー組成物を製造するための二軸押出機は（ａ）長さ／直径（L/D）比が25以上であり、（ｂ）（ｉ）樹脂成分を投入する第一のホッパー１
と、（ii）得られた繊維強化ポリマー組成物を押出すため
のダイス２と、（iii）前記第一のホッパー１から下流側に向かってL
/D15〜20の位置に設けられたガラス繊維を投入する第二
のホッパー３と、（iv）前記第二のホッパー３と前記ダイス２の間に設
けられた真空ベント部４と、（ｖ）前記第一のホッパー１と前記第二のホッパー３
との間に設けられた少なくとも２組の第一のニーディン
グゾーン5,5′…と、（vi）前記第二のホッパー３と前記真空ベント部４と
の間に設けられた少なくとも１組の第二のニーディング
ゾーン６とを有し、（Ｃ）前記第二のホッパー３から上流側にL/D3.5〜7.
5の温度を290〜320℃とし、（ｄ）その他の部分を260〜290℃とし、（ｅ）ダイス出口での樹脂の温度を260〜290℃とす
る。

二軸押出機のL/D比については25未満であると十分な
混練ができない。好ましいL/D比は25〜35である。

第一のホッパー（メインホッパー）１、第二のホッパ
ー３、真空ベント部４及びダイス２はそれぞれ公知の構
造のものでよい。

第二のホッパー３とダイス２との距離はL/D5〜20であ
るが、L/Dが５未満であると樹脂成分とガラス繊維との
混練が不十分となり、またL/Dが20を超えると樹脂成分
の劣化が起こるおそれが大きくなる。

第二のホッパー３と真空ベント部４との距離はL/D3〜
10に設定するのが好ましい。両者の距離L/Dが３未満で
あるとガラス繊維の結束剤が未溶融でベントの効果が少
なく、また10を超えるとベントアップしやすくなる。

第一のニーディングゾーン5,5′…及び第２のニーデ
ィングゾーン６はいずれも少なくとも１組以上設ける。
各ニーディングゾーンはL/Dが1/4〜1/8程度のニーディ
ングディスクを４枚以上連続して組合せたもの（L/D1〜
４）とするのが好ましい。ニーディングゾーン5,5′…
がないか又は十分な長さを有さないと樹脂成分の混練が
不十分であり、可塑化が十分でない。

ニーディングディスクが不足してニーディングゾーン
６の長さがL/D1より短い場合、ガラス繊維の投入による
樹脂の冷却が進み、ガラス繊維の混入が阻害されたり、
サージング（脈流）が起る等、生産に支障をきたす。

なお一般的に第一のニーディングゾーン5,5′の先端
部は第一のホッパー１の下流側L/D5〜20の位置にあり、
合計長さはL/D2〜８程度である。また第二のニーディン
グゾーン６の先端部は第二のホッパー３の下流側L/D2〜
６の位置にあり、合計長さはL/D1〜４程度である。

また第二のホッパー３の上流側L/D3.5〜7.5の部分の
温度が290〜320℃ないと、同様にガラス繊維の混入が阻
害されたり、サージングが起こるおそれがある。しか
し、温度が高すぎると樹脂の劣化が起こり、所望の性能
が得られない。その他の部分については、260〜290℃の
温度とする。またダイス出口の樹脂温度は260〜290℃と
するのが好ましい。

上記の二軸押出機の第一のホッパー（メインホッパ
ー）１から樹脂成分を投入するとともに第二のホッパー
３から表面処理したガラス繊維を投入し、100〜300rpm
の速度で二本のスクリューを回転しながら樹脂成分及び
ガラス繊維の混練を行う。混練により得られた組成物は
既知の方法で容易にペレタイズできる。

上記の二軸押出機により製造した本発明のガラス繊維
強化ポリマー組成物は、通常の射出成形法により所望の
形状に成形することができる。

〔作用〕

ポリアミド樹脂とポリオレフィンとの相溶性は悪い
が、不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンを介在させる
ことにより両者は相溶化する。この理由はポリアミド樹
脂の末端アミンと変性ポリオレフィン中のカルボン酸基
とが反応し、ポリアミド−変性ポリオレフィン共重合体
が生成するためであると考えられる。

さらに、シラン系カップリング剤とカルボキシル基ま
たは酸無水物基を有するポリマー（アクリル酸系ポリマ
ーを除く）からなる結束剤とで表面処理したガラス繊維
を用いることにより、ガラス繊維とマトリックス樹脂と
の接着力が著しく向上する。これは結束剤中のカルボン
酸基又は酸無水物基とポリアミド樹脂の末端アミンとの
反応によるためであると考えられる。

〔実施例〕

本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。

実施例１〜４、比較例１〜３第２表に示す配合割合でナイロン、ポリプロピレン及
び変性ポリプロピレンを高速ミキサーでドライブレンド
し、第１図に示す45φmmの二軸押出機のメインホッパー
より投入した。また第２表に示す配合割合でガラス繊維
のチップドストランド（平均径13μｍ、平均長さ3mm）
を二軸押出機の途中より投入して280℃で混練し、組成
物ペレットを得た。なお、ガラス繊維は、下記第１表に
示すシラン系カップリング剤とカルホキシル基又は酸無
水物基含有ポリマー結束剤とを下記重量比で含有する処
理剤で表面処理した。処理剤による表面処理は、処理剤
の水性エマルジョン液に浸漬し、120℃で５分間乾燥す
ることにより行った。各実施例における処理剤の塗布量
をあわせて第１表に示す。

得られた組成物ペレットを乾燥炉で乾燥した後、射出
成形により試験片を作成し、下記の試験を行った。

（１）MFR＝JIS K7210により275℃、2160gの荷重下で測
定。

（２）熱変形温度＝一定速度（２℃／分）で昇温したと
きに、110mm×4mm×12.7mmの試験片（単純ばり）が一定
荷重（18.6kg）を受けて所定量（0.25mm）だけ撓むとき
の温度をJIS K7207により測定。

（３）引張り強度＝23℃及び140℃においてそれぞれJIS
K7113により測定。

（４）曲げ弾性率＝23℃及び140℃においてそれぞれJIS
K7203により測定。

（５）アイゾット衝撃強度＝23℃及び−40℃においてJI
S K7110により測定。

（６）耐不凍液性＝市販自動車用ロングライフクーラン
トの50％水溶液に140℃で200時間浸漬後、吸水状態の引
張り強度を測定し、元の引張り強度を100としたときの
引張り強度保持率（％）により表す。

なお（３）〜（５）においてはそれぞれ乾燥条件及び
吸水条件において測定を行った。乾燥条件とは射出成形
直後のものをデジケータに入れ、75時間、23℃に保った
ものであり、吸水条件とは射出成形品を100℃の水に24
時間浸漬したものである。

結果を第２表に示す。

注）：（１）ナイロン、ポリプロピレン及び変性ポリプ
ロピレンの含有量は樹脂分を基準とした重量％であり、
ガラス繊維の含有量は組成物全体を基準とした重量％で
ある。

（２）東レ（株）製アミランCM3001N Korshak−Zamyati
onaの方法（逆適定法）（Chem.Abs.40,4665,‘46,同上4
2,6152,‘48）で測定した末端アミノ基は0.034m当量/g
であった。

（３）東燃石油化学（株）製Ｊ−215 （４）無水マレイン酸（５）上記第１表に示す処理剤で表面処理をしたガラス
繊維実施例５実施例１において、ポリプロピレンの代りに、高密度
ポリエチレン（東燃石油化学（株）製Ｊ−6311）を用
い、かつ変性ポリエチレンとして上記ポリエチレンを第
３表に表すカルボン酸で変性したものを用いた以外同様
にして、繊維強化ポリマー組成物を製造した。これに実
施例１〜２と同じテストを行った。結果を第３表に示
す。

注）：（１）、（２）、（４）、（５）第２表と同じ
（３）東燃石油化学（株）製Ｊ−6311高密度ポリエチレ
ン以上から明らかなように、本発明の繊維強化ポリマー
組成物はポリアミド樹脂とポリオレフィンとの相溶化を
助ける不飽和カルボン酸変性ポリオレフィンを含有する
のみならず、ガラス繊維をシラン系カップリング剤とカ
ルボキシル基又は酸無水物基を有するポリマー（アクリ
ル酸系ポリマーを除く）からなる結束剤とで表面処理し
ているために、機械的強度、耐熱性、成形性、耐不凍液
性等に優れている。

〔発明の効果〕

以上に詳述したように、本発明の繊維強化ポリマー組
成物は引張り強度や耐衝撃性等の機械的強度に優れてい
るのみならず、耐熱性、成形性及び耐不凍液性にもすぐ
れている。また吸水率が低下しているために吸水条件下
での諸特性の低下が少ない。その上比較的多量のポリオ
レフィンを含有しているためにコストが低減されている
という利点を有する。

このような本発明の組成物は自動車のラジエータータ
ンク等のエンジン周辺部品やボビン等の電気機器部品等
に使用するのに特に好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の繊維強化ポリマー組成物を製造するの
に使用することができる装置の一例を示す概略図であ
る。１……第一のホッパー２……ダイス３……第二のホッパー４……ベント 5,5′……第一のニーディングゾーン６……第二のニーディングゾーン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ０８Ｌ 51/06 ＬＬＤＣ０８Ｌ 51/06 ＬＬＤＬＬＥＬＬＥ 77/00 ＬＱＳ 77/00 ＬＱＳ (72)発明者見上隆志東京都狛江市和泉本町３丁目23番48号 (72)発明者若林宏之愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地日本電装株式会社内 (72)発明者江崎正美愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地日本電装株式会社内 (72)発明者加藤文夫愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地日本電装株式会社内 (56)参考文献特開昭62−241940（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−276840（ＪＰ，Ａ) 特開昭60−44535（ＪＰ，Ａ)

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】樹脂成分を基準として（ａ）ポリアミド樹
脂30〜90重量％と、（ｂ）ポリオレフィン及び不飽和カ
ルボン酸変性ポリオレフィンの合計10〜70重量％と、全
体を100重量部として（ｃ）表面処理されたガラス繊維
５〜50重量部とを含有し、前記ポリアミド樹脂の末端ア
ミンのモル数と前記不飽和カルボン酸変性ポリオレフィ
ン中のカルボキシル基のモル数との比が10〜1000であ
り、かつ前記ガラス繊維の表面処理が前記ガラス繊維に
対して0.1〜１重量％のシラン系カップリング剤と、1.5
〜10重量％のカルボキシル基または酸無水物基を有する
ポリマー（アクリル酸系ポリマーを除く）からなる結束
剤により行われていることを特徴とする繊維強化ポリマ
ー組成物。
【請求項２】特許請求の範囲第１項に記載の繊維強化ポ
リマー組成物において、樹脂成分を基準として（ａ）前
記ポリアミド樹脂が50〜70重量％、及び（ｂ）前記ポリ
オレフィンと前記不飽和カルボン酸変性ポリオレフィン
との合計が30〜50重量％であり、（ｃ）全体を100重量
部として前記表面処理されたガラス繊維が15〜40重量部
であることを特徴とする繊維強化ポリマー組成物。
【請求項３】特許請求の範囲第１項又は２項に記載の繊
維強化ポリマー組成物において、前記ポリアミド樹脂の
末端アミンのモル数と前記不飽和カルボン酸変性ポリオ
レフィン中のカルボキシル基のモル数との比が20〜200
であることを特徴とする繊維強化ポリマー組成物。