JP2664726B2 - 摺動特性に優れるゴム変性スチレン系樹脂組成物 - Google Patents
摺動特性に優れるゴム変性スチレン系樹脂組成物Info
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- JP2664726B2 JP2664726B2 JP63123897A JP12389788A JP2664726B2 JP 2664726 B2 JP2664726 B2 JP 2664726B2 JP 63123897 A JP63123897 A JP 63123897A JP 12389788 A JP12389788 A JP 12389788A JP 2664726 B2 JP2664726 B2 JP 2664726B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L51/00—Compositions of graft polymers in which the grafted component is obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L51/04—Compositions of graft polymers in which the grafted component is obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers grafted on to rubbers
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- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は優れた摺動特性を有するゴム変性スチレン系
樹脂組成物に関する。
樹脂組成物に関する。
＜従来の技術＞ 近年、家電機器分野あるいはOA機器分野における技術
革新は目ざましく、LSIの高集積化に伴い一段と機器の
軽量化、小型化が押し進められている。かかる機器の機
構部品は従来金属が多く利用されてきたが、とりわけギ
ヤー、軸受、シャーシなどにプラスチックを適用し、軽
量化を図る傾向が強い。
革新は目ざましく、LSIの高集積化に伴い一段と機器の
軽量化、小型化が押し進められている。かかる機器の機
構部品は従来金属が多く利用されてきたが、とりわけギ
ヤー、軸受、シャーシなどにプラスチックを適用し、軽
量化を図る傾向が強い。
このような分野では、耐摩耗性、耐熱性、耐クリープ
性が優れたプラスチックが要求され、現在ではポリアセ
タール、ポリエステル樹脂などのエンジニアリングプラ
スチックが主として使われている。
性が優れたプラスチックが要求され、現在ではポリアセ
タール、ポリエステル樹脂などのエンジニアリングプラ
スチックが主として使われている。
また、軽量化、小型化と同時にコストダウンのニーズ
も強く、エンジニアリングプラスチックからより廉価な
プラスチックへの移行も進みつつある。
も強く、エンジニアリングプラスチックからより廉価な
プラスチックへの移行も進みつつある。
一方、こうした産業界のニーズの中で、スチレン系樹
脂にシリコーンオイルを含有させたことによって、自己
潤滑性を保有する樹脂組成物を得るという技術は既知で
あり（例えば、「トーレ・シリコーン」社製「技術資料
のNo.F012」、1984年10月発行）、既に幾つかの用途に
供せられている。
脂にシリコーンオイルを含有させたことによって、自己
潤滑性を保有する樹脂組成物を得るという技術は既知で
あり（例えば、「トーレ・シリコーン」社製「技術資料
のNo.F012」、1984年10月発行）、既に幾つかの用途に
供せられている。
＜発明が解決しようとする課題＞ しかしながら、既知の方法によって得られるシリコー
ンオイル含有ゴム変性スチレン系樹脂は、摺動性に優れ
るものの成型時に種々のトラブルを引き起こす。即ち、
前記用途に供せられるに足る摺動性を付与するには、シ
リコーンオイル添加量は多くの場合２重量部を超える。
シリコーンオイルとゴム変性スチレン系樹脂と相溶性は
本質的に乏しく、シリコーンオイル添加量の増加に伴い
成型時にシリコーンオイルが分離し易くなり、成型品に
シリバー・ヤケなどの外観不良が発生する。この課題を
解決するために成型サイクルを落としたり、成型温度を
下げたりして対処しているが本質的な解決に至っておら
ず、早急な解決が強く望まれている。
ンオイル含有ゴム変性スチレン系樹脂は、摺動性に優れ
るものの成型時に種々のトラブルを引き起こす。即ち、
前記用途に供せられるに足る摺動性を付与するには、シ
リコーンオイル添加量は多くの場合２重量部を超える。
シリコーンオイルとゴム変性スチレン系樹脂と相溶性は
本質的に乏しく、シリコーンオイル添加量の増加に伴い
成型時にシリコーンオイルが分離し易くなり、成型品に
シリバー・ヤケなどの外観不良が発生する。この課題を
解決するために成型サイクルを落としたり、成型温度を
下げたりして対処しているが本質的な解決に至っておら
ず、早急な解決が強く望まれている。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明者らは、かかる問題点を鑑み鋭意研究した結
果、特定の樹脂構造を有するゴム変性スチレン系樹脂に
特定の粘度範囲を有するジメチルシリコーンオイルを含
有せしめた樹脂組成物により本問題を解決できることを
見出し、本発明に到達したものである。
果、特定の樹脂構造を有するゴム変性スチレン系樹脂に
特定の粘度範囲を有するジメチルシリコーンオイルを含
有せしめた樹脂組成物により本問題を解決できることを
見出し、本発明に到達したものである。
すなわち、本発明はゴム質重合体を３〜８重量％含有
し、当該ゴム質重合体は平均粒子径が0.6〜1.2μｍのミ
クロゲルとして存在し、極限粘度が0.53〜0.65の範囲で
あり、メタノール可溶分量が0.5〜1.5重量％であるゴム
変性スチレン系樹脂100重量部に、25℃における粘度が
5,000〜15,000センチストークスのジメチルシルコーン
オイル2.2〜3.2重量部を含有せしめてなる摺動特性に優
れるゴム変性スチレン系樹脂組成物である。
し、当該ゴム質重合体は平均粒子径が0.6〜1.2μｍのミ
クロゲルとして存在し、極限粘度が0.53〜0.65の範囲で
あり、メタノール可溶分量が0.5〜1.5重量％であるゴム
変性スチレン系樹脂100重量部に、25℃における粘度が
5,000〜15,000センチストークスのジメチルシルコーン
オイル2.2〜3.2重量部を含有せしめてなる摺動特性に優
れるゴム変性スチレン系樹脂組成物である。
本発明におけるゴム変性スチレン系樹脂はゴム質重合
体とスチレン系単量体の重合体よりなる。スチレン系単
量体としてはスチレン、α−メチルスチレン、α−エチ
ルスチレンのような側鎖アルキル置換スチレン、モノク
ロルスチレン、ジクロルスチレン、ビニルトルエン、ｐ
−メチルスチレンのような該アルキル置換スチレンおよ
びトリブロムスチレン、テトラブロムスチレン等のハロ
ゲン化スチレン等が挙げられるが、特に好ましくはスチ
レンおよびα−メチルスチレンであり、かかるスチレン
系単量体の少なくとも一種以上が用いられる。また所望
に応じてアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、フ
マロニトリル等のアクリロニトリル系単量体、マレイミ
ド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド等
のマレイミド系単量体、マレイン酸、無水マレイン酸等
のマレイン酸系単量体、アクリル酸メチル、メタクリル
酸メチル等のアクリル酸エステル系単量体等も前記スチ
レン系単量体と併せて用いることができる。
体とスチレン系単量体の重合体よりなる。スチレン系単
量体としてはスチレン、α−メチルスチレン、α−エチ
ルスチレンのような側鎖アルキル置換スチレン、モノク
ロルスチレン、ジクロルスチレン、ビニルトルエン、ｐ
−メチルスチレンのような該アルキル置換スチレンおよ
びトリブロムスチレン、テトラブロムスチレン等のハロ
ゲン化スチレン等が挙げられるが、特に好ましくはスチ
レンおよびα−メチルスチレンであり、かかるスチレン
系単量体の少なくとも一種以上が用いられる。また所望
に応じてアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、フ
マロニトリル等のアクリロニトリル系単量体、マレイミ
ド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド等
のマレイミド系単量体、マレイン酸、無水マレイン酸等
のマレイン酸系単量体、アクリル酸メチル、メタクリル
酸メチル等のアクリル酸エステル系単量体等も前記スチ
レン系単量体と併せて用いることができる。
ゴム質重合体としては、ポリブタジエン、スチレン−
ブタジエン共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル共
重合体、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体、ブタ
ジエン−アクリル酸エステル共重合体などが挙げられ
る。
ブタジエン共重合体、ブタジエン−アクリロニトリル共
重合体、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体、ブタ
ジエン−アクリル酸エステル共重合体などが挙げられ
る。
ゴム変性スチレン系樹脂中のゴム質重合体は３〜８重
量％であり、３重量％未満では成型品の耐衝撃性が発現
されず、８重量％を超える場合は成型品の剛性が不足す
るため、いづれも実用には好ましくない。ゴム質重合体
量は３〜８重量％の範囲で、用途によって選択される。
量％であり、３重量％未満では成型品の耐衝撃性が発現
されず、８重量％を超える場合は成型品の剛性が不足す
るため、いづれも実用には好ましくない。ゴム質重合体
量は３〜８重量％の範囲で、用途によって選択される。
ゴム変性スチレン系樹脂中のゴム質重合体は粒子状に
分散され、分散相（ミクロゲルと称する）を形成する。
一方スチレン系単量体の重合体あるいは所望により他の
単量体との共重合体が連続相を構成する。上記ミクロゲ
ルもスチレン系重合体をグラフトもしくは吸蔵した形態
において含有する。
分散され、分散相（ミクロゲルと称する）を形成する。
一方スチレン系単量体の重合体あるいは所望により他の
単量体との共重合体が連続相を構成する。上記ミクロゲ
ルもスチレン系重合体をグラフトもしくは吸蔵した形態
において含有する。
ミクロゲルは電子顕微鏡写真により観察するとき島状
に存在し、連続相は海状に存在する。ミクロゲルの平均
粒子径Ｘ（μｍ）は次のようにして測定される。即ち、
ゴム変性スチレン系樹脂の超薄切片法による電子顕微鏡
写真を観察し、写真中のゴム粒子500〜700個の粒子径を
測定し、次式により平均したものである。
に存在し、連続相は海状に存在する。ミクロゲルの平均
粒子径Ｘ（μｍ）は次のようにして測定される。即ち、
ゴム変性スチレン系樹脂の超薄切片法による電子顕微鏡
写真を観察し、写真中のゴム粒子500〜700個の粒子径を
測定し、次式により平均したものである。
平均粒子径Ｘ（μｍ）＝ΣnD4/nD3 （但し、ｎは粒子径Ｄμｍのミクロゲルの個数であ
る。） ゴム変性スチレン系樹脂中のゴム質重合体のミクロゲ
ル平均粒子系は小さい程シリコーンオイルを含有させた
樹脂組成物の動摩擦係数は低下するが、平均粒子径が0.
6μｍに満たない場合は、ゴム質重合体量が前記の範囲
では充分な耐衝撃性が得られず、実用に供し得ない。一
方、1.2μｍを超える場合は、成形物の強度は充分であ
るが動摩擦係数が増加し、充分な摺動性（動摩擦係数の
低下）が得られない。成形物の強度と摺動性を考慮する
と、0.6〜1.0μｍの平均粒子径であることが最も好まし
い。
る。） ゴム変性スチレン系樹脂中のゴム質重合体のミクロゲ
ル平均粒子系は小さい程シリコーンオイルを含有させた
樹脂組成物の動摩擦係数は低下するが、平均粒子径が0.
6μｍに満たない場合は、ゴム質重合体量が前記の範囲
では充分な耐衝撃性が得られず、実用に供し得ない。一
方、1.2μｍを超える場合は、成形物の強度は充分であ
るが動摩擦係数が増加し、充分な摺動性（動摩擦係数の
低下）が得られない。成形物の強度と摺動性を考慮する
と、0.6〜1.0μｍの平均粒子径であることが最も好まし
い。
ゴム変性スチレン系樹脂の極限粘度は0.53〜0.65であ
ることが適当であり、好ましくは0.55〜0.60の範囲であ
る。
ることが適当であり、好ましくは0.55〜0.60の範囲であ
る。
ここに言う極限粘度は以下の方法によって測定され
る。
る。
ゴム変性スチレン系樹脂をメチルエチルケトンに溶
解、遠心分離後溶解液をメタノールで再沈し、濾過後再
沈物を採取する。再沈樹脂を乾燥後0.25g採取し、50ml
のトルエンで溶解後濾過する。30℃に保持したキャノン
フェンスケ粘度計でトルエンの粘度を測定（落下時間t1
を計測）し、その後、上記試料濾液の粘度を測定（落下
時間t2計測）する。次の手順で極限粘度（〔η〕）を計
算する。
解、遠心分離後溶解液をメタノールで再沈し、濾過後再
沈物を採取する。再沈樹脂を乾燥後0.25g採取し、50ml
のトルエンで溶解後濾過する。30℃に保持したキャノン
フェンスケ粘度計でトルエンの粘度を測定（落下時間t1
を計測）し、その後、上記試料濾液の粘度を測定（落下
時間t2計測）する。次の手順で極限粘度（〔η〕）を計
算する。
ηｒ＝t2/t1、ηsp＝ηｒ−１ 〔η〕＝（ηsp＋31n（ηｒ））/4C ここでＣは試料液濃度（g/100ml）である。
上記の方法によって測定された極限粘度が0.53未満で
ある場合は、成形物の剛性、耐衝撃性が不充分であり、
実用に供することが困難である。一方、極限粘度が0.65
を超える場合は、シリコーンオイルとゴム変性スチレン
系樹脂の相溶性が乏しくなり、成形時にシリコーンオイ
ルが分離し、成形品にシルバー・ヤケなどの外観不良が
発生する。成形品の強度とシリコーンオイルの相溶性の
バランスから、極限粘度は0.55〜0.60の範囲が最も好ま
しい。
ある場合は、成形物の剛性、耐衝撃性が不充分であり、
実用に供することが困難である。一方、極限粘度が0.65
を超える場合は、シリコーンオイルとゴム変性スチレン
系樹脂の相溶性が乏しくなり、成形時にシリコーンオイ
ルが分離し、成形品にシルバー・ヤケなどの外観不良が
発生する。成形品の強度とシリコーンオイルの相溶性の
バランスから、極限粘度は0.55〜0.60の範囲が最も好ま
しい。
ゴム変性スチレン系樹脂中のメタノール可溶分量は、
0.5〜1.5重量％が適当であり、好ましくは0.7〜1.2重量
％である。
0.5〜1.5重量％が適当であり、好ましくは0.7〜1.2重量
％である。
メタノール可溶分量は、以下の方法によって測定定義
される。
される。
ゴム変性スチレン系樹脂をメチルエチルケトンに溶
解、遠心分離後、溶解液をメタノールで再沈し、濾過す
る。濾液をエバポレーターで濃縮し、更に赤外線ランプ
にて乾燥後、真空乾燥機で70℃、5torrの条件で３時間
乾燥させる。得られた濃縮物質を秤量し、溶解前のゴム
変性スチレン系樹脂との割合をメタノール可溶分量とす
る。
解、遠心分離後、溶解液をメタノールで再沈し、濾過す
る。濾液をエバポレーターで濃縮し、更に赤外線ランプ
にて乾燥後、真空乾燥機で70℃、5torrの条件で３時間
乾燥させる。得られた濃縮物質を秤量し、溶解前のゴム
変性スチレン系樹脂との割合をメタノール可溶分量とす
る。
メタノール可溶分量が0.5重量％未満の場合、シリコ
ーンオイルの分散状態が悪くなり、シリコーンオイルの
摺動効果が減殺される。一方、1.5重量％を超える場合
は、成形品の耐熱性が落ち、機械部品としての使用が困
難になる。
ーンオイルの分散状態が悪くなり、シリコーンオイルの
摺動効果が減殺される。一方、1.5重量％を超える場合
は、成形品の耐熱性が落ち、機械部品としての使用が困
難になる。
シリコーンオイルの含有量は、当該ゴム変性スチレン
系樹脂100重量部当たり2.2〜3.2重量部が適切であり、
最も好ましくは2.5〜3.0重量部である。
系樹脂100重量部当たり2.2〜3.2重量部が適切であり、
最も好ましくは2.5〜3.0重量部である。
シリコーンオイルが2.2重量部未満の場合は充分な摺
動性が得られず、3.2重量部を超える場合はゴム変性ス
チレン系樹脂に含有されたシリコーンオイルの分散状態
が不安定になり、成形時に金型内でシリコーンオイルが
滲み出て金型表面に付着し、適当な間隔での拭き取りが
必要となり好ましくない。
動性が得られず、3.2重量部を超える場合はゴム変性ス
チレン系樹脂に含有されたシリコーンオイルの分散状態
が不安定になり、成形時に金型内でシリコーンオイルが
滲み出て金型表面に付着し、適当な間隔での拭き取りが
必要となり好ましくない。
ゴム変性スチレン系樹脂に含有させるシリコーンオイ
ルは、25℃で測定された粘度が5,000〜15,000センチス
トークスのジメチルシリコーンオイルであることが適当
である。
ルは、25℃で測定された粘度が5,000〜15,000センチス
トークスのジメチルシリコーンオイルであることが適当
である。
シリコーンオイルの粘度が上記範囲外である場合は、
ゴム変性スチレン系樹脂中へのシリコーンオイルの分散
が不安定となり、シリコーンオイルの濃度ムラが生じ、
部分的に高濃度なシリコーンオイル含有量になるため、
成形時にシルバー・ヤケなどの外観不良が発生し易くな
る。シリコーンオイルの最も好ましい粘度は、前記理由
のため10,000〜13,000センチトークスである。
ゴム変性スチレン系樹脂中へのシリコーンオイルの分散
が不安定となり、シリコーンオイルの濃度ムラが生じ、
部分的に高濃度なシリコーンオイル含有量になるため、
成形時にシルバー・ヤケなどの外観不良が発生し易くな
る。シリコーンオイルの最も好ましい粘度は、前記理由
のため10,000〜13,000センチトークスである。
シリコーンオイルがジメチルシリコーンオイルである
場合は、動摩擦係数の低下が最も顕著である。他の変性
シリコーンオイル（例えば、フェニルメチルシリコーン
オイル、クロロフェニルシリコーンオイル、アミノ変性
シリコーンオイル、カルボン酸変性シリコーンオイル、
アルコール変性シリコーンオイル）は動摩擦係数の低下
効果が小さく、かつ高価であり、実用的ではない。
場合は、動摩擦係数の低下が最も顕著である。他の変性
シリコーンオイル（例えば、フェニルメチルシリコーン
オイル、クロロフェニルシリコーンオイル、アミノ変性
シリコーンオイル、カルボン酸変性シリコーンオイル、
アルコール変性シリコーンオイル）は動摩擦係数の低下
効果が小さく、かつ高価であり、実用的ではない。
本発明のゴム変性スチレン系樹脂組成物を製造する方
法としては、たとえば本発明特定のゴム変性スチレン系
樹脂とジメチルシリコーンオイルを単軸押出機、二軸押
出機の如き混合機で溶融混合するような方法でもよい。
またゴム変性スチレン系樹脂の重合時にスチレン系単量
体とジメチリシリコーンオイルを混合するような方法で
もよい。
法としては、たとえば本発明特定のゴム変性スチレン系
樹脂とジメチルシリコーンオイルを単軸押出機、二軸押
出機の如き混合機で溶融混合するような方法でもよい。
またゴム変性スチレン系樹脂の重合時にスチレン系単量
体とジメチリシリコーンオイルを混合するような方法で
もよい。
＜実施例＞ 次に、本発明を実施例および比較例により具体的に説
明する。
明する。
樹脂組成物についての各種試験は次の方法によって実
施した。
施した。
（１）動摩擦係数：スライト摩耗試験機を用い、滑り速
度1.2m/min、荷重1.2kgの条件でポリスチレン樹脂（ト
ーポレックス860−01）との摩擦係数を測定した。
度1.2m/min、荷重1.2kgの条件でポリスチレン樹脂（ト
ーポレックス860−01）との摩擦係数を測定した。
（２）金型表面へのシリコーンオイル付着:120mm×150m
m×12mm×1mm厚さの箱型金型を用い、成形温度220℃で1
000ショット成形を繰り返した後の金型表面に付着した
シリコーンオイルを拭き取り後、蛍光Ｘ線で測定し、成
形に要した樹脂量比（ppm）で表示した。
m×12mm×1mm厚さの箱型金型を用い、成形温度220℃で1
000ショット成形を繰り返した後の金型表面に付着した
シリコーンオイルを拭き取り後、蛍光Ｘ線で測定し、成
形に要した樹脂量比（ppm）で表示した。
（３）成形物のシルバー・ヤケ：前記金型を用い成形温
度220℃で成形を1000ショット繰り返し、成形物外観を
肉眼で観察し、シルバー・ヤケが発生した成形物ショッ
ト数で表示した。
度220℃で成形を1000ショット繰り返し、成形物外観を
肉眼で観察し、シルバー・ヤケが発生した成形物ショッ
ト数で表示した。
（４）曲げ強さ:JIS−K6871に準拠した。
（５）アイゾット衝撃強さ:JIS−K6871に準拠した。
（６）ビカット軟化点:ASTM−D1525に準拠した。
実施例１ 極限粘度0.58、メタノール可溶分1.06重量％、ゴム質
重合体量5.2重量％、ゴム質重合体ミクロゲル平均粒子
径0.71μｍを有する耐衝撃性ポリスチレンに、25℃で1
2,500センチストークスの粘度を有するジメチルシリコ
ーンオイル（トーレシリコーン製「SH−200 12500cs
t」）を2.7重量％になる様ブレンドし、二軸押出機（中
谷製「AS−30」）で溶融混合し、ペレット化してサンプ
ルに供した。
重合体量5.2重量％、ゴム質重合体ミクロゲル平均粒子
径0.71μｍを有する耐衝撃性ポリスチレンに、25℃で1
2,500センチストークスの粘度を有するジメチルシリコ
ーンオイル（トーレシリコーン製「SH−200 12500cs
t」）を2.7重量％になる様ブレンドし、二軸押出機（中
谷製「AS−30」）で溶融混合し、ペレット化してサンプ
ルに供した。
このサンプルについて前記方法で動摩擦係数、金型表
面へのシリコーンオイル付着量、成形物のシルバー・ヤ
ケ、曲げ強さ、アイゾット衝撃強さ、ビカット軟化点を
測定し、その結果を第１表に示す。
面へのシリコーンオイル付着量、成形物のシルバー・ヤ
ケ、曲げ強さ、アイゾット衝撃強さ、ビカット軟化点を
測定し、その結果を第１表に示す。
実施例２〜11及び比較例１〜12 耐衝撃性のポリスチレンの樹脂構造及びジメチルシリ
コーンオイルの含有量、粘度を第１表に示す様に変更し
た以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を得、評価
を行った。
コーンオイルの含有量、粘度を第１表に示す様に変更し
た以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を得、評価
を行った。
但し、ジメチルシリコーンオイルは、各粘度について
以下のものを使用した。
以下のものを使用した。
10,000センチストークス：トーレシリコーンSH−200 1
0,000cst 3,000センチストークス：トーレシリコーンSH−200 3,0
00cst 20,0000センチストークス：トーレシリコーンSH−200 3
0,000cstとトーレシリコーンSH−200 12,500cstを55対4
5（重量比）に混合して使用した。
0,000cst 3,000センチストークス：トーレシリコーンSH−200 3,0
00cst 20,0000センチストークス：トーレシリコーンSH−200 3
0,000cstとトーレシリコーンSH−200 12,500cstを55対4
5（重量比）に混合して使用した。
評価結果をまとめて第１表に示す。
比較例13〜15 比較例13の場合 トーレシリコーン SH−710を使用 比較例14の場合 トーレシリコーン BX16−860を使用 比較例15の場合 トーレシリコーン SF8418を使用 した以外は実施例１と同様にして樹脂組成物を得、評価
を行い、これらの結果を第１表に示した。
を行い、これらの結果を第１表に示した。
比較例16 実施例１で用いた樹脂構造の耐衝撃性ポリスチレンの
例であり、シリコーンオイルを含有しない例である。
例であり、シリコーンオイルを含有しない例である。
＜発明の効果＞ 第１表に示された結果からも明らかなように、本発明
の樹脂組成物は摺動性に優れ、成形物の外観不良を解決
したものである。
の樹脂組成物は摺動性に優れ、成形物の外観不良を解決
したものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−172948（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−126461（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−210649（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】ゴム質重合体を３〜８重量％含有し、当該
ゴム質重合体は平均粒子径が0.6〜1.2μｍのミクロゲル
として存在し、極限粘度が0.53〜0.65の範囲であり、メ
タノール可溶分量が0.5〜1.5重量％であるゴム変性スチ
レン系樹脂100重量部に、25℃における粘度が5,000〜1
5,000センチストークスのジメチルシルコーンオイル2.2
〜3.2重量部を含有せしめてなる摺動特性に優れるゴム
変性スチレン系樹脂組成物。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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