JP2613895B2 - 流体封入型防振装置 - Google Patents
流体封入型防振装置Info
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- JP2613895B2 JP2613895B2 JP62280448A JP28044887A JP2613895B2 JP 2613895 B2 JP2613895 B2 JP 2613895B2 JP 62280448 A JP62280448 A JP 62280448A JP 28044887 A JP28044887 A JP 28044887A JP 2613895 B2 JP2613895 B2 JP 2613895B2
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- shaft member
- main
- rubber body
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/08—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper the plastics spring forming at least a part of the wall of the fluid chamber of the damper
- F16F13/14—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arrangement Or Mounting Of Propulsion Units For Vehicles (AREA)
- Combined Devices Of Dampers And Springs (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、主に自動車のエンジンマウント等として
用いられる流体封入型防振装置に関する。
用いられる流体封入型防振装置に関する。
従来の技術 エンジンマウントに好適な流体封入型防振装置とし
て、例えば特開昭56−124739号公報に記載のものが知ら
れている。これは、例えば車体側に固定される軸部材
と、これを囲んで配設され、かつ例えばエンジン側に固
定される外筒部材と、両者間に挿填されたゴム体とを有
し、上記ゴム体の内部に３個の液室が画成されていると
ともに、これらの液室を、軸部材内部のオリフィス通路
で互いに連通した構成となっている。
て、例えば特開昭56−124739号公報に記載のものが知ら
れている。これは、例えば車体側に固定される軸部材
と、これを囲んで配設され、かつ例えばエンジン側に固
定される外筒部材と、両者間に挿填されたゴム体とを有
し、上記ゴム体の内部に３個の液室が画成されていると
ともに、これらの液室を、軸部材内部のオリフィス通路
で互いに連通した構成となっている。
すなわち、軸部材と外筒部材とが相対変位すると、ゴ
ム体の弾性変形に伴って各液室の容積が変化し、これに
より各液室内に封入されたエチレングリコール等の液体
が上記オリフィス通路を通して移動する結果、単にゴム
体のみを備えた防振装置に比べて非常に大きな減衰作用
が得られるのである。
ム体の弾性変形に伴って各液室の容積が変化し、これに
より各液室内に封入されたエチレングリコール等の液体
が上記オリフィス通路を通して移動する結果、単にゴム
体のみを備えた防振装置に比べて非常に大きな減衰作用
が得られるのである。
発明が解決しようとする問題点 ところで、一般にエンジンマウントにおいては、低周
波域での振幅の大きな振動に対して十分な減衰作用を果
たすべく低周波域でのロスファクタが大ききとこが望ま
しく、他方、高周波の微小振動を車体側に伝達しないよ
うに、高周波域での動ばね定数が小さいことが望まし
い。すなわち、低周波域でのロスファクタが大きく、か
つ高周波域で動ばね定数が対さい特性が望まれる。
波域での振幅の大きな振動に対して十分な減衰作用を果
たすべく低周波域でのロスファクタが大ききとこが望ま
しく、他方、高周波の微小振動を車体側に伝達しないよ
うに、高周波域での動ばね定数が小さいことが望まし
い。すなわち、低周波域でのロスファクタが大きく、か
つ高周波域で動ばね定数が対さい特性が望まれる。
しかしながら、上記従来の流体封入型防振装置におい
ては、３個の液室が全て同一のオリフィス通路を介して
互いに連通しており、ロスファクタや動ばね定数の特性
にある一つの周波数に対してしかチューニングすること
ができない。通常は、低周波域での振動減衰特性が重視
されるため、10Hz程度の低周波数にチューニングされる
ことになり、従って、第６図に示すように、例えば100H
z以上の高周波域での動ばね定数Kdがかなり大きくなっ
てしまう。そのため、この高周波域での微小なエンジン
振動を十分に遮断できないという欠点があった。
ては、３個の液室が全て同一のオリフィス通路を介して
互いに連通しており、ロスファクタや動ばね定数の特性
にある一つの周波数に対してしかチューニングすること
ができない。通常は、低周波域での振動減衰特性が重視
されるため、10Hz程度の低周波数にチューニングされる
ことになり、従って、第６図に示すように、例えば100H
z以上の高周波域での動ばね定数Kdがかなり大きくなっ
てしまう。そのため、この高周波域での微小なエンジン
振動を十分に遮断できないという欠点があった。
問題点を解決するための手段 上記の問題点を解決するために、この発明に係る流体
封入型防振装置は、軸部材とこれを囲む外筒部材との間
に挿填されたゴム体の内部に、主液室と少なくとも２個
の副液室とを画成するとともに、これらの主液室，副液
室を個々にオリフィス通路を介して連通させて少なくと
も２つの振動系を構成し、かつ各振動系を構成する液室
の拡張ばね定数を各振動系で異なる値に設定したもので
ある。
封入型防振装置は、軸部材とこれを囲む外筒部材との間
に挿填されたゴム体の内部に、主液室と少なくとも２個
の副液室とを画成するとともに、これらの主液室，副液
室を個々にオリフィス通路を介して連通させて少なくと
も２つの振動系を構成し、かつ各振動系を構成する液室
の拡張ばね定数を各振動系で異なる値に設定したもので
ある。
すなわち、第１の発明は、軸部材とこれを囲む外筒部
材との間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置
であって、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と
上記外筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材か
ら放射状に延びた一対の主弾性部と、上記ゴム体の内部
で上記主弾性部の挟角側に形成された主液室と、上記軸
部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設けられ、
かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上記ゴム体の
内部で上記空隙部に隣接する位置に形成された複数の副
液室と、上記主液室と各副液室とをそれぞれ連通する複
数のオリフィス通路と、を備え、さらに、各副液室を囲
む隔壁の剛性を各副液室で異ならせて、各副液室の拡張
ばね定数をそれぞれ異なる値に設定したことを特徴とし
ている。
材との間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置
であって、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と
上記外筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材か
ら放射状に延びた一対の主弾性部と、上記ゴム体の内部
で上記主弾性部の挟角側に形成された主液室と、上記軸
部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設けられ、
かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上記ゴム体の
内部で上記空隙部に隣接する位置に形成された複数の副
液室と、上記主液室と各副液室とをそれぞれ連通する複
数のオリフィス通路と、を備え、さらに、各副液室を囲
む隔壁の剛性を各副液室で異ならせて、各副液室の拡張
ばね定数をそれぞれ異なる値に設定したことを特徴とし
ている。
また第２の発明は、軸部材とこれを囲む外筒部材との
間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置であっ
て、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外
筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射
状に延びた一対の主弾性部と、同じく上記ゴム体の一部
をなし、かつ上記一対の主弾性部に挟まれた挟角側の部
分に形成された隔壁と、上記ゴム体の内部で上記主弾性
部と上記隔壁との間にそれぞれ形成された一対の主液室
と、上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に
設けられ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上
記ゴム体の内部で上記空隙部に隣接する位置に形成され
た一対の副液室と、上記主液室と上記副液室とをそれぞ
れ連通する一対のオリフィス通路と、を備え、さらに、
各副液室を囲む隔壁の剛性を各副液室で異ならせて、各
副液室の拡張ばね定数をそれぞれ異なる値に設定したこ
とを特徴としている。
間にゴム体が挿填されてなる液体封入型防振装置であっ
て、上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外
筒部材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射
状に延びた一対の主弾性部と、同じく上記ゴム体の一部
をなし、かつ上記一対の主弾性部に挟まれた挟角側の部
分に形成された隔壁と、上記ゴム体の内部で上記主弾性
部と上記隔壁との間にそれぞれ形成された一対の主液室
と、上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に
設けられ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、上
記ゴム体の内部で上記空隙部に隣接する位置に形成され
た一対の副液室と、上記主液室と上記副液室とをそれぞ
れ連通する一対のオリフィス通路と、を備え、さらに、
各副液室を囲む隔壁の剛性を各副液室で異ならせて、各
副液室の拡張ばね定数をそれぞれ異なる値に設定したこ
とを特徴としている。
作用 上記構成では、軸部材と外筒部材とが相対的に変位す
ると、略Ｖ字形をなす主弾性部の内側に形成された主液
室の容積が変化し、副液室との間で各オリフィス通路を
介して液体が移動する。つまり、各オリフィス通路毎に
振動系が構成される。
ると、略Ｖ字形をなす主弾性部の内側に形成された主液
室の容積が変化し、副液室との間で各オリフィス通路を
介して液体が移動する。つまり、各オリフィス通路毎に
振動系が構成される。
一般に流体封入型防振装置は、液柱の共振現象を利用
したものであり、その共振周波数はオリフィス通路の等
価質量と液室の拡張ばね定数によって定まるので、上記
のように、副液室の拡張ばね定数を各振動系で異ならせ
ることにより、各振動系の共振周波数は異なるものとな
る。従って、１つの振動系が低周波域で共振するように
チューニングすれば、低周波域で非常に大きなロスファ
クタが得られる。
したものであり、その共振周波数はオリフィス通路の等
価質量と液室の拡張ばね定数によって定まるので、上記
のように、副液室の拡張ばね定数を各振動系で異ならせ
ることにより、各振動系の共振周波数は異なるものとな
る。従って、１つの振動系が低周波域で共振するように
チューニングすれば、低周波域で非常に大きなロスファ
クタが得られる。
また、他の１つの振動系が高周波域で共振するように
チューニングすれば、高周波域での動ばね定数が非常に
小さなものとなる。
チューニングすれば、高周波域での動ばね定数が非常に
小さなものとなる。
実施例 第１図〜第４図は、例えばエンジンマウントとして用
いられる本発明の流体封入型防振装置の一実施例を示し
ている。
いられる本発明の流体封入型防振装置の一実施例を示し
ている。
図において、１は例えば車体側に固定される金属製の
軸部材、２はこの軸部材１を囲むように配設され、かつ
例えばエンジン側に固定される円筒状をなす金属製の外
筒部材、３は両者間に挿填されたゴム体である。
軸部材、２はこの軸部材１を囲むように配設され、かつ
例えばエンジン側に固定される円筒状をなす金属製の外
筒部材、３は両者間に挿填されたゴム体である。
この実施例では、上記外筒部材２は、インナカラー４
とアウタカラー５と両者間に介在する中間カラー６との
三重構造となっている。そして、上記インナカラー４と
中間カラー６は互いに密に圧入固定されており、またア
ウタカラー５は、中間カラー６の外周に圧入された上
で、両端縁5aをかしめて固定してある（第２図参照）。
とアウタカラー５と両者間に介在する中間カラー６との
三重構造となっている。そして、上記インナカラー４と
中間カラー６は互いに密に圧入固定されており、またア
ウタカラー５は、中間カラー６の外周に圧入された上
で、両端縁5aをかしめて固定してある（第２図参照）。
上記ゴム体３は、その内周側が上記軸部材１に加硫接
着されており、かつ外周側が上記外筒部材２、詳しくは
インナカラー４に加硫接着されている。そして、このゴ
ム体３の内部に、３個の液室、つまり主液室となる第１
液室７と、副液室となる第２液室８および第３液室９が
画成されている。詳しくは、第１液室７は、ゴム体３の
下部中央に比較的大きく形成されており、また第2,第３
液室8,9は、上記第１液室７よりも容積が小さく、それ
ぞれ軸部材１の両側に対称形状に形成されていて、第１
液室７と第2,第３液室8,9との間に、逆Ｖ字形の主弾性
部3aが残るようにしてある。つまり、上記軸部材１は主
に上記主弾性部3aを介して外筒部材２に支持されるので
あり、エンジンの荷重が作用した状態で軸部材１と外筒
部材２とがちょうど同心状となるように構成されてい
る。また、上記ゴム体３の上部には、円弧状に空隙部10
が貫通形成されている。なお、11,12は上記ゴム体３の
中心部分を補強するとともに、過大な変位を阻止すべく
ゴム体３に埋設された金属製のストッパである。
着されており、かつ外周側が上記外筒部材２、詳しくは
インナカラー４に加硫接着されている。そして、このゴ
ム体３の内部に、３個の液室、つまり主液室となる第１
液室７と、副液室となる第２液室８および第３液室９が
画成されている。詳しくは、第１液室７は、ゴム体３の
下部中央に比較的大きく形成されており、また第2,第３
液室8,9は、上記第１液室７よりも容積が小さく、それ
ぞれ軸部材１の両側に対称形状に形成されていて、第１
液室７と第2,第３液室8,9との間に、逆Ｖ字形の主弾性
部3aが残るようにしてある。つまり、上記軸部材１は主
に上記主弾性部3aを介して外筒部材２に支持されるので
あり、エンジンの荷重が作用した状態で軸部材１と外筒
部材２とがちょうど同心状となるように構成されてい
る。また、上記ゴム体３の上部には、円弧状に空隙部10
が貫通形成されている。なお、11,12は上記ゴム体３の
中心部分を補強するとともに、過大な変位を阻止すべく
ゴム体３に埋設された金属製のストッパである。
一方、上記インナカラー４においては、各液室7,8,9
に対応する部分が矩形の窓状に開口形成されている。つ
まり、この各液室7,8,9の部分では、側端部4aのみが帯
状に残されている（第２図参照）。そして、上記インナ
カラー４の外周に嵌合する中間カラー６の外周面に、第
１オリフィス通路13と第２オリフィス通路14とが凹設さ
れている。
に対応する部分が矩形の窓状に開口形成されている。つ
まり、この各液室7,8,9の部分では、側端部4aのみが帯
状に残されている（第２図参照）。そして、上記インナ
カラー４の外周に嵌合する中間カラー６の外周面に、第
１オリフィス通路13と第２オリフィス通路14とが凹設さ
れている。
上記第１オリフィス通路13は、中間カラー６を貫通し
た開口部15,16を介して、一端が第１液室７に連通し、
かつ他端が第２液室８に連通している。また上記第２オ
リフィス通路14は、中間カラー６を貫通した開口部17,1
8を介して、一端が第１液室７に連通し、かつ他端が第
３液室９に連通している。つまり、第１液室７と第２液
室８とは第１オリフィス通路13によって互いに連通され
ており、これにより一方の振動系が構成されている。そ
して、第１液室７と第３液室９とは第２オリフィス通路
14によって互いに連通されており、これにより他方の振
動系が構成されている。
た開口部15,16を介して、一端が第１液室７に連通し、
かつ他端が第２液室８に連通している。また上記第２オ
リフィス通路14は、中間カラー６を貫通した開口部17,1
8を介して、一端が第１液室７に連通し、かつ他端が第
３液室９に連通している。つまり、第１液室７と第２液
室８とは第１オリフィス通路13によって互いに連通され
ており、これにより一方の振動系が構成されている。そ
して、第１液室７と第３液室９とは第２オリフィス通路
14によって互いに連通されており、これにより他方の振
動系が構成されている。
なお、上記の各液室7,8,9の内部には、適宜な粘度、
例えば200CP程度のエチレングリコール等が密に充填さ
れている。
例えば200CP程度のエチレングリコール等が密に充填さ
れている。
そして、この実施例では、第２液室８の拡張ばね定数
と第３液室９の拡張ばね定数とを異ならせるために、各
液室8,9を囲む隔壁の肉厚を変化させて、その剛性を異
ならせている。すわなち、第２液室８上部を仕切る隔壁
つまり空隙部10と第２液室８との間の隔壁19が比較的薄
肉に形成され、かつ第３液室９上部を仕切る隔壁つまり
空隙部10と第３液室９との間の隔壁20が比較的厚肉に形
成されている。また、第３図，第４図にそれぞれ示すよ
うに、第２液室８の端面を仕切る隔壁21は薄肉に形成さ
れ、かつ第３液室９の端面を仕切る隔壁22は厚肉に形成
されている。これにより、第２液室８の拡張ばね定数は
比較的小さく、第３液室９の拡張ばね定数は比較的大き
くなっている。
と第３液室９の拡張ばね定数とを異ならせるために、各
液室8,9を囲む隔壁の肉厚を変化させて、その剛性を異
ならせている。すわなち、第２液室８上部を仕切る隔壁
つまり空隙部10と第２液室８との間の隔壁19が比較的薄
肉に形成され、かつ第３液室９上部を仕切る隔壁つまり
空隙部10と第３液室９との間の隔壁20が比較的厚肉に形
成されている。また、第３図，第４図にそれぞれ示すよ
うに、第２液室８の端面を仕切る隔壁21は薄肉に形成さ
れ、かつ第３液室９の端面を仕切る隔壁22は厚肉に形成
されている。これにより、第２液室８の拡張ばね定数は
比較的小さく、第３液室９の拡張ばね定数は比較的大き
くなっている。
第７図は、上記実施例における作用の理解を助けるた
めに、上記実施例装置の振動系をモデル化して示したも
のである。ここで、ｋはゴム体３のばね定数、k1は第１
液室７の拡張ばね定数、k2は第２液室８の拡張ばね定
数、k3は第３液室９の拡張ばね定数をそれぞれ示してい
る。すなわち、第１オリフィス通路13および第２オリフ
ィス通路14によってそれぞれ構成される２つの振動系を
比較した場合に、両者に共通な第１液室７の拡張ばね定
数k1は勿論同一であるが、拡張ばね定数k2とk3は互いに
異なり、k2＜k3の関係にある。
めに、上記実施例装置の振動系をモデル化して示したも
のである。ここで、ｋはゴム体３のばね定数、k1は第１
液室７の拡張ばね定数、k2は第２液室８の拡張ばね定
数、k3は第３液室９の拡張ばね定数をそれぞれ示してい
る。すなわち、第１オリフィス通路13および第２オリフ
ィス通路14によってそれぞれ構成される２つの振動系を
比較した場合に、両者に共通な第１液室７の拡張ばね定
数k1は勿論同一であるが、拡張ばね定数k2とk3は互いに
異なり、k2＜k3の関係にある。
さて上記のように構成された流体封入型防振装置にお
いては、軸部材１が外筒部材２に体して相対変位する
と、各液室7,8,9内の容積が変化し、第１液室７と第２
液室８との間、および第１液室７と第３液室９との間で
液体が移動する。このとき、第１液室７と第２液室８と
第１オリフィス通路13とで構成される振動系では、拡張
ばね定数k2が小さいことから、比較的低周波域で共振し
て第１オリフィス通路13内を多量の液体が通過する。従
って、第５図の破線に示すように、低周波域例えば10Hz
前後で非常に大きなロスファクタｌが得られ、エンジン
の大振幅の振動を効果的に抑制できる。
いては、軸部材１が外筒部材２に体して相対変位する
と、各液室7,8,9内の容積が変化し、第１液室７と第２
液室８との間、および第１液室７と第３液室９との間で
液体が移動する。このとき、第１液室７と第２液室８と
第１オリフィス通路13とで構成される振動系では、拡張
ばね定数k2が小さいことから、比較的低周波域で共振し
て第１オリフィス通路13内を多量の液体が通過する。従
って、第５図の破線に示すように、低周波域例えば10Hz
前後で非常に大きなロスファクタｌが得られ、エンジン
の大振幅の振動を効果的に抑制できる。
また、第１液室７と第３液室９と第２オリフィス通路
14とで構成される振動系では、拡張ばね定数k3が大きい
ことから比較的高周波域で共振して第２オリフィス通路
14内を多量の液体が通過する。従って、第５図の実線に
示すように、高周波域例えば200Hz前後での動ばね定数K
dを小さなものとすることができ、車体への微小振動の
伝達を効果的に阻止できる。
14とで構成される振動系では、拡張ばね定数k3が大きい
ことから比較的高周波域で共振して第２オリフィス通路
14内を多量の液体が通過する。従って、第５図の実線に
示すように、高周波域例えば200Hz前後での動ばね定数K
dを小さなものとすることができ、車体への微小振動の
伝達を効果的に阻止できる。
なお、両振動系の共振周波数を一層明確に異ならせる
ために、第１オリフィス通路13の通路断面積を比較的小
さく、第２オリフィス通路14の通路断面積を比較的大き
く設定するようにしても良い。
ために、第１オリフィス通路13の通路断面積を比較的小
さく、第２オリフィス通路14の通路断面積を比較的大き
く設定するようにしても良い。
次に、第８図，第９図は、この発明に係る流体封入型
防振装置の異なる実施例を示している。これは液室を囲
むゴム体内部に剛体を埋め込むことによって拡張ばね定
数を変化させるようにしたものであり、具体的には、第
３液室９の端面を仕切る隔壁22内に、細長い板状の金属
片23を埋め込んである。このように金属片23等の剛体を
埋め込めば、単なるゴムで囲まれている第２液室８より
も拡張ばね定数が大となる。なお、図示例では、同時に
隔壁19〜22自体の肉厚も、前述した実施例と同様に異な
らせてある。
防振装置の異なる実施例を示している。これは液室を囲
むゴム体内部に剛体を埋め込むことによって拡張ばね定
数を変化させるようにしたものであり、具体的には、第
３液室９の端面を仕切る隔壁22内に、細長い板状の金属
片23を埋め込んである。このように金属片23等の剛体を
埋め込めば、単なるゴムで囲まれている第２液室８より
も拡張ばね定数が大となる。なお、図示例では、同時に
隔壁19〜22自体の肉厚も、前述した実施例と同様に異な
らせてある。
次に、第10図に示す実施例は、ゴム体３内部に４個の
液室を画成した実施例を示している。すなわち、逆Ｖ字
形をなす主弾性部3aの下部に、略垂直な隔壁28を挟んで
それぞれ主液室となる第１液室24と第２液室25とが対称
形状に形成されているとともに、主弾性部3aの上部に、
それぞれ副液室となる第３液室26と第４液室27とが対称
形状に形成されている。上記第３液室26は、前述した実
施例の第２液室８と同様に、その周囲を囲む隔壁が薄肉
に形成されている。また上記第４液室27は、前述した実
施例の第３液室９と同様に、その周囲を囲む隔壁が厚肉
に形成されている。そして、第１液室24と第３液室26と
が第１オリフィス通路13を介して連通しており、かつ第
２液室25と第４液室27とが第４オリフィス通路14を介し
て連通している。
液室を画成した実施例を示している。すなわち、逆Ｖ字
形をなす主弾性部3aの下部に、略垂直な隔壁28を挟んで
それぞれ主液室となる第１液室24と第２液室25とが対称
形状に形成されているとともに、主弾性部3aの上部に、
それぞれ副液室となる第３液室26と第４液室27とが対称
形状に形成されている。上記第３液室26は、前述した実
施例の第２液室８と同様に、その周囲を囲む隔壁が薄肉
に形成されている。また上記第４液室27は、前述した実
施例の第３液室９と同様に、その周囲を囲む隔壁が厚肉
に形成されている。そして、第１液室24と第３液室26と
が第１オリフィス通路13を介して連通しており、かつ第
２液室25と第４液室27とが第４オリフィス通路14を介し
て連通している。
従って、上記実施例では、第１液室24と第３液室26と
第１オリフィス通路13とによって一方の振動系が構成さ
れ、かつ第２液室25と第４液室27と第２オリフィス通路
14とによって他方の振動系が構成される。そして、第４
液室27の拡張ばね定数が第３液室26の拡張ばね定数より
も大となり、この結果、第１オリフィス通路13側の振動
系が比較的低周波域で共振し、かつ第２オリフィス通路
14側の振動系が比較的高周波域で共振することになる。
第１オリフィス通路13とによって一方の振動系が構成さ
れ、かつ第２液室25と第４液室27と第２オリフィス通路
14とによって他方の振動系が構成される。そして、第４
液室27の拡張ばね定数が第３液室26の拡張ばね定数より
も大となり、この結果、第１オリフィス通路13側の振動
系が比較的低周波域で共振し、かつ第２オリフィス通路
14側の振動系が比較的高周波域で共振することになる。
なお、上記のように多数の液室を備えたものにおいて
は、各液室の連通の態様を変えることで種々の組み合わ
せが可能であり、また拡張ばね定数を異ならせる液室も
適宜に変えることによって種々の変更例が可能である。
は、各液室の連通の態様を変えることで種々の組み合わ
せが可能であり、また拡張ばね定数を異ならせる液室も
適宜に変えることによって種々の変更例が可能である。
発明の効果 以上の説明で明らかなように、この発明に係る流体封
入型防振装置によれば、低周波域でのロスファクタを十
分に大きく確保できると同時に、高周波域での動ばね定
数を小さく抑制することができる。従って、低周波域に
チューニングした従来の防振装置に比べて、高周波振動
を一層効果的に遮断でき、例えばエンジンマウントとし
てエンジン振動に起因する騒音の低減が図れる。
入型防振装置によれば、低周波域でのロスファクタを十
分に大きく確保できると同時に、高周波域での動ばね定
数を小さく抑制することができる。従って、低周波域に
チューニングした従来の防振装置に比べて、高周波振動
を一層効果的に遮断でき、例えばエンジンマウントとし
てエンジン振動に起因する騒音の低減が図れる。
第１図〜第４図はこの発明に係る流体封入型防振装置の
一実施例を示す断面図であって、第１図は第２図のＩ−
Ｉ線に沿った断面図、第２図は第１図のII−II線に沿っ
た断面図、第３図は第１図のIII−III線に沿った要部の
みの断面図、第４図は第１図のIV−IV線に沿った要部の
みの断面図、第５図はこの実施例の流体封入型防振装置
の周波数特性図、第６図は従来における流体封入型防振
装置の周波数特性図、第７図は上記実施例の振動モデル
を示す説明図、第８図はこの発明の異なる実施例を示す
断面図、第９図は第８図のIX−IX線に沿った要部のみの
断面図、第10図はこの発明の更に異なる実施例を示す断
面図である。 １……軸部材、２……外筒部材、３……ゴム体、７……
第１液室、８……第２液室、９……第３液室、10……空
隙部、13……第１オリフィス通路、14……第２オリフィ
ス通路。
一実施例を示す断面図であって、第１図は第２図のＩ−
Ｉ線に沿った断面図、第２図は第１図のII−II線に沿っ
た断面図、第３図は第１図のIII−III線に沿った要部の
みの断面図、第４図は第１図のIV−IV線に沿った要部の
みの断面図、第５図はこの実施例の流体封入型防振装置
の周波数特性図、第６図は従来における流体封入型防振
装置の周波数特性図、第７図は上記実施例の振動モデル
を示す説明図、第８図はこの発明の異なる実施例を示す
断面図、第９図は第８図のIX−IX線に沿った要部のみの
断面図、第10図はこの発明の更に異なる実施例を示す断
面図である。 １……軸部材、２……外筒部材、３……ゴム体、７……
第１液室、８……第２液室、９……第３液室、10……空
隙部、13……第１オリフィス通路、14……第２オリフィ
ス通路。
Claims (2)
- 【請求項１】軸部材とこれを囲む外筒部材との間にゴム
体が挿填されてなる液体封入型防振装置であって、 上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外筒部
材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射状に
延びた一対の主弾性部と、 上記ゴム体の内部で上記主弾性部の挟角側に形成された
主液室と、 上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設け
られ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、 上記ゴム体の内部で上記空隙部に隣接する位置に形成さ
れた複数の副液室と、 上記主液室と各副液室とをそれぞれ連通する複数のオリ
フィス通路と、 を備え、 さらに、各副液室を囲む隔壁の剛性を各副液室で異なら
せて、各副液室の拡張ばね定数をそれぞれ異なる値に設
定したことを特徴とする液体封入型防振装置。 - 【請求項２】軸部材とこれを囲む外筒部材との間にゴム
体が挿填されてなる液体封入型防振装置であって、 上記ゴム体の一部をなし、かつ上記軸部材と上記外筒部
材とを互いに支持するように、上記軸部材から放射状に
延びた一対の主弾性部と、 同じく上記ゴム体の一部をなし、かつ上記一対の主弾性
部に挟まれた挟角側の部分に形成された隔壁と、 上記ゴム体の内部で上記主弾性部と上記隔壁との間にそ
れぞれ形成された一対の主液室と、 上記軸部材を挟んで上記主液室と対称となる位置に設け
られ、かつゴム体を軸方向に貫通した空隙部と、 上記ゴム体の内部で上記空隙部に隣接する位置に形成さ
れた一対の副液室と、 上記主液室と上記副液室とをそれぞれ連通する一対のオ
リフィス通路と、 を備え、 さらに、各副液室を囲む隔壁の剛性を各副液室で異なら
せて、各副液室の拡張ばね定数をそれぞれ異なる値に設
定したことを特徴とする液体封入型防振装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62280448A JP2613895B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 流体封入型防振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62280448A JP2613895B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 流体封入型防振装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01126452A JPH01126452A (ja) | 1989-05-18 |
| JP2613895B2 true JP2613895B2 (ja) | 1997-05-28 |
Family
ID=17625199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62280448A Expired - Fee Related JP2613895B2 (ja) | 1987-11-06 | 1987-11-06 | 流体封入型防振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2613895B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0799186B2 (ja) * | 1987-12-28 | 1995-10-25 | 日産自動車株式会社 | 内外筒型流体封入式パワーユニットマウント |
| JP2793598B2 (ja) * | 1988-08-02 | 1998-09-03 | 株式会社ブリヂストン | 防振装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60168931A (ja) * | 1984-02-08 | 1985-09-02 | Nissan Motor Co Ltd | 流体封入防振装置 |
| JPS63111335A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-16 | Tokai Rubber Ind Ltd | 円筒型流体封入式マウント装置 |
| JPS643342A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Tokai Rubber Ind Ltd | Fluid-sealed type cylindrical mount device |
-
1987
- 1987-11-06 JP JP62280448A patent/JP2613895B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01126452A (ja) | 1989-05-18 |
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Legal Events
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