JP2610770B2 - 高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方法 - Google Patents
高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方法Info
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- JP2610770B2 JP2610770B2 JP10282293A JP10282293A JP2610770B2 JP 2610770 B2 JP2610770 B2 JP 2610770B2 JP 10282293 A JP10282293 A JP 10282293A JP 10282293 A JP10282293 A JP 10282293A JP 2610770 B2 JP2610770 B2 JP 2610770B2
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- stainless steel
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- ferritic stainless
- purity ferritic
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばホテル、病院、
マンション等における給湯設備用圧力容器として用いら
れる高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方法に関す
る。
マンション等における給湯設備用圧力容器として用いら
れる高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】この種容器の耐食性を高めるため、従来
の軟鋼製に代って、オーステナイト系ステンレス鋼製の
容器が多く使われてきた。しかし、このオーステナイト
系ステンレス鋼製の容器は応力腐食割れを発生すること
があり、そのため使用不能となるケースが続出した。そ
こで、耐応力腐食割れ性のある材料として、高純度フェ
ライト系ステンレス鋼が注目された。
の軟鋼製に代って、オーステナイト系ステンレス鋼製の
容器が多く使われてきた。しかし、このオーステナイト
系ステンレス鋼製の容器は応力腐食割れを発生すること
があり、そのため使用不能となるケースが続出した。そ
こで、耐応力腐食割れ性のある材料として、高純度フェ
ライト系ステンレス鋼が注目された。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この高
純度フェライト系ステンレス鋼には溶接部の靱性の低下
等、溶接方法に次のような問題があった。
純度フェライト系ステンレス鋼には溶接部の靱性の低下
等、溶接方法に次のような問題があった。
【０００４】即ち、フェライト系ステンレス鋼をプラズ
マ溶接のみで溶接する場合は、厚さ２mm以下の薄板しか
溶接することができず、その上、溶接熱による結晶粒の
粗大化によって、母材に比し、溶接部の靱性が低下し機
械的強度が不足する。
マ溶接のみで溶接する場合は、厚さ２mm以下の薄板しか
溶接することができず、その上、溶接熱による結晶粒の
粗大化によって、母材に比し、溶接部の靱性が低下し機
械的強度が不足する。
【０００５】また、ＴＩＧ溶接で溶接する場合は、溶け
込みが悪いため開先を広くとり、４〜５層の多層盛にし
なければならないので、溶接時間が長くなる欠点があ
る。
込みが悪いため開先を広くとり、４〜５層の多層盛にし
なければならないので、溶接時間が長くなる欠点があ
る。
【０００６】本発明は上記のような実情に鑑みてなされ
たもので、溶接部の靱性の低下を軽減させてその機械的
強度を向上させるとともに、溶接時間を短縮して溶接効
率を向上させ得る高純度フェライト系ステンレス鋼の溶
接方法を提供することを目的とする。
たもので、溶接部の靱性の低下を軽減させてその機械的
強度を向上させるとともに、溶接時間を短縮して溶接効
率を向上させ得る高純度フェライト系ステンレス鋼の溶
接方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明は、高純度フェライト系ステンレス鋼製
容器の突合せ片側溶接であって、非接液部側から初層を
プラズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次いで第二
層をオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によりＴＩＧ
溶接することを特徴とする。
に、第１の発明は、高純度フェライト系ステンレス鋼製
容器の突合せ片側溶接であって、非接液部側から初層を
プラズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次いで第二
層をオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によりＴＩＧ
溶接することを特徴とする。
【０００８】第２の発明は、高純度フェライト系ステン
レス鋼製容器の突合せ両側溶接であって、非接液部側か
ら初層をプラズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次
いで第二層をオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によ
りＴＩＧ溶接し、次に接液部側からなめ付けＴＩＧ溶接
を行うことを特徴とする。
レス鋼製容器の突合せ両側溶接であって、非接液部側か
ら初層をプラズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次
いで第二層をオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によ
りＴＩＧ溶接し、次に接液部側からなめ付けＴＩＧ溶接
を行うことを特徴とする。
【０００９】第３の発明は、高純度フェライト系ステン
レス鋼製容器の突合せ両側溶接であって、非接液部側か
ら初層をプラズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次
いで第二層をオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によ
りＴＩＧ溶接し、次に接液部側から共金系ステンレス鋼
溶加棒によるＴＩＧ溶接を行うことを特徴とする。
レス鋼製容器の突合せ両側溶接であって、非接液部側か
ら初層をプラズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次
いで第二層をオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によ
りＴＩＧ溶接し、次に接液部側から共金系ステンレス鋼
溶加棒によるＴＩＧ溶接を行うことを特徴とする。
【００１０】
【作用】上記した各発明においては、初層のみを、入熱
量が少くしかも深い溶込みを有するプラズマ溶接とした
ので、接液側の裏波の靱性の低下が軽減され機械的強度
が向上する。
量が少くしかも深い溶込みを有するプラズマ溶接とした
ので、接液側の裏波の靱性の低下が軽減され機械的強度
が向上する。
【００１１】さらに、表溶接の第二層目をオーステナイ
ト系ステンレス鋼溶加棒でＴＩＧ溶接することにより、
フェライト系ステンレス鋼の靱性不足という欠点を補
い、強度をより高めている。
ト系ステンレス鋼溶加棒でＴＩＧ溶接することにより、
フェライト系ステンレス鋼の靱性不足という欠点を補
い、強度をより高めている。
【００１２】また、突合せ両側溶接においては、接液部
側から、母材と同一の組成を有する共金系の溶加棒によ
るＴＩＧ溶接を行うことにより、耐食性のある溶着部が
接液することになるため、フェライト独自の耐食性も損
われない。
側から、母材と同一の組成を有する共金系の溶加棒によ
るＴＩＧ溶接を行うことにより、耐食性のある溶着部が
接液することになるため、フェライト独自の耐食性も損
われない。
【００１３】本発明において、開先形状はＩ開先でも、
またわずかなＶ開先でも良い。Ｖ開先とするのは、プラ
ズマ溶接の溶融池が凝固した後、なだらかな凹面状を形
成させ、第二層目のオーステナイト系ステンレス鋼溶加
棒による、ＴＩＧ溶接の溶着金属の占有部分を確保する
ためと、プラズマ溶接の際の接触センサーによる倣い
を、容易にしかも確実にするためである。
またわずかなＶ開先でも良い。Ｖ開先とするのは、プラ
ズマ溶接の溶融池が凝固した後、なだらかな凹面状を形
成させ、第二層目のオーステナイト系ステンレス鋼溶加
棒による、ＴＩＧ溶接の溶着金属の占有部分を確保する
ためと、プラズマ溶接の際の接触センサーによる倣い
を、容易にしかも確実にするためである。
【００１４】
【実施例】本発明の実施例を図面を参照しながら説明す
る。 実施例１；突合せ片側溶接（裏波溶接法） （イ） 表１に示す化学組成の厚さ６mmの高純度フェラ
イト系ステンレス鋼の母材１の開先を、図１のようにＩ
開先２ａ、もしくは図２のようにＶ開先２ｂに加工す
る。
る。 実施例１；突合せ片側溶接（裏波溶接法） （イ） 表１に示す化学組成の厚さ６mmの高純度フェラ
イト系ステンレス鋼の母材１の開先を、図１のようにＩ
開先２ａ、もしくは図２のようにＶ開先２ｂに加工す
る。
【００１５】
【表１】
【００１６】（ロ） 初層３として、次の条件でプラズ
マ溶接を行って裏波５を形成した（図３）。 溶接電流 １８０Ａ 溶接速度 １９cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ４．５リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
マ溶接を行って裏波５を形成した（図３）。 溶接電流 １８０Ａ 溶接速度 １９cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ４．５リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
【００１７】（ハ） 第二層４として、非溶液面９側に
次の条件でオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒（ＹＴ
３１６ＵＬ）によるＴＩＧ溶接を行った（図４）。 溶接電流 １６０Ａ 溶接速度 １１cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ２０．０リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
次の条件でオーステナイト系ステンレス鋼溶加棒（ＹＴ
３１６ＵＬ）によるＴＩＧ溶接を行った（図４）。 溶接電流 １６０Ａ 溶接速度 １１cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ２０．０リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
【００１８】実施例２；突合せ両側溶接 （イ）〜（ハ） 実施例１と同じ方法で、初層３および
第二層４の溶接を行った（図１〜図４）。
第二層４の溶接を行った（図１〜図４）。
【００１９】（ニ） 裏溶接として、接液面８に出てい
る裏波部５（図４）の上から、次の条件でなめ付けＴＩ
Ｇ溶接６を行った（図５）。 溶接電流 １５０Ａ 溶接速度 ２１cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ２０．０リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
る裏波部５（図４）の上から、次の条件でなめ付けＴＩ
Ｇ溶接６を行った（図５）。 溶接電流 １５０Ａ 溶接速度 ２１cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ２０．０リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
【００２０】実施例３；突合せ両側溶接 （イ）〜（ハ） 実施例１と同じ方法で、初層３および
第二層４の溶接を行った（図１〜図４）。
第二層４の溶接を行った（図１〜図４）。
【００２１】（ニ） 裏溶接として、接液面８に出てい
る裏波部５（図４）を軽く削るか、または削らないで、
次の条件で共金系ステンレス鋼溶加棒（ＹＭ１９０）に
よるＴＩＧ溶接７を行った（図６）。 溶接電流 １４０Ａ 溶接速度 ２１cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ２０．０リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
る裏波部５（図４）を軽く削るか、または削らないで、
次の条件で共金系ステンレス鋼溶加棒（ＹＭ１９０）に
よるＴＩＧ溶接７を行った（図６）。 溶接電流 １４０Ａ 溶接速度 ２１cm／min シールドガス センターガス Ａｒ ２０．０リットル／min ウラガス Ａｒ １５．０ 〃 アフターガス Ａｒ １５．０ 〃
【００２２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、プラズマ
溶接と、溶加棒を吟味選択したＴＩＧ溶接とを併用する
ことにより、溶接部の靱性の低下が軽減されその機械的
強度が向上するため、高品質で信頼性の高い容器を製作
することができるとともに、溶接時間が短縮され溶接効
率を向上させることができる。
溶接と、溶加棒を吟味選択したＴＩＧ溶接とを併用する
ことにより、溶接部の靱性の低下が軽減されその機械的
強度が向上するため、高品質で信頼性の高い容器を製作
することができるとともに、溶接時間が短縮され溶接効
率を向上させることができる。
【図１】本発明の実施例における開先加工状態の一例を
示す断面図。
示す断面図。
【図２】同、開先加工状態の他の例を示す断面図。
【図３】同、初層をプラズマ溶接した状態の断面図。
【図４】同、第二層をＴＩＧ溶接した状態の断面図。
【図５】同、裏溶接としてなめ付けＴＩＧ溶接した状態
の断面図。
の断面図。
【図６】同、裏溶接として共金系ステンレス鋼溶加棒に
よるＴＩＧ溶接した状態の断面図。
よるＴＩＧ溶接した状態の断面図。
１ ； 母材 ２ａ； Ｉ開先 ２ｂ； Ｖ開先 ３ ； 初層 ４ ； 第二層 ５ ； 裏波 ６ ； なめ付けＴＩＧ溶接による溶着金属 ７ ； 共金系ステンレス鋼溶加棒のＴＩＧ溶接による
溶着金属 ８ ； 接液面 ９ ； 非接液面
溶着金属 ８ ； 接液面 ９ ； 非接液面
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２３Ｋ 103:04
Claims (3)
- 【請求項１】 高純度フェライト系ステンレス鋼製容器
の突合せ片側溶接であって、非接液部側から初層をプラ
ズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次いで第二層を
オーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によりＴＩＧ溶接
することを特徴とする高純度フェライト系ステンレス鋼
の溶接方法。 - 【請求項２】 高純度フェライト系ステンレス鋼製容器
の突合せ両側溶接であって、非接液部側から初層をプラ
ズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次いで第二層を
オーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によりＴＩＧ溶接
し、次に接液部側からなめ付けＴＩＧ溶接を行うことを
特徴とする高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方
法。 - 【請求項３】 高純度フェライト系ステンレス鋼製容器
の突合せ両側溶接であって、非接液部側から初層をプラ
ズマ溶接して接液部側に裏波を形成し、次いで第二層を
オーステナイト系ステンレス鋼溶加棒によりＴＩＧ溶接
し、次に接液部側から共金系ステンレス鋼溶加棒による
ＴＩＧ溶接を行うことを特徴とする高純度フェライト系
ステンレス鋼の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10282293A JP2610770B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10282293A JP2610770B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06320277A JPH06320277A (ja) | 1994-11-22 |
| JP2610770B2 true JP2610770B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=14337721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10282293A Expired - Lifetime JP2610770B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高純度フェライト系ステンレス鋼の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2610770B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105945525A (zh) * | 2016-06-13 | 2016-09-21 | 河北工业大学 | 高耐蚀不锈钢复合管的焊接成型方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU744847B2 (en) * | 1997-10-29 | 2002-03-07 | Keyhole Tig Limited | Process for keyhole welding |
| JP5091615B2 (ja) * | 2007-10-15 | 2012-12-05 | 三菱重工業株式会社 | 静翼環セグメントの組立方法、静翼環セグメント、結合部材、溶接方法 |
| JP4942616B2 (ja) * | 2007-11-08 | 2012-05-30 | 三菱電機株式会社 | 密閉型圧縮機および密閉型圧縮機用管状シェルの製管方法 |
| JP2015107518A (ja) * | 2013-12-03 | 2015-06-11 | 青山 省司 | 磁石ユニット |
| CN104858557B (zh) * | 2015-06-01 | 2016-08-17 | 山东大学 | 一种奥氏体不锈钢中厚板的组合焊接方法 |
| CN107999936B (zh) * | 2017-11-29 | 2020-11-03 | 中车长江车辆有限公司 | 一种针对封闭容器合拢缝的焊接工艺方法 |
| JP7267475B1 (ja) * | 2022-02-17 | 2023-05-01 | 株式会社新来島どっく | Ｃｏ２溶接に先んじるプラズマ溶接を併用する管接合溶接方法及びこの方法により溶接された接合管 |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP10282293A patent/JP2610770B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105945525A (zh) * | 2016-06-13 | 2016-09-21 | 河北工业大学 | 高耐蚀不锈钢复合管的焊接成型方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06320277A (ja) | 1994-11-22 |
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