JP2602235B2 - 高耐食性Ａ１−Ｃｒ合金めっき金属材 - Google Patents
高耐食性Ａ１−Ｃｒ合金めっき金属材Info
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- JP2602235B2 JP2602235B2 JP62177831A JP17783187A JP2602235B2 JP 2602235 B2 JP2602235 B2 JP 2602235B2 JP 62177831 A JP62177831 A JP 62177831A JP 17783187 A JP17783187 A JP 17783187A JP 2602235 B2 JP2602235 B2 JP 2602235B2
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- corrosion resistance
- alloy
- metal material
- steel sheet
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は耐食性の優れたAl−Cr合金めっき金属材に関
するものである。
するものである。
尚本発明の適用対象となる金属材としては鉄・鋼、各
種金合金鋼、アルミニウムなど様々の金属材が挙げら
れ、その形状も板状、棒状、管状、波板状あるいはＬ字
もしくはＨ字断面の異形棒状等様々の形状のものが対象
となるが、本明細書では最も代表的な鋼材の板状物即ち
鋼板を主体にして説明する。
種金合金鋼、アルミニウムなど様々の金属材が挙げら
れ、その形状も板状、棒状、管状、波板状あるいはＬ字
もしくはＨ字断面の異形棒状等様々の形状のものが対象
となるが、本明細書では最も代表的な鋼材の板状物即ち
鋼板を主体にして説明する。
［従来の技術］ 自動車のマフラー、石油ストーブやガスストーブ等の
反射板、ごみ焼却炉の内部々品等は高温の腐食環境に曝
らされるため、高温における耐食性は極めて重要な特性
とされている。そのためこれらの用途には高温耐食性の
優れたスレンテス鋼が汎用されてきたが、最近では比較
的安価なAlめっき鋼材の使用比率も増大してきている。
反射板、ごみ焼却炉の内部々品等は高温の腐食環境に曝
らされるため、高温における耐食性は極めて重要な特性
とされている。そのためこれらの用途には高温耐食性の
優れたスレンテス鋼が汎用されてきたが、最近では比較
的安価なAlめっき鋼材の使用比率も増大してきている。
即ちAlめっき鋼材は、Alの有する優れた耐酸化性と耐
食性を鋼材の表面保護に活用したものであり、非めっき
鋼材に比べると高温耐食性は著しく改善されている。
食性を鋼材の表面保護に活用したものであり、非めっき
鋼材に比べると高温耐食性は著しく改善されている。
［発明が解決しようとする問題点］ ところがAlめっき金属材では、塩素イオン等が存在す
る高温雰囲気下中に曝らされると、酸化アルミニウムを
主成分とするめっき層表面の不働態皮膜が比較的簡単に
破壊されて孔食を起こし、めっき層表面に孔食生成物で
あるAl（OH）３等を主成分とする白錆が発生する。そし
てこの孔食が更に進むとめっき層に貫通孔ができて素地
鋼板が露出し、赤錆を発生しつつ素地鋼板の腐食が急速
に進行しはじめる。またAlめっきは弱酸性環境下でも簡
単に溶解し表面保護効果を失なうという問題があり、複
雑な腐食環境に曝らされる部分に適用した場合は、期待
される程の耐食性が得られない。そこでAlにZn等を加え
て合金化し耐食性を高める方法も検討されているが、こ
れらの方法には、 合金元素はAlの有している成形加工性を阻害するため
配合率に制約がある、 AlやAl合金めっき層を形成するのに電気めっき法を採
用することは現在のところ不可能であり、専ら溶融めっ
き法を採用することになるが、溶融Al浴中に溶解し得る
合金元素量も無制限という訳ではない、 といった事情もあって、それほどの耐食性改善効果は得
られていない。
る高温雰囲気下中に曝らされると、酸化アルミニウムを
主成分とするめっき層表面の不働態皮膜が比較的簡単に
破壊されて孔食を起こし、めっき層表面に孔食生成物で
あるAl（OH）３等を主成分とする白錆が発生する。そし
てこの孔食が更に進むとめっき層に貫通孔ができて素地
鋼板が露出し、赤錆を発生しつつ素地鋼板の腐食が急速
に進行しはじめる。またAlめっきは弱酸性環境下でも簡
単に溶解し表面保護効果を失なうという問題があり、複
雑な腐食環境に曝らされる部分に適用した場合は、期待
される程の耐食性が得られない。そこでAlにZn等を加え
て合金化し耐食性を高める方法も検討されているが、こ
れらの方法には、 合金元素はAlの有している成形加工性を阻害するため
配合率に制約がある、 AlやAl合金めっき層を形成するのに電気めっき法を採
用することは現在のところ不可能であり、専ら溶融めっ
き法を採用することになるが、溶融Al浴中に溶解し得る
合金元素量も無制限という訳ではない、 といった事情もあって、それほどの耐食性改善効果は得
られていない。
本発明はこの様な事情に着目してなされたものであっ
て、その目的は、ハロゲンイオンや酸性ガス等の存在す
る苛酷な腐食環境下においても優れた耐食性を発揮し得
る様なAl合金めっき金属材を提供しようとするものであ
る。
て、その目的は、ハロゲンイオンや酸性ガス等の存在す
る苛酷な腐食環境下においても優れた耐食性を発揮し得
る様なAl合金めっき金属材を提供しようとするものであ
る。
［問題点を解決するための手段］ 上記の目的を達成することのできた本発明に係る高耐
食性Al合金めっき金属材は、めっき層最表層部のCr濃度
が１〜90重量％であり、且つ該めっき層の深さ方向にCr
濃度が順次減少し、素地金属材との境界部におけるCr濃
度が最小となるCr濃度勾配をもったAl−Cr合金めっき層
を形成してなるところに要旨を有するものである。
食性Al合金めっき金属材は、めっき層最表層部のCr濃度
が１〜90重量％であり、且つ該めっき層の深さ方向にCr
濃度が順次減少し、素地金属材との境界部におけるCr濃
度が最小となるCr濃度勾配をもったAl−Cr合金めっき層
を形成してなるところに要旨を有するものである。
［作用］ 本発明者等はAlめっき層の耐食性を高めるための手段
として、耐食性の優れたCrをAlと合金化させる方法を採
用することはできないかと考え、色々実験を行なった。
その結果、AlとCrは融点が著しく異なるため、溶融めっ
きによって均一なAl−Cr合金めっき層を形成することは
困難であるが、真空蒸着法やイオンプレーティング法な
どの気相めっき法を採用すれば、AlおよびCr加熱温度を
調節して各蒸発量をコントロールすることにより、Cr含
有率の異なる任意の合金組成のAl−Cr合金めっき層を形
成し得ることが明らかとなった。そしてこの様にして得
られるAl−Cr合金めっき層は、従来のAlめっき層やAl−
Zn合金めっき層等に比べて格段に優れた耐食性を示し、
Al−Cr合金めっき中に１〜90％（重量％：以下同じ）の
Crを含有させてやれば、塩素イオンや弱酸性物質を含む
腐食環境下においても優れた耐食性を長期的に維持し得
ることが確認された。これはAl−Cr合金めっき層の表面
に形成される（Al2O3＋Cr2O3）よりなる複合不働態皮膜
が、従来のAl2O3のみからなる不働態皮膜に比べて化学
的に非常に安定であり、ハロゲンイオンや酸性物質の存
在下でも頑強な保護膜として存在しつづけるためと思わ
れる。こうした複合化効果はCr含有率を１〜90％に設定
したときに限って有効に発揮されるものであり、この範
囲を外れるときは何れも満足のいく耐食性は得られな
い。尚耐食性向上という観点からより好ましいCr含有量
は40〜75％であり、この範囲であれば、前述の様な苛酷
な高温腐食環境に曝らされる用途に適用した場合でも長
い耐食寿命を得ることができる。
として、耐食性の優れたCrをAlと合金化させる方法を採
用することはできないかと考え、色々実験を行なった。
その結果、AlとCrは融点が著しく異なるため、溶融めっ
きによって均一なAl−Cr合金めっき層を形成することは
困難であるが、真空蒸着法やイオンプレーティング法な
どの気相めっき法を採用すれば、AlおよびCr加熱温度を
調節して各蒸発量をコントロールすることにより、Cr含
有率の異なる任意の合金組成のAl−Cr合金めっき層を形
成し得ることが明らかとなった。そしてこの様にして得
られるAl−Cr合金めっき層は、従来のAlめっき層やAl−
Zn合金めっき層等に比べて格段に優れた耐食性を示し、
Al−Cr合金めっき中に１〜90％（重量％：以下同じ）の
Crを含有させてやれば、塩素イオンや弱酸性物質を含む
腐食環境下においても優れた耐食性を長期的に維持し得
ることが確認された。これはAl−Cr合金めっき層の表面
に形成される（Al2O3＋Cr2O3）よりなる複合不働態皮膜
が、従来のAl2O3のみからなる不働態皮膜に比べて化学
的に非常に安定であり、ハロゲンイオンや酸性物質の存
在下でも頑強な保護膜として存在しつづけるためと思わ
れる。こうした複合化効果はCr含有率を１〜90％に設定
したときに限って有効に発揮されるものであり、この範
囲を外れるときは何れも満足のいく耐食性は得られな
い。尚耐食性向上という観点からより好ましいCr含有量
は40〜75％であり、この範囲であれば、前述の様な苛酷
な高温腐食環境に曝らされる用途に適用した場合でも長
い耐食寿命を得ることができる。
ところで蒸着Alめっき層と素地鋼板との密着性は非常
に良好であり、これは、蒸着工程でAl蒸気が素地鋼板表
面の薄い酸化物皮膜を還元して表面を活性化するためと
考えられるが、前述の如くめっき層中のCr量を高め過ぎ
ると、この表面活性化効果が不十分となって素地鋼板と
の密着性が低下する傾向を示す様になる。従って、めっ
き層における素地鋼板側のAl−Cr合金組成は少なくとも
表層部のAl−Cr合金組成よりもCr含有量を少なくすべき
であり、好ましくは15％以下、より好ましいのは10％以
下である。尚素地鋼板との境界面側におけるめっき層中
のCr量は少なければ少ないほど好ましいのであって、Cr
量が零になると純Alめっきと同旨になって素地鋼板に対
して最大の密着性を発揮する。従って本発明では素地鋼
板に近接した部分のめっき層におけるCr含有量を制限す
る必要はない。
に良好であり、これは、蒸着工程でAl蒸気が素地鋼板表
面の薄い酸化物皮膜を還元して表面を活性化するためと
考えられるが、前述の如くめっき層中のCr量を高め過ぎ
ると、この表面活性化効果が不十分となって素地鋼板と
の密着性が低下する傾向を示す様になる。従って、めっ
き層における素地鋼板側のAl−Cr合金組成は少なくとも
表層部のAl−Cr合金組成よりもCr含有量を少なくすべき
であり、好ましくは15％以下、より好ましいのは10％以
下である。尚素地鋼板との境界面側におけるめっき層中
のCr量は少なければ少ないほど好ましいのであって、Cr
量が零になると純Alめっきと同旨になって素地鋼板に対
して最大の密着性を発揮する。従って本発明では素地鋼
板に近接した部分のめっき層におけるCr含有量を制限す
る必要はない。
この様に本発明では、めっき層の表層側はCr含有率の
高いAl−Cr合金めっき層とすることにより高レベルの耐
食性を確保し、素地鋼板との境界面側はCr含有率を上記
表層側よりも少なく抑えることによって密着性を確保
し、高耐食性でめっき剥離等を起すことのない保護層を
形成したところに特徴を有するものであるが、表層側と
素地鋼板側のAl−Cr合金組成が極端に変化する様なこと
があると、めっき層自体の内部で層間剥離を起こす恐れ
が生じてくる。そこでめっき層内では、上記用件を満足
しつつ厚さ方向でCr含有率を連続的若しくは段階的に徐
々に変化させて、素地鋼板との境界側から表層側へいく
につれてCr濃度が徐々に増加していくCr濃度のゆるやか
な勾配を設けてやれば、めっき層内で層間剥離を起こす
様な恐れも皆無となる。
高いAl−Cr合金めっき層とすることにより高レベルの耐
食性を確保し、素地鋼板との境界面側はCr含有率を上記
表層側よりも少なく抑えることによって密着性を確保
し、高耐食性でめっき剥離等を起すことのない保護層を
形成したところに特徴を有するものであるが、表層側と
素地鋼板側のAl−Cr合金組成が極端に変化する様なこと
があると、めっき層自体の内部で層間剥離を起こす恐れ
が生じてくる。そこでめっき層内では、上記用件を満足
しつつ厚さ方向でCr含有率を連続的若しくは段階的に徐
々に変化させて、素地鋼板との境界側から表層側へいく
につれてCr濃度が徐々に増加していくCr濃度のゆるやか
な勾配を設けてやれば、めっき層内で層間剥離を起こす
様な恐れも皆無となる。
この様にめっき層の厚さ方向でCr濃度に勾配を設ける
ための手段は種々考えられるが、最も一般的なのは下記
の方法である。
ための手段は種々考えられるが、最も一般的なのは下記
の方法である。
素地鋼板上にCr量の最も少ない（あるいはAl単独）金
属蒸気を蒸着させ、その後Crの蒸発量を徐々に増大して
蒸着めっき中のCr濃度を高めていく方法。
属蒸気を蒸着させ、その後Crの蒸発量を徐々に増大して
蒸着めっき中のCr濃度を高めていく方法。
たとえば第１図（概略説明図）に示す如く、真空装置
（図示せず）内を矢印方向へ走行する鋼板１の下方部
に、鋼板１の走行方向に沿って２個のるつぼ2a,2bを配
列し、走行方向上流側のるつぼ2a内にはAlを装入すると
共に、下流側のるつぼ2b内にはCrを装入する。そしてAl
およびCrを夫々加熱蒸発せしめ、図示する如く各蒸気雰
囲気を鋼板１の長手方向でラップさせながら蒸着を行な
う。そうすると鋼板１にはまずAl蒸気比率の高い混合蒸
気が蒸着され、その上へAl蒸気比率が徐々に少なくなっ
た混合蒸気が順次蒸着され、そして走行方向最下流側で
はCr蒸気比率の最も高い混合蒸気が蒸着される。その結
果最表層部ではAl含有量の最も少ないめっき層が形成さ
れ、下層部へ行くにつれて徐々にAl含有量の多くなった
Al−Cr合金めっき層３が形成されることになる。そして
各るつぼ2a,2bの加熱条件や真空度を調整すれば上記め
っき層を構成するAl−Cr合金のCr含有率を自由にコント
ロールすることができ、まためっき厚さは鋼板１の走行
速度やAl,Crの蒸発量を変えることによって任意に調整
することができる。
（図示せず）内を矢印方向へ走行する鋼板１の下方部
に、鋼板１の走行方向に沿って２個のるつぼ2a,2bを配
列し、走行方向上流側のるつぼ2a内にはAlを装入すると
共に、下流側のるつぼ2b内にはCrを装入する。そしてAl
およびCrを夫々加熱蒸発せしめ、図示する如く各蒸気雰
囲気を鋼板１の長手方向でラップさせながら蒸着を行な
う。そうすると鋼板１にはまずAl蒸気比率の高い混合蒸
気が蒸着され、その上へAl蒸気比率が徐々に少なくなっ
た混合蒸気が順次蒸着され、そして走行方向最下流側で
はCr蒸気比率の最も高い混合蒸気が蒸着される。その結
果最表層部ではAl含有量の最も少ないめっき層が形成さ
れ、下層部へ行くにつれて徐々にAl含有量の多くなった
Al−Cr合金めっき層３が形成されることになる。そして
各るつぼ2a,2bの加熱条件や真空度を調整すれば上記め
っき層を構成するAl−Cr合金のCr含有率を自由にコント
ロールすることができ、まためっき厚さは鋼板１の走行
速度やAl,Crの蒸発量を変えることによって任意に調整
することができる。
尚上記では蒸着めっき法を採用する場合について説明
したが、イオンプレーティング法を採用する場合も基本
的には全く同じであり、またスパッタリング法を採用す
る場合もめっき層の表層側へ行くにつれてCrのスパッタ
リング量を徐々に増大していけばよい。
したが、イオンプレーティング法を採用する場合も基本
的には全く同じであり、またスパッタリング法を採用す
る場合もめっき層の表層側へ行くにつれてCrのスパッタ
リング量を徐々に増大していけばよい。
［実施例］ 実施例１ 素地金属として厚さ0.6×幅100×長さ150（mm）の冷
延鋼板およびAl合金板を準備し、夫々真空装置内へ略水
平に接地する。各金属板の下方には２つのるつぼを置い
て一方にAl、他方にCrを装入し、装置内を真空引きして
真空度を10-4Torrに保持しつつ、AlとCrを電子ビームに
よって加熱し素地金属上にAl−Cr合金めっき層を形成す
る。このときAlおよびCrに対する電子ビーム出力を調整
することによって両者の蒸着比率を徐々に変え、素地金
属との境界面側から表層側へいくにつれて徐々にCr濃度
が高くなる様に制御した。まためっき層の厚さは0.1〜1
5μｍとなる様に調整した。
延鋼板およびAl合金板を準備し、夫々真空装置内へ略水
平に接地する。各金属板の下方には２つのるつぼを置い
て一方にAl、他方にCrを装入し、装置内を真空引きして
真空度を10-4Torrに保持しつつ、AlとCrを電子ビームに
よって加熱し素地金属上にAl−Cr合金めっき層を形成す
る。このときAlおよびCrに対する電子ビーム出力を調整
することによって両者の蒸着比率を徐々に変え、素地金
属との境界面側から表層側へいくにつれて徐々にCr濃度
が高くなる様に制御した。まためっき層の厚さは0.1〜1
5μｍとなる様に調整した。
得られたAl−Crめっき鋼板及び々Al合金板のめっき厚
さおよびめっき層の合金組成（Cr含有率）を第１、２表
に示す。
さおよびめっき層の合金組成（Cr含有率）を第１、２表
に示す。
上記で得ためっき鋼板については、0.05Nの希硫酸水
溶液に対する浸漬試験を行なって素地鋼板への赤錆発生
時間を求め、またAl合金めっき板については、100ppm N
aCl＋0.2％クエン酸水溶液（常温）を用いてアノード分
極曲線を求め、その曲線から孔食発生電位を測定し、耐
食性を評価した。結果を第１、２表に一括して示す。ま
た比較のため溶融Alめっきまたは溶融Al−９％Siめっき
を施したものについての試験結果も第１、２表に併記し
た。
溶液に対する浸漬試験を行なって素地鋼板への赤錆発生
時間を求め、またAl合金めっき板については、100ppm N
aCl＋0.2％クエン酸水溶液（常温）を用いてアノード分
極曲線を求め、その曲線から孔食発生電位を測定し、耐
食性を評価した。結果を第１、２表に一括して示す。ま
た比較のため溶融Alめっきまたは溶融Al−９％Siめっき
を施したものについての試験結果も第１、２表に併記し
た。
第１表からも明らかな様に、従来の溶融AlまたはAl合
金めっき材（No.1,2）の耐食性は不十分であり、赤錆発
生時間にしてせいぜい160時間程度しか得られていない
のに対し、本発明の規定要件を満たす蒸着Al−Cr合金め
っき鋼材では、赤錆発生時間にして700時間以上の優れ
た耐食性を示している。但し蒸着Al−Cr合金めっき鋼板
であっても、めっき層の厚さ方向にCr濃度勾配の設けら
れておらないNo.7のめっき鋼板では、素地鋼板に対する
めっき層の密着性が不足するためか耐食性がやや乏し
い。
金めっき材（No.1,2）の耐食性は不十分であり、赤錆発
生時間にしてせいぜい160時間程度しか得られていない
のに対し、本発明の規定要件を満たす蒸着Al−Cr合金め
っき鋼材では、赤錆発生時間にして700時間以上の優れ
た耐食性を示している。但し蒸着Al−Cr合金めっき鋼板
であっても、めっき層の厚さ方向にCr濃度勾配の設けら
れておらないNo.7のめっき鋼板では、素地鋼板に対する
めっき層の密着性が不足するためか耐食性がやや乏し
い。
また第２表からは、孔食電位で比較した場合でも本発
明の要件を満たす蒸着Al−Cr合金めっき材（No.9〜12）
が比較材（No.…溶融めっき材）に比べて格段にすぐれ
た耐食性を有していることが分かる。
明の要件を満たす蒸着Al−Cr合金めっき材（No.9〜12）
が比較材（No.…溶融めっき材）に比べて格段にすぐれ
た耐食性を有していることが分かる。
次に、蒸着法の代わりにイオンプレーティング法（IP
法）およびスパッタリング法（SP法）を採用し、実施例
１と同じ寸法の冷延鋼板上にCr濃度勾配を有するAl−Cr
合金めっき層を形成し、同様にして赤錆発生時間を調べ
た。
法）およびスパッタリング法（SP法）を採用し、実施例
１と同じ寸法の冷延鋼板上にCr濃度勾配を有するAl−Cr
合金めっき層を形成し、同様にして赤錆発生時間を調べ
た。
結果は、溶融めっき材や蒸着めっき材の結果と共に第
３表に示す通りであり、IP法およびSP法のどちらを採用
した場合でも、蒸着法を採用したものとほぼ同様の優れ
た耐食性が得られている。
３表に示す通りであり、IP法およびSP法のどちらを採用
した場合でも、蒸着法を採用したものとほぼ同様の優れ
た耐食性が得られている。
［発明の効果］ 本発明は以上の様に構成されており、Al−Cr合金めっ
き層の厚さ方向にCr濃度勾配を設けることによって、素
地金属材に対する密着性が良好で且つハロゲンイオンや
酸性物質を含む腐食性環境下でも高レベルの耐食性を発
揮し得るめっき金属材を提供し得ることになった。
き層の厚さ方向にCr濃度勾配を設けることによって、素
地金属材に対する密着性が良好で且つハロゲンイオンや
酸性物質を含む腐食性環境下でも高レベルの耐食性を発
揮し得るめっき金属材を提供し得ることになった。
第１図は本発明で採用されるAl−Cr合金めっき法を例示
する概略説明図である。 1:鋼板（金属材） 2a,2b:るつぼ 3:Al−Cr合金めっき層
する概略説明図である。 1:鋼板（金属材） 2a,2b:るつぼ 3:Al−Cr合金めっき層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 池田 貢基 兵庫県神戸市灘区篠原伯母野山町２−３ −１ (72)発明者 川福 純司 兵庫県神戸市東灘区魚崎中町１−１−24 (56)参考文献 特開 昭62−109967（ＪＰ，Ａ) 特公 昭43−20084（ＪＰ，Ｂ１) 実公 昭59−38442（ＪＰ，Ｙ２)
Claims (1)
- 【請求項１】めっき層最表層部のCr濃度が１〜90重量％
であり、且つ該めっき層の深さ方向にCr濃度が順次減少
し、素地金属材との境界部におけるCr濃度が最小となる
Cr濃度勾配をもったAl−Cr合金めっき層を形成してなる
ことを特徴とする高耐食性Al−Cr合金めっき金属材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62177831A JP2602235B2 (ja) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | 高耐食性Ａ１−Ｃｒ合金めっき金属材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62177831A JP2602235B2 (ja) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | 高耐食性Ａ１−Ｃｒ合金めっき金属材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6421062A JPS6421062A (en) | 1989-01-24 |
| JP2602235B2 true JP2602235B2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=16037873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62177831A Expired - Lifetime JP2602235B2 (ja) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | 高耐食性Ａ１−Ｃｒ合金めっき金属材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2602235B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4778672B2 (ja) * | 2002-11-08 | 2011-09-21 | 国男 堀田 | 車両のブレーキ |
| CN114318447B (zh) * | 2021-12-29 | 2023-06-06 | 中冶赛迪技术研究中心有限公司 | 一种防腐纳米功能梯度镀层及其制备工艺 |
-
1987
- 1987-07-15 JP JP62177831A patent/JP2602235B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6421062A (en) | 1989-01-24 |
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