JP2822834B2 - Ａｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板 - Google Patents
Ａｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板Info
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- JP2822834B2 JP2822834B2 JP3694093A JP3694093A JP2822834B2 JP 2822834 B2 JP2822834 B2 JP 2822834B2 JP 3694093 A JP3694093 A JP 3694093A JP 3694093 A JP3694093 A JP 3694093A JP 2822834 B2 JP2822834 B2 JP 2822834B2
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- Japan
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- steel sheet
- plating
- phase
- alloy
- plating layer
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性、耐熱性、加工
性に優れたＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板に関するもの
である。
性に優れたＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌめっき鋼板は、耐熱性、熱反射性、
審美性等の優れた特性を有する表面処理鋼板であるが、
ハロゲンイオンにより腐食しやすいという問題があっ
た。この問題を解決するものの一つとしてＡｌ−Ｃｒ合
金蒸着めっき鋼板が検討されており、例えば特開昭６４
−２１０６０号や特開平１−１２７６６５号にはＡｌと
Ｃｒを個別に真空蒸発させてＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき
鋼板を得る技術が開発されている。
審美性等の優れた特性を有する表面処理鋼板であるが、
ハロゲンイオンにより腐食しやすいという問題があっ
た。この問題を解決するものの一つとしてＡｌ−Ｃｒ合
金蒸着めっき鋼板が検討されており、例えば特開昭６４
−２１０６０号や特開平１−１２７６６５号にはＡｌと
Ｃｒを個別に真空蒸発させてＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき
鋼板を得る技術が開発されている。
【０００３】また特開平１−１８８６６６号には、最下
層にＣｒめっき層、中間層にＡｌ−Ｃｒ合金めっき層、
最上層にＡｌめっき層を施した積層型の蒸着めっき鋼板
が耐食性、成形加工性に優れることが開示されている。
層にＣｒめっき層、中間層にＡｌ−Ｃｒ合金めっき層、
最上層にＡｌめっき層を施した積層型の蒸着めっき鋼板
が耐食性、成形加工性に優れることが開示されている。
【０００４】しかしこれらの従来のＡｌ−Ｃｒ蒸着めっ
き法は、単一蒸発槽に両原料の混合物を入れただけでは
ＡｌとＣｒの蒸気圧に差があってＡｌのみが優先的に蒸
発してしまうため、個別の蒸発槽を設けて個々に熱量を
コントロールしなければならなかった。特開平１−１８
８６６６号の積層型めっきの場合は、２つの蒸発槽の上
を鋼板が移動することが必須要件として加わり、製造の
制御が難しいものであった。
き法は、単一蒸発槽に両原料の混合物を入れただけでは
ＡｌとＣｒの蒸気圧に差があってＡｌのみが優先的に蒸
発してしまうため、個別の蒸発槽を設けて個々に熱量を
コントロールしなければならなかった。特開平１−１８
８６６６号の積層型めっきの場合は、２つの蒸発槽の上
を鋼板が移動することが必須要件として加わり、製造の
制御が難しいものであった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明では、単一の蒸
発槽のみを用いて、耐食性に優れたＡｌ−Ｃｒ合金蒸着
めっき鋼板を得ることを目的とする。
発槽のみを用いて、耐食性に優れたＡｌ−Ｃｒ合金蒸着
めっき鋼板を得ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ａｌ−Ｃｒ合
金蒸着めっき鋼板が、鋼板上に、Ｃｒ含有率が１〜１０
重量％で、かつα相単一構造を有するＡｌ−Ｃｒ合金め
っき層が施されたものであるところに要旨を有する。
金蒸着めっき鋼板が、鋼板上に、Ｃｒ含有率が１〜１０
重量％で、かつα相単一構造を有するＡｌ−Ｃｒ合金め
っき層が施されたものであるところに要旨を有する。
【０００７】
【作用】本発明者らは、Ａｌ−Ｃｒ２元合金を単一蒸発
槽に入れた後同時に蒸発させて得られるめっき層の組成
を種々検討した結果、生成するＡｌ−Ｃｒ合金めっき層
がＡｌ−Ｃｒ２元合金の熱平衡状態図とは一致しないこ
とを見出した。例えばHansenの２元状態図（CONSTITUTI
ON OF BINARY ALLOYS, McGROW-HILL,1958)によれば、Ａ
ｌ中へのＣｒの固溶限は３００℃で０．０１５％とされ
ている。室温での固溶限は明記されていないが０．０１
５％以下であるので、Ｃｒが１％から２２％の範囲のＡ
ｌ−Ｃｒ合金は熱平衡の状態ではα相（Ｃｒを固溶した
Ａｌ相）とθ相（Ａｌ13Ｃｒ2 の組成の金属間化合物）
の混合相が形成されるはずである。しかし、本発明者ら
が均一組成のＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっきについて得た結
果では、Ｃｒ含有率が１〜１０％の場合には必ずしもθ
相が生成するとは限らず、Ａｌの結晶格子中にＣｒが過
飽和に固溶したα相単相構造となることがあること、ま
たα相単相構造めっきの耐食性がかなり優れていること
を見出し、本発明に至ったのである。
槽に入れた後同時に蒸発させて得られるめっき層の組成
を種々検討した結果、生成するＡｌ−Ｃｒ合金めっき層
がＡｌ−Ｃｒ２元合金の熱平衡状態図とは一致しないこ
とを見出した。例えばHansenの２元状態図（CONSTITUTI
ON OF BINARY ALLOYS, McGROW-HILL,1958)によれば、Ａ
ｌ中へのＣｒの固溶限は３００℃で０．０１５％とされ
ている。室温での固溶限は明記されていないが０．０１
５％以下であるので、Ｃｒが１％から２２％の範囲のＡ
ｌ−Ｃｒ合金は熱平衡の状態ではα相（Ｃｒを固溶した
Ａｌ相）とθ相（Ａｌ13Ｃｒ2 の組成の金属間化合物）
の混合相が形成されるはずである。しかし、本発明者ら
が均一組成のＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっきについて得た結
果では、Ｃｒ含有率が１〜１０％の場合には必ずしもθ
相が生成するとは限らず、Ａｌの結晶格子中にＣｒが過
飽和に固溶したα相単相構造となることがあること、ま
たα相単相構造めっきの耐食性がかなり優れていること
を見出し、本発明に至ったのである。
【０００８】本発明では、上記α相単一構造を有するＡ
ｌ−Ｃｒ合金めっき層を形成させる必要がある。このα
相単相の場合、めっき層を構成する結晶同士には、他相
との混合状態の場合にありがちな結晶構造に由来する腐
食電位の不均一が発生しないと考えられる。このためθ
相との混合相に比べ、めっき層内にアノード−カソード
対のミクロセルが生じにくく、腐食速度が減少し、白錆
や赤錆の発生までの時間が長くなるのである。
ｌ−Ｃｒ合金めっき層を形成させる必要がある。このα
相単相の場合、めっき層を構成する結晶同士には、他相
との混合状態の場合にありがちな結晶構造に由来する腐
食電位の不均一が発生しないと考えられる。このためθ
相との混合相に比べ、めっき層内にアノード−カソード
対のミクロセルが生じにくく、腐食速度が減少し、白錆
や赤錆の発生までの時間が長くなるのである。
【０００９】この様なα相単相のＡｌ−Ｃｒ合金めっき
層を形成させるには、後述のようにＣｒを１〜１０重量
％含有させることの他に、蒸発時の被めっき材である鋼
板の温度を３５０℃以下とすることと、蒸着後の鋼板の
冷却速度を速くすることが好ましい条件である。Ａｌと
Ｃｒの混合蒸気が鋼板上に付着した後に相互拡散して凝
固する時間が付着後のＡｌとＣｒの合金が熱平衡に達す
る時間に比べて速い時、すなわち鋼板温度が３５０℃以
下の時は、Ａｌの結晶格子中にＣｒが過飽和した形で急
速凝固して、α相となるのである。蒸着時の鋼板温度が
３５０℃より高いと鋼板に付着したＡｌ原子とＣｒ原子
の相互拡散速度が速くなって熱平衡に近づく時間が短く
なるので、θ相が生成するＣｒ含有率が低くなり、α相
の生成確率が下がってしまうため好ましくない。蒸着後
の鋼板を速く冷却することもα相単相を生成させるため
に好ましい。
層を形成させるには、後述のようにＣｒを１〜１０重量
％含有させることの他に、蒸発時の被めっき材である鋼
板の温度を３５０℃以下とすることと、蒸着後の鋼板の
冷却速度を速くすることが好ましい条件である。Ａｌと
Ｃｒの混合蒸気が鋼板上に付着した後に相互拡散して凝
固する時間が付着後のＡｌとＣｒの合金が熱平衡に達す
る時間に比べて速い時、すなわち鋼板温度が３５０℃以
下の時は、Ａｌの結晶格子中にＣｒが過飽和した形で急
速凝固して、α相となるのである。蒸着時の鋼板温度が
３５０℃より高いと鋼板に付着したＡｌ原子とＣｒ原子
の相互拡散速度が速くなって熱平衡に近づく時間が短く
なるので、θ相が生成するＣｒ含有率が低くなり、α相
の生成確率が下がってしまうため好ましくない。蒸着後
の鋼板を速く冷却することもα相単相を生成させるため
に好ましい。
【００１０】Ａｌ中にＣｒが過飽和に固溶したα相単一
構造のめっき層が生成したかどうかは、Ｘ線回折により
確認することができる。蒸着により生成したＡｌ−Ｃｒ
めっき層はＡｌの（１１１）面が鋼板表面に平行な方位
に優先配向している。Ｃｕ−Ｋα線回折を行なうと、
（１１１）面は面間隔２．３４Å付近にピークを持つ。
Ａｌ中にＣｒが過飽和に固溶するとこの面間隔はＣｒ含
有率に比例的に低下する。同様に、一部検出される（２
００）、（２２０）、（３１１）等のＡｌ相の各ピーク
も純Ａｌに比べ面間隔が低下する。従って、面間隔が低
下したＡｌ相の諸ピークのみが検出されたときがα相単
一構造となっていると見ることができる。なお素地鋼板
に由来するピークを除外することは言うまでもない。
構造のめっき層が生成したかどうかは、Ｘ線回折により
確認することができる。蒸着により生成したＡｌ−Ｃｒ
めっき層はＡｌの（１１１）面が鋼板表面に平行な方位
に優先配向している。Ｃｕ−Ｋα線回折を行なうと、
（１１１）面は面間隔２．３４Å付近にピークを持つ。
Ａｌ中にＣｒが過飽和に固溶するとこの面間隔はＣｒ含
有率に比例的に低下する。同様に、一部検出される（２
００）、（２２０）、（３１１）等のＡｌ相の各ピーク
も純Ａｌに比べ面間隔が低下する。従って、面間隔が低
下したＡｌ相の諸ピークのみが検出されたときがα相単
一構造となっていると見ることができる。なお素地鋼板
に由来するピークを除外することは言うまでもない。
【００１１】本発明ではめっき層のＣｒ含有率は１〜１
０％とすることが必要である。Ｃｒ含有率が１％未満で
は、結晶構造がα相単相であっても耐食性に劣ったもの
となる。Ａｌ−Ｃｒ合金めっきの耐食性が純Ａｌめっき
に比べ優れているのは、めっき表面に生成する水酸化ア
ルミニウムを主成分とする腐食生成物中にＣｒが含まれ
ることにより腐食生成物が強固になるためである。Ｃｒ
が１％未満ではこの作用が発現しない。一方、Ｃｒ含有
率が１０％を超えると、蒸発時の鋼板温度や蒸着後の鋼
板温度および鋼板冷却速度等の相構造に影響を及ぼす因
子を変化させてもα相単相構造のめっきを得ることがで
きない。このため、めっき結晶中にはθ相等のＡｌ−Ｃ
ｒ金属間化合物やＣｒ相も晶出してしまい、やはり耐食
性に劣ったものとなり好ましくない。
０％とすることが必要である。Ｃｒ含有率が１％未満で
は、結晶構造がα相単相であっても耐食性に劣ったもの
となる。Ａｌ−Ｃｒ合金めっきの耐食性が純Ａｌめっき
に比べ優れているのは、めっき表面に生成する水酸化ア
ルミニウムを主成分とする腐食生成物中にＣｒが含まれ
ることにより腐食生成物が強固になるためである。Ｃｒ
が１％未満ではこの作用が発現しない。一方、Ｃｒ含有
率が１０％を超えると、蒸発時の鋼板温度や蒸着後の鋼
板温度および鋼板冷却速度等の相構造に影響を及ぼす因
子を変化させてもα相単相構造のめっきを得ることがで
きない。このため、めっき結晶中にはθ相等のＡｌ−Ｃ
ｒ金属間化合物やＣｒ相も晶出してしまい、やはり耐食
性に劣ったものとなり好ましくない。
【００１２】本発明におけるＡｌ−Ｃｒ合金めっき用蒸
発槽は、前述の従来例の様に別々にする必要はない。例
えばアルミナ製等の単一蒸発槽にＡｌ−Ｃｒ合金を入れ
て電子線加熱等の方法で蒸着めっきを行なうだけで、均
一組成のＡｌ−Ｃｒ蒸着めっき層を鋼板上に形成させる
ことができる。この均一組成とは、Ｃｒ含有率がめっき
層の深さ方向にマクロな変化を示していないことを意味
し、結晶毎のＣｒ含有率の微小変化や結晶粒内と粒界と
のＣｒ含有率の差といったミクロな変化はもちろん許容
範囲である。また、鋼板の板幅方向や長手方向でめっき
層内のＣｒ含有率が変化していても、得られるめっき層
がＣｒ含有率１〜１０％でα相単一構造であれば耐食性
に優れためっき鋼板となるので特に影響は受けない。
発槽は、前述の従来例の様に別々にする必要はない。例
えばアルミナ製等の単一蒸発槽にＡｌ−Ｃｒ合金を入れ
て電子線加熱等の方法で蒸着めっきを行なうだけで、均
一組成のＡｌ−Ｃｒ蒸着めっき層を鋼板上に形成させる
ことができる。この均一組成とは、Ｃｒ含有率がめっき
層の深さ方向にマクロな変化を示していないことを意味
し、結晶毎のＣｒ含有率の微小変化や結晶粒内と粒界と
のＣｒ含有率の差といったミクロな変化はもちろん許容
範囲である。また、鋼板の板幅方向や長手方向でめっき
層内のＣｒ含有率が変化していても、得られるめっき層
がＣｒ含有率１〜１０％でα相単一構造であれば耐食性
に優れためっき鋼板となるので特に影響は受けない。
【００１３】ここで蒸着めっきとは、ＡｌとＣｒの混合
蒸気が蒸発槽から蒸発し、被めっき物である鋼板に付
着、凝固してＡｌ−Ｃｒ合金めっき層を形成するという
過程であるので、発生したＡｌおよびＣｒの一部または
大部分の蒸気をアーク放電等の手段を用いてイオン化し
た後に被めっき物に加速・衝突させてめっき皮膜の密着
性、均一性等の向上を図るものであるイオンプレーティ
ング等の技術も本発明の「蒸着めっき」に含まれる。
蒸気が蒸発槽から蒸発し、被めっき物である鋼板に付
着、凝固してＡｌ−Ｃｒ合金めっき層を形成するという
過程であるので、発生したＡｌおよびＣｒの一部または
大部分の蒸気をアーク放電等の手段を用いてイオン化し
た後に被めっき物に加速・衝突させてめっき皮膜の密着
性、均一性等の向上を図るものであるイオンプレーティ
ング等の技術も本発明の「蒸着めっき」に含まれる。
【００１４】本発明ではめっき付着量は特に限定される
ものではないが、めっき皮膜のピンホールを無くし耐食
性を確保するためには０．１ｇ／ｍ2 以上、好ましくは
１ｇ／ｍ2 以上とするのがよい。まためっき付着量を余
り多くすることは、めっき蒸着が長時間に及ぶことにな
るので、蒸発潜熱によって鋼板の温度が上昇し、Ａｌ−
Ｃｒ合金めっき層と素地鋼が反応して脆いＡｌ−Ｆｅ合
金層が形成され、めっき密着性が劣る原因となる。さら
に温度上昇によってめっき時やめっき後にめっき層表面
が酸化されて変色することもあるため好ましくない。こ
れらの問題が起こらない最大めっき付着量は板厚に比例
し、例えば０．８ｍｍの鋼板に両面めっきを行なう場合
では片面当たり約３０ｇ／ｍ2 となる。もちろん蒸着室
間で鋼板を冷却する、もしくは複数回めっきすることに
より、これ以上のめっき付着量をめっきすることも可能
であるが実用的とは言い難い。
ものではないが、めっき皮膜のピンホールを無くし耐食
性を確保するためには０．１ｇ／ｍ2 以上、好ましくは
１ｇ／ｍ2 以上とするのがよい。まためっき付着量を余
り多くすることは、めっき蒸着が長時間に及ぶことにな
るので、蒸発潜熱によって鋼板の温度が上昇し、Ａｌ−
Ｃｒ合金めっき層と素地鋼が反応して脆いＡｌ−Ｆｅ合
金層が形成され、めっき密着性が劣る原因となる。さら
に温度上昇によってめっき時やめっき後にめっき層表面
が酸化されて変色することもあるため好ましくない。こ
れらの問題が起こらない最大めっき付着量は板厚に比例
し、例えば０．８ｍｍの鋼板に両面めっきを行なう場合
では片面当たり約３０ｇ／ｍ2 となる。もちろん蒸着室
間で鋼板を冷却する、もしくは複数回めっきすることに
より、これ以上のめっき付着量をめっきすることも可能
であるが実用的とは言い難い。
【００１５】めっき層中にＳｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｎ
ｉ，Ｆｅ等の第３元素が不可避的に混入すること、もし
くは耐食性、加工性、耐熱性をさらに向上させるため添
加することは、これら第３元素の混入あるいは添加によ
り結晶構造がα相単相から変化しない限り、本発明に含
まれる。
ｉ，Ｆｅ等の第３元素が不可避的に混入すること、もし
くは耐食性、加工性、耐熱性をさらに向上させるため添
加することは、これら第３元素の混入あるいは添加によ
り結晶構造がα相単相から変化しない限り、本発明に含
まれる。
【００１６】素地鋼板としては、例えばＡｌキルド、Ｓ
ｉキルド等の低炭素鋼；Ｔｉ、Ｎｂ添加ＩＦ鋼；各種高
張力鋼；ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ４３０等のステンレス鋼
等が適用可能であり、特に鋼種は制限されない。また、
本めっき鋼板の表面さらにクロメート処理等の化成処
理、塗装を施すこともできる。
ｉキルド等の低炭素鋼；Ｔｉ、Ｎｂ添加ＩＦ鋼；各種高
張力鋼；ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ４３０等のステンレス鋼
等が適用可能であり、特に鋼種は制限されない。また、
本めっき鋼板の表面さらにクロメート処理等の化成処
理、塗装を施すこともできる。
【００１７】
【実施例】厚さ０．８ｍｍのＴｉキルド鋼板、Ａｌキル
ド鋼板、ステンレス鋼板を素地鋼板として、バッチ方式
蒸着装置、板幅１５０ｍｍの連続蒸着めっき装置、およ
び板幅７８０ｍｍの連続蒸着めっき装置を使用して種々
のＡｌ−Ｃｒ蒸着合金めっき鋼板を作製した。蒸発槽は
アルミナ製のものを単独で使用し、蒸発槽中のＡｌ−Ｃ
ｒ合金の組成、電子銃の出力、鋼板予熱温度、ライン速
度（連続めっき装置の場合のみ）をコントロールするこ
とによって、表１に示す付着量、組成および結晶構造を
有するめっき鋼板を得た。
ド鋼板、ステンレス鋼板を素地鋼板として、バッチ方式
蒸着装置、板幅１５０ｍｍの連続蒸着めっき装置、およ
び板幅７８０ｍｍの連続蒸着めっき装置を使用して種々
のＡｌ−Ｃｒ蒸着合金めっき鋼板を作製した。蒸発槽は
アルミナ製のものを単独で使用し、蒸発槽中のＡｌ−Ｃ
ｒ合金の組成、電子銃の出力、鋼板予熱温度、ライン速
度（連続めっき装置の場合のみ）をコントロールするこ
とによって、表１に示す付着量、組成および結晶構造を
有するめっき鋼板を得た。
【００１８】なお、めっき付着量と組成の分析は、めっ
き層を塩酸溶液で溶解した後、原子吸光法により決定し
た。また、結晶構造の分析は、Ｘ線回折法を用い、Ｃｕ
ターゲット、Ｎｉフィルター、加速電圧４０ｋＶ、電流
２０ｍＡで実施した。
き層を塩酸溶液で溶解した後、原子吸光法により決定し
た。また、結晶構造の分析は、Ｘ線回折法を用い、Ｃｕ
ターゲット、Ｎｉフィルター、加速電圧４０ｋＶ、電流
２０ｍＡで実施した。
【００１９】得られためっき鋼板について、耐食性の評
価を行ない表１にその結果を併記した。耐食性の評価
は、これらのめっき鋼板にカッターナイフで素地鋼に達
するクロスカットを入れた後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ
Ｚ ２３７１）を実施して、白錆（または変色）の発生
した時間、および赤錆の発生した時間にて評価した。
価を行ない表１にその結果を併記した。耐食性の評価
は、これらのめっき鋼板にカッターナイフで素地鋼に達
するクロスカットを入れた後、塩水噴霧試験（ＪＩＳ
Ｚ ２３７１）を実施して、白錆（または変色）の発生
した時間、および赤錆の発生した時間にて評価した。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１から明らかな様に、Ｃｒ含有率が１〜
１０％でかつα相単相である実施例１〜１０は、白錆発
生時間、赤錆発生時間とも長く、良好な耐食性を示し
た。比較例１ではＣｒが１％未満のため、比較例２では
Ｃｒが１０％を超えてα＋θ相となったため、また比較
例３，４では蒸着時の鋼板板温がそれぞれ３７０℃，４
０５℃と好ましい板温範囲の３５０℃以下より高かった
のでθ相が生成してα＋θ相となったため、いずれも耐
食性が実施例に比べ劣ったものとなった。また、これら
本発明の鋼板は従来の溶融Ａｌめっき鋼板（比較例５、
Ａｌ−８％Ｓｉ合金めっき）に比べはるかに優れた耐食
性を有することが分かった。
１０％でかつα相単相である実施例１〜１０は、白錆発
生時間、赤錆発生時間とも長く、良好な耐食性を示し
た。比較例１ではＣｒが１％未満のため、比較例２では
Ｃｒが１０％を超えてα＋θ相となったため、また比較
例３，４では蒸着時の鋼板板温がそれぞれ３７０℃，４
０５℃と好ましい板温範囲の３５０℃以下より高かった
のでθ相が生成してα＋θ相となったため、いずれも耐
食性が実施例に比べ劣ったものとなった。また、これら
本発明の鋼板は従来の溶融Ａｌめっき鋼板（比較例５、
Ａｌ−８％Ｓｉ合金めっき）に比べはるかに優れた耐食
性を有することが分かった。
【００２２】
【発明の効果】本発明のＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板
は、従来のＡｌ−Ｃｒ蒸着めっきに比べ製造が容易であ
るのみならず、現在実用化されている溶融Ａｌめっき鋼
板に比べはるかに優れた耐食性を有しているので、自動
車のマフラー・排気管、ストーブ・トースター等の反射
板等に広く適用が可能である。
は、従来のＡｌ−Ｃｒ蒸着めっきに比べ製造が容易であ
るのみならず、現在実用化されている溶融Ａｌめっき鋼
板に比べはるかに優れた耐食性を有しているので、自動
車のマフラー・排気管、ストーブ・トースター等の反射
板等に広く適用が可能である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 入江 広司 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社 神戸製鋼所 加古川製鉄所内 (72)発明者 綾部 東太 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社 神戸製鋼所 加古川製鉄所内 (72)発明者 加藤 淳 兵庫県加古川市尾上町池田字池田開拓 2222番地１株式会社神戸製鋼所 加古川 研究地区内 (72)発明者 荒賀 邦康 兵庫県加古川市尾上町池田字池田開拓 2222番地１株式会社神戸製鋼所 加古川 研究地区内 (56)参考文献 特開 平１−127665（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−21062（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−274260（ＪＰ，Ａ) Ｈ．Ｙｏｓｈｉｄａ ｅｔ ａ ｌ．，”Ｔｈｅ Ｐｉｔｔｉｎｇ Ｃｏ ｒｒｏｓｉｏｎ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏ ｆ Ｒａｐｉｄｌｙ Ｓｏｌｉｄｉｆｉ ｅｄ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙ ｓ”，Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｓｃｉｅｎ ｃｅ，Ｇｒｅａｔ Ｂｒｉｔａｉｎ，Ｐ ｅｒｇａｍｏｎ Ｊｏｕｒｎａｌｓ Ｌ ｔｄ．，1986，Ｖｏｌ．26，Ｎｏ．10, ｐ．795−812 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C23C 14/00 - 14/58 C22C 21/00 ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼板上に、Ｃｒ含有率が１〜１０重量％
で、かつα相単一構造を有するめっき層が施されたもの
であることを特徴とするＡｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3694093A JP2822834B2 (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | Ａｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3694093A JP2822834B2 (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | Ａｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248430A JPH06248430A (ja) | 1994-09-06 |
| JP2822834B2 true JP2822834B2 (ja) | 1998-11-11 |
Family
ID=12483755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3694093A Expired - Lifetime JP2822834B2 (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | Ａｌ−Ｃｒ合金蒸着めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2822834B2 (ja) |
-
1993
- 1993-02-25 JP JP3694093A patent/JP2822834B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Ｈ．Ｙｏｓｈｉｄａ ｅｔ ａｌ．，"Ｔｈｅ Ｐｉｔｔｉｎｇ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ Ｒａｐｉｄｌｙ Ｓｏｌｉｄｉｆｉｅｄ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙｓ"，Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｓｃｉｅｎｃｅ，Ｇｒｅａｔ Ｂｒｉｔａｉｎ，Ｐｅｒｇａｍｏｎ Ｊｏｕｒｎａｌｓ Ｌｔｄ．，１９８６，Ｖｏｌ．２６，Ｎｏ．１０，ｐ．７９５−８１２ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06248430A (ja) | 1994-09-06 |
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