JPH02159366A - Zn蒸着めっき鋼材およびその製造方法 - Google Patents
Zn蒸着めっき鋼材およびその製造方法Info
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- JPH02159366A JPH02159366A JP31255688A JP31255688A JPH02159366A JP H02159366 A JPH02159366 A JP H02159366A JP 31255688 A JP31255688 A JP 31255688A JP 31255688 A JP31255688 A JP 31255688A JP H02159366 A JPH02159366 A JP H02159366A
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Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は耐食性および加工性が優れていると共に外観の
良好なZn蒸着めっき鋼材およびその製造方法に関する
ものである。
良好なZn蒸着めっき鋼材およびその製造方法に関する
ものである。
[従来の技術]
鋼材を防食加工する手段としてZnめっきが汎用されて
おり、Znめっき層の素地鋼材に対する犠牲防食能はZ
nめっきの目付量(g/cm2)に比例し、使用環境が
腐食性の強い場合は、めっきの目付量を大きくして素地
鋼材の腐食、即ち赤錆発生や穴あきを長期間抑制してい
る。そのためZnめっき鋼材のユーザは防錆能の向上を
主眼とする場合厚目付めっき志向となっている。
おり、Znめっき層の素地鋼材に対する犠牲防食能はZ
nめっきの目付量(g/cm2)に比例し、使用環境が
腐食性の強い場合は、めっきの目付量を大きくして素地
鋼材の腐食、即ち赤錆発生や穴あきを長期間抑制してい
る。そのためZnめっき鋼材のユーザは防錆能の向上を
主眼とする場合厚目付めっき志向となっている。
[発明が解決しようとする課N]
Znの厚目付めっき方法としては、主に■電気めっき法
、■溶融めっき法、■真空蒸着めっき法の3つの方法が
挙げられるが、夫々次の様な一長一短がある。
、■溶融めっき法、■真空蒸着めっき法の3つの方法が
挙げられるが、夫々次の様な一長一短がある。
■電気めっき法ではめっきセル数を増やしたり、めっぎ
ラインスピードを低下させたりすることによってZnめ
っきの厚目付が可能となる。この方法によればめっき層
と素地鋼材との界面にFe−Zn合金層が形成されるこ
とはなく、成形加工性に問題はない(このZn−Fe合
金層は硬くて脆く、成形加工を施す時のめっき層剥離の
原因となり、めっき層剥離が生ずると耐食性が著しく低
下する)、シかし生産コストの大幅な上昇を招き、電気
めっき法で純Znめっきの厚目付を行うことは実操業上
大きな問題となる。
ラインスピードを低下させたりすることによってZnめ
っきの厚目付が可能となる。この方法によればめっき層
と素地鋼材との界面にFe−Zn合金層が形成されるこ
とはなく、成形加工性に問題はない(このZn−Fe合
金層は硬くて脆く、成形加工を施す時のめっき層剥離の
原因となり、めっき層剥離が生ずると耐食性が著しく低
下する)、シかし生産コストの大幅な上昇を招き、電気
めっき法で純Znめっきの厚目付を行うことは実操業上
大きな問題となる。
■溶融めっき法では比較的安価にZnめっきの厚目付が
可能である。しかしこの方法で得られるめっき外観は電
気めっき法で得られるものに比べて劣るので美観が要求
される場合には好ましくない。また素地鋼材とめつき層
の界面にはFe−Zn合金(例えばFe3Zn+o)層
が形成され易く、プレス加工等の成形時にめっき層が剥
離する現象(バクダリング)を生じることがあり好まし
くない。また同じ目付量の溶融めっき鋼材と電気めっき
鋼材とでは溶融めっき鋼材の方が若干耐食性が劣る。
可能である。しかしこの方法で得られるめっき外観は電
気めっき法で得られるものに比べて劣るので美観が要求
される場合には好ましくない。また素地鋼材とめつき層
の界面にはFe−Zn合金(例えばFe3Zn+o)層
が形成され易く、プレス加工等の成形時にめっき層が剥
離する現象(バクダリング)を生じることがあり好まし
くない。また同じ目付量の溶融めっき鋼材と電気めっき
鋼材とでは溶融めっき鋼材の方が若干耐食性が劣る。
■真空蒸着法で製造されるZnめつき鋼材は、めっき表
面性状が電気めっきと同等もしくはそれ以上であり、美
観が要求される場合には好ましいものと言える。尚同じ
目付量の場合、真空蒸着法による製品コストは溶融めっ
き法よりコスト高となるが、電気めっき法よりは低くな
る。またZn蒸気を得るための加熱源の出力を上げれば
Znの溶湯温度が容易に上昇し、蒸発量もこれに比例し
て増加するので、厚目付めっき層を得る場合であっても
電気めっき法の様にラインスピードを低下させる必要は
ない。この様にZn蒸着めっき法ではめっき性状や外観
および生産性も一応は問題がない様に見える。ところが
蒸着めっきの場合でもある程度以上の厚目付になるとF
e−Zn合金層が生成することがわかった。この原因に
ついて調べてみると、Zn蒸着厚目付めっき鋼材の製造
工程において、めっき操業中に素地鋼材とめっき層の温
度がかなり高められる様な状況が発生し易く、これによ
ってFe−Zn合金層が生成してしまうということが分
かった。
面性状が電気めっきと同等もしくはそれ以上であり、美
観が要求される場合には好ましいものと言える。尚同じ
目付量の場合、真空蒸着法による製品コストは溶融めっ
き法よりコスト高となるが、電気めっき法よりは低くな
る。またZn蒸気を得るための加熱源の出力を上げれば
Znの溶湯温度が容易に上昇し、蒸発量もこれに比例し
て増加するので、厚目付めっき層を得る場合であっても
電気めっき法の様にラインスピードを低下させる必要は
ない。この様にZn蒸着めっき法ではめっき性状や外観
および生産性も一応は問題がない様に見える。ところが
蒸着めっきの場合でもある程度以上の厚目付になるとF
e−Zn合金層が生成することがわかった。この原因に
ついて調べてみると、Zn蒸着厚目付めっき鋼材の製造
工程において、めっき操業中に素地鋼材とめっき層の温
度がかなり高められる様な状況が発生し易く、これによ
ってFe−Zn合金層が生成してしまうということが分
かった。
ここでめっぎ後のZn蒸着めっき鋼板の温度を支配する
因子について述べると次の4つが主なものとして挙げら
れる。
因子について述べると次の4つが主なものとして挙げら
れる。
■ Zn蒸気の顕熱
■ Zn蒸気が蒸着する際の凝固潜熱
■ 蒸着室からの輻射熱
■ 加熱巻き付はロールからの熱伝導
■、■についてはZnの蒸気温度が高ければ高い程、ま
ためっき目付量が多ければ多い程鋼材の受ける熱量も多
くなり温度上昇が著しくなる。中でも目付量の影響は大
きい、■については例えば第2図に示す様に、矢印方向
に走行している素地鋼板1が蒸着室2内、特にZnの溶
解槽3上を通過するときに受ける輻射熱によって温度が
上昇する。尚蒸着室2の外壁にはZn蒸気その内壁に付
着しない様にヒーター5で加熱しており、そのため素地
鋼板1の温度上昇が認められる。■については例えば第
3図に示す様に、鋼板巻き付はロール6は、素地鋼板1
が該ロール6と接触している側の面にZn蒸気が接触し
てZnめっきが施されるのを防止するためのものである
が、この巻き付はロール6自体にZn蒸気が付着しない
ようにするためにはロール6の内部にも加熱用ヒーター
を設けてロール表面温度をZnの蒸発温度レベルまで高
温保持することが必要であり、この熱が鋼板に伝導され
て鋼板の温度上昇を促進する要因となるのである。
ためっき目付量が多ければ多い程鋼材の受ける熱量も多
くなり温度上昇が著しくなる。中でも目付量の影響は大
きい、■については例えば第2図に示す様に、矢印方向
に走行している素地鋼板1が蒸着室2内、特にZnの溶
解槽3上を通過するときに受ける輻射熱によって温度が
上昇する。尚蒸着室2の外壁にはZn蒸気その内壁に付
着しない様にヒーター5で加熱しており、そのため素地
鋼板1の温度上昇が認められる。■については例えば第
3図に示す様に、鋼板巻き付はロール6は、素地鋼板1
が該ロール6と接触している側の面にZn蒸気が接触し
てZnめっきが施されるのを防止するためのものである
が、この巻き付はロール6自体にZn蒸気が付着しない
ようにするためにはロール6の内部にも加熱用ヒーター
を設けてロール表面温度をZnの蒸発温度レベルまで高
温保持することが必要であり、この熱が鋼板に伝導され
て鋼板の温度上昇を促進する要因となるのである。
以上めっき操業中後に鋼材温度が上昇する4つの因子に
ついて述べた様に、厚目付にすればする程これらの因子
によって鋼材の温度が大幅に上昇しZnめっき層と素地
鋼材との界面にFe−Zn合金層を形成してしまうこと
は不可避となる。尚めっき操業中におけるこの様な鋼材
の温度の上昇を考慮に入れて鋼材の予熱温度を低くする
という試みもあるが、予熱温度を低くすればめっき密着
性が悪くなるばかりでなくめっき外観が悪化したりめっ
き層の色が灰色になって好ましくない。
ついて述べた様に、厚目付にすればする程これらの因子
によって鋼材の温度が大幅に上昇しZnめっき層と素地
鋼材との界面にFe−Zn合金層を形成してしまうこと
は不可避となる。尚めっき操業中におけるこの様な鋼材
の温度の上昇を考慮に入れて鋼材の予熱温度を低くする
という試みもあるが、予熱温度を低くすればめっき密着
性が悪くなるばかりでなくめっき外観が悪化したりめっ
き層の色が灰色になって好ましくない。
以上の様に蒸着めっぎ法は耐食性や外観あるいは製造コ
ストの点から考慮して好ましいと思われる方法でありな
がら、ある程度以上の厚目付になるとFe−Zn合金層
の形成という唯一の欠点が現われ、厚目付タイプのもの
を製造することが困難になっている。
ストの点から考慮して好ましいと思われる方法でありな
がら、ある程度以上の厚目付になるとFe−Zn合金層
の形成という唯一の欠点が現われ、厚目付タイプのもの
を製造することが困難になっている。
そこで本発明においては、蒸着めっき法を採用する厚目
付の時でもFe−Zn合金層が形成されることがなく、
加工性に優れていると共に耐食性およびめっき外観も良
好なZn蒸着めつ辣鋼材を得る技術について検討した。
付の時でもFe−Zn合金層が形成されることがなく、
加工性に優れていると共に耐食性およびめっき外観も良
好なZn蒸着めつ辣鋼材を得る技術について検討した。
[課題を解決するための手段]
上記課題を解決するこεのできた本発明のZn蒸着めフ
き鋼材とは素地鋼材上にまずAI。
き鋼材とは素地鋼材上にまずAI。
Mg、Al−Mg合金、Al−Zn合金、Mg−Zn合
金よりなる群から選択される1種以上のめっき層を0.
1μI以上の厚さで施し、さらにZn蒸着めっき層を施
すことによって得られる点に要旨を有するものである。
金よりなる群から選択される1種以上のめっき層を0.
1μI以上の厚さで施し、さらにZn蒸着めっき層を施
すことによって得られる点に要旨を有するものである。
この様なZn蒸着めっき鋼材は走行鋼材に対して上流側
に下地めっき用蒸着室、下流側にZnめっき用蒸着室を
配置し、これらの蒸着室を内部が非酸化性に保たれてい
るダネトで連結しておき、鋼材を下地めっき用蒸着室、
ダクトおよびZnめっき用蒸着室と順次通すことによっ
て製造することができる。
に下地めっき用蒸着室、下流側にZnめっき用蒸着室を
配置し、これらの蒸着室を内部が非酸化性に保たれてい
るダネトで連結しておき、鋼材を下地めっき用蒸着室、
ダクトおよびZnめっき用蒸着室と順次通すことによっ
て製造することができる。
[作用]
鋼材の温度上昇による素地鋼材とZnめっき層との界面
に形成される硬くて脆弱なFe−Zn合金層の生成を抑
制をするためには、鋼材とめフき層との界面でFe−Z
nが拡散しない、又は拡散しにくいような薄いバリアー
層を設けることによって解決できるのではないかと考え
られる。そこでその考えに基づいて研究を進めた。ただ
しこのようなバリアー層を形成する上においては次のこ
とを前提条件とした。
に形成される硬くて脆弱なFe−Zn合金層の生成を抑
制をするためには、鋼材とめフき層との界面でFe−Z
nが拡散しない、又は拡散しにくいような薄いバリアー
層を設けることによって解決できるのではないかと考え
られる。そこでその考えに基づいて研究を進めた。ただ
しこのようなバリアー層を形成する上においては次のこ
とを前提条件とした。
■得られためっき層は加工性が良好なこと、即ちバリア
ー層と素地鋼材、又はバリアー層とZn蒸着めっぎ層と
の密着性が良好なこと ■バリアー層がZnめっき鋼材の耐食性、即ち防錆能力
に悪影響をおよぼさないことはもちろん助錯能力向上に
資するものであれば、なお好ましい。
ー層と素地鋼材、又はバリアー層とZn蒸着めっぎ層と
の密着性が良好なこと ■バリアー層がZnめっき鋼材の耐食性、即ち防錆能力
に悪影響をおよぼさないことはもちろん助錯能力向上に
資するものであれば、なお好ましい。
上記2点に留意して素地鋼材とZn蒸着めっき層の間に
設けるバリアー層について検討を進めた。
設けるバリアー層について検討を進めた。
まず本発明者等は第1図に概略を示す真空蒸着めっき装
置(後に説明する)により下地めっき(バリアー層)の
種類をいろいろと変え蒸着めっきを施した後、Zn蒸着
めっきを行ない高温保持後のめっき鋼材の断面観察によ
ってFe−Zn合金層の形成如何を調べた。
置(後に説明する)により下地めっき(バリアー層)の
種類をいろいろと変え蒸着めっきを施した後、Zn蒸着
めっきを行ない高温保持後のめっき鋼材の断面観察によ
ってFe−Zn合金層の形成如何を調べた。
その結果FeとZnの拡散を防いでFa−Zn合金層の
生成を抑制する下地めっきとしては、A1.Mg、Al
−Zn合金、Mg−Zn合金。
生成を抑制する下地めっきとしては、A1.Mg、Al
−Zn合金、Mg−Zn合金。
Al−Mg合金、Ni、Cr、St、Zn−3t合金、
P、Ti、Ti−Zn合金等が優れた効果を有するもの
であることが分かった。そこで上記下地めっき層に絞り
更に詳細に検討を進めた。
P、Ti、Ti−Zn合金等が優れた効果を有するもの
であることが分かった。そこで上記下地めっき層に絞り
更に詳細に検討を進めた。
まずSiめっきについては、高エネルギーを有する電子
銃を加熱源として使用しても、Stの蒸発量は極めて小
さく、ある程度のめっき膜厚を得るためには製造ライン
スピードを低くするか、電子銃のパワーをアップするか
しなければならず製造コスト面での問題がある。またS
t溶融浴はスプラッシュ現象が生じやすく、これが鋼材
表面に付着し製品の外観を悪くすることが判明した。こ
の様な問題はZn−5tめっき、Tiめっき、Ti−Z
n合金めっきでも認められた。
銃を加熱源として使用しても、Stの蒸発量は極めて小
さく、ある程度のめっき膜厚を得るためには製造ライン
スピードを低くするか、電子銃のパワーをアップするか
しなければならず製造コスト面での問題がある。またS
t溶融浴はスプラッシュ現象が生じやすく、これが鋼材
表面に付着し製品の外観を悪くすることが判明した。こ
の様な問題はZn−5tめっき、Tiめっき、Ti−Z
n合金めっきでも認められた。
またPについては比較的低い加熱温度で大きな蒸発量が
得られるが、得られためつき密着性に問題がある。また
蒸着室に付着するPによる発火等の危険性の問題もあり
好ましくない。
得られるが、得られためつき密着性に問題がある。また
蒸着室に付着するPによる発火等の危険性の問題もあり
好ましくない。
Ni、Crについては電子銃による加熱で蒸発させるこ
とができるが、Crは昇華性金属であるので蒸発量を制
御することがむずかしい。また上層に施されたZnめっ
き層のピンホールやZnめっき層の加工による割れ等か
らNi層、Cr層がミクロ的に露出していると腐食環境
下でZnめっき層とNi層又はZnめっき層とCr層と
の間で電気化学的な電位の差から、激しいガルバニック
コロ−ジョンを起こし、上層のZnめフき層の溶解溶出
が加速されるという非常に好ましくない結果を得た。
とができるが、Crは昇華性金属であるので蒸発量を制
御することがむずかしい。また上層に施されたZnめっ
き層のピンホールやZnめっき層の加工による割れ等か
らNi層、Cr層がミクロ的に露出していると腐食環境
下でZnめっき層とNi層又はZnめっき層とCr層と
の間で電気化学的な電位の差から、激しいガルバニック
コロ−ジョンを起こし、上層のZnめフき層の溶解溶出
が加速されるという非常に好ましくない結果を得た。
更にNi層、Cr層にはその膜厚を厚く形成しない限り
、素地鋼材を完全に覆うことは不可能で且つNi、Cr
はFeに比べて電気化学的にかなり責な電位を示すため
に、いったん、Ni層、Cr層が露出すると素地鋼材は
ガルパニックアクシジンにより加速度的に腐食を受け、
素地鋼材の防錆能力を高めるという意味では全く逆の効
果になる。
、素地鋼材を完全に覆うことは不可能で且つNi、Cr
はFeに比べて電気化学的にかなり責な電位を示すため
に、いったん、Ni層、Cr層が露出すると素地鋼材は
ガルパニックアクシジンにより加速度的に腐食を受け、
素地鋼材の防錆能力を高めるという意味では全く逆の効
果になる。
Al、Al−Zn合金、Al−Mg合金。
Mg、Mg−Zn合金の各蒸着めっきについては、Zn
−Fe合金層の生成を抑制すると共にこれらのめっき層
と素地鋼材、あるいは上層の20層との密着性は良好で
あるので加工性が優れていることを見出した。これは、
これらのめつき層の上に引き続き蒸着めっぎを施した時
にお互いに拡散を生じ、これらのめっき層が薄い場合は
、Al−Zn層、Al−Mg−Zn層、Mg−Zn層へ
と変化し、これらのめっき層と上層のZn層との境界が
強固に結合され、めっき層間剥離を生じないからである
。中でもAl、Al−Zn合金及びAl−Mg合金めっ
きを下地めっきとして用いたものはZn蒸着めっき鋼材
の耐食性を損うどころか逆に素地鋼材の腐食をより一層
抑制することを見い出した。上述の効果は、Al、Al
−Zn合金、Al−Mg合金めっき層の上へ蒸着Znめ
っきを施したときに、Zn層との間で完全に拡散してA
l−Zn、Al−Mg−Zn層になってしまっている場
合はもとより、拡散しきれずに素地鋼板側めっ台の一部
がそのまま残っている場合であっても何ら問題なく発揮
されるものであることがわかった0次にMgめっきに関
しては素地鋼材とZnめっき層の拡散を抑制する効果は
大変源れているが、上層のZn蒸着めっき層が施される
際に、Znめっき層と合金化してZn−Mg合金層とな
り、純Mg層が残らない程度のものになればこのZn−
Mg合金層の効果によって防錆能力はより向上すること
も分かった。最後にMg−Zn合金めっき層については
、蒸着めっきを施した後このZn層と拡散し、結果とし
てめっき層中にMg単独相を残さない様なものであれば
、めっき膜厚が厚いほどFe−Zn合金層の生成を抑制
する効果並びに、防錆能力は大きくなる。即ち、M g
−Z n合金めつき層が単独めっき層として形成され
た場合において、そのめつき層中にたとえMgJIL独
相が存在していたとしても、その上に純Znめつきを施
した後に、両めっき層間での拡散によってMg単独相が
Mg−Zn合金相に変化し、最終的にMg車独相が残ら
ない様に形成された場合には、防錆能力を低下させるこ
とがなく、かえって向上するものである。ただしMg含
有量が少ないものほどFe−Zn合金層の形成抑制効果
は小さくなることは避けられない。
−Fe合金層の生成を抑制すると共にこれらのめっき層
と素地鋼材、あるいは上層の20層との密着性は良好で
あるので加工性が優れていることを見出した。これは、
これらのめつき層の上に引き続き蒸着めっぎを施した時
にお互いに拡散を生じ、これらのめっき層が薄い場合は
、Al−Zn層、Al−Mg−Zn層、Mg−Zn層へ
と変化し、これらのめっき層と上層のZn層との境界が
強固に結合され、めっき層間剥離を生じないからである
。中でもAl、Al−Zn合金及びAl−Mg合金めっ
きを下地めっきとして用いたものはZn蒸着めっき鋼材
の耐食性を損うどころか逆に素地鋼材の腐食をより一層
抑制することを見い出した。上述の効果は、Al、Al
−Zn合金、Al−Mg合金めっき層の上へ蒸着Znめ
っきを施したときに、Zn層との間で完全に拡散してA
l−Zn、Al−Mg−Zn層になってしまっている場
合はもとより、拡散しきれずに素地鋼板側めっ台の一部
がそのまま残っている場合であっても何ら問題なく発揮
されるものであることがわかった0次にMgめっきに関
しては素地鋼材とZnめっき層の拡散を抑制する効果は
大変源れているが、上層のZn蒸着めっき層が施される
際に、Znめっき層と合金化してZn−Mg合金層とな
り、純Mg層が残らない程度のものになればこのZn−
Mg合金層の効果によって防錆能力はより向上すること
も分かった。最後にMg−Zn合金めっき層については
、蒸着めっきを施した後このZn層と拡散し、結果とし
てめっき層中にMg単独相を残さない様なものであれば
、めっき膜厚が厚いほどFe−Zn合金層の生成を抑制
する効果並びに、防錆能力は大きくなる。即ち、M g
−Z n合金めつき層が単独めっき層として形成され
た場合において、そのめつき層中にたとえMgJIL独
相が存在していたとしても、その上に純Znめつきを施
した後に、両めっき層間での拡散によってMg単独相が
Mg−Zn合金相に変化し、最終的にMg車独相が残ら
ない様に形成された場合には、防錆能力を低下させるこ
とがなく、かえって向上するものである。ただしMg含
有量が少ないものほどFe−Zn合金層の形成抑制効果
は小さくなることは避けられない。
以上の結果から、Zn蒸着めっぎ鋼材においてFe−Z
n合金層の生成を抑制し、且つZn蒸着めっき鋼材の耐
食性を損なわない下地めっきとしてAl、Mg、Al−
Mg合金Al−Zn合金及びMg−Zn合金めっきが適
したものであることが分かった。またこれらの層を1層
以上積層しても同様な効果が得られた。
n合金層の生成を抑制し、且つZn蒸着めっき鋼材の耐
食性を損なわない下地めっきとしてAl、Mg、Al−
Mg合金Al−Zn合金及びMg−Zn合金めっきが適
したものであることが分かった。またこれらの層を1層
以上積層しても同様な効果が得られた。
なおこれらのめっき層のFe−Zn合金層生成抑制効果
はめっき膜厚が厚いほど大きいことは明らかであるが、
これらのめっき層を厚くすることはFe−Zn合金層を
抑制するという本発明者らの本来の目的に沿わないもの
であり、また製造コストのアップ、鋼材ラインスピード
の低下等から好ましくない。そこで本来の目的である下
地めっき(バリアー層)としてのFe−Zn合金層生成
抑制能を確かめるために、めっき膜厚をどれだけにすれ
ばよいかについて検討したところ、Fe−Zn合金層生
成抑制能を十分に発揮させるためにはめりき種類には関
係なく、めっき膜厚を0.1μm以上、より好ましくは
0.5μm以上とすれば良いことが分かった。
はめっき膜厚が厚いほど大きいことは明らかであるが、
これらのめっき層を厚くすることはFe−Zn合金層を
抑制するという本発明者らの本来の目的に沿わないもの
であり、また製造コストのアップ、鋼材ラインスピード
の低下等から好ましくない。そこで本来の目的である下
地めっき(バリアー層)としてのFe−Zn合金層生成
抑制能を確かめるために、めっき膜厚をどれだけにすれ
ばよいかについて検討したところ、Fe−Zn合金層生
成抑制能を十分に発揮させるためにはめりき種類には関
係なく、めっき膜厚を0.1μm以上、より好ましくは
0.5μm以上とすれば良いことが分かった。
そしてこれらの下地めっき層を施した後にZn蒸着めっ
きを施せば本発明に係るZn蒸着めっき鋼材が得られる
。
きを施せば本発明に係るZn蒸着めっき鋼材が得られる
。
本発明においては第1めっぎ層の形成方法については何
等限定されないが、次に上記Zn蒸着めりき鋼材の好ま
しい製造方法について第1図を参照して述べる。また本
発明における鋼材とは棒、板、菅笠形状も何等限定され
ないが、以下板材を代表例として述べる。
等限定されないが、次に上記Zn蒸着めりき鋼材の好ま
しい製造方法について第1図を参照して述べる。また本
発明における鋼材とは棒、板、菅笠形状も何等限定され
ないが、以下板材を代表例として述べる。
矢印方向に走行する鋼板1に対して上流側に下地めっき
用蒸着室2a、下流側にZnめっき用蒸着室2bを配置
し、これらの蒸着室2a、2b間をダクト4で連結する
。該ダクト4内は真空状態にしておくか、あるいは不活
性ガスを充填して非酸化性に保っておく、蒸着室2a、
2b内には溶解槽3a、3bが設けられており、溶解[
3a内には下地めっき用金属が、溶解槽3bにはZnが
投入されており、蒸着室2a、2bを真空状態に保つと
共に溶解槽3a、3bをヒーター5で加熱してそれぞれ
の金属の蒸気を得る。一方鋼板1を前記状態に保たれた
蒸着室2a、ダクト4および蒸着室2b中を順次通すこ
とによって本発明に係るZn蒸着めっき鋼板を得る。尚
ダクト4内を非酸化性に保っておくのは下地めっき層の
表面酸化を防止するためであり酸化によって下地めっぎ
層とZnめ、つき層の密着性が損なわれない様にするた
めである。また第1図において蒸着室2bには巻き付は
ロール6が設けられており、これは前述の如<Zn蒸気
のまわり込みを防いで鋼板裏面へのZn蒸着を防ぐもの
であるが、本発明においてこの巻き付はロール6の有無
は問わない(裏面へ多少蒸着してもかまわない場合には
巻き付はロール6はなくともよい)、また溶解槽3b上
にはダクト8が設けられているが同様にこのダクト8の
有無も問わない、9は整流板でZn蒸気の流れを整えて
鋼板上に均質に蒸着させるものである。
用蒸着室2a、下流側にZnめっき用蒸着室2bを配置
し、これらの蒸着室2a、2b間をダクト4で連結する
。該ダクト4内は真空状態にしておくか、あるいは不活
性ガスを充填して非酸化性に保っておく、蒸着室2a、
2b内には溶解槽3a、3bが設けられており、溶解[
3a内には下地めっき用金属が、溶解槽3bにはZnが
投入されており、蒸着室2a、2bを真空状態に保つと
共に溶解槽3a、3bをヒーター5で加熱してそれぞれ
の金属の蒸気を得る。一方鋼板1を前記状態に保たれた
蒸着室2a、ダクト4および蒸着室2b中を順次通すこ
とによって本発明に係るZn蒸着めっき鋼板を得る。尚
ダクト4内を非酸化性に保っておくのは下地めっき層の
表面酸化を防止するためであり酸化によって下地めっぎ
層とZnめ、つき層の密着性が損なわれない様にするた
めである。また第1図において蒸着室2bには巻き付は
ロール6が設けられており、これは前述の如<Zn蒸気
のまわり込みを防いで鋼板裏面へのZn蒸着を防ぐもの
であるが、本発明においてこの巻き付はロール6の有無
は問わない(裏面へ多少蒸着してもかまわない場合には
巻き付はロール6はなくともよい)、また溶解槽3b上
にはダクト8が設けられているが同様にこのダクト8の
有無も問わない、9は整流板でZn蒸気の流れを整えて
鋼板上に均質に蒸着させるものである。
また本発明において真空蒸着めっき法は前記の様な一般
的な物理蒸着の他にイオンブレーティング法を通用して
も良い。特に下地めっき層をイオンブレーティング法に
よって施すと素地鋼板との密着性が向上するばかりでな
く、ピンホールの少ない下地めっき層となり、Fe−Z
n合金層の生成をより一層抑制する。
的な物理蒸着の他にイオンブレーティング法を通用して
も良い。特に下地めっき層をイオンブレーティング法に
よって施すと素地鋼板との密着性が向上するばかりでな
く、ピンホールの少ない下地めっき層となり、Fe−Z
n合金層の生成をより一層抑制する。
下地めっき金属を溶解する場合第1図に示す様にニクロ
ム線ヒーターやカンタル線ヒーター等の電気抵抗加熱方
法によるヒーター5の他に電子銃7や高周波を照射して
加熱してもよい。しかし融点が低く蒸発しやすい金属に
対しては電気抵抗加熱方式で十分な蒸発量を得ることが
できる。
ム線ヒーターやカンタル線ヒーター等の電気抵抗加熱方
法によるヒーター5の他に電子銃7や高周波を照射して
加熱してもよい。しかし融点が低く蒸発しやすい金属に
対しては電気抵抗加熱方式で十分な蒸発量を得ることが
できる。
[実施例]
第1図を参照して本発明に係る実施例について述べる。
前処理室および予熱室(図示せず)で予め表面を還元法
で活性化し、200〜250℃に加熱した鋼板1を下地
めっき用蒸着室2aに導き、鋼板表面上にイオンブレー
ティング法により下地めっき層を施し、その後ひぎ続き
真空状態に保ったダクト4を通ってZnめっき用蒸着室
2bに鋼板を導いて抵抗加熱方式によりZn蒸着めっき
層を施して、第1表に示す様なめっき鋼板を得た。
で活性化し、200〜250℃に加熱した鋼板1を下地
めっき用蒸着室2aに導き、鋼板表面上にイオンブレー
ティング法により下地めっき層を施し、その後ひぎ続き
真空状態に保ったダクト4を通ってZnめっき用蒸着室
2bに鋼板を導いて抵抗加熱方式によりZn蒸着めっき
層を施して、第1表に示す様なめっき鋼板を得た。
得られた鋼板は全て断面観察を行ないめっき層と素地鋼
板との界面にFe−Zn合金層が生成しているか否かを
調査した。
板との界面にFe−Zn合金層が生成しているか否かを
調査した。
また両面めっきを施す場合は鋼板に多量の熱を与えるの
でZnめっき鋼板の温度上昇を考え、Fe−Zn合金層
の生成抑制能を見るため前記の様にして得たZn蒸着め
っぎ終了後の鋼板を更に高温保持したものについても同
様に調査した。結果を第1表に示す。また比較例として
下地めっき層を施さなかったものについても、調査し第
1表に併記した。
でZnめっき鋼板の温度上昇を考え、Fe−Zn合金層
の生成抑制能を見るため前記の様にして得たZn蒸着め
っぎ終了後の鋼板を更に高温保持したものについても同
様に調査した。結果を第1表に示す。また比較例として
下地めっき層を施さなかったものについても、調査し第
1表に併記した。
尚加工性はドロービード試験及びカップ絞り試験を行な
い、めっき層のめつき剥離量を求めて評価した。
い、めっき層のめつき剥離量を求めて評価した。
第1表から明らかな様に下地めっき層が0.1μmと非
常に薄いときでも本発明のめっき鋼板にはFe−Zn合
金層が生成せず加工性の優れていることが分かる。特に
下地めっぎ膜厚の薄いNo。
常に薄いときでも本発明のめっき鋼板にはFe−Zn合
金層が生成せず加工性の優れていることが分かる。特に
下地めっぎ膜厚の薄いNo。
3.4及び8については、上層に施されたZn層との間
の拡散によってもとの下地層としての存在はなくなり、
各々Zn−Al層、Zn−Mg層。
の拡散によってもとの下地層としての存在はなくなり、
各々Zn−Al層、Zn−Mg層。
Zn−Al−Mg層になったが、加工性において優れた
効果を示すことは何ら変わりなかった。
効果を示すことは何ら変わりなかった。
No、5についても、下層は完全にZn−Mg合金層に
変わっており純Mg層の存在は認められなかった。
変わっており純Mg層の存在は認められなかった。
No、9において加工性に若干のかげりが見られるのは
下地めっき性がやや厚くなったことによるものであり、
No、10において加工性が回復しているのは純Mg層
の存在によるものと考えられる。但しMg相の存在のた
めに高腐食性環境下での耐食性には多少の悪影響が生じ
る懸念がある。
下地めっき性がやや厚くなったことによるものであり、
No、10において加工性が回復しているのは純Mg層
の存在によるものと考えられる。但しMg相の存在のた
めに高腐食性環境下での耐食性には多少の悪影響が生じ
る懸念がある。
また前記の様にして得た本発明のZnめっき鋼板をクロ
スカットあるいはエリクセン張り出し加工した後、塩水
噴霧試験(SST)により耐食性を調べたが、下地めっ
きなしの同じ目付量のZnめっき鋼板の耐食性と同等あ
るいはそれ以上の耐食性を有していた。
スカットあるいはエリクセン張り出し加工した後、塩水
噴霧試験(SST)により耐食性を調べたが、下地めっ
きなしの同じ目付量のZnめっき鋼板の耐食性と同等あ
るいはそれ以上の耐食性を有していた。
[発明の効果]
本発明は以上の様に構成されているので本発明によれば
Znめっき層を厚目付にしてもFe−Zn合金層が生成
することなく、加工性が良好で、耐食性および外観の優
れたZn蒸着めっき鋼材が得られる。
Znめっき層を厚目付にしてもFe−Zn合金層が生成
することなく、加工性が良好で、耐食性および外観の優
れたZn蒸着めっき鋼材が得られる。
尚本発明はZnめっき層が薄い場合にも当然のことなが
ら同様の効果を示す。
ら同様の効果を示す。
第1図は本発明に係るZnめフき鋼板を製造するための
装置の概略図、第2図および第3図はZnめっき鋼板の
温度上昇の原因を説明するための図である。 1・・・鋼材(wI板) 2,2a、2b・・・蒸
着室3.3a、3b・・・溶解(曹 4・・・ダクト
5・・・ヒーター 6・・・巻き付はロール7・
・・電子銃 8・・・ダクト 9・・・整流板 第2図 ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○
装置の概略図、第2図および第3図はZnめっき鋼板の
温度上昇の原因を説明するための図である。 1・・・鋼材(wI板) 2,2a、2b・・・蒸
着室3.3a、3b・・・溶解(曹 4・・・ダクト
5・・・ヒーター 6・・・巻き付はロール7・
・・電子銃 8・・・ダクト 9・・・整流板 第2図 ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○
Claims (4)
- (1)素地鋼材上にまずAl、Mg、Al−Mg合金、
Al−Zn合金、Mg−Zn合金よりなる群から選択さ
れる1種以上の蒸着めっき層を0.1μm以上の厚さで
施し、さらにZn蒸着めっきを施すことによって得られ
たものであることを特徴とするZn蒸着めっき鋼材。 - (2)素地鋼材上に、 [1]Al、Mg、Al−Mg合金、Al−Zn合金、
Mg−Zn合金よりなる群から選択される1種以上の蒸
着めっき層 [2]上記[1]の蒸着めっき層と下記[3]のZn蒸
着めっき層との相互拡散層 [3]Zn蒸着めっき層 が順次形成されたものであることを特徴とするZn蒸着
めっき鋼材。 - (3)素地鋼材上に、 [1]Al、Mg、Al−Mg合金、Al−Zn合金、
Mg−Zn合金よりなる群から選択される1種以上の蒸
着めっき層と下記[2]のZn蒸着めっき層との拡散層 [2]Zn蒸着めっき層 が順次形成されたものであることを特徴とするZn蒸着
めっき鋼材。 - (4)走行鋼材に対して上流側に下地めっき用蒸着室、
下流側にZnめっき用蒸着室を配置し、これらの蒸着室
を内部が非酸化性に保たれているダクトで連結しておき
、鋼材を下地めっき用蒸着室、ダクトおよびZnめっき
用蒸着室と順次通すことによって請求項(1)〜(3)
のいずれかのZn蒸着めっき鋼材を製造する方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31255688A JPH02159366A (ja) | 1988-12-09 | 1988-12-09 | Zn蒸着めっき鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31255688A JPH02159366A (ja) | 1988-12-09 | 1988-12-09 | Zn蒸着めっき鋼材およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02159366A true JPH02159366A (ja) | 1990-06-19 |
Family
ID=18030634
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31255688A Pending JPH02159366A (ja) | 1988-12-09 | 1988-12-09 | Zn蒸着めっき鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02159366A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019043473A1 (en) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Arcelormittal | COATED METALLIC SUBSTRATE |
WO2019043472A1 (en) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Arcelormittal | COATED METALLIC SUBSTRATE |
-
1988
- 1988-12-09 JP JP31255688A patent/JPH02159366A/ja active Pending
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019043473A1 (en) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Arcelormittal | COATED METALLIC SUBSTRATE |
WO2019043472A1 (en) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Arcelormittal | COATED METALLIC SUBSTRATE |
WO2019043422A1 (en) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Arcelormittal | COATED METALLIC SUBSTRATE |
WO2019043424A1 (en) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Arcelormittal | COATED METALLIC SUBSTRATE |
JP2020532649A (ja) * | 2017-08-30 | 2020-11-12 | アルセロールミタル | 被覆金属基材 |
RU2764256C2 (ru) * | 2017-08-30 | 2022-01-14 | Арселормиттал | Металлическая подложка с покрытием |
RU2764252C2 (ru) * | 2017-08-30 | 2022-01-14 | Арселормиттал | Металлическая подложка с покрытием |
US11668002B2 (en) | 2017-08-30 | 2023-06-06 | Arcelormittal | Coated metallic substrate |
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