JP2588581Y2 - エンドミル - Google Patents
エンドミルInfo
- Publication number
- JP2588581Y2 JP2588581Y2 JP1993069191U JP6919193U JP2588581Y2 JP 2588581 Y2 JP2588581 Y2 JP 2588581Y2 JP 1993069191 U JP1993069191 U JP 1993069191U JP 6919193 U JP6919193 U JP 6919193U JP 2588581 Y2 JP2588581 Y2 JP 2588581Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gash
- blade
- end mill
- blades
- angle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、フライス盤或いはマシ
ニングセンタ等に用いられるエンドミルの改良に関する
ものである。
ニングセンタ等に用いられるエンドミルの改良に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】略円柱状を成し、一方の端面に設けられ
たその円柱の半径よりも大きい長さを有してその軸心を
通る底刃（以下、長刃という）と上記半径よりも小さい
長さを有する底刃（以下、短刃という）とを含む少なく
とも２つ以上の底刃と、それら各底刃のすくい面をそれ
ぞれ形成するためのギャッシュと、それら各ギャッシュ
にそれぞれ連続するねじれ溝とを備えたエンドミルが知
られている。このエンドミルにおいて上記端面に設けら
れているギャッシュは、すくい面を形成して切れ味を確
保すると共に、ねじれ溝に連続することによって切りく
ずの排出を良好にするために設けられているものであ
る。
たその円柱の半径よりも大きい長さを有してその軸心を
通る底刃（以下、長刃という）と上記半径よりも小さい
長さを有する底刃（以下、短刃という）とを含む少なく
とも２つ以上の底刃と、それら各底刃のすくい面をそれ
ぞれ形成するためのギャッシュと、それら各ギャッシュ
にそれぞれ連続するねじれ溝とを備えたエンドミルが知
られている。このエンドミルにおいて上記端面に設けら
れているギャッシュは、すくい面を形成して切れ味を確
保すると共に、ねじれ溝に連続することによって切りく
ずの排出を良好にするために設けられているものであ
る。
【０００３】
【考案が解決すべき課題】ところで、従来、上記のよう
に長さの異なる２つ以上の底刃を備えたエンドミルにお
いては、上記一方の端面とギャッシュの底面との成す角
（以下、ギャッシュ角という）θは、全てのギャッシュ
に関して等しく設定されていた。このため、その端面に
おける切りくずの排出に係わる容積が長刃側と短刃側と
で大きく異なっていた。したがって、ギャッシュ角θを
比較的小さい値とした場合には短刃側での切りくずの排
出が十分に行われ得ないため、切りくず詰まりが発生し
て切削性能が損なわれるという問題があり、反対にギャ
ッシュ角θを比較的大きい値とした場合には長刃側の強
度が不充分となるため、特に底刃の負荷が大きくなる切
削加工、すなわち高能率仕上げ加工や、比較的引張強さ
が高い（例えば１２５０ＭＰａ以上）高硬度の被削材の
切削加工に用いられた際に、底刃が欠損し易いという問
題があった。
に長さの異なる２つ以上の底刃を備えたエンドミルにお
いては、上記一方の端面とギャッシュの底面との成す角
（以下、ギャッシュ角という）θは、全てのギャッシュ
に関して等しく設定されていた。このため、その端面に
おける切りくずの排出に係わる容積が長刃側と短刃側と
で大きく異なっていた。したがって、ギャッシュ角θを
比較的小さい値とした場合には短刃側での切りくずの排
出が十分に行われ得ないため、切りくず詰まりが発生し
て切削性能が損なわれるという問題があり、反対にギャ
ッシュ角θを比較的大きい値とした場合には長刃側の強
度が不充分となるため、特に底刃の負荷が大きくなる切
削加工、すなわち高能率仕上げ加工や、比較的引張強さ
が高い（例えば１２５０ＭＰａ以上）高硬度の被削材の
切削加工に用いられた際に、底刃が欠損し易いという問
題があった。
【０００４】本考案は、以上の事情を背景として為され
たものであって、その目的は、切りくずが十分に排出さ
れて高い切削性能が得られると共に、上記のような底刃
の負荷が大きくなる切削加工に用いられた際にも、底刃
の欠損が生じ難いエンドミルを提供することにある。
たものであって、その目的は、切りくずが十分に排出さ
れて高い切削性能が得られると共に、上記のような底刃
の負荷が大きくなる切削加工に用いられた際にも、底刃
の欠損が生じ難いエンドミルを提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】斯かる目的を達成するた
め、本考案の要旨とするところは、前記のようなエンド
ミルにおいて、前記ギャッシュ角θを１０乃至２５°と
すると共に、前記一方の端面と上記ギャッシュの外周側
端部における底面との距離（以下、ギャッシュ深さとい
う）を、前記円柱の直径の０．１０乃至０．１５倍の大
きさの一定値としたことにある。
め、本考案の要旨とするところは、前記のようなエンド
ミルにおいて、前記ギャッシュ角θを１０乃至２５°と
すると共に、前記一方の端面と上記ギャッシュの外周側
端部における底面との距離（以下、ギャッシュ深さとい
う）を、前記円柱の直径の０．１０乃至０．１５倍の大
きさの一定値としたことにある。
【０００６】
【作用および考案の効果】このようにすれば、全ての底
刃のギャッシュ深さが同じ値とされているため、長刃側
でのギャッシュ角θは比較的小さくなり、反対に短刃側
でのギャッシュ角θは比較的大きくなる。そのため、長
刃側と短刃側との切りくずの排出に係わる容積の差が比
較的小さくされて、長刃側のギャッシュ角θを底刃の強
度を十分確保するために比較的小さくした場合にも、短
刃側での切りくずの排出が十分に行われるようにするこ
とが可能である。したがって、ギャッシュ深さを前記円
柱の直径の０．１０乃至０．１５倍の大きさに、ギャッ
シュ角θを１０乃至２５°の大きさに設定することによ
って、切りくずの排出が十分に行われて高い切削性能を
有すると共に、底刃の強度が十分に確保されて前記のよ
うな底刃の負荷が高くなる切削加工の際にも欠損が生じ
難いエンドミルが得られる。
刃のギャッシュ深さが同じ値とされているため、長刃側
でのギャッシュ角θは比較的小さくなり、反対に短刃側
でのギャッシュ角θは比較的大きくなる。そのため、長
刃側と短刃側との切りくずの排出に係わる容積の差が比
較的小さくされて、長刃側のギャッシュ角θを底刃の強
度を十分確保するために比較的小さくした場合にも、短
刃側での切りくずの排出が十分に行われるようにするこ
とが可能である。したがって、ギャッシュ深さを前記円
柱の直径の０．１０乃至０．１５倍の大きさに、ギャッ
シュ角θを１０乃至２５°の大きさに設定することによ
って、切りくずの排出が十分に行われて高い切削性能を
有すると共に、底刃の強度が十分に確保されて前記のよ
うな底刃の負荷が高くなる切削加工の際にも欠損が生じ
難いエンドミルが得られる。
【０００７】
【実施例】以下に、本考案の一実施例を図面を参照して
説明する。
説明する。
【０００８】図１は、本考案の一実施例であるエンドミ
ル１０の底面を示す図である。刃先部分の一部を切り欠
いた正面図である。このエンドミル１０は、超硬合金、
超高圧焼結体、セラミックス、サーメット、高速度工具
鋼、或いはこれらを母材として表面に各種コーティング
が施された素材から成るもので、全体が略円柱状を成し
ており、その軸心と垂直に形成された底面には、長さの
異なる三種の各々一対の底刃が軸心回りに等分割角で、
一対の底刃が軸心を挟んで対向する位置となるように設
けられている。最も長い長刃１２，１２は、エンドミル
１０の半径よりも大きい長さを有している。中刃１４，
１４および短刃１６，１６は、エンドミル１０の半径よ
りも小さい長さを有しており、短刃１６は中刃１４より
も短くされている。また、これら６つの底刃のそれぞれ
の刃先１８，１８、２０，２０、２２，２２は、それぞ
れ一対の底刃の刃先が軸心を通る直線から互いに反対方
向に僅かな所定距離隔てた位置となるように設けられて
いる。これらの刃先１８，２０，２２の径方向先端は、
全てエンドミル１０の軸心を中心とした一円周上に位置
させられていると共に、刃先１８，２０，２２の軸方向
先端は全て軸心に垂直な一平面内に設けられている。
ル１０の底面を示す図である。刃先部分の一部を切り欠
いた正面図である。このエンドミル１０は、超硬合金、
超高圧焼結体、セラミックス、サーメット、高速度工具
鋼、或いはこれらを母材として表面に各種コーティング
が施された素材から成るもので、全体が略円柱状を成し
ており、その軸心と垂直に形成された底面には、長さの
異なる三種の各々一対の底刃が軸心回りに等分割角で、
一対の底刃が軸心を挟んで対向する位置となるように設
けられている。最も長い長刃１２，１２は、エンドミル
１０の半径よりも大きい長さを有している。中刃１４，
１４および短刃１６，１６は、エンドミル１０の半径よ
りも小さい長さを有しており、短刃１６は中刃１４より
も短くされている。また、これら６つの底刃のそれぞれ
の刃先１８，１８、２０，２０、２２，２２は、それぞ
れ一対の底刃の刃先が軸心を通る直線から互いに反対方
向に僅かな所定距離隔てた位置となるように設けられて
いる。これらの刃先１８，２０，２２の径方向先端は、
全てエンドミル１０の軸心を中心とした一円周上に位置
させられていると共に、刃先１８，２０，２２の軸方向
先端は全て軸心に垂直な一平面内に設けられている。
【０００９】また、それぞれの底刃の刃先側において隣
接した部分には、底刃のすくい面を形成するためのギャ
ッシュ２４，２４、２６，２６、２８，２８が、図２
(a)(b)(c) に示すように、全てその外周側端部と底面と
の距離（ギャッシュ深さ）Ｌが一定値となるように、底
刃に沿って設けられている。そのため、長刃１２のギャ
ッシュ２４、中刃１４のギャッシュ２６、および短刃１
６のギャッシュ２８が、それぞれ底面と成す角（ギャッ
シュ角）θはθ1 ＜θ2 ＜θ3 とされている。本実施例
においては、θ1 が１１〜１４°に、θ2 が１６〜２０
°に、θ3 が２１〜２５°に設定されている。また、上
記ギャッシュ深さＬは、エンドミル１０の直径の０．１
０〜０．１４倍の長さにされている。なお、図２(a)(b)
(c) は、それぞれ図１におけるａ，ｂ，ｃの方向からエ
ンドミル１０を見た状態を上側半面に示すと共に、その
上側半面に現れたギャッシュ２４，２６，２８のギャッ
シュ深さＬおよびギャッシュ角θを説明するための断面
をそれぞれ下側半面に示す概念的な図である。
接した部分には、底刃のすくい面を形成するためのギャ
ッシュ２４，２４、２６，２６、２８，２８が、図２
(a)(b)(c) に示すように、全てその外周側端部と底面と
の距離（ギャッシュ深さ）Ｌが一定値となるように、底
刃に沿って設けられている。そのため、長刃１２のギャ
ッシュ２４、中刃１４のギャッシュ２６、および短刃１
６のギャッシュ２８が、それぞれ底面と成す角（ギャッ
シュ角）θはθ1 ＜θ2 ＜θ3 とされている。本実施例
においては、θ1 が１１〜１４°に、θ2 が１６〜２０
°に、θ3 が２１〜２５°に設定されている。また、上
記ギャッシュ深さＬは、エンドミル１０の直径の０．１
０〜０．１４倍の長さにされている。なお、図２(a)(b)
(c) は、それぞれ図１におけるａ，ｂ，ｃの方向からエ
ンドミル１０を見た状態を上側半面に示すと共に、その
上側半面に現れたギャッシュ２４，２６，２８のギャッ
シュ深さＬおよびギャッシュ角θを説明するための断面
をそれぞれ下側半面に示す概念的な図である。
【００１０】また、エンドミル１０の外周には、上記ギ
ャッシュ２４，２６，２８からそれぞれ切りくずを排出
するためのねじれ溝３０が、それらのギャッシュ２４，
２６，２８に連続して形成されている。このねじれ溝３
０は、各々のギャッシュ２４，２６，２８に連続するよ
うに６条設けられており、ねじれ溝３０の溝底直径は、
エンドミル１０の直径の０．７乃至０．９倍とされてい
る。なお、ギャッシュ２４，２６，２８、或いはねじれ
溝３０が設けられた結果、エンドミル１０の外周面にも
外周刃３２が形成されている。
ャッシュ２４，２６，２８からそれぞれ切りくずを排出
するためのねじれ溝３０が、それらのギャッシュ２４，
２６，２８に連続して形成されている。このねじれ溝３
０は、各々のギャッシュ２４，２６，２８に連続するよ
うに６条設けられており、ねじれ溝３０の溝底直径は、
エンドミル１０の直径の０．７乃至０．９倍とされてい
る。なお、ギャッシュ２４，２６，２８、或いはねじれ
溝３０が設けられた結果、エンドミル１０の外周面にも
外周刃３２が形成されている。
【００１１】以上のように構成されたエンドミル１０
は、図示しない工作機械の回転軸に取り付けられ、図１
における左回りに自転するように回転させられると共
に、被削材に対して相対移動させられることにより、底
刃１２，１４，１６および外周刃３２によって溝切削や
座ぐり切削等の切削加工が行われる。
は、図示しない工作機械の回転軸に取り付けられ、図１
における左回りに自転するように回転させられると共
に、被削材に対して相対移動させられることにより、底
刃１２，１４，１６および外周刃３２によって溝切削や
座ぐり切削等の切削加工が行われる。
【００１２】上記のエンドミル１０を用いて溝加工を行
った結果を、試験条件と併せて従来のギャッシュ角θが
一定とされたエンドミルと比較して表１に示す。表から
明らかなように、比較的底刃１２，１４，１６の負荷が
高くなる本試験条件において、本実施例のエンドミル１
０が、底刃１２，１４，１６の欠損や切りくずの詰まり
が生じ難いのに対し、従来のギャッシュ角θが一定とさ
れたエンドミルは、ギャッシュ角θが小さい場合には切
りくずの詰まりが発生し易く、大きい場合には底刃の欠
損が生じ易い。すなわち、図２(a)(b)(c) に対応する図
３(a)(b)(c) に示すように、ギャッシュ角θを一定とし
た場合には、長刃１２のギャッシュ深さＬ1 、中刃１４
のギャッシュ深さＬ2 、短刃１６のギャッシュ深さＬ3
は、Ｌ1＜Ｌ2 ＜Ｌ3 の大小関係となる。そのため、例
えばギャッシュ角θを１４°と比較的小さくした場合に
は短刃１６のギャッシュ深さＬ3 ＝０．６ｍｍとなって
切りくず詰まりが発生し易くなり、反対にギャッシュ角
θを１９°，２４°程度と比較的大きくした場合には長
刃１２のギャッシュ深さＬ1 ＝１．６ｍｍ，２．０ｍｍ
となって欠損し易くなるのである。
った結果を、試験条件と併せて従来のギャッシュ角θが
一定とされたエンドミルと比較して表１に示す。表から
明らかなように、比較的底刃１２，１４，１６の負荷が
高くなる本試験条件において、本実施例のエンドミル１
０が、底刃１２，１４，１６の欠損や切りくずの詰まり
が生じ難いのに対し、従来のギャッシュ角θが一定とさ
れたエンドミルは、ギャッシュ角θが小さい場合には切
りくずの詰まりが発生し易く、大きい場合には底刃の欠
損が生じ易い。すなわち、図２(a)(b)(c) に対応する図
３(a)(b)(c) に示すように、ギャッシュ角θを一定とし
た場合には、長刃１２のギャッシュ深さＬ1 、中刃１４
のギャッシュ深さＬ2 、短刃１６のギャッシュ深さＬ3
は、Ｌ1＜Ｌ2 ＜Ｌ3 の大小関係となる。そのため、例
えばギャッシュ角θを１４°と比較的小さくした場合に
は短刃１６のギャッシュ深さＬ3 ＝０．６ｍｍとなって
切りくず詰まりが発生し易くなり、反対にギャッシュ角
θを１９°，２４°程度と比較的大きくした場合には長
刃１２のギャッシュ深さＬ1 ＝１．６ｍｍ，２．０ｍｍ
となって欠損し易くなるのである。
【００１３】
【表１】
【００１４】これに対してエンドミル１０は、全ての底
刃１２，１４，１６のギャッシュ深さＬが、その直径の
０．１０〜０．１４倍の大きさである比較的小さい一定
値（本実施例においては１．２ｍｍ）とされているた
め、全ての底刃１２，１４，１６の強度が十分に確保さ
れて欠損が生じ難いのである。また、ギャッシュ深さＬ
が同じ値とされた結果、長刃１２のギャッシュ角θ1 は
比較的小さい値１３°になり、反対に短刃１６のギャッ
シュ角θ3 は比較的大きい値２３°になるため、長刃１
２と短刃１６との切りくずの排出に係わる容積の差が比
較的小さくされ、短刃１６の切りくず排出に係わる容積
が比較的大きくなって切りくずの排出が十分に行われる
のである。したがって、本実施例のエンドミル１０は、
切りくずの排出が十分に行われて高い切削性能を有する
と共に、底刃１２，１４，１６の強度が十分に確保され
て、上記のような底刃１２，１４，１６の負荷が高くな
る切削加工、すなわち高能率仕上げ切削加工や、比較的
引張強さが高い（例えば１２５０ＭＰａ以上）高硬度被
削材の切削加工においても、欠損が生じ難いのである。
刃１２，１４，１６のギャッシュ深さＬが、その直径の
０．１０〜０．１４倍の大きさである比較的小さい一定
値（本実施例においては１．２ｍｍ）とされているた
め、全ての底刃１２，１４，１６の強度が十分に確保さ
れて欠損が生じ難いのである。また、ギャッシュ深さＬ
が同じ値とされた結果、長刃１２のギャッシュ角θ1 は
比較的小さい値１３°になり、反対に短刃１６のギャッ
シュ角θ3 は比較的大きい値２３°になるため、長刃１
２と短刃１６との切りくずの排出に係わる容積の差が比
較的小さくされ、短刃１６の切りくず排出に係わる容積
が比較的大きくなって切りくずの排出が十分に行われる
のである。したがって、本実施例のエンドミル１０は、
切りくずの排出が十分に行われて高い切削性能を有する
と共に、底刃１２，１４，１６の強度が十分に確保され
て、上記のような底刃１２，１４，１６の負荷が高くな
る切削加工、すなわち高能率仕上げ切削加工や、比較的
引張強さが高い（例えば１２５０ＭＰａ以上）高硬度被
削材の切削加工においても、欠損が生じ難いのである。
【００１５】以上、本考案の一実施例を図面を参照して
詳細に説明したが、本考案は更に別の態様でも実施され
る。
詳細に説明したが、本考案は更に別の態様でも実施され
る。
【００１６】例えば、前述の実施例においては、底刃を
１２，１４，１６各一対の３種６つとしたが、これらの
種類数およびそれぞれの数は適宜変更される。例えば、
軸心を挟んで対向する位置に長刃１２と短刃１６とを各
１つづつ設けて底刃の総数を２つとしても良いし、長刃
１２と短刃１６とをそれぞれ一対づつ設けて総数を４つ
としても良い。但し、回転の安定性を考慮すれば、軸心
を挟んで対向する位置に同じ長さの底刃が位置するよう
に配置することが好ましい。
１２，１４，１６各一対の３種６つとしたが、これらの
種類数およびそれぞれの数は適宜変更される。例えば、
軸心を挟んで対向する位置に長刃１２と短刃１６とを各
１つづつ設けて底刃の総数を２つとしても良いし、長刃
１２と短刃１６とをそれぞれ一対づつ設けて総数を４つ
としても良い。但し、回転の安定性を考慮すれば、軸心
を挟んで対向する位置に同じ長さの底刃が位置するよう
に配置することが好ましい。
【００１７】また、前述の実施例においてはギャッシュ
角θは前記の範囲が最も好ましいが、それぞれθ1 が１
０〜１５°、θ2 が１５〜２０°、θ3 が２０〜２５°
の範囲の値をとっても良い。なお、上述のように底刃の
数が前述の実施例と異なる場合にも、ギャッシュ角θは
１０〜２５°の範囲で適宜設定される。この範囲を越
え、ギャッシュ角θが１０°よりも小さくなると、切り
くずの詰まりが発生し易くなり、反対に２５°よりも大
きくなると、底刃１２，１４，１６が欠損し易くなるの
である。
角θは前記の範囲が最も好ましいが、それぞれθ1 が１
０〜１５°、θ2 が１５〜２０°、θ3 が２０〜２５°
の範囲の値をとっても良い。なお、上述のように底刃の
数が前述の実施例と異なる場合にも、ギャッシュ角θは
１０〜２５°の範囲で適宜設定される。この範囲を越
え、ギャッシュ角θが１０°よりも小さくなると、切り
くずの詰まりが発生し易くなり、反対に２５°よりも大
きくなると、底刃１２，１４，１６が欠損し易くなるの
である。
【００１８】また、ギャッシュ深さＬは、エンドミル１
０の直径Ｄの０．１０乃至０．１５倍の範囲で設定され
得る。Ｌが０．１０Ｄよりも小さくなると切りくず詰ま
りが発生し易くなり、０．１５Ｄよも大きくなると、底
刃の欠損強度が不足するという問題が生じる。なお、切
りくず詰まりの防止と、底刃の欠損強度の確保の面から
は、実施例で示した０．１０Ｄ乃至０．１４Ｄの範囲が
最も好ましい。
０の直径Ｄの０．１０乃至０．１５倍の範囲で設定され
得る。Ｌが０．１０Ｄよりも小さくなると切りくず詰ま
りが発生し易くなり、０．１５Ｄよも大きくなると、底
刃の欠損強度が不足するという問題が生じる。なお、切
りくず詰まりの防止と、底刃の欠損強度の確保の面から
は、実施例で示した０．１０Ｄ乃至０．１４Ｄの範囲が
最も好ましい。
【００１９】その他、一々例示はしないが、本考案はそ
の主旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得るものであ
る。
の主旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得るものであ
る。
【図１】本考案の一実施例であるエンドミルの底面を示
す図である。
す図である。
【図２】(a) ，(b) ，(c) は、図１のエンドミルをそれ
ぞれａ，ｂ，ｃの方向から見た状態を上側半面に示すと
共に、その上側半面に現れたギャッシュの形状を説明す
るための断面を下側半面に示す概念的な図である。
ぞれａ，ｂ，ｃの方向から見た状態を上側半面に示すと
共に、その上側半面に現れたギャッシュの形状を説明す
るための断面を下側半面に示す概念的な図である。
【図３】従来のエンドミルにおいて、図２に対応する図
である。
である。
１０：エンドミル １２：長刃 １６：短刃 ２４，２６，２８：ギャッシュ ３０：ねじれ溝
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23C 5/10
Claims (1)
- 【請求項１】 略円柱状を成し、一方の端面に設けられ
た該円柱の半径よりも大きい長さを有して該円柱の軸心
を通る底刃と該半径よりも小さい長さを有する底刃とを
含む少なくとも２つ以上の底刃と、該各底刃のすくい面
をそれぞれ形成するためのギャッシュと、該各ギャッシ
ュにそれぞれ連続するねじれ溝とを備えたエンドミルに
おいて、 前記軸心に垂直な面と前記ギャッシュの底面との成す角
を１０乃至２５°とすると共に、前記一方の端面と該ギ
ャッシュの外周側端部における底面との距離を、前記円
柱の直径の０．１０乃至０．１５倍の大きさの一定値と
したことを特徴とするエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993069191U JP2588581Y2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993069191U JP2588581Y2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | エンドミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0740021U JPH0740021U (ja) | 1995-07-18 |
| JP2588581Y2 true JP2588581Y2 (ja) | 1999-01-13 |
Family
ID=13395594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1993069191U Expired - Lifetime JP2588581Y2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2588581Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016084877A1 (ja) * | 2014-11-27 | 2016-06-02 | 京セラ株式会社 | エンドミルおよび切削加工物の製造方法 |
| WO2018168341A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | 三菱日立ツール株式会社 | ボールエンドミル |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP1993069191U patent/JP2588581Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0740021U (ja) | 1995-07-18 |
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