JP2572757B2 - 熱間圧延設備における鋼片の処理方法および鋼片の処理装置 - Google Patents
熱間圧延設備における鋼片の処理方法および鋼片の処理装置Info
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- JP2572757B2 JP2572757B2 JP61280698A JP28069886A JP2572757B2 JP 2572757 B2 JP2572757 B2 JP 2572757B2 JP 61280698 A JP61280698 A JP 61280698A JP 28069886 A JP28069886 A JP 28069886A JP 2572757 B2 JP2572757 B2 JP 2572757B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ この発明は、脱スケール性および加熱効率の良い鋼片
をえるための熱間圧延設備における鋼片の処理方法およ
び鋼片の処理装置に関するものである。
をえるための熱間圧延設備における鋼片の処理方法およ
び鋼片の処理装置に関するものである。
＜従来の技術＞ 鋼片を加熱炉において、加熱する際発生する１次スケ
ール及び圧延過程において発生する２次スケールは、圧
延ロールの摩耗を早めたり圧延材表面にスケール欠陥を
発生させて製品価値を低下させることになる。
ール及び圧延過程において発生する２次スケールは、圧
延ロールの摩耗を早めたり圧延材表面にスケール欠陥を
発生させて製品価値を低下させることになる。
従来、このために圧延の前に移動されて来る鋼片の表
面に高圧（120乃至150kg/cm2程度）噴射水を吹き付け、
鋼材表面のスケールを吹き飛ばす方法が用いられてい
る。
面に高圧（120乃至150kg/cm2程度）噴射水を吹き付け、
鋼材表面のスケールを吹き飛ばす方法が用いられてい
る。
しかし、この高圧噴射水の吹き付けによるだけでは、
スケールを完全に飛散除去することができず、製品表面
のスケールによる欠陥を確実に防止することができない
ため最近では、より高圧か、水量増としている。さら
に、例えば実公昭61−24329号に開示されている如くブ
ラシロール等メカニカルデスケーリング装置との組合せ
によりスケール除去を行なう手段がとられている。
スケールを完全に飛散除去することができず、製品表面
のスケールによる欠陥を確実に防止することができない
ため最近では、より高圧か、水量増としている。さら
に、例えば実公昭61−24329号に開示されている如くブ
ラシロール等メカニカルデスケーリング装置との組合せ
によりスケール除去を行なう手段がとられている。
しかしながら、これらの手段を用いた場合、前者にお
いては、水圧を高めるポンプを駆動するための多大な電
力と多大な水量を必要とし、また被圧延鋼材の表面温度
低下を招くという問題が有る。また、後者においては、
圧延機前面に、水デスケーラとの組合せであるため、装
置数が多くなること、高温スラブの表面をブラッシング
することおよびスラブが圧延されて長くなることにより
当然ブラッシング距離が長くなるため、ブラシの寿命が
短かいこと、さらに高温スラブの表面をブラッシングす
るのでブラシによるカキ疵の問題が懸念される。
いては、水圧を高めるポンプを駆動するための多大な電
力と多大な水量を必要とし、また被圧延鋼材の表面温度
低下を招くという問題が有る。また、後者においては、
圧延機前面に、水デスケーラとの組合せであるため、装
置数が多くなること、高温スラブの表面をブラッシング
することおよびスラブが圧延されて長くなることにより
当然ブラッシング距離が長くなるため、ブラシの寿命が
短かいこと、さらに高温スラブの表面をブラッシングす
るのでブラシによるカキ疵の問題が懸念される。
＜発明が解決しようとする問題点＞ この発明は、従来の方法には前述のような欠点がある
ので、これらの欠点を克服し、鋳込み鋼片スケール除去
のし易い熱間圧延設備における鋼片の処理方法、および
処理装置を提供するためになされたものである。
ので、これらの欠点を克服し、鋳込み鋼片スケール除去
のし易い熱間圧延設備における鋼片の処理方法、および
処理装置を提供するためになされたものである。
＜問題点を解決するための手段＞ この発明者らは、鋳片特に連続鋳片の表面スケール生
成について、鋭意研究を重ねた結果、後に述べるような
貴重な知見をえ、この知見にもとづいてこの発明をなす
に至った。
成について、鋭意研究を重ねた結果、後に述べるような
貴重な知見をえ、この知見にもとづいてこの発明をなす
に至った。
この発明は、鋳込み後の鋳片を加熱し熱間圧延するに
際して、連鋳で鋳込み後の鋼片を加熱炉に装入する前に
この鋳片表面に生成したスケールにブラシロールを押圧
してクラックを発生させ次いでこのクラックの発生した
スケールをエアで吹き飛ばすことにより除去し、この鋼
片を加熱した後、熱間圧延することを特徴とする熱間圧
延設備における鋼片の処理方法であり、この方法は、鋳
込み後の鋼片表面に押圧され、この鋼片表面のスケール
にクラックを発生させ、これを除去するブラシロール
と、これに続きクラックの発生した鋳片表面の残留スケ
ールを吹き飛ばすエア吹き付け用ヘッダとの組合せから
なる加熱炉入側デスケーラを加熱炉の入側テーブルに配
置したことを特徴とする熱間圧延設備における鋳片の処
理装置によって好適に実施できる。
際して、連鋳で鋳込み後の鋼片を加熱炉に装入する前に
この鋳片表面に生成したスケールにブラシロールを押圧
してクラックを発生させ次いでこのクラックの発生した
スケールをエアで吹き飛ばすことにより除去し、この鋼
片を加熱した後、熱間圧延することを特徴とする熱間圧
延設備における鋼片の処理方法であり、この方法は、鋳
込み後の鋼片表面に押圧され、この鋼片表面のスケール
にクラックを発生させ、これを除去するブラシロール
と、これに続きクラックの発生した鋳片表面の残留スケ
ールを吹き飛ばすエア吹き付け用ヘッダとの組合せから
なる加熱炉入側デスケーラを加熱炉の入側テーブルに配
置したことを特徴とする熱間圧延設備における鋳片の処
理装置によって好適に実施できる。
＜作 用＞ この発明の具体的構成などについて、以下に説明す
る。
る。
第３図・（ａ）は、鋼片を加熱する前、すなわち連鋳
にて鋳込んだままの状態の鋼片表面のスケールの状態説
明図であり、比較的多孔質なスケールが大部分を占め、
残りはタイト質なこびりついたようなスケール部となっ
ている。第３図・（ｂ）は、加熱後の鋼片表面のスケー
ル層の状態を示し、加熱後のスケールは表層部にタイト
層を有しその下に加熱時に地金から浮上がってくる多孔
質のサブスケールが生成する。その境界面に多くの気孔
が存在し、多孔化は低融点スケールが生成した場合に顕
著になることが知られている。
にて鋳込んだままの状態の鋼片表面のスケールの状態説
明図であり、比較的多孔質なスケールが大部分を占め、
残りはタイト質なこびりついたようなスケール部となっ
ている。第３図・（ｂ）は、加熱後の鋼片表面のスケー
ル層の状態を示し、加熱後のスケールは表層部にタイト
層を有しその下に加熱時に地金から浮上がってくる多孔
質のサブスケールが生成する。その境界面に多くの気孔
が存在し、多孔化は低融点スケールが生成した場合に顕
著になることが知られている。
第４図は、Si量と気孔径の関係（鉄と鋼；′79−S299
参照）を示すものであるが、Si量の増大と共に気孔径も
増大することがわかる。これはSi量が高くなるに従っ
て、スケール中に低融点の2FeO−SiO2の量が増大するこ
とに起因する。
参照）を示すものであるが、Si量の増大と共に気孔径も
増大することがわかる。これはSi量が高くなるに従っ
て、スケール中に低融点の2FeO−SiO2の量が増大するこ
とに起因する。
また、酸化温度すなわち加熱温度の上昇と共にスケー
ル層中の気孔径が増大することも知られている。
ル層中の気孔径が増大することも知られている。
表層部のタイト質のスケールは、図３・（ａ）の時の
スケール中のFe成分が加熱中に表面に出てきて盛上がっ
てきたもので、第３図・（ａ）における表面は、第３図
・（ｂ）における気孔の部分になる。加熱後の第３図・
（ｂ）に示すようなスケール層は、表面温度が冷却され
低下してくると、熱収縮によりスケール層に熱応力が発
生し、スケールが多孔性であると気孔密度の高い部分は
強度が低いためクラックが発生する。この部分は、もと
もと気孔密度が高く強度が低い上にさらに、脆化し易く
なりデスケーリングの際、優先剥離を起こし、第３図・
（ｃ）に示すようにデスケーリング後は、下層側のスケ
ールのデスケーリング性が悪くなり残ってしまう。この
ように、鋼片表面に残ったスケールが圧延時に地金にか
み込んでスケール疵となる。
スケール中のFe成分が加熱中に表面に出てきて盛上がっ
てきたもので、第３図・（ａ）における表面は、第３図
・（ｂ）における気孔の部分になる。加熱後の第３図・
（ｂ）に示すようなスケール層は、表面温度が冷却され
低下してくると、熱収縮によりスケール層に熱応力が発
生し、スケールが多孔性であると気孔密度の高い部分は
強度が低いためクラックが発生する。この部分は、もと
もと気孔密度が高く強度が低い上にさらに、脆化し易く
なりデスケーリングの際、優先剥離を起こし、第３図・
（ｃ）に示すようにデスケーリング後は、下層側のスケ
ールのデスケーリング性が悪くなり残ってしまう。この
ように、鋼片表面に残ったスケールが圧延時に地金にか
み込んでスケール疵となる。
一方、スケール中の成分を調査した結果、第５図に示
すように、連鋳時において鋳型内溶鋼表面の酸化防
止、鋳型と鋳片の間の潤滑、鋳型内溶鋼表面の保温
等の目的で使用しているパウダーの成分が残存している
ことがわかった。パウダー成分として一般的には、Si
O2,CaOが主でそれぞれ20〜50％含まれている。
すように、連鋳時において鋳型内溶鋼表面の酸化防
止、鋳型と鋳片の間の潤滑、鋳型内溶鋼表面の保温
等の目的で使用しているパウダーの成分が残存している
ことがわかった。パウダー成分として一般的には、Si
O2,CaOが主でそれぞれ20〜50％含まれている。
以上のことから、パウダー成分中のSiO2成分が１次ス
ケールの多孔化を促進しデスケーリング性悪化の要因と
なっていることが判明した。
ケールの多孔化を促進しデスケーリング性悪化の要因と
なっていることが判明した。
また、加熱中のスラブ表面のスケール層に多気孔が存
在するということは、伝熱性が悪く鋼材の加熱効率が悪
化する要因にもなっている。
在するということは、伝熱性が悪く鋼材の加熱効率が悪
化する要因にもなっている。
従って、鋼片を加熱する前に連鋳で鋳込時に使用する
パウダー成分を除去することにより、加熱時に発生する
鋼片表面のスケールの気孔を防止しデスケーリング性の
すぐれ、かつ加熱効率のよい鋳片をえることができると
の重要な知見をえ、この知見にもとづいて、鋳込み鋼片
スケール除去のし易い熱間圧延設備における鋼片の処理
方法、および熱間圧延設備の処理装置に関するこの発明
がなされたのである。
パウダー成分を除去することにより、加熱時に発生する
鋼片表面のスケールの気孔を防止しデスケーリング性の
すぐれ、かつ加熱効率のよい鋳片をえることができると
の重要な知見をえ、この知見にもとづいて、鋳込み鋼片
スケール除去のし易い熱間圧延設備における鋼片の処理
方法、および熱間圧延設備の処理装置に関するこの発明
がなされたのである。
第１図に従って、この発明を説明する。
従来、連鋳で鋳込まれた鋼片は、一旦圧延側のスラブ
ヤード１に仮置後、命令組みに従って順次入側テーブル
２で搬送され装入機・3a-cで、加熱炉4a-c内に装入され
所定温度に加熱後、抽出機5a-cにより出側テーブル６上
に取り出される。そして、スケールブレーカー７でデス
ケーリング後、圧延され、製品とされる工程となってい
る。
ヤード１に仮置後、命令組みに従って順次入側テーブル
２で搬送され装入機・3a-cで、加熱炉4a-c内に装入され
所定温度に加熱後、抽出機5a-cにより出側テーブル６上
に取り出される。そして、スケールブレーカー７でデス
ケーリング後、圧延され、製品とされる工程となってい
る。
本発明は、入側テーブル２の加熱炉4a-c前のテーブル
に入る手前位置に、加熱炉入側デスケーラ９があり加熱
炉入側デスケーラ９は、第２図に示すように入側にブラ
シロール10を配置し、鋳片表面にこのブラシロール10を
上下方向に押圧することによってブラシを回転させて鋳
片表面のスケールを除去し、スケールに微細にクラック
を発生させると共にその後面に配設した、エア吹き付け
用ヘッダ11により高圧エアを吹付けて鋼片表面の残留ス
ケールを鋼片外部へ吹き流すことにより鋳込み後鋼片表
面に生成したSi分を含んだスケールを除去する鋼片の処
理方法および処理装置である。鋳込後のスケールを除去
し加熱炉4a 〜 ｃに装入され所定温度に加熱された鋼片に
生成するスケールは、デスケーリングによる剥離性の良
いものとなり通常の圧延ラインのデスケーラーで完全に
除去されるため、圧延ロールの摩耗が少なくなると共に
スケール欠陥等のない製品を製造することが可能になっ
た。
に入る手前位置に、加熱炉入側デスケーラ９があり加熱
炉入側デスケーラ９は、第２図に示すように入側にブラ
シロール10を配置し、鋳片表面にこのブラシロール10を
上下方向に押圧することによってブラシを回転させて鋳
片表面のスケールを除去し、スケールに微細にクラック
を発生させると共にその後面に配設した、エア吹き付け
用ヘッダ11により高圧エアを吹付けて鋼片表面の残留ス
ケールを鋼片外部へ吹き流すことにより鋳込み後鋼片表
面に生成したSi分を含んだスケールを除去する鋼片の処
理方法および処理装置である。鋳込後のスケールを除去
し加熱炉4a 〜 ｃに装入され所定温度に加熱された鋼片に
生成するスケールは、デスケーリングによる剥離性の良
いものとなり通常の圧延ラインのデスケーラーで完全に
除去されるため、圧延ロールの摩耗が少なくなると共に
スケール欠陥等のない製品を製造することが可能になっ
た。
また、加熱炉入側の鋼片のスケールを除去するための
加熱炉入側デスケーラの必要装置数は、１台で良く鋼材
の長さも短かく、熱片装入にしても加熱後の鋼材の温度
の約1/2の温度であり、比較的低温のため装置の寿命も
長いという利点がある。それに加え、加熱中に発生する
気孔が少なくなり、鋼材の加熱効率も良くなる。
加熱炉入側デスケーラの必要装置数は、１台で良く鋼材
の長さも短かく、熱片装入にしても加熱後の鋼材の温度
の約1/2の温度であり、比較的低温のため装置の寿命も
長いという利点がある。それに加え、加熱中に発生する
気孔が少なくなり、鋼材の加熱効率も良くなる。
＜実施例＞ 連鋳で鋳込み後の鋼片について、発生した鋼片表面の
スケールを第１図、第２図に示した加熱炉入側デスケー
ラにより実験的に取除いた鋼片と、スケールの付着した
そのままの状態の鋼片とを加熱した熱間圧延して製品と
した後、スケール疵の発生〔（スケール疵発生個数×1m
/コイル全長さ）×100〕を比較しその結果を第１表に示
した。当然加熱前の鋼片表面のスケール有無以外の条件
は全て同じとした。結果は第１表でも明らかなように加
熱前に鋼片表面の鋳込後に生成したスケールを取除いた
本発明方法の方が従来の方法に比べてスケール疵の発生
率が極めて小さい。
スケールを第１図、第２図に示した加熱炉入側デスケー
ラにより実験的に取除いた鋼片と、スケールの付着した
そのままの状態の鋼片とを加熱した熱間圧延して製品と
した後、スケール疵の発生〔（スケール疵発生個数×1m
/コイル全長さ）×100〕を比較しその結果を第１表に示
した。当然加熱前の鋼片表面のスケール有無以外の条件
は全て同じとした。結果は第１表でも明らかなように加
熱前に鋼片表面の鋳込後に生成したスケールを取除いた
本発明方法の方が従来の方法に比べてスケール疵の発生
率が極めて小さい。
第１図は、この発明の熱間圧延設備の系統図、第２図
は、加熱炉入側デスケーラの説明図、第３図・（ａ）
は、加熱前の鋳込み鋼片スケールの説明図、第３図・
（ｂ）は、加熱後の鋳込み鋳片スケールの説明図、第３
図・（ｃ）は、従来方法でデスケール後の鋳込み鋼片ス
ケールの説明図、第４図は、鋳込み鋳片のSi量と気孔径
との関係を示すグラフ、第５図はパウダー鋳造の説明図
である。 １……スラブヤード、10……ブラシロール、 ２……加熱炉入側テーブル、11……エア吹き付け用ヘッ
ダ、 ３……装入機、12……鋼片、 ４……加熱炉、13……タンディッシュ、 ５……抽出機、14……タンディッシュノズル、 ６……加熱炉出側テーブル、15……浸漬ノズル、 ７……ミル入側デスケーラー、16……パウダー、 ８……圧延機、17……鋳型、 ９……加熱炉入側デスケーラ、18……溶鋼
は、加熱炉入側デスケーラの説明図、第３図・（ａ）
は、加熱前の鋳込み鋼片スケールの説明図、第３図・
（ｂ）は、加熱後の鋳込み鋳片スケールの説明図、第３
図・（ｃ）は、従来方法でデスケール後の鋳込み鋼片ス
ケールの説明図、第４図は、鋳込み鋳片のSi量と気孔径
との関係を示すグラフ、第５図はパウダー鋳造の説明図
である。 １……スラブヤード、10……ブラシロール、 ２……加熱炉入側テーブル、11……エア吹き付け用ヘッ
ダ、 ３……装入機、12……鋼片、 ４……加熱炉、13……タンディッシュ、 ５……抽出機、14……タンディッシュノズル、 ６……加熱炉出側テーブル、15……浸漬ノズル、 ７……ミル入側デスケーラー、16……パウダー、 ８……圧延機、17……鋳型、 ９……加熱炉入側デスケーラ、18……溶鋼
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−34617（ＪＰ，Ａ) 特公 昭56−43290（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】鋳込み後の鋼片を加熱し熱間圧延するに際
して、連鋳で鋳込み後の鋼片を加熱炉に装入する前にこ
の鋼片表面に生成したスケールにブラシロールを押圧し
てクラックを発生させ次いでこのクラックの発生したス
ケールをエアで吹き飛ばすことにより除去し、この鋼片
を加熱した後、熱間圧延することを特徴とする熱間圧延
設備における鋼片の処理方法。 - 【請求項２】鋳込み後の鋼片表面に押圧され、この鋼片
表面のスケールにクラックを発生させ、これを除去する
ブラシロールと、これに続きクラックの発生した鋼片表
面の残留スケールを吹き飛ばすエア吹き付け用ヘッダと
の組合せからなる加熱炉入側デスケーラを加熱炉の入側
テーブルに配置したことを特徴とする熱間圧延設備にお
ける鋼片の処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61280698A JP2572757B2 (ja) | 1986-11-27 | 1986-11-27 | 熱間圧延設備における鋼片の処理方法および鋼片の処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61280698A JP2572757B2 (ja) | 1986-11-27 | 1986-11-27 | 熱間圧延設備における鋼片の処理方法および鋼片の処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63137124A JPS63137124A (ja) | 1988-06-09 |
| JP2572757B2 true JP2572757B2 (ja) | 1997-01-16 |
Family
ID=17628701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61280698A Expired - Lifetime JP2572757B2 (ja) | 1986-11-27 | 1986-11-27 | 熱間圧延設備における鋼片の処理方法および鋼片の処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2572757B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100563261B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2006-03-27 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 변형된 열연강편 슬래브의 스케일 제거장치 |
| KR102170939B1 (ko) * | 2018-11-27 | 2020-10-29 | 주식회사 포스코 | 압연소재 처리설비 및 처리방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1123187B (it) * | 1979-09-17 | 1986-04-30 | Lpb Ist Farm | Processo per la preparazione di l-alfa-glicerilfosforilcolina |
| JPS6234617A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-14 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼材のスケ−ル除去装置 |
-
1986
- 1986-11-27 JP JP61280698A patent/JP2572757B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63137124A (ja) | 1988-06-09 |
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