JP2537802Y2 - 減衰力可変型液圧緩衛器 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は、減衰力を変化可能な液圧緩衝器に関する。

（従来の技術） 従来の減衰力可変型液圧緩衝器としては、例えば、実
開昭61−164836号公報に記載されているようなものが知
られている。

この従来緩衝器は、伸行程時に減衰力を発生させる手
段として、ピストンに上部液室と下部液室とを連通する
連通孔を開閉するディスクバルブが設けられ、また、ピ
ストンロッドには、前記ディスクバルブと並列に可変オ
リフィスが設けられたものであった。

従って、低ピストン速度域では、上部液室の作動液
が、可変オリフィス側から下部液室に流れ、速度２乗特
性の減衰力が発生し、中・高ピストン速度域では、作動
液がディスクバルブを開弁して連通孔を流通し、速度2/
3乗特性の減衰力が発生する。

また、可変オリフィスの絞り制御に基づき、絞りを開
くと低減衰力レンジとなり、絞りを絞ると高減衰力レン
ジとなる。

（考案が解決しようとする課題） しかしながら、上述の従来の減衰力可変型液圧緩衝器
にあっては、ディスクバルブと可変オリフィスとを並列
に設けていたため、上述のように低ピストン速度域と中
・高ピストン速度域とでは、速度２乗と2/3乗の特性と
いうように減衰力特性が全く異なり、全速度域におい
て、ピストン速度に対して変化率が一定した直線的な減
衰力特性が得られないという問題があった。

さらに、このように直線的な減衰力特定を得ることが
できないことから、この従来緩衝器を車両のサスペンシ
ョンに適用した場合に、全てのレンジで操縦安定性と乗
り心地の両立が図れないという問題点があった。

本考案は、上述のような従来の問題点に着目して成さ
れたもので、低ピストン速度域から中・高ピストン速度
域まで全速度域において直線的な減衰力特性が得られ、
車両のサスペンションに適用した場合に、全てのレンジ
において操縦安定性と乗り心地の両立が図れる減衰力可
変型液圧緩衝器を提供することを目的としている。

（課題を解決するための手段） 上述のような目的を達成するために、本考案の減衰力
可変型液圧緩衝器では、シリンダ内を第１液室と第２液
室とに画成し、かつ、相互間に中間室に形成してピスト
ンロッドに並設された第１ピストン及び第２ピストン
と、一方の液室と中間室とを連通して第１ピストンに形
成された第１連通孔と、該第１連通孔を開閉すべく第１
ピストンの中間室側に設けられた第１ディスクバルブ
と、前記第２ピストンの他方の液室側において、半径方
向の内外二重に形成された内側開口窓及び外側開口窓、
ならびに各開口窓の外周に形成された内側シート面及び
外側シート面と、該内外２重シート面に当接して第２ピ
ストンに設けられて、前記内外開口窓を開閉する第２デ
ィスクバルブと、前記内側開口窓と中間室とを連通して
第２ピストンに形成された第２連通孔と、前記第１ディ
スクバルブを迂回して前記一方の液室と中間室とを連通
する第１バイパス路と、前記第１ディスクバルブ，中間
室ならびに内側開口窓を迂回して前記一方の液室と外側
開口窓とを連通して、前記ピストンロッドならびに第２
ピストンに形成された第２バイパス路と、各バイパス路
に設けられた可変オリフィスとを設けた。

（作用） 本考案の可変型液圧緩衝器では、第１・第２両ピスト
ンが一方の液室を縮める方向に移動した時には、以下の
ような作動が成される。

まず、可変オリフィスが開いていて各バイパス路に流
通が得られる場合について説明すると、ピストンが極低
速で移動した時には、一方の液室の液圧が上昇して作動
液は主として第２バイパス路を通り第１ディスクバル
ブ，中間室及び内側開口窓を迂回して外側開口窓に流入
し、第２ディスクバルブを外側シート面の位置で開弁し
て他方の液室に流入する。この極低速時には、第２バイ
パス路の可変オリフィスにおける圧力降下は極めて小さ
く、第２ディスクバルブと外側シート面の間における圧
力降下により速度2/3乗の減衰力が生じる。この速度2/3
乗の特性では、極低速から減衰力が立ち上がる。

次に、上記極低速よりもピストン速度が上昇した低速
作動域では、作動液の流れる流路は上記極低速時と同じ
であるが、第２ディスクバルブの外側シート面の位置に
おいて生じる速度2/3乗特性の減衰力に加えて、それと
直列に第２バイパス路の途中の可変オリフィスにおいて
圧力降下が生じて速度２乗特性の減衰力が大きくなる。
したがって、第２ディスクバルブにおいて生じる速度2/
3乗特性（ピストン速度の増加に連れて上昇率が低下す
る特性）の減衰力に、可変オリフィスにおける速度２乗
特性（ピストン速度の増加に連れて上昇率が増加する特
性）の影響が減衰力に加わることで、第２ディスクバル
ブにおけるピストン速度の上昇に伴う減衰力の上昇の不
足分を補って直線的な減衰力特性が得られる。

さらに、ピストン速度が上昇すると、第２バイパス路
の可変オリフィスの圧力降下が大きくなって速度２乗特
性が強くなるが、このような状態になると、第２ディス
クバルブの外側開口窓を塞いでいる側の面の圧力が上昇
して第２ディスクバルブが内側シート面の位置で開弁
し、一方の液室から中間室を通り第２連通孔を経由して
他方の液室へ流入する流れが生じて第２ディスクバルブ
と内側シート面との間で速度2/3乗特性の減衰力が生
じ、第２バイパス路の可変オリフィスによる速度２乗特
性の減衰力の立ち上がりが緩和される。そして、このよ
うに一方の液室と中間室との間で流れた生じた場合、初
期には作動液は第１ディスクバルブを迂回して第１バイ
パス路を通り、途中の可変オリフィスで速度２乗特性の
減衰力が生じ、この可変オリフィスにおける速度２乗特
性の減衰力が強くなると第１ディスクバルブが開弁して
速度2/3乗特性の減衰力が生じ、速度２乗特性の減衰力
の立ち上がりが抑えられる。

その後、第２ディスクバルブが内側シート面の位置で
も開き切ると速度２乗特性となって、速度2/3乗特性に
よる減衰力の低下が緩和され、その後、第１ディスクバ
ルブも開き切ると、同様に速度2/3乗特性による減衰力
の低下が緩和される。

このように、本考案では、第２ディスクバルブの外側
シート面の位置で生じる速度2/3乗特性の減衰力におい
てピストン速度の上昇に伴う減衰力の不足が生じる状態
となると、第２バイパス路の可変オリフィスによる速度
２乗特性の減衰力によりその不足分を補い、この第２バ
イパス路の可変オリフィスの速度２乗特性による減衰力
の立ち上がりが強まると、第２ディスクバルブの内側シ
ート面の位置で速度2/3乗特性の減衰力が生じることで
可変オリフィスによる減衰力の立ち上がりを緩和し、さ
らに第２ディスクバルブの内側シート面の位置における
ピストン速度の上昇に伴う減衰力の不足を第１バイパス
路の可変オリフィスの速度２乗特性の減衰力により補
い、この第１バイパス路の可変オリフィスの減衰力の立
ち上がりを第１ディスクバルブの速度2/3乗特性により
緩和することにより、ピストンの低速作動域から中・高
速作動域の全体に亘って、ピストン速度に対して線形の
減衰力特性を得ることができる。

また、可変オリフィスにおいて流路断面積を変化させ
ると、バイパス路の流通抵抗が変化し、これによって、
両ディスクバルブの開弁時期が変化する。

従って、可変オリフィスを大きく開いていると、両デ
ィスクバルブの開弁時期が遅くなり、低レンジの減衰力
特性となる。また、可変オリフィスを絞ると、両ディス
クバルブの開弁時期が早まり、高レンジの減衰力特性と
なる。

（実施例） 以下、本考案の実施例を図面により詳述する。まず、
実施例の構成について説明する。

第１図は本考案一実施例の減衰力可変型液圧緩衝器の
主要部を示す断面図で、図中１は円筒状のシリンダを示
している。このシリンダ１は、摺動自在に装填されたピ
ストン２によって、上部液室Ａと下部液室Ｂとに画成さ
れ、内部には油等の作動液が充填されている。また、ピ
ストン２は、別体の第１ピストン７及び第２ピストン９
とにより形成され、両者間には中間室Ｃが形成されてい
る。

即ち、前記ピストン２は、ピストンロッド３の先端に
リテーナ4,ワッシャ5a,第１圧側ディスクバルブ6a,第１
ピストン7,第１伸側ディスクバルブ8a,ワッシャ5b,第２
圧側ディスクバルブ6b,第２ピストン9,第２伸側ディス
クバルブ8b,第３伸側ディスクバルブ8c,ワッシャ5c,ス
プリングシート11,スプリング12を順次装着し、ナット1
3で締結して構成されている。

さらに詳述すると、前記第１ピストン７には、外周に
近い部位に、上部液室Ａ側と下部液室Ｂ側とを連通し
て、第１圧側連通孔7aが軸方向に穿設されている。この
第１圧側連通孔7aは、第１ピストン７の上面を示す第２
図及び第１ピストン７の下面を示す第３図のように、４
箇所に設けられ、かつ、各第１圧側連通孔7aの上部液室
Ａ側開口端部には、その周囲を囲んで第１圧側シート面
7bが突出形成されると共に、第１ピストン７の内側上面
には第１圧側シート面7bと同一高さのボス部7cが設けら
れている。そして、第１図に示すように、この第１圧側
シート面7bに当接して、前記第１圧側ディスクバルブ6a
が設けられている。

さらに、前記第１ピストン７の下面には、その円周方
向に沿って所定の間隔のもとに４個の第１開口窓7dが形
成されている（第３図参照）。

前記第１開口窓7dは、それぞれ、小孔である第１連通
孔7e及び、第１ピストン７と第１圧側ディスクバルブ6a
との間に形成された連通路7fによって上部液室Ａに連通
されている（第2,3図参照）。

また、第１開口窓7dの外周には、第１伸側シート面7g
が形成され、この第１伸側シート面7gには４個の第１コ
ンスタントオリフィス7hが形成されている（第３図参
照）。

尚、第１開口窓7dの内側には第１伸側シート面7gと同
一高さのボス部7jが形成され、これら7g,7jに当接して
第１伸側ディスクバルブ8aが設けられている。

前記第２ピストン９は、その外周に近い部位に、中間
室Ｃと下部液室Ｂ側とを連通して第２圧側連通孔9aが軸
方向に穿設されている。この第２圧側連通孔9aは、第２
ピストン９の上面を示す第２図及び第２ピストン９の下
面を示す第４図のように、４箇所に設けられ、かつ、各
第２圧側連通孔9aの上部液室Ａ側開口端部には、その周
囲を囲んで第２圧側シート面9bが突出形成されている。
また、第２ピストン９の内側上面には第２圧側シート面
9bと同一高さのボス部9cが設けられている。

そして、第１図に示すように、この圧側シート面9b及
びボス部9cに当接して、前記第２圧側ディスクバルブ6b
が設けられている。

尚、前記第１ピストン７及び第２ピストン９の外周面
には、シリンダ１の内周面との間を摺動可能にシールす
るテフロンバンド70,80が設けられている。

一方、第２ピストン９の下面には、２個の第２内側開
口窓9dが形成されると共に、その外周を囲んで第２外側
開口窓9eが形成されている。また、第２内側開口窓9dの
外周には第２伸側内側シート面9fが形成され、かつ、第
２外側開口窓9eの外周には第２伸外側シート面9gが形成
されている。そして、この第２伸側内側シート面9f及び
第２伸側外側シート面9gに当接して第２伸側ディスクバ
ルブ8bが設けられている。

前記第２内側開口窓9dは、小孔である４個の第２連通
孔9hと連通路9jよって中間室Ｃに連通されている。ま
た、前記第２伸側内側シート面9fには第２内側開口窓9d
と第２外側開口窓9eとの間を連通する第２コンスタント
オリフィス9kが形成されている。尚、第２内側開口窓9d
の内側には、第２伸側内側シート面9f及び第２伸側外側
シート面9gと同一高さのボス部9mが設けられている（第
４図参照）。

また、前記第２伸側ディスクバルブ8bの下面には、そ
の外周部分が第２伸側内側シート面9fに符号する外形に
形成された第３伸側ディスクバルブ8cが設けられ、さら
に、この第３伸側ディスクバルブ8cの周縁部にスプリン
グシート11を介して、スプリング12の付勢力が与えられ
ていて、前記第２伸側ディスクバルブ8bは、第２伸側シ
ート面9fの閉弁力が高く設定されている。

また、ピストンロッド３及び両ピストン7,9には、上
部液室Ａと中間室Ｃ及び第２外側開口窓9eとを両連通孔
7e,9hに対して並列に連通するバイパス路Ｆが形成され
ている。

即ち、前記第１ピストン７の下部内周には第１環状溝
7kが形成され、かつ、該環状溝7kは、連通路7mにより中
間室Ｃに連通されている（第３図参照）。

また、第２ピストン９の下部内周には第２環状溝9nが
形成され、かつ、この第２環状溝9nが連通路9pにより、
第２内側開口窓9dを避けて第２外側開口窓9eに連通され
ている（第４図参照）。

そして、前記ピストンロッド３の軸心部には、下端か
ら上方へ通孔3aが穿設されており、この通孔3aのピスト
ン２よりも上部位置には、上部液室Ａに開口されて第１
ポート3bが径方向に穿設され、さらに、前記第１環状溝
7kに符号する位置に、この第１環状溝7kと通孔3aとを連
通する第２ポート3cが穿設されると共に、第２環状溝9m
に符号する位置には、この第２環状溝9mと通孔3aとを連
通する第３ポート3dが穿設されている。

つまり、前記バイパス路Ｆは、第１伸側ディスクバル
ブ8aを迂回して上部液室Ａと中間室ｃとを連通するため
の、第１ポート3b,通孔3a,第１環状溝7k及び連通路7mの
部分で形成された第１バイパス路Ｆと、第１伸側ディス
クバルブ8a及び第２伸側ディスクバルブ8bの第２伸側内
側シート面9fの部分を迂回して上部液室Ａと第２外側開
口窓9eとを連通するための、第１ポート3b,通孔3a,第３
ポートd,第２環状溝9m及び連通路9pの部分で構成された
第２バイパス路F2とで構成されている。

さらに、前記通孔3a内には、可変オリフィスとしての
調整子15が、上側スラストブッシュ16と、下側スラスト
ブッシュ17に挟持されて回転可能に設けられている。
尚、下側スラストブッシュ17で前記通孔3a内と下部液室
Ｂとの間が遮断されている。

この調整子15は、中空部15aを有して筒状に形成さ
れ、かつ、それぞれ前記第１ポート3bと第２ポート3cと
第３ポート3dに符号する位置に、第１オリフィス孔15b
と第２オリフィス孔15cと第３オリフィス孔15dとが径方
向に穿設されている。尚、各オリフィス孔15b〜ｄは、
それぞれ、図示したものとは異なる径の孔（図示省略）
が穿設されていて、各ポート3b〜ｄと符号する孔を任意
に選択することで第１ポート3b,第２ポート3c及び第３
ポート3dと、中空部15aとの間の流路断面積を変更可能
に形成されている。

また、前記調整子15の回転は、ピストンロッド３内に
設けられたコントロールロッド18によりなされる。この
コントロールロッド18は、ピストンロッド３の上端部ま
で延在され、図外の車体取付部分に設けられたアクチュ
エータにより回転力を与えられるようになっている。

ところで、前記シリンダ１の外側には、第６図に示す
ように外筒19が設けられていて、この外筒19とシリンダ
１との間の空間には、封入気体による圧力下に所望量の
作動液が充填されたリザーバ室Ｄが形成されている。

また、前記シリンダ１の底部には、前記下部液室Ｂと
リザーバ室Ｄとを画成したベース20が設けられている。

このベース20は、伸側連通路20aと圧側連通路20bが形
成され、また、このベース20の上面には、伸側連通路20
aにおいてリザーバ室Ｄから下部液室Ｂへの作動液の流
通のみを許すチェックプレート21が設けられ、一方、ベ
ース20の下面には、第６図のＥ部拡大図である第７図に
も示すように、圧側連通路20bを介して下部液室Ｂから
リザーバＤ室へ作動液が流通する際に減衰力を発生する
べく、内側シート面20cに当接された第１圧側ディスク
バルブ22及び外側シート面20dに当接された第２圧側デ
ィスクバルブ23が設けられている。

この両圧側ディスクバルブ22,23は、直列の２段バル
ブを形成していて、両圧側ディスクバルブ22,23間に
は、第１圧側ディスクバルブ22が撓むのを許容すべく両
者を離間させるワッシャ24が設けられている。また、前
記外側シート面20dには、オリフィス20eが打刻されてい
る。

次に、実施例の作用について説明する。

（ａ）伸行程時 ピストン２が上部液室Ａの容積を狭める方向に移動す
る伸行程時の作動について説明する。

伸行程時には、上部液室Ａの容積縮小に伴ない上部液
室Ａの作動液が下部液室Ｂに流入する。この伸行程時の
作動液の流通径路を示すのが第５図（イ）の液圧回路で
あり、図示のように主として３通りの並列の経路があ
る。

まず、第１の経路を第１図により説明すると、上部液
室Ａから、連通路7f、第１連通孔7e、第１開口窓7dを通
り、第１コンスタントオリフィス7hを通過し若しくは第
１伸側シート面7g位置で第１伸側ディスクバルブ8aを開
弁させて中間室Ｃに流入にし、この中間室Ｃからさらに
連通路9j及び第２連通孔9hを通過して、第２内側開口窓
9dに流入し、この第２内側開口窓9dから、第２コンスタ
ントオリフィス9kもしくは第２伸側内側シート面9fにお
いて第２伸側ディスクバルブ8bを開弁させて第２外側開
口窓9eに流入し、さらに、この第２外側開口窓9eから第
２伸側外側シート面9g位置で第２伸側ディスクバルブ8b
を開弁させて下部液室Ｂへ流入する経路である。

また、第１連通孔7eと並列の第１バイパス路F1を通る
第２の経路があり、この経路は、上部液室Ａから、第１
ポート3b、第１オリフィス孔15b、中空部15a、第２オリ
フィス孔15c、第２ポート3c、第１環状溝7k、連通路7m
を順に経て中間室Ｃに至る経路である。

さらに、第１・第２両連通孔7e,9hと並列の第２バイ
パス路F2を通る第３の経路があり、この経路は、上部液
室Ａから、第１ポート3b、第１オリフィス孔15b、中空
部15a、第３オリフィス孔15d、第３ポート3d、第２環状
溝9n、連通路9pを順に経て第２外側開口窓9eに至り、そ
こから第２伸側外側シート面9g位置で第２伸側ディスク
バルブ8bを開弁させて下部液室Ｂへ流入する経路であ
る。

従って、ピストン２の極低速作動域では、第１オリフ
ィス孔15bが開かれている場合、上部液室Ａの作動液は
バイパス路Ｆを通って下部液室Ｂに流れる。すなわち、
第３オリフィス孔15dが開いて第２バイパス路F2が流通
可能な場合には、第１ポート3bから第１オリフィス15b
を経て中空部15a内に流れ込んだ作動液は、第３オリフ
ィス孔15dから第２外側開口窓9eに流れて第２伸側ディ
スクバルブ8bの外周を撓ませて下部液室Ｂに流入する。
一方、第３オリフィス孔15dが閉じられて第２バイパス
路F2が流通不可能であり第２オリフィス孔15cが開かれ
て第１バイパス路F1が流通可能である場合には、中空部
15aに流れ込んだ作動液は、第２オリフィス孔15cを通っ
て中間室Ｃに流れ込み、第２連通孔9hから第２コンスタ
ントオリフィス9kを経て第２外側開口窓9eに流れて第２
伸側ディスクバルブ8bの外周を撓ませる。また、第１〜
第３オリフィス孔15b〜15dのいずれもが閉じている場合
には、上部液室Ａ内の作動液は、第１連通孔7eから第１
伸側ディスクバルブ8aを開弁し、第２連通孔9hを経て第
２伸側ディスクバルブ8bを第２伸側内側シート面9fの位
置で開弁して下部液室Ｂに流れる。

このような経路により作動液が流通するにあたり、ピ
ストン速度の極低速時には、作動液は主として第２バイ
パス路F2を通って第２伸側ディスクバルブ8bを第２伸側
外側シート面9gの位置で開弁して流れるが、この時、各
オリフィス15b,15dのいずれでも圧力降下はほとんどな
く減衰力が生じることがなく第２伸側ディスクバルブ8b
において速度2/3乗の特性の減衰力が生じる。従って、
極低速でも減衰力が立ち上がる。

上述のピストン極低速よりも速度が上昇した低速作動
域では、作動液は、上述の極低速時と同様の流路で上部
液室Ａから下部液室Ｂに流入する。この低速作動域で
は、各オリフィス孔15b,15d、において圧力降下が生じ
て速度２乗の特性の減衰力が生じ、さらに、それと直列
に第２伸側ディスクバルブ8bでも速度2/3乗の特性の減
衰力が生じる。

このように、ピストン２の低速作動域では、第２伸側
ディスクバルブ8bにおけるピストン速度の上昇につれて
変化率が小さくなる速度2/3乗特性の減衰力に加えて、
ピストン速度の上昇につれて変化率が大きくなる速度２
乗特性が直列に生じるから、第２ディスクバルブ8bのみ
では速度の上昇に従って減衰力の変化率が低下するの
が、速度２乗特性によりこの変化率の低下が抑えられて
線形特性の減衰力が得られる。

また、ピストン速度がさらに上昇した中・高速作動域
では、各オリフィス孔15b,15cの流通抵抗が大きくなっ
て速度２乗特性が強まるが、これに伴って第２伸側ディ
スクバルブ8bの上面の第２内側開口窓9dの液圧が上昇し
て第２伸側内側シート面9fの位置で第２伸側ディスクバ
ルブ8b及び第３伸側ディスクバルブ8cが開弁して第２連
通孔9hを通って下部液室Ｂに流れ込み、この部分で速度
2/3乗特性の減衰力が生じてピストン速度に対する減衰
力の上昇が緩和されて線形特性の減衰力が得られる。

このように第２連通孔9hを通る流れにおいて、ピスト
ン速度が低い場合（中速時）には、第１伸側ディスクバ
ルブ8aが閉じており、作動液は主として第１バイパス路
F1を通り、第２オリフィス孔15cの速度２乗特性と、第
２・第３伸側ディスクバルブ8b,8cの速度2/3乗特性とが
直列に生じることで線形特性が得られる。そして、ピス
トン速度が高まって第２オリフィス孔15cにおける圧力
降下が大きくなって速度２乗特性が強くなると、第１伸
側ディスクバルブ8aが開弁して第２オリフィス孔15cに
よる減衰力の上昇を緩和する。このように、第１伸側デ
ィスクバルブ8aの速度2/3乗特性の減衰力と、第２・第
３伸側ディスクバルブ8cの速度2/3乗特性の減衰力が直
列に得られる状態では、ピストン速度が非常に高速で速
度に対する減衰力の変化率が小さいので、これらを直列
に加えた特性も線形特性となる。

上述のように、伸行程にあっては、第８図に示すよう
に、ピストンの低速作動域から中・高速作動域の全体に
亘って、ピストン速度に対し線形特性に極めて近い減衰
力特性となる。

ところで、バイパス路Ｆは、調整子15を回転させて、
第１オリフィス孔15b,第２オリフィス孔15c及び第３オ
リフィス孔15dの径を変更して流路断面積を変化させる
ことができ、この変化に基づいて、バイパス路Ｆの流通
抵抗を変化させると共に、第２伸側ディスクバルブ8bの
開弁圧を変化させて、減衰力特性を低レンジから高レン
ジまで変えることができる。

即ち、第８図において、は各オリフィス孔15b,15c,
15dの流路断面積を大きくした場合、はオリフィス孔1
5b,15c,15dの流路断面積を小さくした場合、は各オリ
フィス孔15b,15c,15dを遮断した場合の特性を示してい
る。

尚、上述のような、伸行程にあっては、ベース20のチ
ェックプレート21が開かれ、ピストンロッド３が退出し
た分の容積変化を補うべく、リザーバ室Ｄ内の作動液が
下部液室Ｂに流入される。

（ｂ）圧行程時 ピストン２が下部液室Ｂの容積を狭める方向に移動す
る圧行程時の作動について説明する。

圧行程時にあっては、第５図（ロ）の液圧回路図に示
すような経路で作動液が流通する。

即ち、圧行程では、下部液室Ｂから、第２圧側連通路
9aを通り、第２圧側ディスクバルブ6bを開いて中間室Ｃ
に流れ込む。

この中間室Ｃから上部液室Ａへは第５図（ロ）に示す
ように、以下の３つの経路が存在するもので、まず、第
１の経路は、中間室Ｃから第１圧側連通路7aを通り、第
１圧側ディスクバルブ6aを開いて上部液室Ａに至る経路
である。

また、第２の経路は、中間室Ｃから連通路7m、第１環
状溝7k、第２ポート3c、第２オリフィス孔15c、中空部1
5a、第１オリフィス孔15b、第１ポート3bを通って上部
液室Ａに至る経路である。また、第３の経路は、中間室
Ｃから第１コンスタントオリフィス7h、第１開口窓7d、
第１連通孔7e、連通路7fを通って上部液室Ａに至る経路
である。

従って、圧行程では、作動液が下部液室Ｂから中間室
Ｃへ流入する際に、前記第２圧側ディスクバルブ6bを開
弁して速度2/3乗特性の減衰力が生じると共に、ピスト
ン２の低速作動域では、作動液が中間室Ｃから上部液室
Ａに流通する際に第２の経路もしくは第３の経路を流通
し、第２オリフィス孔15c及び第１オリフィス孔15bまた
は第１コンスタントオリフィス7hにおいて、速度２乗特
性の減衰力が生じる。

よって、第９図に示すように、ピストン２の低速作動
域では、変化率の変化が対称的な速度２乗特性と速度2/
3乗特性を直列に足し合わせて、直線的な特性が得られ
る。

また、ピストン２の中・高速作動域では、中間室Ｃか
ら第１の経路を流通することになり、第２圧側ディスク
バルブ6bによる速度2/3乗特性の減衰力が生じる。

そして、両圧側ディスクバルブ6a,6bで生じる減衰力
は、中・高速作動域では変化率が小さくなっており、両
者を合せた特性は、図示のように低速作動域での変化率
と同等となる。

つまり、圧行程にあっては、第９図に示すように、ピ
ストンの低速作動域から中・高速作動域の全体に亘っ
て、直線に近い特性が得られる。

また、この圧行程の場合も、調整子15を回転させて、
各オリフィス孔15b,15c,15dの流路断面積を変化させる
ことにより、第９図に示すように、減衰力特性を低レン
ジから高レンジまで変化させることができる。尚、この
第９図において，，は各オリフィス孔15b,15c,15
dの流路断面積を前述と同様に変化させた場合を示し、
また、点線は、ベース20における減衰力特性を示してい
る。

また、この圧行程にあっては、ベース20を介して下部
液室Ｂとリザーバ室Ｄ間でも作動液の移動がある。即
ち、下部液室Ｂ内の作動液は、圧側連通路20bから第１
圧側ディスクバルブ22を開き、さらに、低速作動域の場
合には、打刻されたオリフィス20eを通り、また、中・
高速作動域の場合には、第２圧側ディスクバルブ23を開
いてリザーバ室Ｄに流入する。

従って、低速作動域ではオリフィス20eで減衰力が発
生し、中・高速作動域では、第２圧側ディスクバルブ23
でより高い減衰力が発生する。

以上説明したように、本実施例の減衰力可変型液圧緩
衝器にあっては、伸・圧両行程において、低速作動域か
ら中・高速作動域の全作動域に亘って、しかも、全ての
レンジにおいて、ピストン速度に対する変化率がほぼ一
定の理想的な特性である直線的に減衰力特性が得られる
という特徴を有している。

さらに、このような特性が得られるという特徴によ
り、この緩衝器を車両のサスペンションに適用した際に
は、全てのレンジに亘って、操縦安定性と乗り心地のバ
ランスに優れた減衰力制御を行うことができるという特
徴を有している。

また、本実施例の減衰力可変型液圧緩衝器にあって
は、ピストン２を別体の第１ピストン７と第２ピストン
９で構成すると共に、両ピストン7,9にそれぞれ、伸側
ディスクバルブ8a,8b（8c）及び圧側ディスクバルブ6a,
6bを並列に設けたため、各バルブ6a,6b,8a,8bの受圧面
積やバルブ剛性を互いに独立して任意に設定することが
でき、低い減衰力特性から高い減衰力特性まで、減衰力
設定の自由度及び可変幅が大きくなるという特徴を有し
ている。

加えて、本実施例では第１・第２ピストン7,9を略同
一形状としたため、製造及び組立作業が容易となる。

以上本考案の実施例を図面により詳述してきたが、具
体的な構成は、この実施例に限られるものではなく、本
考案の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっ
ても本考案に含まれる。

例えば、実施例では、バイパス路の形成箇所としてピ
ストンロッドの中空部を利用した例を示したが、このバ
イパス路はピストンに形成するようにしてもよい。

また、実施例では、本考案を伸側に適用し、すなわ
ち、一方の液室を上部液室Ａ、他方の液室を下部液室Ｂ
として、第１のピストンを上側に、第２のピストンを下
側に配置させた例を示したが、一方の液室を下部液室
Ｂ、他方の液室を上部液室Ａとするとともに、第１のピ
ストンの上側に中間室ならびに第１ディスクバルブを設
け、その中間室の上側に第２のピストンを配置させて、
第２のピストンの上面に第２ディスクバルブを設けるよ
うにしてもよい。

（考案の効果） 以上説明してきたように、本考案の減衰力可変型緩衝
器では、第１ピストンと第２ピストンとの間に中間室を
形成し、中間室と一方の液室を連通する第１連通孔を開
閉する第１ディスクバルブを設けるとともに、中間室と
他方の液室を連通する第２連通孔が開口した内側開口窓
を開閉する第２ディスクバルブを設け、さらに、第１デ
ィスクバルブを迂回して一方の液室と中間室を連通する
第１バイパス路と、一方の液室と外側開口窓とに連通さ
れた第２バイパス路を形成し、各バイパス路の途中に可
変オリフィスを設けた構成としたため、低速作動域から
中・高速作動域の範囲で、オリフィスによる速度２乗特
性とディスクバルブによる速度2/3乗特性の減衰力が直
列に得られ、それよりも高速域では速度2/3乗特性が直
列に得られ、これにより、全速度域で変化率が略一定の
線形の減衰力特性を全レンジにおいて得ることができる
という効果が得られる。さらに、この効果により、車両
に適用した場合には、全てのレンジにおいて操縦安定性
と乗り心地の両立が図れるという効果が得られる。

また、本考案の減衰力可変型液圧緩衝器では、別体に
構成した第１ピストン及び第２ピストンに、それぞれ、
ディスクバルブを設けたため、ディスクバルブの受圧面
積やバルブ剛性を互いに独立して任意に設定することが
でき、これにより、低い減衰力特性から高い減衰力特性
まで減衰力設定の自由度及び可変幅が大きくなるという
効果が得られる。特に、各ディスクバルブの受圧面積を
大きくできるので、減衰力特性を安定させることができ
るという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】 第１図は本考案一実施例の減衰力可変型液圧緩衝器の要
部を示す断面図、第２図は実施例の第１ピストン及び第
２ピストンの上面を示す平面図、第３図は第１ピストン
の下面を示す底面図、第４図は第２ピストンの下面を示
す底面図、第５図は実施例の液圧回路図、第６図は実施
例のベースを示す断面図、第７図は第６図Ｅ部の拡大断
面図、第８図は実施例の伸行程時のピストン速度に対す
る減衰力特性図、第９図は実施例の圧行程におけるピス
トン速度に対する減衰力特性図である。 Ａ……上部液室（第１液室） Ｂ……下部液室（第２液室） Ｃ……中間室 Ｆ……バイパス路 １……シリンダ ３……ピストンロッド ７……第１ピストン 7e……第１伸側連通孔（第１連通孔） 8a……第１伸側ディスクバルブ 8b……第２伸側ディスクバルブ ９……第２ピストン 9d……第２内側開口窓 9e……第２外側開口窓 9f……第２伸側内側シート面 9g……第２伸側外側シート面 9h……第２伸側連通孔（第２連通孔） 15……調整子（可変オリフィス） 15b……第１オリフィス孔 15c……第２オリフィス孔 15d……第３オリフィス孔

Claims (1)

(57)【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】シリンダ内を第１液室と第２液室とに画成
   し、かつ、相互間に中間室を形成してピストンロッドに
   軸方向に並設された第１ピストン及び第２ピストンと、 一方の液室と中間室とを連通して第１ピストンに形成さ
   れた第１連通孔と、 該第１連通孔を開閉すべく第１ピストンの中間室側に設
   けられた第１ディスクバルブと、 前記第２ピストンの他方の液室側において、半径方向に
   内外二重に形成された内側開口窓及び外側開口窓、なら
   びに各開口窓の外周に形成された内側シート面及び外側
   シート面と、 該内外２重のシート面に当接して第２ピストンに設けら
   れて、前記内外開口窓を開閉する第２ディスクバルブ
   と、 前記内側開口窓と中間室とを連通して第２ピストンに形
   成された第２連通孔と、 前記第１ディスクバルブを迂回して前記一方の液室と中
   間室とを連通する第１バイパス路と、 前記第１ディスクバルブ，中間室ならびに内側開口窓を
   迂回して前記一方の液室と外側開口窓とを連通して、前
   記ピストンロッドならびに第２ピストンに形成された第
   ２バイパス路と、 各バイパス路に設けられた可変オリフィスと、を備えて
   いることを特徴とする減衰力可変型液圧緩衝器。