JP3123679B2 - 油圧緩衝器 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、走行車両のばね下振
動周波数が設定値以上の高周波域に入ったときに、自動
的に伸側減衰力を低く保って車両の乗り心地の向上を図
ると共に、伸側減衰力を低く保つばね下振動周波数の設
定高周波域を適宜に調整し得るようにした依存周波数可
変型油圧緩衝器の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】振動周波数が設定値以上の高周波域に入
ったときに上部作動油室から伸側減衰力調整用の圧力室
に伝わる油圧に位相差を与えて、即ち、上部作動油室に
発生した油圧を一次遅れとして伸側減衰力調整用の圧力
室（以下、一次遅れ圧力室という。）に伝えて伸側減衰
力を低く保つと共に、この伸側減衰力を低く保つ設定高
周波域を適宜に調整することもできる依存周波数可変型
の油圧緩衝器としては、例えば、平成３年特許出願公開
第１６８４３５号公報に示されるものがある。

【０００３】このものは、上部作動油室と一次遅れ圧力
室とを結ぶ通路に可変オリフイスを介装し、振動周波数
が設定値以上の高周波域に入ったときに、この可変オリ
フィスで上部作動油室内の発生油圧が位相差をもって一
次遅れ圧力室に伝わるようにし、一次遅れ圧力室内の油
圧上昇を抑えることで伸側減衰力を低く保つと共に、可
変オリフィスの調整操作で伸側減衰力を低く保つ設定高
周波域を適宜に調整し得るようにしている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】このように、上記の油
圧緩衝器は、減衰力周波数依存性を可変オリフィス径の
選択により制御して、伸側減衰力をハードからソフトま
で制御できる構造となっているが、しかしこれは、飽く
迄もピストンの伸長行程時においてのみであって圧縮行
程時の減衰力特性までは可変制御できず、車両の乗心地
および操縦安定性の面で未だ不十分であるという問題点
をもつ。

【０００５】したがって、この発明の目的は、減衰力周
波数依存可変方式の油圧緩衝器において、ピストンの伸
長行程および圧縮行程の両方の減衰力特性を可変制御す
ることのできるこの種依存周波数可変型の油圧緩衝器を
提供することである。

【０００６】

【問題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、この発明にあっては、上部作動油室から伸側減衰
力発生バルブを通して下部作動油室に通じる通路と、上
部作動油室を伸側減衰力発生バルブの一次遅れ圧力室に
結ぶ通路とを備え、後者の通路中に可変オリフイスを介
装することで、この可変オリフィスの調整操作に伴い伸
側減衰力を低下させる高周波域を適宜に調整し得るよう
にした依存周波数可変型の油圧緩衝器において、下部作
動油室を上部作動油室に連通する通路と、下部作動油室
を前記可変オリフィスと連動する圧側可変オリフィスを
通して同じく上部作動油室に連通するバイパス通路とを
それぞれ形成し、前者の通路に上部作動油室側へと向か
って開く背面バルブを配設すると共に、後者の通路には
同じく上部作動油室側に向かって開くチェックバルブを
介装した構造をとっている。

【０００７】

【作用】かくして、この発明によれば、ピストンの伸長
行程時における減衰力周波数依存性を可変オリフィス径
の選択により制御すると同時に、この可変オリフィスの
制御と連動して、ピストンの圧縮行程時における減衰力
発生バルブである背面バルブの圧側バイバス通路中に介
装した圧側可変オリフィス径も制御されることになり、
ピストンの伸長行程および圧縮行程の両方の減衰力特性
が同時に可変となるのである。

【０００８】

【実施例】以下、図面に基づいてこの発明を説明する。

【０００９】図１に示すように、この発明の一実施例で
ある油圧緩衝器は、密閉筒体のシリンダ１と、このシリ
ンダ１内に摺動自在に挿入したピストン２、およびピス
トン２からシリンダ１の上端密閉部を貫通して外方に伸
びるピストンロッド３とからなる。

【００１０】ピストン２は、ピストンロッド３の下部イ
ンロー部３ｅに嵌挿されており、かつ、下面にメタルラ
バー等のシール部材からなるガスケット１８を当て、こ
のガスケット１８でピストン２とピストンロッド３の下
部インロー部３ｅおよびピストンナット４のそれぞれの
接合面をシールしつつ下方からピストンロッド３の下端
螺旋部３ａに螺装したピストンナット４でピストンロッ
ド３に固定され、このピストン２でシリンダ１内をロッ
ド側の上部作動油室Ａとヘッド側の下部作動油室Ｂとに
区画すると共に、油圧緩衝器の伸長行程時において上部
作動油室Ａ内の作動油を、ピストン２から伸側減衰力発
生機構を通して下部作動油室Ｂに流すことにより、この
伸側減衰力発生機構の部分で伸長行程時の減衰力を発生
し、また、圧縮行程時には下部作動油室Ｂ内の作動油
を、ピストン２と図示しない公知のベースバルブからそ
れぞれの圧側減衰力発生機構を通して上部作動油室Ａと
リザーバ室とに流すことで、これら圧側減衰力発生機構
の部分で圧縮行程時の減衰力を発生する。

【００１１】そのために、ピストン２には、上部作動油
室Ａと下部作動油室Ｂとを連通する外周側の圧側ポート
２ａと内周側の伸側ポート２ｂの二組のポート群が設け
られており、圧側ポート２ａ群は、下端を直接下部作動
油室Ｂに開口すると共に、上端は圧側減衰力発生機構で
ある背面バルブ５を介して上部作動油室Ａに通じ、ま
た、伸側ポート２ｂ群は、下端をガスケット１８の孔１
８ｂからピストンナット４に穿設した通路４ｂを通して
伸側減衰力発生機構側に連通すると共に、上端はピスト
ン２の上面に形成した環状溝２ｅから通路２ｆを通して
上部作動油室Ａに通じている。

【００１２】一方、ピストンナット４からピストンロッ
ド３内に亙って伸側減衰力発生機構と、この伸側減衰力
発生機構の減衰力特性と共に圧側減衰力発生機構である
背面バルブ５の減衰力特性をも制御する制御機構が納め
られている。

【００１３】伸側減衰力発生機構は、ピストンナット４
の下端内方にカシメ止めされた支持部材８の環状リブ８
ｅと、この支持部材８の上面に対向して配置したバルブ
シート９の環状リブ９ｅとで外周を挟持された外周固定
のリーフバルブ１０として構成されており、また、制御
機構は、後に詳細に説明するように、バルブシート９の
内周面に上下動自在に嵌挿したプッシュ部材１１と、こ
のプッシュ部材１１にピン１２でカシメ止めされたリー
フスプリング１３、それらの上方に配置したブロック部
材１４、およびピストンロッド３を貫通して穿った通孔
３ｃ内に回動自在に納めた伸側可変オリフィス１５ｃを
もつ制御バルブ１５等からなる伸側制御機構と、同じく
制御バルブ１５に形成した圧側可変オリフィス１５ｄと
チェックポート１５ｅ等からなる圧側制御機構とで構成
されている。

【００１４】伸側減衰力発生機構のバルブシート９は、
同心円上に並べて穿った複数個の通孔９ｂと、これら通
孔９ｂに連通して下面に形成した環状溝９ｄとを備え、
制御機構側のプッシュ部材１１，リーフスプリング１３
およびブロック部材１４と一緒に、開口１６ｂをもつキ
ャップ状部材１６の上端をブロック部材１４に引掛けつ
つ、キャップ状部材１６の下端をバルブシート９に圧入
することによって予めサブアッセンブリとして組み立て
られている。

【００１５】そして、このサブアッセンブリしたブロッ
ク部材１４の段部１４ｅとピストンナット４の肩部４ｅ
との間にシール機能をもった弾性体１７を介装した状態
でブロック部材１４のガイド部１４ｆをピストンナット
４の貫通孔４ｃに挿入することにより、弾性体１７でピ
ストンナット４とブロック部材１４との接合面を油密に
シールしつつサブアッセンブリした部品全体を常に下方
へと押圧するようにしている。

【００１６】かくして、リーフバルブ１０は、弾性体１
７の復元力によって支持部材８の環状リブ８ｅとバルブ
シート９の環状リブ９ｅとで外周部分を上下から挟持さ
れ、かつ、リーフバルブ１０の内周上面は、バルブシー
ト９における内周下面のシート部９ｆに圧接して、通常
バルブシート９の環状リブ９ｅとシート部９ｆとの間に
形成された環状溝９ｄを閉じ、上部作動油室Ａが、ピス
トン２の上面の通路２ｆから伸側ポート２ｂ−ピストン
ナット４の通路４ｂ−キャップ状部材１６の開口１６ｂ
−およびバルブシート９の通孔９ｂ−同じく環状溝９ｄ
を通して下部作動油室Ｂに通じるのをリーフバルブ１０
で阻止している。

【００１７】なお、弾性体１７の復元力を利用してリー
フバルブ１０を挟持するようにしたのは、支持部材８や
バルブシート９およびキャップ状部材１６等の寸法誤差
によってリーフバルブ１０の挟持にガタが生じるのを防
止するためである。

【００１８】伸側減衰力発生機構を制御する伸側制御機
構は、前記バルブシート９の内周面に上下動自在に嵌装
したプッシュ部材１１と、このプッシュ部材１１の中央
にピン１２でカシメ止めしたリーフスプリング１３を有
する。

【００１９】リーフスプリング１３は、先のサブアッセ
ンブリ化のときに外周部分をバルブシート９とブロック
部材１４とで挟持され、リーフスプリング１３のスプリ
ング力で通常プッシュ部材１１を上方位置に保つ。

【００２０】また、この状態において、バルブシート９
と同じ厚さに形成されたプッシュ部材１１の下面シート
部１１ｅは、リーフバルブ１０の内周側上面に近接して
対向するなり或いは接触した状態にある。

【００２１】プッシュ部材１１にピン１２で結合したリ
ーフスプリング１３とブロック部材１４の下面との間に
は、伸側減衰力調整用の一次遅れ圧力室Ｒが形成されて
おり、この一次遅れ圧力室Ｒは、ブロック部材１４の貫
通孔１４ｃからピストンナット４の貫通孔４ｃとピスト
ンロッド３に形成した調整用の通孔３ｃを通して、この
通孔３ｃ内に回動自在に嵌装した制御バルブ１５の内部
通路１５ｆから伸側可変オリフス１５ｃおよび後記する
圧側可変オリフィス１５ｄとチェックポート１５ｅにそ
れぞれ通じている。

【００２２】一方、ピストン２の内周面には、伸側可変
オリフィス１５ｃと同一平面上に位置して環状溝２ｃが
設けられており、この環状溝２ｃは、一方ではピストン
ロッド３の下端インロー部３ｅに穿設した通孔３ｄを通
して制御バルブ１５の伸側可変オリフィス１５ｃに通
じ、かつ、他方ではピストン２に穿った通孔２ｄを通し
てピストン２の上面の環状溝２ｅから通路２ｆを通して
上部作動油室Ａに連通している。

【００２３】かくして、上部作動油室Ａは、ピストン２
の上面の通路２ｆから同じく環状溝２ｅ−ピストン２の
通孔２ｄ−同じく環状溝２ｃ−ピストンロッド３におけ
る下端インロー部３ｅの通孔３ｄ−制御バルブ１５の伸
側可変オリフィス１５ｃ−同じくその内部通路１５ｆ−
ピストンロッド３における下端インロー部３ｅの通孔３
ｃ−ブロック部材１４の貫通孔１４ｃを通して一次遅れ
圧力室Ｒに連通し、上部作動油室Ａ内の油圧が可変オリ
フィス１５ｃを介して一次遅れ圧力室Ｒに導かれること
になる。

【００２４】圧側減衰力発生機構である背面バルブ５の
減衰力特性を制御する圧側制御機構は、前記伸側制御機
構の可変オリフィス１５ｃを挟んで制御バルブ１５の上
下に形成した圧側可変オリフィス１５ｄとチェックポー
ト１５ｅを有し、これら圧側可変オリフィス１５ｄとチ
ェックポート１５ｅは、制御バルブ１５の内部通路１５
ｆを通して互いに連通している。

【００２５】圧側可変オリフィス１５ｄは、ピストンロ
ッド３の下端インロー部３ｅに穿った通孔３ｆからピス
トンナット４に形成した環状凹部４ｄ、および通路４ｂ
と干渉しないようにしてピストンナット４に穿った通孔
４ｆ（図２参照）を通して下部作動油室Ｂに連通してお
り、環状凹部４ｄの周壁部には通孔４ｆとの間に位置し
て環状凹部４ｄ側へと向かって開くチェックバルブ６が
介装されている。

【００２６】また、チェックポート１５ｅと同一平面上
に位置してピストンロッド３のインロー部３ｅの外周面
にはディスク２３が設けられており、このディスク２３
の内周面には環状溝２３ｃが形成されていて、この環状
溝２３ｃが、一方ではピストンロッド３の下端インロー
部３ｅに穿設した通孔３ｇから制御バルブ１５の外周面
に形成した環状溝１５ｇを通してチェックポート１５ｅ
に通じ、他方では、ディスク２３に穿った通孔２３ｄを
通して上部作動油室Ａ側に開口しており、しかも、ディ
スク２３の上部には、上部作動油室Ａ側に向かって開く
チェックバルブ２４が設けられていると共に、チェック
バルブ２４の上部には、間座２５を挟んでチェックスプ
リング２６とバルブストッパ２７とが配設されている。

【００２７】そして、これらバルブストッパ２７，チェ
ックスプリング２６，間座２５，チェックバルブ２４，
ディスク２３，バルブストッパ７，圧側減衰力発生機構
の背面バルブ５，ピストン２およびガスケット１８を順
次に積み重ねてピストンロッド３の下端インロー部３ｅ
に挿通し、その下からピストンナット４をピストンロッ
ド３の下端螺旋部３ａに螺合してこれらを締め上げるこ
とにより、ピストンナット４の上端とピストンロッド３
の段部３ｂとの間でそれらを固定している。

【００２８】かくして、下部作動油室Ｂは、ピストン２
の圧側ポート２ａから背面バルブ５を通して上部作動油
室Ａに通じると共に、ピストンナット４の通孔４ｆ−チ
ェックバルブ６−環状溝４ｄ−通孔３ｆ−圧側可変オリ
フィス１５ｄ−内部通路１５ｆ−チェックポート１５ｅ
−環状溝１５ｇ−通孔３ｇ−環状溝２３ｃ−通孔２３ｄ
からなるバイパス通路およびチェックバルブ２４を通し
て上部作動油室Ａに通じることになる。

【００２９】制御バルブ１５からは、ピストンロッド３
の通孔３ｃを通して制御ロッド２０が外部に延びてお
り、この制御ロッド２０を介して制御バルブ１５を外部
から回動操作することにより伸側可変オリフィス１５ｃ
と圧側可変オリフィス１５ｄのそれぞれの開口面積を同
時に制御できるようになっている。

【００３０】なお、このときチェックポート１５ｅは環
状溝１５ｇの働きによって制御バルブ１５の回転操作に
関係なく常に通孔３ｇと連通状態を保っている。

【００３１】また、制御ロッド２０とピストンロッド３
の通孔３ｃとの間はシール２１で油密に保たれており、
かつ、制御バルブ１５の下方には、制御ロッド２０から
制御バルブ１５が抜け出て脱落してしまうのを防止する
ための筒状ストッパ２２が、ピストンロッド３の通孔３
ｃ内に位置して嵌着されている。

【００３２】そして、以上のように構成された油圧緩衝
器によれば、ピストン２が下部作動油室Ｂ側に向かって
移動する圧縮行程時にあっては、振動周波数に関係なく
下部作動油室Ｂ内の作動油が、ピストン２の圧側ポート
２ａから背面バルブ５を押し開いて上部作動油室Ａ内に
流入すると共に、ピストンナット４の通孔４ｆからチェ
ックバルブ６を押し開いて圧側可変オリフィス１５ｄを
通り、さらに内部通路１５ｆからチェックポート１５ｅ
を通してチェックバルブ２４を押し開きつつ上部作動油
室Ａに流れると同時に、図示しない公知のベースバルブ
を通してリザーバ室にも流れ、これら背面バルブ５と圧
側可変オリフィス１５ｄの相乗作用およびベースバルブ
によって圧側減衰力を発生する。

【００３３】それに対し、逆にピストン２が上部作動油
室Ａ側に向かって移動する伸長行程時にあっては、上部
作動油室Ａ内の作動油が、ピストン２の通路２ｆから環
状溝２ｅ−伸側ポート２ｂ−ガスケット１８の通孔１８
ｂ−ピストンナット４の通路４ｂ−キャップ状部材１６
の開口１６ｂ−バルブシート９の通孔９ｂを通り、リー
フバルブ１０の内周側を下方に撓ませて伸側減衰力を発
生しつつ下部作動油室Ｂに流れる一方、この伸側減衰力
そのものである上部作動油室Ａ内の発生油圧がピストン
２の環状溝２ｅから通孔２ｄ−環状溝２ｃ−ピストンロ
ッド３における下部インロー部３ｅの通孔３ｄ−制御バ
ルブ１５の伸側可変オリフィス１５ｃ−内部通路１５ｆ
−ピストンロッド３の通孔３ｃ−ピストンナット４の貫
通孔４ｃ−ブロック部材１４の貫通孔１４ｃを通して一
次遅れ圧力室Ｒに導かれ、この油圧でプシュ部材１１を
リーフスプリング１３に抗して下方に押し下げるように
作用する。

【００３４】したがって、伸長行程時の振動周波数がそ
のときの伸側可変オリフィス１５ｃで設定した振動周波
数以下であれば、上部作動油室Ａ内の発生油圧（上記し
たように＝伸側減衰力）が伸側可変オリフィス１５ｃを
通して一次遅れ圧力室Ｒに作用し、プッシュ部材１１を
押し下げてリーフバルブ１０の内周端側を下方に撓ま
せ、リーフバルブ１０のイニシャル荷重を上げて所定の
減衰力を発生させるが、伸長行程での振動周波数が伸側
可変オリフィス１５ｃによる設定振動周波数を越える
と、上部作動油室Ａ内の発生油圧が伸側可変オリフィス
１５ｃを通して一次遅れ圧力室Ｒに伝わる以前にピスト
ン２が圧縮行程に移り、いわゆる伸側可変オリフィス１
５ｃが一次遅れ作用を行うことになるので一次遅れ圧力
室Ｒ内の油圧は上昇せず低い値のままに保たれ、プッシ
ュ部材１１がリーフスプリング１３のスプリング力で上
昇位置を保ったままリーフバルブ１０の内周端側を下方
に撓ませないので発生減衰力は所定値よりも低くなり、
ハイカット効果をもつ周波数依存型の油圧緩衝器として
作用する。

【００３５】なお、図３は、上記したこの油圧緩衝器の
伸縮行程時における作動油の流れを油圧回路図として示
したものであって、伸長行程時にあっては実線矢印のよ
うに作動油が流れ、また、圧縮行程時にあっては破線矢
印に示すような作動油の流れが生じる。

【００３６】以上のことから、制御ロッド２０を通して
外部から制御バルブ１５を操作し、伸側可変オリフィス
１５ｃの開口面積を大きくしてやれば、上部作動油室Ａ
から一次遅れ圧力室Ｒに伝わる油圧の位相遅れは小さく
ゲインが高くなるため伸側減衰力特性は高減衰力とな
り、伸側可変オリフィス１５ｃ開口面積を絞って小さく
すれば周波数依存性が大きくなって伸側減衰力特性はハ
イカット特性となり、しかも、この開口面積の大きさを
適宜に選ぶことにより入力周波数に対するハイカット特
性を自由に選ぶこともでき、さらに、伸側可変オリフィ
ス１５ｃの開口面積をゼロにしてやれば一次遅れ圧力室
Ｒ内の油圧は上昇せずに常に低く保たれるので、伸側減
衰力特性は低減衰力となり、かくしてこの油圧緩衝器
は、依存周波数可変型の油圧緩衝器としても作用する。

【００３７】また、上記制御バルブ１５の操作に伴い伸
側可変オリフィス１５ｃの開口面積と並行して圧側可変
オリフィス１５ｄの開口面積も所定の組み合わせをもっ
て変化することになるため、圧側減衰力特性も同時に調
整されることになる。

【００３８】このことから、常に開放状態にあるチェッ
クポート１５ｅに対し伸側可変オリフィス１５ｃと圧側
可変オリフィス１５ｄとの開口面積の組み合わせを例え
ば図４に示すような状態で予め選定しておけば、油圧緩
衝器の伸縮動作に伴って伸側減衰力と圧側減衰力を図５
の減衰力特性概念図にみられるように、ハード，ソフト
およびミディアムの３段階に亙って調整することが可能
になる。

【００３９】一方、伸側可変オリフィス１５ｃの開口面
積を大きい状態から小さい状態或いは閉鎖状態に切り替
えたときとか、または、可変オリフィス１５ｃの開口面
積の大きさに関係なく伸長行程が低周波で圧縮行程が高
周波で振動する場合等には、上部作動油室Ａの発生油圧
が低くなる圧縮行程が終了した時点でも一次遅れ圧力室
Ｒ内の油圧が殆ど低下せず、上部作動油室Ａ内の油圧よ
りも一次遅れ圧力室Ｒ内の油圧が高いという状態が生
じ、いずれの場合でも伸長行程での発生減衰力が常に高
減衰力となってしまって減衰力周波数特性（減衰力モー
ド）の切り換えができなくなるという不具合が生じる恐
れがあるが、このような場合であっても、前記圧側バイ
パス通路の一部としてチェックポート１５ｅを設けたこ
とがその防止に役立つ。

【００４０】即ち、上記のような場合にあっても、圧縮
行程時に上部作動油室Ａ内の油圧が低下して一次遅れ圧
力室Ｒ内の油圧との間に圧力差が生じると、直ちにチェ
ックバルブ２４が開いて伸長行程時に一次遅れ圧力室Ｒ
に流入した作動油量を、チェックポート１５ｅから環状
溝１５ｇ−通孔３ｇ−環状溝２３ｃ−通孔２３ｄを通し
て速やかに上部作動油室Ａに戻し、圧縮行程の終了まで
には一次遅れ圧力室Ｒ内の油圧を上部作動油室Ａ内の油
圧と等しくする。

【００４１】このため、連続加振状態であっても、伸側
減衰力の周波数特性を可変オリフィス１５ｃの開口面積
の調整で確実に切り換えることが可能になる。

【００４２】なお、これまでの実施例では、伸側減衰力
のみを周波数依存型とした油圧緩衝器にこの発明を適用
した場合を例にとって述べてきたが、伸側および圧側減
衰力の両方を周波数依存型とした油圧緩衝器についても
この発明を適用し得ることは言うまでもない。

【００４３】図６はその場合の実施例を示すものであっ
て、シリンダ１の下端に配設した圧側減衰力発生機構で
あるベースバルブ４０に対しても、前記図１の実施例に
おける伸側減衰力発生機構と同様の周波数依存型の圧側
減衰力発生機構が設けられている。

【００４４】即ち、圧側減衰力発生機構であるベースバ
ルブ４０は、シリンダ１の下端に嵌着した支持部材４１
の環状リブ４１ｅと、この支持部材４１の上面に対向し
て配置したバルブシート４２の環状リブ４２ｅとで上下
外周面を挟持された外周固定のリーフバルブ４３を有
し、このリーフバルブ４３でベースバルブ４０での圧側
減衰力を発生する。

【００４５】上記圧側減衰力を発生するリーフバルブ４
３に対して周波数依存特性を付与するために、ベースバ
ルブ４０は、さらにバルブシート４２の内周面に上下動
自在に納めたプッシュ部材４４、このプッシュ部材４４
にピン４５でカシメ止めしたリーフスプリング４６、リ
ーフスプリング４６の上方に配置したディスク４７、並
びにディスク４７上に重ねて設けたオリフィス板４８を
備えている。

【００４６】バルブシート４２は、同心円上に並べて穿
った複数個の通孔４２ｂと、これら通孔４２ｂに連通し
て下面に形成した環状溝４２ｄとを備え、前記プッシュ
部材４４とリーフスプリング４６およびディスク４７と
一緒に、開口４９ｂをもつキャップ部材４９の上端をデ
ィスク４７に引掛けつつ、キャップ部材４９の下端をバ
ルブシート４２に圧入することによって予めサブアッセ
ンブリとして組み立てられている。

【００４７】また、リーフスプリング４６とディスク４
７との間は一次遅れ圧力室Ｒ１となっており、この一次
遅れ圧力室Ｒ１がディスク４７に穿った穴４７ｃからオ
リフィス板４８のオリフィス孔４８ｃを通してシリンダ
１内の下部作動油室Ｂに通じている。

【００４８】そして、このサブアッセンブリ化した各部
材を、さらに支持部材４１に下端を圧入して取り付けた
開口５０ｂをもつケース部材５０内に上下動自在に納
め、かつ、ディスク４７とケース部材５０間にスプリン
グ５１を介装してサブアッセンブリ化したバルブシート
４２の環状リブ４２ｅをリーフバルブ４３へと押し付け
ることでベースバルブ４０を構成している。

【００４９】かくして、ベースバルブ４０におけるリー
フバルブ４３は、スプリング５１の復元力により支持部
材４１とバルブシート４２の環状リブ４１ｅ，４２ｅで
外周部分を上下から挟持され、かつ、リーフバルブ４３
の内周上面は、バルブシート４２における内周下面のシ
ート部４２ｆに圧接して通常バルブシート４２の環状溝
４２ｄを閉じている。

【００５０】一方、ピストン２側に設けられた各機構
は、機能的にみて先の図１の実施例の場合と同一であ
り、ただ単に一部の構造のみが異なるに過ぎない。した
がって、図１の実施例と同一構造部分および同一機能部
分については先の説明に基づいて容易に理解できること
なので、ここでは説明の煩雑化を防ぐ上から同一符号を
付すことでその説明は極力省略し、構造的に異なる部分
についてのみ以下に説明する。

【００５１】ピストン２に設けられる圧側ポート２ａ群
と伸側ポート２ｂ群は、この実施例の場合斜め孔として
構成されており、圧側ポート２ａ群は、下端を直接下部
作動室Ｂに開口すると共に、上端はスプリング５３で押
圧されたチェックバルブ６を通してピストン２の上面に
形成した凹部２ｇに通じている。

【００５２】この凹部２ｇは、さらに一方では当該凹部
２ｇを覆ってピストン２の上面に介装したバルブシート
５４の孔５４ａから圧側減衰力発生機構である背面バル
ブ５を介して上部作動油室Ａに通じ、他方ではピストン
ロッド３の下部インロー部３ｅに穿った通孔３ｆから制
御バルブ１５の圧側可変オリフィス１５ｄ−その内部通
路１５ｆ−同じくチェックポート１５ｅ−環状溝１５ｇ
−通孔３ｇ−ディスク２３の環状溝２３ｃ−同じく通孔
２３ｄ−チェックバルブ２４を通して上部作動油室Ａに
通じている。

【００５３】また、伸側ポート２ｂ群は、上端を直接上
部作動油室Ａに開口すると共に、下端はピストン２の下
面に形成した環状溝３ｈに通じ、この環状溝３ｈが、一
方では通孔２ｄから環状溝２ｃ−ピストンロッド３の下
部インロー部３ｅに穿った通孔３ｄ−制御バルブ１５の
伸側可変オリフィス１５ｃ−その内部通路１５ｆを通し
て一次遅れ圧力室Ｒに通じると同時に、他方ではピスト
ンナット４の通路４ｂから伸側減衰力発生機構であるリ
ーフバルブ１０を通して下部作動油室Ｂにも通じてい
る。

【００５４】なお、この図６の実施例の場合、ディスク
２３は円盤状に形作られており、それによって下面が背
面バルブ５のバルブストッパとしての役目をも果たすよ
うになっている。

【００５５】さらに、伸側減衰力発生機構のブロック部
材１４は、先の図１の実施例の場合にあってはピストン
ナット４の肩部４ｅとブロック部材１４の段部１４ｅと
の間にシール機能をもつ弾性体１７を介装することによ
って、その部分のシールとブロック部材１４に対する圧
下力の付与とを行うようにしていたが、図６の実施例に
あっては、ピストンナット４の肩部４ｅとブロック部材
１４の段部１４ｅとの間に皿ばね１９を介装し、かつ、
ブロック部材１４のガイド部１４ｆの外周面にシール５
２を設けることによってその部分のシールとブロック部
材１４に対する圧下力の付与とを行っている。

【００５６】このことから、図６の実施例を先の実施例
における図３と同様に油圧回路図で示せば図７のように
なり、これら図３と図７との対比からピストン２側の各
機構が先の図１の実施例の場合と同一機能を果たすこと
が容易に理解できよう。

【００５７】また、図６の実施例にあっては、ベースバ
ルブ４０自体もオリフィス孔４８ｃの孔径に基づく周波
数依存型として構成してあるので、制御ロッド２０を操
作することにより伸側減衰力と共に圧側減衰力をも、図
８の減衰力特性概念図にみられるようにハード，ミディ
アム，ソフトの３段階に亙って調整し得ることは明らか
である。

【００５８】

【発明の効果】以上のように、この発明によれば、減衰
力周波数依存可変方式の油圧緩衝器において、ピストン
の伸長行程および圧縮行程の両方の減衰力特性を好まし
い組み合わせの基に可変制御することが可能になり、車
両の乗心地向上と操縦安定性の向上とに寄与することが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一実施例である油圧緩衝器の要部を
切断して示す図である。

【図２】図１におけるＸ−Ｘ線からの横断面図である。

【図３】図１の実施例の油圧回路図である。

【図４】制御バルブと発生減衰力の関係を示す表であ
る。

【図５】図１の実施例における減衰力制御特性を概念的
に示すグラフである。

【図６】この発明の他の実施例である油圧緩衝器の要部
を切断して示す図である。

【図７】図６の実施例の油圧回路図である。

【図８】図６の実施例における減衰力制御特性を概念的
に示すグラフである。

【符号の説明】

Ａ 上部作動油室 Ｂ 下部作動油室 Ｒ，Ｒ１ 一次遅れ圧力室 ２ ピストン ２ａ 圧側ポート ２ｂ 伸側ポート ３ ピストンロッド ３ｅ 下端インロー部 ４ ピストンナット ５ 圧側減衰力発生機構である背面バルブ ９ バルブシート １０ 伸側減衰力発生機構であるリーフバルブ １１ プッシュ部材 １５ 制御バルブ １５ｃ 伸側可変オリフィス １５ｄ 圧側可変オリフィス １５ｅ チェックポート １８ ガスケット ２０ 制御ロッド ２４ チェックバルブ ４０ ベースバルブ ４３ 圧側減衰力発生機構であるリーフバルブ ４８ｃ オリフィス孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−168435（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−202972（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−202973（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−34238（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−191448（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−122943（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F16F 9/50 F16F 9/44 B60G 17/08

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 上部作動油室から伸側減衰力発生バルブ
   を通して下部作動油室に通じる通路と、上部作動油室を
   伸側減衰力発生バルブの一次遅れ圧力室に結ぶ通路とを
   備え、後者の通路中に可変オリフイスを介装すること
   で、この可変オリフィスの調整操作に伴い伸側減衰力を
   低下させる高周波域を適宜に調整し得るようにした依存
   周波数可変型の油圧緩衝器において、下部作動油室を上
   部作動油室に連通する通路と、下部作動油室を前記可変
   オリフィスと連動する圧側可変オリフィスを通して同じ
   く上部作動油室に連通するバイパス通路とをそれぞれ形
   成し、前者の通路に上部作動油室側へと向かって開く背
   面バルブを配設すると共に、後者の通路には同じく上部
   作動油室側に向かって開くチェックバルブを介装したこ
   とを特徴とする油圧緩衝器。