JP2752652B2 - 減衰力可変型液圧緩衝器 - Google Patents
減衰力可変型液圧緩衝器Info
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- JP2752652B2 JP2752652B2 JP23461188A JP23461188A JP2752652B2 JP 2752652 B2 JP2752652 B2 JP 2752652B2 JP 23461188 A JP23461188 A JP 23461188A JP 23461188 A JP23461188 A JP 23461188A JP 2752652 B2 JP2752652 B2 JP 2752652B2
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- liquid chamber
- piston
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/50—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics
- F16F9/512—Means responsive to load action, i.e. static load on the damper or dynamic fluid pressure changes in the damper, e.g. due to changes in velocity
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/44—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction
- F16F9/46—Means on or in the damper for manual or non-automatic adjustment; such means combined with temperature correction allowing control from a distance, i.e. location of means for control input being remote from site of valves, e.g. on damper external wall
- F16F9/466—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry
- F16F9/467—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry using rotary valves
- F16F9/468—Throttling control, i.e. regulation of flow passage geometry using rotary valves controlling at least one bypass to main flow path
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、減衰力を変化可能な液圧緩衝器に関する。
（従来の技術） 従来の減衰力可変型液圧緩衝器としては、例えば、実
開昭61−164836号公報に記載されているようなものが知
られている。
開昭61−164836号公報に記載されているようなものが知
られている。
この従来構造は、伸行程時に減衰力を発生させる手段
として、ピストンに上部液室と下部液室とを連通する連
通孔が穿設されると共に、この連通孔を開閉するディス
クバルブが設けられ、また、ピストンロッドには、前記
連通孔と並列に上部液室と下部液室とを連通する連通路
が形成され、この連通路の途中に、流路断面積を変化さ
せて、減衰力特性を切り換える可変オリフィスが設けら
れたものであった。
として、ピストンに上部液室と下部液室とを連通する連
通孔が穿設されると共に、この連通孔を開閉するディス
クバルブが設けられ、また、ピストンロッドには、前記
連通孔と並列に上部液室と下部液室とを連通する連通路
が形成され、この連通路の途中に、流路断面積を変化さ
せて、減衰力特性を切り換える可変オリフィスが設けら
れたものであった。
従って、伸行程時には、低ピストン速度域では、上部
液室内の作動液が連通路を通ってディスクバルブを開弁
させずに下部液室に流れ、この時可変オリフィス孔で速
度２乗の減衰力が発生し、ピストン速度の中・高速域で
はディスクバルブが開弁して上部液室の作動液が連通孔
を流れ、速度2/3乗特性の減衰力が発生するもので、発
生減衰力を高くしたい場合には、可変オリフィスにより
連通路の断面積を狭めると、例えば、第９図に示すよ
うな減衰力特性となる。
液室内の作動液が連通路を通ってディスクバルブを開弁
させずに下部液室に流れ、この時可変オリフィス孔で速
度２乗の減衰力が発生し、ピストン速度の中・高速域で
はディスクバルブが開弁して上部液室の作動液が連通孔
を流れ、速度2/3乗特性の減衰力が発生するもので、発
生減衰力を高くしたい場合には、可変オリフィスにより
連通路の断面積を狭めると、例えば、第９図に示すよ
うな減衰力特性となる。
また、可変オリフィスにより連通路の流路面積を大き
くすると、可変オリフィスで生じる速度２乗特性の減衰
力が小さくなってディスクバルブが開弁するピストン速
度が高くなり、例えば、第９図のやに示すように、
発生減衰力を低くすることができる。
くすると、可変オリフィスで生じる速度２乗特性の減衰
力が小さくなってディスクバルブが開弁するピストン速
度が高くなり、例えば、第９図のやに示すように、
発生減衰力を低くすることができる。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、上述の従来の減衰力可変型液圧緩衝器
にあっては、減衰力を発生する手段であるディスクバル
ブに対して並列に可変オリフィスを設けていたため、第
９図に示すように、低ピストン速度域では、可変オリフ
ィスを主体として減衰力が発生し、中高ピストン速度域
では、ディスクバルブを主体として減衰力が発生し、低
ピストン速度域と中高ピストン速度域との減衰力可変率
を同等にとることができない、即ち、線形特性が得られ
ないという問題点があった。
にあっては、減衰力を発生する手段であるディスクバル
ブに対して並列に可変オリフィスを設けていたため、第
９図に示すように、低ピストン速度域では、可変オリフ
ィスを主体として減衰力が発生し、中高ピストン速度域
では、ディスクバルブを主体として減衰力が発生し、低
ピストン速度域と中高ピストン速度域との減衰力可変率
を同等にとることができない、即ち、線形特性が得られ
ないという問題点があった。
また、従来では、このようにピストン速度に対して、
線形の減衰力特性を得ることができないことから、全て
のレンジで操縦安定性と乗り心地の両立が図れないとい
う問題点があった。
線形の減衰力特性を得ることができないことから、全て
のレンジで操縦安定性と乗り心地の両立が図れないとい
う問題点があった。
本発明は、上述のような従来の問題点に着目して成さ
れたもので、伸行程において線形の減衰力特性が得ら
れ、全てのレンジにおいて操縦安定性と乗り心地の両立
が図れる減衰力可変型液圧緩衝器を提供することを目的
としている。
れたもので、伸行程において線形の減衰力特性が得ら
れ、全てのレンジにおいて操縦安定性と乗り心地の両立
が図れる減衰力可変型液圧緩衝器を提供することを目的
としている。
（課題を解決するための手段） 上述のような目的を達成するために、本発明の減衰力
可変型液圧緩衝器では、ピストンにより内部を上部液室
と下部液室とに画成され、作動液が充填されたたシリン
ダと、前記ピストンの下部液室側端面に、内外二重に形
成された内側溝及び外側溝と、両溝間に形成された内側
シート面及び外側溝の外周に形成された外側シート面
と、両溝を開閉すべく両シート面に当接状態で前記ピス
トンの下部液室側端面に内側を固定して設けられた伸側
ディスクバルブと、前記内側溝と上部液室とを連通した
第１連通路と、前記内側溝と外側溝とを連通した第２連
通路と、この第２連通路の途中に設けられた可変オリフ
ィスとを設けた。
可変型液圧緩衝器では、ピストンにより内部を上部液室
と下部液室とに画成され、作動液が充填されたたシリン
ダと、前記ピストンの下部液室側端面に、内外二重に形
成された内側溝及び外側溝と、両溝間に形成された内側
シート面及び外側溝の外周に形成された外側シート面
と、両溝を開閉すべく両シート面に当接状態で前記ピス
トンの下部液室側端面に内側を固定して設けられた伸側
ディスクバルブと、前記内側溝と上部液室とを連通した
第１連通路と、前記内側溝と外側溝とを連通した第２連
通路と、この第２連通路の途中に設けられた可変オリフ
ィスとを設けた。
（作 用） 本発明の減衰力可変型液圧緩衝器では、伸行程時、即
ち、ピストンが上部液室の容積を狭める方向に移動した
時には、以下のような作動が成される。
ち、ピストンが上部液室の容積を狭める方向に移動した
時には、以下のような作動が成される。
つまり、伸行程により上部液室の液圧が上昇される
と、第１・第２の両連通路を介して、内側溝及び外側溝
の液圧が上昇し、伸側ディスクバルブは、この両溝の液
圧を受圧して、少なくとも外側シート面で開弁し、上部
液室から下部液室へ作動液が流れる。
と、第１・第２の両連通路を介して、内側溝及び外側溝
の液圧が上昇し、伸側ディスクバルブは、この両溝の液
圧を受圧して、少なくとも外側シート面で開弁し、上部
液室から下部液室へ作動液が流れる。
この時、上部液室から第１連通路を通って内側溝に流
れ込んだ作動液は、第２連通路を通って外側溝に流入す
るか、あるいは、伸側ディスクバルブを内側シート面の
位置で開弁させて内側シート面と伸側バルブディスクと
の間に生じた隙間（絞り）を通って外側溝側に流入する
かして、そこから、外側シート面の位置で伸側ディスク
バルブを開弁して下部液室へと流出するもので、作動液
の内側溝と外側溝との間の流通において、第２連通路を
通るか内側シート面で開弁して通るかは、内側溝と外側
溝との圧力差が伸側ディスクバルブにおける内側シート
面のリリーフポイントよりも大きくなるか否かで決定さ
れる。
れ込んだ作動液は、第２連通路を通って外側溝に流入す
るか、あるいは、伸側ディスクバルブを内側シート面の
位置で開弁させて内側シート面と伸側バルブディスクと
の間に生じた隙間（絞り）を通って外側溝側に流入する
かして、そこから、外側シート面の位置で伸側ディスク
バルブを開弁して下部液室へと流出するもので、作動液
の内側溝と外側溝との間の流通において、第２連通路を
通るか内側シート面で開弁して通るかは、内側溝と外側
溝との圧力差が伸側ディスクバルブにおける内側シート
面のリリーフポイントよりも大きくなるか否かで決定さ
れる。
即ち、内側溝と外側溝との圧力差が内側シート面のリ
リーフポイントを越えないピストンの低速作動域にあっ
ては、外側シート面位置で速度2/3乗特性の減衰力が立
ち上がり、また、内外溝間では作動液は第２連通路を通
り、可変オリフィスで速度２乗特性の減衰力が生じる。
したがって、ピストン速度の上昇に伴って外側シート面
の位置で発生する減衰力の上昇率が低下するのを、可変
オリフィスで発生する減衰力が立ち上がることになって
線形特性が得られる。
リーフポイントを越えないピストンの低速作動域にあっ
ては、外側シート面位置で速度2/3乗特性の減衰力が立
ち上がり、また、内外溝間では作動液は第２連通路を通
り、可変オリフィスで速度２乗特性の減衰力が生じる。
したがって、ピストン速度の上昇に伴って外側シート面
の位置で発生する減衰力の上昇率が低下するのを、可変
オリフィスで発生する減衰力が立ち上がることになって
線形特性が得られる。
そして、ピストン速度が高くなって（中高速域）、第
２連通路中の可変オリフィスによる圧力降下で内側溝と
外側溝との圧力差が大きくなって、内側シート面のリリ
ーフポイントを越えると、内側シート面の位置で伸側デ
ィスクバルブが開弁して外側シート面と直列に速度2/3
乗特性の減衰力が発生し、可変オリフィスによる減衰力
の急な立ち上がりが緩和されて線形特性が得られる。
２連通路中の可変オリフィスによる圧力降下で内側溝と
外側溝との圧力差が大きくなって、内側シート面のリリ
ーフポイントを越えると、内側シート面の位置で伸側デ
ィスクバルブが開弁して外側シート面と直列に速度2/3
乗特性の減衰力が発生し、可変オリフィスによる減衰力
の急な立ち上がりが緩和されて線形特性が得られる。
また、減衰力特性のレンジを変化させたい場合には、
第２連通路の途中に設けられている可変オリフィスによ
り、その連通路の流路断面積を変化させると、作動液の
流量比が変化して、減衰力特性のレンジが変化する。
第２連通路の途中に設けられている可変オリフィスによ
り、その連通路の流路断面積を変化させると、作動液の
流量比が変化して、減衰力特性のレンジが変化する。
（実施例） 以下、本発明の実施例を図面により詳述する。まず、
実施例の構成について説明する。
実施例の構成について説明する。
第１図は、本発明一実施例の減衰力可変型液圧緩衝器
の主要部を示す断面図であって、図中１は円筒状のシリ
ンダを示している。このシリンダ１は、摺動自在に装填
されたピストン２によって、上部液室Ａと下部液室Ｂと
に画成され、内部には油等の作動液が充填されている。
の主要部を示す断面図であって、図中１は円筒状のシリ
ンダを示している。このシリンダ１は、摺動自在に装填
されたピストン２によって、上部液室Ａと下部液室Ｂと
に画成され、内部には油等の作動液が充填されている。
前記ピストン２は、ピストンロッド３の先端にリテー
ナ4,ワッシャ5,圧側ディスクバルブ6,ピストンボディ7,
第１伸側ディスクバルブ8,第２伸側ディスクバルブ9,ワ
ッシャ10,スプリングシート11,スプリング12を順次装着
し、ナット13で締結して構成されている。
ナ4,ワッシャ5,圧側ディスクバルブ6,ピストンボディ7,
第１伸側ディスクバルブ8,第２伸側ディスクバルブ9,ワ
ッシャ10,スプリングシート11,スプリング12を順次装着
し、ナット13で締結して構成されている。
さらに詳述すると、前記ピストンボディ７には、外周
に近い部位に、上部液室Ａと下部液室Ｂとを連通して、
圧側連通路7aが軸方向に穿設されている。この圧側連通
路7aは、ピストンボディ７の上面を示す第２図及びピス
トンボディ７の下面を示す第３図のように、３箇所に設
けられ、かつ、上部液室Ａ側の開口端部の周囲には、圧
側シート面7bが形成されている。そして、第１図に示す
ように、この圧側シート面7bに当接して、前記圧側ディ
スクバルブ６が設けられている。
に近い部位に、上部液室Ａと下部液室Ｂとを連通して、
圧側連通路7aが軸方向に穿設されている。この圧側連通
路7aは、ピストンボディ７の上面を示す第２図及びピス
トンボディ７の下面を示す第３図のように、３箇所に設
けられ、かつ、上部液室Ａ側の開口端部の周囲には、圧
側シート面7bが形成されている。そして、第１図に示す
ように、この圧側シート面7bに当接して、前記圧側ディ
スクバルブ６が設けられている。
さらに、前記ピストンボディ７の下面には、圧側連通
路7aよりも内側位置に、環状の内側溝7cと外側溝7dとが
形成されている（第３図参照）。
路7aよりも内側位置に、環状の内側溝7cと外側溝7dとが
形成されている（第３図参照）。
前記内側溝7cは、小孔である６個の第１連通孔（第１
連通路）7eによって上部液室Ａに連通され（第2,3図参
照）、かつ、内側溝7cの外周には、内側シート面7fが形
成されている。尚、内側溝7cの内側にはボス部7gが設け
られており、また、内側溝7cは、第１連通溝7mを介して
ピストンロッド３に形成された第１ポート3cに連通され
ている。
連通路）7eによって上部液室Ａに連通され（第2,3図参
照）、かつ、内側溝7cの外周には、内側シート面7fが形
成されている。尚、内側溝7cの内側にはボス部7gが設け
られており、また、内側溝7cは、第１連通溝7mを介して
ピストンロッド３に形成された第１ポート3cに連通され
ている。
一方、外側溝7dの外周には外側シート面7hが形成さ
れ、かつ、この外側溝7dは、第２連通溝7nを介してピス
トンロッド３に形成された第２ポート3dに連通されてい
る。
れ、かつ、この外側溝7dは、第２連通溝7nを介してピス
トンロッド３に形成された第２ポート3dに連通されてい
る。
即ち、前記ピストンロッド３の軸心部には、下端から
上方へ通孔3bが穿設されており、この通孔3bを外方に連
通する第１ポート3cおよび第２ポート3dが各連通溝7m,7
nに符合して径方向に穿設されている。
上方へ通孔3bが穿設されており、この通孔3bを外方に連
通する第１ポート3cおよび第２ポート3dが各連通溝7m,7
nに符合して径方向に穿設されている。
従って、前記内側溝7cは、第１連通溝7mと第１ポート
3cと通孔3bと第２ポート3dとで構成された通路（第２連
通路）を介して外側溝7dに連通されている。
3cと通孔3bと第２ポート3dとで構成された通路（第２連
通路）を介して外側溝7dに連通されている。
尚、前記ナット13の下部には、大径の連通穴13aが形
成されて、前記通孔3bと下部液室Ｂとを連通していて、
さらに、この連通穴13aには、下部液室Ｂから通孔3aへ
の作動液の流通を許し、その逆に通孔3aから下部液室Ｂ
への作動液の流通を規制するチェックバルブ14が設けら
れている。このチェックバルブ14は、ナット13の連通穴
13aに嵌合されたバルブボディ14aと、このバルブボディ
14aに当接されたチェックプレート14bと、このチェック
プレート14bを閉弁方向に付勢するスプリング14cとで構
成されている。
成されて、前記通孔3bと下部液室Ｂとを連通していて、
さらに、この連通穴13aには、下部液室Ｂから通孔3aへ
の作動液の流通を許し、その逆に通孔3aから下部液室Ｂ
への作動液の流通を規制するチェックバルブ14が設けら
れている。このチェックバルブ14は、ナット13の連通穴
13aに嵌合されたバルブボディ14aと、このバルブボディ
14aに当接されたチェックプレート14bと、このチェック
プレート14bを閉弁方向に付勢するスプリング14cとで構
成されている。
ところで、前記ピストンボディ７の下面には、前記内
側シート面7f及び外側シート面7hに当接されて、第１伸
側ディスクバルブ８が設けられ、この第１伸側ディスク
バルブ８によって、前記内側溝7cと外側溝7dとが、開閉
可能となっている。さらに、この第１伸側ディスクバル
ブ８の下面には、その外周部分が、前記内側シート面7f
に符合する外径に形成された第２伸側ディスクバルブ９
が設けられ、さらに、この第２伸側ディスクバルブ９の
周縁部にスプリングシート11を介して、スプリング12の
付勢力が与えられている。
側シート面7f及び外側シート面7hに当接されて、第１伸
側ディスクバルブ８が設けられ、この第１伸側ディスク
バルブ８によって、前記内側溝7cと外側溝7dとが、開閉
可能となっている。さらに、この第１伸側ディスクバル
ブ８の下面には、その外周部分が、前記内側シート面7f
に符合する外径に形成された第２伸側ディスクバルブ９
が設けられ、さらに、この第２伸側ディスクバルブ９の
周縁部にスプリングシート11を介して、スプリング12の
付勢力が与えられている。
さらに、内側溝7cと外側溝7dとを結ぶ通路を構成す
る、前記通孔3b内には、可変オリフィスとしての調整子
15が、上側スラストブッシュ16と、下側スラストブッシ
ュ17に挟持されて、回転可能に設けられている。
る、前記通孔3b内には、可変オリフィスとしての調整子
15が、上側スラストブッシュ16と、下側スラストブッシ
ュ17に挟持されて、回転可能に設けられている。
この調整子15は、中空部15aを有して筒状に形成さ
れ、かつ、それぞれ前記第１ポート3cと第２ポート3dに
符合する位置に、オリフィス孔15b,15c,15dが径方向に
穿設されていて、内側溝7cと外側溝7dとを結ぶ通路の流
路断面積を３通りに変更可能に形成されている。
れ、かつ、それぞれ前記第１ポート3cと第２ポート3dに
符合する位置に、オリフィス孔15b,15c,15dが径方向に
穿設されていて、内側溝7cと外側溝7dとを結ぶ通路の流
路断面積を３通りに変更可能に形成されている。
尚、前記調整子15の回転は、ピストンロッド３内に設
けられたコントロールロッド18により成される。このコ
ントロールロッド18は、ピストンロッド３の上端部まで
延在され、図外のピストンロッド３の車体取付部分に設
けられたアクチュエータにより回転力を与えられるよう
になっている。
けられたコントロールロッド18により成される。このコ
ントロールロッド18は、ピストンロッド３の上端部まで
延在され、図外のピストンロッド３の車体取付部分に設
けられたアクチュエータにより回転力を与えられるよう
になっている。
ところで、前記シリンダ１の外側には、第４図に示す
ように外筒19が設けられていて、この外筒19とシリンダ
１との間の空間には、封入気体による圧力下に所望量の
作動液が充填されたリザーバ室Ｄ形成されている。
ように外筒19が設けられていて、この外筒19とシリンダ
１との間の空間には、封入気体による圧力下に所望量の
作動液が充填されたリザーバ室Ｄ形成されている。
また、前記シリンダ１の底部には、前記下部液室Ｂと
リザーバ室Ｄとを画成したベース20が設けられている。
リザーバ室Ｄとを画成したベース20が設けられている。
このベース20は、伸側連通路20aと圧側連通路20bが形
成され、また、このベース20の上面には、伸側連通路20
aにおいてリザーバ室Ｄから下部液室Ｂへの作動液の流
通のみを許すチェックプレート21が設けられ、一方、ベ
ース20の下面には、圧側連通路20bを介して下部液室Ｂ
からリザーバ室Ｄへ作動液が流通する際に減衰力を発生
するべく、内側シート面20cに当接された第１圧側ディ
スクバルブ22及び外側シート面20dに当接された第２圧
側ディスクバルブ23が設けられている。
成され、また、このベース20の上面には、伸側連通路20
aにおいてリザーバ室Ｄから下部液室Ｂへの作動液の流
通のみを許すチェックプレート21が設けられ、一方、ベ
ース20の下面には、圧側連通路20bを介して下部液室Ｂ
からリザーバ室Ｄへ作動液が流通する際に減衰力を発生
するべく、内側シート面20cに当接された第１圧側ディ
スクバルブ22及び外側シート面20dに当接された第２圧
側ディスクバルブ23が設けられている。
この両圧側ディスクバルブ22,23は、直列の２段バル
ブを形成していて、両圧側ディスクバルブ22,23間に
は、第１圧側ディスクバルブ22が撓むのを許容すべく両
者を離間させるワッシャ24が設けられている。また、前
記外側シート面20dには、オリフィス20eが打刻されてい
る。
ブを形成していて、両圧側ディスクバルブ22,23間に
は、第１圧側ディスクバルブ22が撓むのを許容すべく両
者を離間させるワッシャ24が設けられている。また、前
記外側シート面20dには、オリフィス20eが打刻されてい
る。
次に、実施例の作用について説明する。
まず、ピストン２が上部液室Ａの容積を狭める方向に
移動する伸行程時の作動について説明する。
移動する伸行程時の作動について説明する。
伸行程時には、上部液室Ａの液圧上昇に伴ない、上部
液室Ａの作動液が下部液室Ｂに流入するもので、即ち、
上部液室Ａから連通孔7eを通って内側溝7cに流れ込み、
さらに外側溝7dを通って外側シート面7hの位置で第１伸
側ディスクバルブ８を開弁して下部液室Ｂに流入する。
液室Ａの作動液が下部液室Ｂに流入するもので、即ち、
上部液室Ａから連通孔7eを通って内側溝7cに流れ込み、
さらに外側溝7dを通って外側シート面7hの位置で第１伸
側ディスクバルブ８を開弁して下部液室Ｂに流入する。
この時、作動液が内側溝7cから外側溝7dは外側溝7dに
流れる経路としては、２通りあって、まず、第１の経路
は、内側溝7cから内側シート面7f位置で第１伸側ディス
クバルブ８及び第２伸側ディスクバルブ９を開弁させて
外側溝7dに流れる経路であり、また、第２の経路は、内
側溝7cから第１連通溝7m,第１ポート3cを順に通り、オ
リフィス孔15b,15c（15d）から第２ポート3dを経た後、
第２連通溝7nを通って外側溝7dに至る経路である。
流れる経路としては、２通りあって、まず、第１の経路
は、内側溝7cから内側シート面7f位置で第１伸側ディス
クバルブ８及び第２伸側ディスクバルブ９を開弁させて
外側溝7dに流れる経路であり、また、第２の経路は、内
側溝7cから第１連通溝7m,第１ポート3cを順に通り、オ
リフィス孔15b,15c（15d）から第２ポート3dを経た後、
第２連通溝7nを通って外側溝7dに至る経路である。
これら２つの経路のいずれを流れるかは、内側溝7cと
外側溝7dとの圧力差が内側シート面7fの位置における両
ディスクバルブ8,9のリリーフポイントを越えるか否か
で決定されるもので、圧力差がリリーフポイントを越え
ない低速域では第２連通溝7n側を流れ、一方、中・高速
域となって前記圧力差がリリーフポイントを越えると内
側シート面7fの位置で両ディスクバルブ8,9を開弁する
ものである。
外側溝7dとの圧力差が内側シート面7fの位置における両
ディスクバルブ8,9のリリーフポイントを越えるか否か
で決定されるもので、圧力差がリリーフポイントを越え
ない低速域では第２連通溝7n側を流れ、一方、中・高速
域となって前記圧力差がリリーフポイントを越えると内
側シート面7fの位置で両ディスクバルブ8,9を開弁する
ものである。
即ち、第５図は、内側シート面7fを挟んだ内側溝7cと
外側溝7dとの間の液圧差を示していて、液圧差が両ディ
スクバルブ8,9のリリーフポイントに達しないピストン
速度の低速域では、作動液が上記第２の経路を流れ、オ
リフィス孔15b,15c（15d）の特性により、速度２乗の液
圧差（減衰力）特性となり、一方、液圧差が両ディスク
バルブ8,9のリリーフポイントを越えるピストン速度の
中・高速域では、両ディスクバルブ8,9の特性により速
度2/3乗の液圧差（減衰力）特性となる。
外側溝7dとの間の液圧差を示していて、液圧差が両ディ
スクバルブ8,9のリリーフポイントに達しないピストン
速度の低速域では、作動液が上記第２の経路を流れ、オ
リフィス孔15b,15c（15d）の特性により、速度２乗の液
圧差（減衰力）特性となり、一方、液圧差が両ディスク
バルブ8,9のリリーフポイントを越えるピストン速度の
中・高速域では、両ディスクバルブ8,9の特性により速
度2/3乗の液圧差（減衰力）特性となる。
また、第６図は、外側シート面7hを挟んだ外側溝7dと
下部液室Ｂとの間の液圧差を示していて、第１伸側ディ
スクバルブ８の外周の特性に基づいて速度2/3乗の液圧
差（減衰力）特性となる。尚、第5,6図において、a,b,c
はオリフィス孔15b,15c（15d）の面積を大・中・小に変
えた場合をそれぞれ示している。
下部液室Ｂとの間の液圧差を示していて、第１伸側ディ
スクバルブ８の外周の特性に基づいて速度2/3乗の液圧
差（減衰力）特性となる。尚、第5,6図において、a,b,c
はオリフィス孔15b,15c（15d）の面積を大・中・小に変
えた場合をそれぞれ示している。
そして、これらは直列関係にあるので、本液圧緩衝器
の減衰力特性としては、両特性を加えた減衰力特性とな
り、つまり、第７図に示すように、低ピストン速度域か
ら中・高速域の全体に亘って、１次直線に近いピストン
速度に比例した特性となる。尚、第７図において、a,b,
cはそれぞれオリフィス孔15b,15c（15d）の面積を大・
中・小に変えた場合を示している。
の減衰力特性としては、両特性を加えた減衰力特性とな
り、つまり、第７図に示すように、低ピストン速度域か
ら中・高速域の全体に亘って、１次直線に近いピストン
速度に比例した特性となる。尚、第７図において、a,b,
cはそれぞれオリフィス孔15b,15c（15d）の面積を大・
中・小に変えた場合を示している。
また、上述のような、伸行程にあっては、ベース20の
チェックプレート21が開かれ、ピストンロッド３が退出
した分の容積変化を補うべく、リザーバ室Ｄ内の作動液
が下部液室Ｂに流入される。
チェックプレート21が開かれ、ピストンロッド３が退出
した分の容積変化を補うべく、リザーバ室Ｄ内の作動液
が下部液室Ｂに流入される。
次に、ピストン２が下部液室Ｂの容積を狭める方向に
移動する圧行程時の作動について説明する。
移動する圧行程時の作動について説明する。
圧行程時にあっても、上部液室Ａと下部液室Ｂ間で、
２つの並列の流路を介して、作動液が流れる。
２つの並列の流路を介して、作動液が流れる。
即ち、第１の流路は、下部液室Ｂから、連通路7aを通
って圧側ディスクバルブ６を開き、上部液室Ａに至る流
路である。また、第２の流路は、下部液室Ｂから、ピス
トンロッド３の下端部のナット13に設けられたチェック
バルブ14を開弁し、連通穴13a〜オリフィス孔15b,15c
（15d）〜第１連通溝7m〜内側溝7c〜連通孔7eを経て上
部液室Ａに流れる流路である。
って圧側ディスクバルブ６を開き、上部液室Ａに至る流
路である。また、第２の流路は、下部液室Ｂから、ピス
トンロッド３の下端部のナット13に設けられたチェック
バルブ14を開弁し、連通穴13a〜オリフィス孔15b,15c
（15d）〜第１連通溝7m〜内側溝7c〜連通孔7eを経て上
部液室Ａに流れる流路である。
また、この圧行程にあっては、ベース20を介して下部
液室Ｂとリザーバ室Ｄ間でも作動液の移動がある。即
ち、下部液室Ｂ内の作動液は、圧側連通路20bから第１
圧側ディスクバルブ22を開き、さらに、低速域の場合に
は、打刻されたオリフィス20eを通り、また、中・高速
域の場合には、第２圧側ディスクバルブ23を開いてリザ
ーバ室Ｄに流入する。
液室Ｂとリザーバ室Ｄ間でも作動液の移動がある。即
ち、下部液室Ｂ内の作動液は、圧側連通路20bから第１
圧側ディスクバルブ22を開き、さらに、低速域の場合に
は、打刻されたオリフィス20eを通り、また、中・高速
域の場合には、第２圧側ディスクバルブ23を開いてリザ
ーバ室Ｄに流入する。
従って、低速域ではオリフィス20eで低減衰力が発生
し、中・高速域では、第２圧側ディスクバルブ23でより
高い減衰力が発生する。
し、中・高速域では、第２圧側ディスクバルブ23でより
高い減衰力が発生する。
また、この圧行程の場合も、調整子15を回転させて、
上部ポート3cに符合させるオリフィス孔15b,15c,15dを
選択的に切り換えることにより、第８図に示すように、
減衰力特性を変化させることができる。尚、この第８図
においては両ポート3c,3dに符合させるオリフィ
ス孔15b,15c（15d）をそれぞれ大・中・小と変化させた
場合を示し、また、点線は、ベース20における減衰力特
性を示している。
上部ポート3cに符合させるオリフィス孔15b,15c,15dを
選択的に切り換えることにより、第８図に示すように、
減衰力特性を変化させることができる。尚、この第８図
においては両ポート3c,3dに符合させるオリフィ
ス孔15b,15c（15d）をそれぞれ大・中・小と変化させた
場合を示し、また、点線は、ベース20における減衰力特
性を示している。
以上説明したように、本実施例の減衰力可変型液圧緩
衝器にあっては、伸行程時において、その減衰力特性
を、低速域から中・高速域に亘って、しかも、全てのレ
ンジに亘って線形特性が得られるため、全てのレンジに
亘って、操縦安定性と乗り心地のバランスに優れた減衰
力コントロールができるという特徴を有している。
衝器にあっては、伸行程時において、その減衰力特性
を、低速域から中・高速域に亘って、しかも、全てのレ
ンジに亘って線形特性が得られるため、全てのレンジに
亘って、操縦安定性と乗り心地のバランスに優れた減衰
力コントロールができるという特徴を有している。
また、外側溝7dと内側溝7cとは、両者とも形状が単純
であって、製作し易いという特徴を有し、しかも、両溝
7c,7dの幅の調整により、容易に第１伸側ディスクバル
ブ８の受圧面積を調整できるもので、受圧面積を大きく
とって、第１伸側ディスクバルブ８の開弁性を高め、よ
り低減衰力の発生を実現したり、内側溝7cでの受圧面積
を小さくして高減衰力を発生するようにすることも容易
にできるという特徴を有している。
であって、製作し易いという特徴を有し、しかも、両溝
7c,7dの幅の調整により、容易に第１伸側ディスクバル
ブ８の受圧面積を調整できるもので、受圧面積を大きく
とって、第１伸側ディスクバルブ８の開弁性を高め、よ
り低減衰力の発生を実現したり、内側溝7cでの受圧面積
を小さくして高減衰力を発生するようにすることも容易
にできるという特徴を有している。
以上本発明の実施例を図面により詳述してきたが、具
体的な構成は、この実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっ
ても本発明に含まれる。
体的な構成は、この実施例に限られるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっ
ても本発明に含まれる。
（発明の効果） 以上説明してきたように、本発明の減衰力可変型液圧
緩衝器では、ピストンの下面に内側溝と外側溝とを形成
し、内側溝と上部液室とを第１連通路で連通させるとと
もに、内側溝と外側溝とを第２連通路で連通させ、第２
連通路の途中に可変オリフィスを設けた構成としたた
め、ピストンの低速域においても中・高速域において
も、線形の減衰力特性を得ることができ、全てのレンジ
において操縦安定性と乗り心地の両立が図れるという効
果が得られる。
緩衝器では、ピストンの下面に内側溝と外側溝とを形成
し、内側溝と上部液室とを第１連通路で連通させるとと
もに、内側溝と外側溝とを第２連通路で連通させ、第２
連通路の途中に可変オリフィスを設けた構成としたた
め、ピストンの低速域においても中・高速域において
も、線形の減衰力特性を得ることができ、全てのレンジ
において操縦安定性と乗り心地の両立が図れるという効
果が得られる。
第１図は本発明一実施例の減衰力可変型液圧緩衝器の要
部を示す断面図、第２図は実施例のピストンの上面を示
す平面図、第３図はピストンの下面を示す底面図、第４
図は実施例のベースを示す断面図、第５図は実施例の伸
行程における内側溝と外側溝間の圧力差とピストン速度
との関係を示すグラフ、第６図は実施例の外側溝と下部
液室との間の液圧差とピストン速度との関係を示すグラ
フ、第７図は実施例の伸行程時の発生減衰力とピストン
速度との関係を示すグラフ、第８図は実施例の圧行程に
おける発生減衰力とピストン速度との関係を示すグラ
フ、第９図は従来例の減衰力特性を示すグラフである。 Ａ……上部液室 Ｂ……下部液室 Ｄ……リザーバ室 １……シリンダ ２……ピストン 3b……通孔（第２連通路） 3c……第１ポート（第２連通路） 3d……第２ポート（第２連通路） ７……ピストンボディ 7c……内側溝 7d……外側溝 7e……第１連通孔（第１連通路） 7f……内側シート面 7h……外側シート面 7m……第１連通溝（第２連通路） 7n……第２連通溝（第２連通路） ８……第１伸側ディスクバルブ 15……調整子（可変オリフィス）
部を示す断面図、第２図は実施例のピストンの上面を示
す平面図、第３図はピストンの下面を示す底面図、第４
図は実施例のベースを示す断面図、第５図は実施例の伸
行程における内側溝と外側溝間の圧力差とピストン速度
との関係を示すグラフ、第６図は実施例の外側溝と下部
液室との間の液圧差とピストン速度との関係を示すグラ
フ、第７図は実施例の伸行程時の発生減衰力とピストン
速度との関係を示すグラフ、第８図は実施例の圧行程に
おける発生減衰力とピストン速度との関係を示すグラ
フ、第９図は従来例の減衰力特性を示すグラフである。 Ａ……上部液室 Ｂ……下部液室 Ｄ……リザーバ室 １……シリンダ ２……ピストン 3b……通孔（第２連通路） 3c……第１ポート（第２連通路） 3d……第２ポート（第２連通路） ７……ピストンボディ 7c……内側溝 7d……外側溝 7e……第１連通孔（第１連通路） 7f……内側シート面 7h……外側シート面 7m……第１連通溝（第２連通路） 7n……第２連通溝（第２連通路） ８……第１伸側ディスクバルブ 15……調整子（可変オリフィス）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16F 9/44 - 9/46
Claims (1)
- 【請求項１】ピストンにより内部を上部液室と下部液室
とに画成され、作動液が充填されたシリンダと、 前記ピストンの下部液室側端面に、内外二重に形成され
た内側溝及び外側溝と、 両溝間に形成された内側シート面及び外側溝の外周に形
成された外側シート面と、 両溝を開閉すべく両シート面に当接状態で前記ピストン
の下部液室側端面に内側を固定して設けられた伸側ディ
スクバルブと、 前記内側溝と上部液室とを連通した第１連通路と、 前記内側溝と外側溝とを連通した第２連通路と、 この第２連通路の途中に設けられた可変オリフィスと、 を備えていることを特徴とする減衰力可変型液圧緩衝
器。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23461188A JP2752652B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 減衰力可変型液圧緩衝器 |
| CA 611695 CA1325435C (en) | 1988-09-19 | 1989-09-18 | Variable damping-characteristics shock absorber with adjustable orifice construction variable of fluid flow restriction depending upon fluid pressure difference |
| GB8921199A GB2225084B (en) | 1988-09-19 | 1989-09-19 | Variable-damping-characteristics shock absorber |
| DE19893931240 DE3931240C2 (de) | 1988-09-19 | 1989-09-19 | Stoßdämpfungseinrichtung mit veränderlicher Dämpfungscharakteristik, insbesondere für Kraftfahrzeuge |
| AU41558/89A AU614873B2 (en) | 1988-09-19 | 1989-09-19 | Variable damping-characteristics shock absorber with adjustable orifice construction variable of fluid flow restriction depending upon fluid pressure difference |
| US08/044,086 US5277283A (en) | 1988-09-19 | 1993-04-06 | Variable damping-characteristics shock absorber with adjustable orifice construction variable of fluid flow restriction depending upon fluid pressure difference |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23461188A JP2752652B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 減衰力可変型液圧緩衝器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0285534A JPH0285534A (ja) | 1990-03-27 |
| JP2752652B2 true JP2752652B2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=16973755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23461188A Expired - Fee Related JP2752652B2 (ja) | 1988-09-19 | 1988-09-19 | 減衰力可変型液圧緩衝器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2752652B2 (ja) |
| CA (1) | CA1325435C (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108869622B (zh) * | 2018-07-24 | 2023-05-23 | 广东机电职业技术学院 | 一种柱塞式缓冲装置 |
-
1988
- 1988-09-19 JP JP23461188A patent/JP2752652B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-09-18 CA CA 611695 patent/CA1325435C/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1325435C (en) | 1993-12-21 |
| JPH0285534A (ja) | 1990-03-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
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