JP2536271B2 - 電着塗装性および加工性に優れた、複数の鉄―亜鉛合金めっき層を有する鉄―亜鉛合金めっき鋼板 - Google Patents
電着塗装性および加工性に優れた、複数の鉄―亜鉛合金めっき層を有する鉄―亜鉛合金めっき鋼板Info
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- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
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-
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、電着塗装性および加工性に優れた、複数
の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼
板に関するものである。
の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼
板に関するものである。
鉄−亜鉛合金めっき鋼板は、耐食性および電着塗装性
に優れ、且つ、製造コストが安い等、多くの利点を有し
ており、自動車用鋼板等として広く使用されている。近
年、このような、鉄−亜鉛合金めっき鋼板の電着塗装性
および加工性に対する要求が、一段と高くなってきた。
に優れ、且つ、製造コストが安い等、多くの利点を有し
ており、自動車用鋼板等として広く使用されている。近
年、このような、鉄−亜鉛合金めっき鋼板の電着塗装性
および加工性に対する要求が、一段と高くなってきた。
鉄−亜鉛合金めっき鋼板の表面上に対する塗膜の形成
は、一般に、鉄−亜鉛合金めっき層の表面上に、化成処
理によって燐酸塩被膜を形成し、次いで、カチオンタイ
プの電着塗装法により、燐酸塩被膜の上に所定の厚さの
塗膜を形成することにより行われる。
は、一般に、鉄−亜鉛合金めっき層の表面上に、化成処
理によって燐酸塩被膜を形成し、次いで、カチオンタイ
プの電着塗装法により、燐酸塩被膜の上に所定の厚さの
塗膜を形成することにより行われる。
しかしながら、カチオンタイプの電着塗装法により、
鉄−亜鉛合金めっき層の表面上に塗膜を形成すると、電
着塗装時に発生しそして塗膜内に閉じ込められた水素ガ
スによって、クレータ状のピンホールが発生する。この
ような塗膜に発生したクレータ状ピンホールは、塗装面
の外観上の欠陥になる。
鉄−亜鉛合金めっき層の表面上に塗膜を形成すると、電
着塗装時に発生しそして塗膜内に閉じ込められた水素ガ
スによって、クレータ状のピンホールが発生する。この
ような塗膜に発生したクレータ状ピンホールは、塗装面
の外観上の欠陥になる。
上述した問題を解決する、鉄−亜鉛合金めっき鋼板と
して、特公昭58−15554号公報には、下記からなる、複
数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する、カチオンタイプの
電着塗装用鉄−亜鉛合金めっき鋼板が開示されている。
して、特公昭58−15554号公報には、下記からなる、複
数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する、カチオンタイプの
電着塗装用鉄−亜鉛合金めっき鋼板が開示されている。
鋼板の少なくとも１つの表面上に形成された、40wt％
超の亜鉛を含有する、めっき層の厚い、下層としての鉄
−亜鉛合金めっき層、および、下層としての鉄−亜鉛合
金めっき層の上に形成された、40wt％以下の亜鉛を含有
する、上層としての鉄−亜鉛合金めっき層（以下、先行
技術１という）。
超の亜鉛を含有する、めっき層の厚い、下層としての鉄
−亜鉛合金めっき層、および、下層としての鉄−亜鉛合
金めっき層の上に形成された、40wt％以下の亜鉛を含有
する、上層としての鉄−亜鉛合金めっき層（以下、先行
技術１という）。
このような鉄−亜鉛合金めっき鋼板によれば、下層と
しての、めっき層の厚い鉄−亜鉛合金めっき層によっ
て、耐食性が向上し、そして、上層としての、鉄含有量
の多い鉄−亜鉛合金めっき層によって、電着塗装性が向
上し、且つ、クレータ状ピンホールの発生が防止され
る。
しての、めっき層の厚い鉄−亜鉛合金めっき層によっ
て、耐食性が向上し、そして、上層としての、鉄含有量
の多い鉄−亜鉛合金めっき層によって、電着塗装性が向
上し、且つ、クレータ状ピンホールの発生が防止され
る。
一方、自動車用鋼板等に使用される鉄−亜鉛合金めっ
き鋼板には、プレスなどによって厳しい成形加工が施さ
れる。このような厳しい形成加工が施されると、鉄−亜
鉛合金めっき層の粉状の剥離即ちパウダリング、およ
び、鉄−亜鉛合金めっき層の鋼板からの剥離即ちフレー
キングが発生する。
き鋼板には、プレスなどによって厳しい成形加工が施さ
れる。このような厳しい形成加工が施されると、鉄−亜
鉛合金めっき層の粉状の剥離即ちパウダリング、およ
び、鉄−亜鉛合金めっき層の鋼板からの剥離即ちフレー
キングが発生する。
上述した問題を解決する鉄−亜鉛合金めっき鋼板とし
て、特開平２−66148号公報には、下記からなる、複数
の鉄−亜鉛合金めっき層を有する、耐パウダリング性お
よび耐フレーキング性に優れた鉄−亜鉛合金めっき鋼板
が開示されている。
て、特開平２−66148号公報には、下記からなる、複数
の鉄−亜鉛合金めっき層を有する、耐パウダリング性お
よび耐フレーキング性に優れた鉄−亜鉛合金めっき鋼板
が開示されている。
鋼板の少なくとも１つの表面上に形成された、12wt％
以下の鉄を含有する下層としての鉄−亜鉛合金めっき
層、および、前記下層としての鉄−亜鉛合金めっき層の
上に形成された、50wt％以上の鉄を含有し、表面摩擦係
数が0.22以下である、上層としての鉄系または鉄−亜鉛
系合金めっき層（以下、先行技術２という）。
以下の鉄を含有する下層としての鉄−亜鉛合金めっき
層、および、前記下層としての鉄−亜鉛合金めっき層の
上に形成された、50wt％以上の鉄を含有し、表面摩擦係
数が0.22以下である、上層としての鉄系または鉄−亜鉛
系合金めっき層（以下、先行技術２という）。
上述した先行技術１には、次に述べるような問題があ
る。即ち、下層を厚い合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層
によって形成し、そして、上層を鉄−亜鉛合金電気めっ
き層によって形成した場合、このようなめっき鋼板に対
し、プレスなどによって厳しい成形加工が施されると、
下層としての、厚い合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層
に、亀裂や剥離が発生する。めっき層に亀裂や剥離が発
生すると、露出した鋼板によって、燐酸塩被膜の形成の
ための化成処理時に、めっき層の溶解が促進される結
果、燐酸塩結晶が異常に成長する。このように異常に成
長した燐酸塩結晶は、結晶水を多量に含有しており、こ
の結晶水が、電着塗装の塗膜焼き付け時に、燐酸塩結晶
から離脱しそして蒸発する。この結果、塗膜に気泡状欠
陥が発生する。このような塗膜に発生した気泡状欠陥
は、塗装面の外観上の欠陥になる。
る。即ち、下層を厚い合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層
によって形成し、そして、上層を鉄−亜鉛合金電気めっ
き層によって形成した場合、このようなめっき鋼板に対
し、プレスなどによって厳しい成形加工が施されると、
下層としての、厚い合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層
に、亀裂や剥離が発生する。めっき層に亀裂や剥離が発
生すると、露出した鋼板によって、燐酸塩被膜の形成の
ための化成処理時に、めっき層の溶解が促進される結
果、燐酸塩結晶が異常に成長する。このように異常に成
長した燐酸塩結晶は、結晶水を多量に含有しており、こ
の結晶水が、電着塗装の塗膜焼き付け時に、燐酸塩結晶
から離脱しそして蒸発する。この結果、塗膜に気泡状欠
陥が発生する。このような塗膜に発生した気泡状欠陥
は、塗装面の外観上の欠陥になる。
上述した先行技術２には、次に述べるような問題があ
る。即ち、下層を、12wt％以下の鉄を含有する合金化溶
融鉄−亜鉛合金めっき層によって形成し、そして、上層
を、50wt％以上の鉄を含有する鉄−亜鉛合金電気めっき
層によって形成した場合、めっき層の粉状の剥離即ちパ
ウダリング、および、めっき層の鋼板からの剥離即ちフ
レーキングは防止されても、上述した、塗膜に生ずる気
泡状欠陥を防止することはできない。むしろ、耐パウダ
リング性および耐フレーキング性の防止のために形成さ
れた、上層としての鉄系または鉄−亜鉛系合金電気めっ
き層によって、気泡状欠陥の発生が促進されると考えら
れる。
る。即ち、下層を、12wt％以下の鉄を含有する合金化溶
融鉄−亜鉛合金めっき層によって形成し、そして、上層
を、50wt％以上の鉄を含有する鉄−亜鉛合金電気めっき
層によって形成した場合、めっき層の粉状の剥離即ちパ
ウダリング、および、めっき層の鋼板からの剥離即ちフ
レーキングは防止されても、上述した、塗膜に生ずる気
泡状欠陥を防止することはできない。むしろ、耐パウダ
リング性および耐フレーキング性の防止のために形成さ
れた、上層としての鉄系または鉄−亜鉛系合金電気めっ
き層によって、気泡状欠陥の発生が促進されると考えら
れる。
従って、この発明の目的は、プレス等によって厳しい
成形加工が施されても、塗膜に、下層としての合金化溶
融鉄−亜鉛合金めっき層に発生した亀裂や剥離に基づく
気泡状欠陥が生せず、且つ、クレーター状ピンホールも
殆ど生じない、優れた電着塗装性を有し、且つ、加工性
に優れた、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜
鉛合金めっき鋼板を提供することにある。
成形加工が施されても、塗膜に、下層としての合金化溶
融鉄−亜鉛合金めっき層に発生した亀裂や剥離に基づく
気泡状欠陥が生せず、且つ、クレーター状ピンホールも
殆ど生じない、優れた電着塗装性を有し、且つ、加工性
に優れた、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜
鉛合金めっき鋼板を提供することにある。
本発明者等は、上述した問題を解決すべく、下層とし
ての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、上層としての
鉄−亜鉛合金電気めっき層とからなる、複数の鉄−亜鉛
合金めき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の成形加工
時に、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層に
亀裂や剥離が発生する原因について、調査および研究を
行った結果、次のことがわかった。下層としての合金化
溶融鉄−亜鉛合金めっき層は、熱的に形成されているの
で、めっき層中に内部応力は存在しない。これに対し、
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、金属の析出
により形成されているので、めっき層中に大きな内部応
力が存在している。
ての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、上層としての
鉄−亜鉛合金電気めっき層とからなる、複数の鉄−亜鉛
合金めき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の成形加工
時に、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層に
亀裂や剥離が発生する原因について、調査および研究を
行った結果、次のことがわかった。下層としての合金化
溶融鉄−亜鉛合金めっき層は、熱的に形成されているの
で、めっき層中に内部応力は存在しない。これに対し、
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、金属の析出
により形成されているので、めっき層中に大きな内部応
力が存在している。
この結果、上層としての、内部能力が大きい鉄−亜鉛
合金電気めっき層は、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛
合金めっき層を、強く拘束する。従って、本来、鉄−亜
鉛合金電気めっき層よりも脆い合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層は、一段と脆くなって、割れ易くなる。
合金電気めっき層は、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛
合金めっき層を、強く拘束する。従って、本来、鉄−亜
鉛合金電気めっき層よりも脆い合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層は、一段と脆くなって、割れ易くなる。
更に、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層の内部
応力による、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっ
き層の拘束は、局部的に集中する。この結果、成形加工
時に、脆い合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層は、鋼板か
ら剥離しやすくなるために、前述した気泡状欠陥が、塗
膜に発生する。
応力による、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっ
き層の拘束は、局部的に集中する。この結果、成形加工
時に、脆い合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層は、鋼板か
ら剥離しやすくなるために、前述した気泡状欠陥が、塗
膜に発生する。
上述したことから、上層としての鉄−亜鉛合金電気め
っき層の内部応力を分散させ、下層としての合金化溶融
鉄−亜鉛合金めっき層に対する拘束力を弱めれば、成形
加工時における、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層の亀裂や剥離が防止され、塗膜に気泡状欠陥が
発生しなくなることがわかった。
っき層の内部応力を分散させ、下層としての合金化溶融
鉄−亜鉛合金めっき層に対する拘束力を弱めれば、成形
加工時における、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層の亀裂や剥離が防止され、塗膜に気泡状欠陥が
発生しなくなることがわかった。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであっ
て、鋼板の少なくとも１つの表面上に形成された、下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、前記下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層の上に形成さ
れた、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層とからな
る、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜鉛合金
めっき鋼板において、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、60wt
％以上の鉄を含有する、連続した鉄−亜鉛合金めっき層
からなるマトリックスと、前記マトリックス中に分散し
て形成された、60wt％未満の鉄を含有する。斑点状の鉄
−亜鉛合金めっき部分とからなっており、または、前記
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、60wt％以上
の鉄を含有し、そして、その全体にわたって多数の微細
な穴を有しており、 このような、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
は、表面に微細な凹凸を有する合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層が形成された鋼板をスキンパス圧延し、スキン
パスロールとの接触部を平坦化させ、平坦化された表面
の中に微細な凹凸を有する領域が島状に点在する、下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された
鋼板に対し電気めっき処理を施すことにより形成されて
おり、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層中の、前
記マトリックスの面積が、前記上層としての鉄−亜鉛合
金電気めっき層全体の面積の50〜95％の範囲内であり、
または、前記多数の微細な穴を有している上層としての
鉄−亜鉛合金電気めっき層の穴を含まない部分の面積
が、前記穴を含む全体面積の50〜95％の範囲内であり、
そして、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層のめっき
量が、前記鋼板の片面当たり１〜10g/m2の範囲内である
ことに特徴を有するものである。
て、鋼板の少なくとも１つの表面上に形成された、下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、前記下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層の上に形成さ
れた、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層とからな
る、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜鉛合金
めっき鋼板において、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、60wt
％以上の鉄を含有する、連続した鉄−亜鉛合金めっき層
からなるマトリックスと、前記マトリックス中に分散し
て形成された、60wt％未満の鉄を含有する。斑点状の鉄
−亜鉛合金めっき部分とからなっており、または、前記
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、60wt％以上
の鉄を含有し、そして、その全体にわたって多数の微細
な穴を有しており、 このような、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
は、表面に微細な凹凸を有する合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層が形成された鋼板をスキンパス圧延し、スキン
パスロールとの接触部を平坦化させ、平坦化された表面
の中に微細な凹凸を有する領域が島状に点在する、下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された
鋼板に対し電気めっき処理を施すことにより形成されて
おり、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層中の、前
記マトリックスの面積が、前記上層としての鉄−亜鉛合
金電気めっき層全体の面積の50〜95％の範囲内であり、
または、前記多数の微細な穴を有している上層としての
鉄−亜鉛合金電気めっき層の穴を含まない部分の面積
が、前記穴を含む全体面積の50〜95％の範囲内であり、
そして、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層のめっき
量が、前記鋼板の片面当たり１〜10g/m2の範囲内である
ことに特徴を有するものである。
第１図は、この発明の鉄−亜鉛合金めっき鋼板の第１
実施態様を示す平面模式図、第２図は、その断面模式図
である。第１図および第２図に示すように、第１実施態
様の鉄−亜鉛合金めっき鋼板においては、鋼板１の表面
上に、めっき層が厚くそして鉄含有量が少ない、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２と、下層とし
ての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の上に形成され
た、めっき層が薄くそして鉄含有量が多い、上層として
の鉄−亜鉛合金電気めっき層３とからなる、複数の鉄−
亜鉛合金めっき層が形成されている。
実施態様を示す平面模式図、第２図は、その断面模式図
である。第１図および第２図に示すように、第１実施態
様の鉄−亜鉛合金めっき鋼板においては、鋼板１の表面
上に、めっき層が厚くそして鉄含有量が少ない、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２と、下層とし
ての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の上に形成され
た、めっき層が薄くそして鉄含有量が多い、上層として
の鉄−亜鉛合金電気めっき層３とからなる、複数の鉄−
亜鉛合金めっき層が形成されている。
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層３は、連続し
た鉄−亜鉛合金めっき層からなるマトリックス3aと、マ
トリックス3a中に分散している、マトリックス3aよりも
鉄含有量の少ない、斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3b
とからなっている。
た鉄−亜鉛合金めっき層からなるマトリックス3aと、マ
トリックス3a中に分散している、マトリックス3aよりも
鉄含有量の少ない、斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3b
とからなっている。
第３図は、この発明の鉄−亜鉛合金めっき鋼板の第２
実施態様を示す平面模式図、第４図は、その断面模式図
である。第３図および第４図に示すように、第２実施態
様の鉄−亜鉛合金めっき鋼板においては、鋼板１の表面
上に、めっき層が厚くそして鉄含有量が少ない、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２と、下層とし
ての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の上に形成され
た、めっき層が薄くそして鉄含有量が多い、上層として
の鉄−亜鉛合金電気めっき層４とからなる、複数の鉄−
亜鉛合金めっき層が形成されている。上層としての鉄−
亜鉛合金電気めっき層４は、その全体にわたって、多数
の微細な穴4aを有しており、穴4a部分には、鉄含有量が
少ない、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層
２が露出している。
実施態様を示す平面模式図、第４図は、その断面模式図
である。第３図および第４図に示すように、第２実施態
様の鉄−亜鉛合金めっき鋼板においては、鋼板１の表面
上に、めっき層が厚くそして鉄含有量が少ない、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２と、下層とし
ての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の上に形成され
た、めっき層が薄くそして鉄含有量が多い、上層として
の鉄−亜鉛合金電気めっき層４とからなる、複数の鉄−
亜鉛合金めっき層が形成されている。上層としての鉄−
亜鉛合金電気めっき層４は、その全体にわたって、多数
の微細な穴4aを有しており、穴4a部分には、鉄含有量が
少ない、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層
２が露出している。
上述したように、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっ
き層３は、連続した鉄−亜鉛合金めっき層からなるマト
リックス3aと、マトリックス3aよりも鉄含有量の少な
い、斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bとからなってお
り、または、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層４
の全体にわたって、多数の微細な穴4aを有しているの
で、その組織はミクロ的に不均一である。
き層３は、連続した鉄−亜鉛合金めっき層からなるマト
リックス3aと、マトリックス3aよりも鉄含有量の少な
い、斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bとからなってお
り、または、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層４
の全体にわたって、多数の微細な穴4aを有しているの
で、その組織はミクロ的に不均一である。
この結果、鉄−亜鉛合金電気めっき層３または４の内
部応力は分散される。従って、下層としての合金化溶融
鉄−亜鉛合金めっき層２に対する拘束力が弱まって、成
形加工時に生ずる、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合
金めっき層２の亀裂が極めて微細になる結果、塗膜の気
泡状欠陥の発生が防止される。
部応力は分散される。従って、下層としての合金化溶融
鉄−亜鉛合金めっき層２に対する拘束力が弱まって、成
形加工時に生ずる、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合
金めっき層２の亀裂が極めて微細になる結果、塗膜の気
泡状欠陥の発生が防止される。
第１実施態様のめっき鋼板において、上層としての鉄
−亜鉛合金電気めっき層３における、連続した鉄−亜鉛
合金めっき層からなるマトリックス3aの鉄含有量は、60
wt％以上とし、そして、マトリックス3a中に分散してい
る、斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bの鉄含有量は、
60wt％未満とすべきである。
−亜鉛合金電気めっき層３における、連続した鉄−亜鉛
合金めっき層からなるマトリックス3aの鉄含有量は、60
wt％以上とし、そして、マトリックス3a中に分散してい
る、斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bの鉄含有量は、
60wt％未満とすべきである。
また、第２実施態様のめっき鋼板において、多数の微
細な穴4aを有する、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっ
き層４の鉄含有量は、60wt％以上とすべきである。
細な穴4aを有する、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっ
き層４の鉄含有量は、60wt％以上とすべきである。
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層３における、
マトリックス3aの鉄含有量、および、上層としての多数
の微細な穴4aを有する鉄−亜鉛合金電気めっき層４の鉄
含有量が、60wt％未満では、塗膜に気泡状欠陥およびク
レータ−状ピンホールが発生し、電着塗装性が劣化す
る。
マトリックス3aの鉄含有量、および、上層としての多数
の微細な穴4aを有する鉄−亜鉛合金電気めっき層４の鉄
含有量が、60wt％未満では、塗膜に気泡状欠陥およびク
レータ−状ピンホールが発生し、電着塗装性が劣化す
る。
第１実施態様のめっき鋼板における、上層としての鉄
−亜鉛合金電気めっき層３における、斑点状の鉄−亜鉛
合金めっき部分3bの鉄含有量が、60wt％以上では、鉄−
亜鉛合金電気めっき層３または４の内部応力の分散効果
が生ぜず、従って、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合
金めっき層２に対する拘束力を弱めて、成形加工時に生
ずる、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２
の亀裂を微細になし、塗膜の気泡状欠陥の発生を防止す
ることができない。
−亜鉛合金電気めっき層３における、斑点状の鉄−亜鉛
合金めっき部分3bの鉄含有量が、60wt％以上では、鉄−
亜鉛合金電気めっき層３または４の内部応力の分散効果
が生ぜず、従って、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合
金めっき層２に対する拘束力を弱めて、成形加工時に生
ずる、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２
の亀裂を微細になし、塗膜の気泡状欠陥の発生を防止す
ることができない。
第１実施態様のめっき鋼板において、上層としての鉄
−亜鉛合金電気めっき層３中における、連続した鉄−亜
鉛合金めっき層からなるマトリックス3aの面積は、鉄−
亜鉛合金電気めっき層３の全体の面積の50〜95％の範囲
内となし、そして、マトリックス3a中に分散している、
斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bの総面積は、鉄−亜
鉛合金電気めっき層３の全体の面積の５〜50％の範囲内
となすべきである。
−亜鉛合金電気めっき層３中における、連続した鉄−亜
鉛合金めっき層からなるマトリックス3aの面積は、鉄−
亜鉛合金電気めっき層３の全体の面積の50〜95％の範囲
内となし、そして、マトリックス3a中に分散している、
斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bの総面積は、鉄−亜
鉛合金電気めっき層３の全体の面積の５〜50％の範囲内
となすべきである。
また、第２実施態様のめっき鋼板において、上層とし
ての多数の微細な穴4aを有する鉄−亜鉛合金電気めっき
層４の穴を含まない分の面積は、穴4aを含めた全面積の
50〜95％の範囲内となし、そして、穴4aの部分の総面積
は、鉄−亜鉛合金電気めっき層４の、穴4aを含めた全面
積の５〜50％の範囲内となすべきである。
ての多数の微細な穴4aを有する鉄−亜鉛合金電気めっき
層４の穴を含まない分の面積は、穴4aを含めた全面積の
50〜95％の範囲内となし、そして、穴4aの部分の総面積
は、鉄−亜鉛合金電気めっき層４の、穴4aを含めた全面
積の５〜50％の範囲内となすべきである。
マトリックス3aの面積、または、多数の微細な穴4aを
有する鉄−亜鉛合金電気めっき層４の穴を含まない部分
の面積が、全体の面積の95％超であり、そして、マトリ
ックス3a中に分散している、斑点状の鉄−亜鉛合金めっ
き部分3bの総面積、または、穴4a部分の総面積が、全体
の面積の５％未満では、鉄−亜鉛合金電気めっき層３ま
たは４の内部応力の分散効果が生ぜず、従って、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２に対する拘束
力を弱めて、成形加工時に生ずる、下層としての合金化
溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の亀裂を微細になし、塗膜
の気泡状欠陥の発生を防止することができない。一方、
マトリックス3aの面積、または、多数の微細な穴4aを有
する鉄−亜鉛合金電気めっき層４の穴を含まない部分の
面積が、全体の面積の50％未満であり、そして、マトリ
ックス3a中に分散している、斑点状の鉄−亜鉛合金めっ
き部分3bの総面積、または、穴4a部分の総面積が、全体
の面積の50％超では、電着塗装性が劣化し、塗膜に発生
するクレータ状ピンホールを防止することができなくな
る。
有する鉄−亜鉛合金電気めっき層４の穴を含まない部分
の面積が、全体の面積の95％超であり、そして、マトリ
ックス3a中に分散している、斑点状の鉄−亜鉛合金めっ
き部分3bの総面積、または、穴4a部分の総面積が、全体
の面積の５％未満では、鉄−亜鉛合金電気めっき層３ま
たは４の内部応力の分散効果が生ぜず、従って、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２に対する拘束
力を弱めて、成形加工時に生ずる、下層としての合金化
溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の亀裂を微細になし、塗膜
の気泡状欠陥の発生を防止することができない。一方、
マトリックス3aの面積、または、多数の微細な穴4aを有
する鉄−亜鉛合金電気めっき層４の穴を含まない部分の
面積が、全体の面積の50％未満であり、そして、マトリ
ックス3a中に分散している、斑点状の鉄−亜鉛合金めっ
き部分3bの総面積、または、穴4a部分の総面積が、全体
の面積の50％超では、電着塗装性が劣化し、塗膜に発生
するクレータ状ピンホールを防止することができなくな
る。
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層３または４の
めっき量は、鋼板の片面当たり１〜10g/m2の範囲内とす
べきである。上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層３
または４のめっき量が、鋼板の片面当たり1g/m2未満で
は、電着塗装性が劣化し、塗膜にクレータ状ピンホール
が発生しやすくなる。一方、めっき量が、鋼板の片面当
たり10g/m2を超えると、加工性が劣化する。
めっき量は、鋼板の片面当たり１〜10g/m2の範囲内とす
べきである。上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層３
または４のめっき量が、鋼板の片面当たり1g/m2未満で
は、電着塗装性が劣化し、塗膜にクレータ状ピンホール
が発生しやすくなる。一方、めっき量が、鋼板の片面当
たり10g/m2を超えると、加工性が劣化する。
下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の鉄
含有量は、７〜15wt％の範囲内とすることが好ましい。
下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の鉄含
有量が7wt％未満では、耐食性が劣化する。一方、鉄含
有量が15wt％超では、加工法が劣化する。
含有量は、７〜15wt％の範囲内とすることが好ましい。
下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２の鉄含
有量が7wt％未満では、耐食性が劣化する。一方、鉄含
有量が15wt％超では、加工法が劣化する。
下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２のめ
っき量は、鋼板の片面当たり30〜120g/m2であることが
好ましい。下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき
層２のめっき量が、鋼板の片面当たり30g/m2未満では、
耐食性が劣化する。一方、めっき量が、鋼板の片面当た
り120g/m2を超えると、加工性が劣化する。
っき量は、鋼板の片面当たり30〜120g/m2であることが
好ましい。下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき
層２のめっき量が、鋼板の片面当たり30g/m2未満では、
耐食性が劣化する。一方、めっき量が、鋼板の片面当た
り120g/m2を超えると、加工性が劣化する。
次に、この発明の、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有
する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の製造方法の一例について
説明する。
する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の製造方法の一例について
説明する。
鋼板を、溶融亜鉛めっき浴中を通過させ、過剰の亜鉛
を鋼板の表面から除去しながら、溶融亜鉛めっき浴中か
ら抽出する。次いで、その表面に亜鉛めっき層が形成さ
れた鋼板を加熱して、亜鉛めっき層と鋼板とを合金化さ
せ、亜鉛めっき層を、鉄−亜鉛合金めっき層に変える。
を鋼板の表面から除去しながら、溶融亜鉛めっき浴中か
ら抽出する。次いで、その表面に亜鉛めっき層が形成さ
れた鋼板を加熱して、亜鉛めっき層と鋼板とを合金化さ
せ、亜鉛めっき層を、鉄−亜鉛合金めっき層に変える。
上述した公知の溶融亜鉛めっき法によって、亜鉛めっ
き層と鋼板とを合金化させる際における、亜鉛めっき層
が形成された鋼板の加熱を、通常の加熱温度よりも低温
の420〜520℃の温度によって行う。この結果、鉄−亜鉛
合金めっき層中に、微細な凹凸を有する柱状結晶（ζ
相）が生成し、鋼板の表面上に、下層としての、表面に
微細な凹凸を有する合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が
形成される。
き層と鋼板とを合金化させる際における、亜鉛めっき層
が形成された鋼板の加熱を、通常の加熱温度よりも低温
の420〜520℃の温度によって行う。この結果、鉄−亜鉛
合金めっき層中に、微細な凹凸を有する柱状結晶（ζ
相）が生成し、鋼板の表面上に、下層としての、表面に
微細な凹凸を有する合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が
形成される。
次いで、上記により表面に微細な凹凸を有する合金化
溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された鋼板に対し、ス
キンパス圧延を施して調圧する。この結果、鋼板の、ス
キンパスロールとの接触部は平坦化され、平坦化された
表面の中に微細な凹凸を有する領域が島状に点在する、
ミクロ的な不均一性が生ずる。
溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された鋼板に対し、ス
キンパス圧延を施して調圧する。この結果、鋼板の、ス
キンパスロールとの接触部は平坦化され、平坦化された
表面の中に微細な凹凸を有する領域が島状に点在する、
ミクロ的な不均一性が生ずる。
このようにして、表面に微細な凹凸を有する、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された鋼
板に対し、所定量の鉄イオンおよび亜鉛イオンを含有す
る酸性電気めっき浴中において、所定の電流密度により
電気めっき処理を施し、下層としての合金化溶融鉄−亜
鉛合金めっき層の上に、上層としての鉄−亜鉛合金電気
めっき層を形成する。
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された鋼
板に対し、所定量の鉄イオンおよび亜鉛イオンを含有す
る酸性電気めっき浴中において、所定の電流密度により
電気めっき処理を施し、下層としての合金化溶融鉄−亜
鉛合金めっき層の上に、上層としての鉄−亜鉛合金電気
めっき層を形成する。
このとき、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっ
き層の表面には、上述したように、微細な凹部が形成さ
れているので、この凹部には、めっき電流が集中しにく
い。従って、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金電気
めっき層の平坦部に、鉄−亜鉛合金電気めっき層が形成
されやすくなる。
き層の表面には、上述したように、微細な凹部が形成さ
れているので、この凹部には、めっき電流が集中しにく
い。従って、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金電気
めっき層の平坦部に、鉄−亜鉛合金電気めっき層が形成
されやすくなる。
この結果、第１図および第２図に示すような、下層と
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２と、60wt％以
上の鉄を含有する、連続した鉄−亜鉛合金めっき層から
なるマトリックス3a、および、60wt％未満の鉄を含有す
る斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bからなる、上層と
しての鉄−亜鉛合金電気めっき層３とが、鋼板１の表面
上に形成された鉄−亜鉛合金めっき鋼板、または、第３
図および第４図に示すような、下層としての合金化溶融
鉄−亜鉛合金めっき層２と、その全体わたって多数の微
細な穴4aを有し、穴4aの部分に、下層としての合金化溶
融鉄−亜鉛合金めっき層２が露出している、60wt％以上
の鉄を含有する上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
４とが、鋼板１の表面上に形成された鉄−亜鉛合金めっ
き鋼板が製造される。
しての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層２と、60wt％以
上の鉄を含有する、連続した鉄−亜鉛合金めっき層から
なるマトリックス3a、および、60wt％未満の鉄を含有す
る斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分3bからなる、上層と
しての鉄−亜鉛合金電気めっき層３とが、鋼板１の表面
上に形成された鉄−亜鉛合金めっき鋼板、または、第３
図および第４図に示すような、下層としての合金化溶融
鉄−亜鉛合金めっき層２と、その全体わたって多数の微
細な穴4aを有し、穴4aの部分に、下層としての合金化溶
融鉄−亜鉛合金めっき層２が露出している、60wt％以上
の鉄を含有する上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
４とが、鋼板１の表面上に形成された鉄−亜鉛合金めっ
き鋼板が製造される。
なお、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層
２の、鉄含有量およびめっき量は、めっき浴の成分組成
および温度、めっき浴中に浸入される鋼板の湿度、合金
化温度等によって調整され、そして、上層としての鉄−
亜鉛合金電気めっき層３の、鉄含有量およびめっき量
は、めっき浴の成分組成、めっき電流密度等によって調
整される。
２の、鉄含有量およびめっき量は、めっき浴の成分組成
および温度、めっき浴中に浸入される鋼板の湿度、合金
化温度等によって調整され、そして、上層としての鉄−
亜鉛合金電気めっき層３の、鉄含有量およびめっき量
は、めっき浴の成分組成、めっき電流密度等によって調
整される。
また、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層中の、
連続した鉄一亜鉛合金めっき層からなるマトリックスの
面積と、斑点状の鉄一亜鉛合金めっき部分の面積との
比、または、多数の微細な孔の面積比は、下層としての
合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層中のζ相の量、調圧率
および上層めっき層形成時の電流密度等により調整され
る。
連続した鉄一亜鉛合金めっき層からなるマトリックスの
面積と、斑点状の鉄一亜鉛合金めっき部分の面積との
比、または、多数の微細な孔の面積比は、下層としての
合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層中のζ相の量、調圧率
および上層めっき層形成時の電流密度等により調整され
る。
なお、この発明の、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有
する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の製造は、上述した方法に
限られるものではない。
する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の製造は、上述した方法に
限られるものではない。
次に、この発明にかかる鉄−亜鉛合金めっき鋼板を、
実施例により、比較例と対比しながら説明する。
実施例により、比較例と対比しながら説明する。
板厚0.8mmの冷延鋼板の表面を、通常のアルカリ脱脂
および電解洗浄によって清浄した。次いでこのように清
浄した冷延鋼板の表面上に、第１表に示す下層めっき層
の形成条件（合金化溶融亜鉛めっき処理条件）および上
層めっき層の形成条件（電気めっき処理条件）によっ
て、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層とからなる、第
２表および第３表に示す、この発明の範囲内の２層のめ
っき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の供試体（以
下、本発明供試体という）No.1〜20を調製した。
および電解洗浄によって清浄した。次いでこのように清
浄した冷延鋼板の表面上に、第１表に示す下層めっき層
の形成条件（合金化溶融亜鉛めっき処理条件）および上
層めっき層の形成条件（電気めっき処理条件）によっ
て、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層とからなる、第
２表および第３表に示す、この発明の範囲内の２層のめ
っき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼板の供試体（以
下、本発明供試体という）No.1〜20を調製した。
比較のために、この発明の範囲外のめっき層を有す
る、第４表に示す比較用鉄−亜鉛合金めっき鋼板の供試
体（以下、比較用供試体という）No.1〜５を調製した。
る、第４表に示す比較用鉄−亜鉛合金めっき鋼板の供試
体（以下、比較用供試体という）No.1〜５を調製した。
このようにして調製された本発明供試体および比較用
供試体の各々について、電着塗装性および加工性を、以
下に述べる性能試験によって調査した。その試験結果を
第２〜４表に併せて示す。
供試体の各々について、電着塗装性および加工性を、以
下に述べる性能試験によって調査した。その試験結果を
第２〜４表に併せて示す。
（１） 電着塗装性試験 a.気泡状欠陥試験 本発明供試体および比較用供試体の各々の表面上に、
浸漬処理によって燐酸塩被膜を形成した後、下記条件に
よってカチオンタイプの電着塗装を施した。
浸漬処理によって燐酸塩被膜を形成した後、下記条件に
よってカチオンタイプの電着塗装を施した。
電圧:260V 浴温:27℃ 供試体面積／陽極面積:1/1 塗膜の厚さ:20μｍ 焼き付け温度:270℃ 焼き付け時間:10分 上記のようにして電着塗装を施した供試体の塗膜に生
じた気泡状欠陥を、目視によって調べ、下記によって評
価した。
じた気泡状欠陥を、目視によって調べ、下記によって評
価した。
○：気泡状欠陥なし △：気泡状欠陥 １〜10個 ×：気泡状欠陥 10個超 b.クレータ−状ピンホール試験 本発明供試体および比較用供試体の各々の表面上に、
浸漬処理によって燐酸塩被膜を形成した後、下記条件に
よってカチオンタイプの電着塗装を施した。
浸漬処理によって燐酸塩被膜を形成した後、下記条件に
よってカチオンタイプの電着塗装を施した。
電圧:280V 浴温:27℃ 供試体面積／陽極面積:1/1 塗膜の厚さ:20μｍ 焼き付け温度:170℃ 焼き付け時間:25分 上記のようにして電着塗装を施した供試体の塗膜に生
じたクレータ−状ピンホールを、目視によって調べ、下
記によって評価した。
じたクレータ−状ピンホールを、目視によって調べ、下
記によって評価した。
○：クレータ−状ピンホール 20個以下 △：クレータ−状ピンホール 20〜100個 ×：クレータ−状ピンホール 100個超 （２） 加工性試験 供試体を第５図に示したドロービード試験機を使用し
てしごき、めっき被膜の単位面積当たりの剥離量を、以
下に述べる方法により測定した。
てしごき、めっき被膜の単位面積当たりの剥離量を、以
下に述べる方法により測定した。
即ち、第５図に概略断面図で示すような、所定長さの
実質的に水平な突条5aを有する雄ダイス５と、雄ダイス
５の突条5aと向き合った所定長さの実質的に水平な溝6a
を有する雌ダイス６とからなるドロービード試験機を使
用し、供試体７を、上述したドロービード試験機の雄ダ
イス５と雌ダイス６との間の間隙内に垂直に挿入し、雄
ダイス５と雌ダイス６とを、500Kgfの圧力で押しつけ、
そして、矢印に示すように上方に引き抜いてしごいた。
このようにしてしごかれた供試体７に接着テープを貼り
次いでこれを剥がして、めっき被膜の剥離量を測定し
た。なお、雄ダイス５の突条5aの先端は0.5R、雌ダイス
６の肩は1R、そして、雄ダイス５の突条5aおよび雌ダイ
ス６の溝6aの幅は40mm、供試体７の幅は30mmであった。
実質的に水平な突条5aを有する雄ダイス５と、雄ダイス
５の突条5aと向き合った所定長さの実質的に水平な溝6a
を有する雌ダイス６とからなるドロービード試験機を使
用し、供試体７を、上述したドロービード試験機の雄ダ
イス５と雌ダイス６との間の間隙内に垂直に挿入し、雄
ダイス５と雌ダイス６とを、500Kgfの圧力で押しつけ、
そして、矢印に示すように上方に引き抜いてしごいた。
このようにしてしごかれた供試体７に接着テープを貼り
次いでこれを剥がして、めっき被膜の剥離量を測定し
た。なお、雄ダイス５の突条5aの先端は0.5R、雌ダイス
６の肩は1R、そして、雄ダイス５の突条5aおよび雌ダイ
ス６の溝6aの幅は40mm、供試体７の幅は30mmであった。
第４表から明らかなように、上層としての鉄−亜鉛合
金電気めっき層中の、マトリックスの鉄含有量が、この
発明の範囲を外れて少ない比較用供試体No.1の場合に
は、塗膜中にクレーター状ピンホールが多量に発生し、
電着塗装性が悪かった。
金電気めっき層中の、マトリックスの鉄含有量が、この
発明の範囲を外れて少ない比較用供試体No.1の場合に
は、塗膜中にクレーター状ピンホールが多量に発生し、
電着塗装性が悪かった。
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層中の、斑点状
の鉄一亜鉛合金めっき部分の鉄含有量が、マトリックス
の鉄含有量と同じである比較用供試体No.2は、塗膜中に
気泡状欠陥が多量に発生し、電着塗装性が悪かった。
の鉄一亜鉛合金めっき部分の鉄含有量が、マトリックス
の鉄含有量と同じである比較用供試体No.2は、塗膜中に
気泡状欠陥が多量に発生し、電着塗装性が悪かった。
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層中のマトリッ
クスの面積が、この発明の範囲を外れて大きい比較用供
試体No,3の場合には、塗膜中に気泡状欠陥が多量に発生
し、電着塗装性が悪かった。
クスの面積が、この発明の範囲を外れて大きい比較用供
試体No,3の場合には、塗膜中に気泡状欠陥が多量に発生
し、電着塗装性が悪かった。
上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層のめっき量
が、この発明の範囲を外れて少ない比較用供試体No.4の
場合には、塗膜中にクレーター状ピンホールが多量に発
生し、電着塗装性が悪かった。そして、上層としての鉄
−亜鉛合金電気めっき層のめっき量が、この発明の範囲
を外れて多い比較用供試体No.5の場合には、塗膜中に気
泡状欠陥が多量に発生し、電着塗装性が悪く、且つ、加
工性も悪かった。
が、この発明の範囲を外れて少ない比較用供試体No.4の
場合には、塗膜中にクレーター状ピンホールが多量に発
生し、電着塗装性が悪かった。そして、上層としての鉄
−亜鉛合金電気めっき層のめっき量が、この発明の範囲
を外れて多い比較用供試体No.5の場合には、塗膜中に気
泡状欠陥が多量に発生し、電着塗装性が悪く、且つ、加
工性も悪かった。
これに対して、第２表および第３表から明らかなよう
に、本発明供試体No.1〜20は、何れも、塗膜に気泡状欠
陥が発生せず、そして、クレーター状ピンホールの発生
も少なく、電着塗装性に優れており、且つ、加工性も優
れていた。
に、本発明供試体No.1〜20は、何れも、塗膜に気泡状欠
陥が発生せず、そして、クレーター状ピンホールの発生
も少なく、電着塗装性に優れており、且つ、加工性も優
れていた。
〔発明の効果〕 以上述べたように、この発明によれば、プレス等によ
って厳しい成形加工が施されても、塗膜に、下層として
の合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層に発生した亀裂や剥
離に基づく気泡状欠陥が生ぜず、且つ、クレーター状ピ
ンホールも殆ど生じない、優れた電着塗装性を有し、且
つ、加工性に優れた、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有
する鉄−亜鉛合金めっき鋼板が得られる、工業上、有用
な効果がもたらされる。
って厳しい成形加工が施されても、塗膜に、下層として
の合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層に発生した亀裂や剥
離に基づく気泡状欠陥が生ぜず、且つ、クレーター状ピ
ンホールも殆ど生じない、優れた電着塗装性を有し、且
つ、加工性に優れた、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有
する鉄−亜鉛合金めっき鋼板が得られる、工業上、有用
な効果がもたらされる。
第１図は、この発明の鉄−亜鉛合金めっき鋼板の第１実
施態様を示す平面模式図、第２図は、その断面模式図、
第３図は、この発明の鉄−亜鉛合金めっき鋼板の第２実
施態様を示す平面模式図、第４図は、その断面模式図、
第５図は加工性試験に使用したドロービード試験機の概
略断面図である。 図面において、 １……鋼板、 ２……合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層、 ３……鉄−亜鉛合金電気めっき層、 3a……マトリックス、 3b……斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分、 ４……鉄−亜鉛合金電気めっき層、 4a……穴、 ５……雄ダイス、5a……突条、 ６……雌ダイス、6a……溝、 ７……供試体。
施態様を示す平面模式図、第２図は、その断面模式図、
第３図は、この発明の鉄−亜鉛合金めっき鋼板の第２実
施態様を示す平面模式図、第４図は、その断面模式図、
第５図は加工性試験に使用したドロービード試験機の概
略断面図である。 図面において、 １……鋼板、 ２……合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層、 ３……鉄−亜鉛合金電気めっき層、 3a……マトリックス、 3b……斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分、 ４……鉄−亜鉛合金電気めっき層、 4a……穴、 ５……雄ダイス、5a……突条、 ６……雌ダイス、6a……溝、 ７……供試体。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲垣 淳一 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 森田 正哉 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−56090（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】鋼板の少なくとも１つの表面上に形成され
た、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、
前記下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層の上
に形成された、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
とからなる、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−
亜鉛合金めっき鋼板において、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、60wt.
％以上の鉄を含有する、連続した鉄−亜鉛合金めっき層
からなるマトリックスと、前記マトリックスの中に分散
して形成された、60wt.％未満の鉄を含有する斑点状の
鉄−亜鉛合金めっき部分とからなっており、 このような、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
は、表面に微細な凹凸を有する合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層が形成された鋼板をスキンパス圧延し、スキン
パスロールとの接触部を平坦化させ、平坦化された表面
の中に微細な凹凸を有する領域が島状に点在する、下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された
鋼板に対し電気めっき処理を施すことにより形成されて
おり、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層中の、前記
マトリックスの面積が、前記上層としての鉄−亜鉛合金
電気めっき層全体の面積の50〜95wt.％の範囲内であ
り、そして、前記斑点状の鉄−亜鉛合金めっき部分の総
面積が、前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層全
体の面積の５〜50wt.％の範囲内であり、そして、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層のめっき量
が、前記鋼板の片面当り１〜10g/m2の範囲内であること
を特徴とする、電着塗装性および加工性に優れた、複数
の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼
板。 - 【請求項２】鋼板の少なくとも１つの表面上に形成され
た、下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層と、
前記下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層の上
に形成された、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
とからなる、複数の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−
亜鉛合金めっき鋼板において、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層は、60wt.
％以上の鉄を含有しており、そして、その全体にわたっ
て、多数の微細な穴を有しており、 このような、上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層
は、表面に微細な凹凸を有する合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層が形成された鋼板をスキンパス圧延し、スキン
パスロールとの接触部を平坦化させ、平坦化された表面
の中に微細な凹凸を有する領域が島状に点在する、下層
としての合金化溶融鉄−亜鉛合金めっき層が形成された
鋼板に対し電気めっき処理を施すことにより形成されて
おり、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層の前記穴を
含まない部分の面積が、前記穴を含む全体面積の50〜95
wt.％の範囲内であり、且つ、前記穴の部分の総面積
は、前記穴を含む全体面積の５〜50wt.％の範囲内であ
り、そして、 前記上層としての鉄−亜鉛合金電気めっき層のめっき量
が、前記鋼板の片面当り１〜10g/m2の範囲内であること
を特徴とする、電着塗装性および加工性に優れた、複数
の鉄−亜鉛合金めっき層を有する鉄−亜鉛合金めっき鋼
板。 - 【請求項３】前記下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層の鉄含有量が、７〜15wt.％の範囲内である、
請求項１または２に記載の鉄−亜鉛合金めっき鋼板。 - 【請求項４】前記下層としての合金化溶融鉄−亜鉛合金
めっき層のめっき量が、前記鋼板の片面当り30〜120g/m
2である、請求項１または２に記載の鉄−亜鉛合金めっ
き鋼板。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2270171A JP2536271B2 (ja) | 1990-10-08 | 1990-10-08 | 電着塗装性および加工性に優れた、複数の鉄―亜鉛合金めっき層を有する鉄―亜鉛合金めっき鋼板 |
| CA002052112A CA2052112C (en) | 1990-10-08 | 1991-09-24 | Iron-zinc alloy plated steel sheet having two plating layers and excellent in electropaintability and press-formability |
| KR1019910017292A KR920008223A (ko) | 1990-10-08 | 1991-10-02 | 두가지 도금층을 가진 전착 도장성 및 프레스 성형성이 우수한 철-아연 합금 도금 강판 |
| DE69107270T DE69107270T2 (de) | 1990-10-08 | 1991-10-07 | Stahlblech, beschichtet mit einer Eisen-Zinklegierung, bestehend aus zwei Schichten mit hervorragenden Eigenschaften in bezug auf Elektrotauchlackierung und Pressbarkeit. |
| EP91117059A EP0480355B1 (en) | 1990-10-08 | 1991-10-07 | Iron-zinc alloy plated steel sheet having two plating layers and excellent in electropaintability and press-formability |
| US08/020,657 US5316652A (en) | 1990-10-08 | 1993-02-22 | Method for manufacturing iron-zinc alloy plated steel sheet having two plating layers and excellent in electropaintability and pressformability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2270171A JP2536271B2 (ja) | 1990-10-08 | 1990-10-08 | 電着塗装性および加工性に優れた、複数の鉄―亜鉛合金めっき層を有する鉄―亜鉛合金めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04147992A JPH04147992A (ja) | 1992-05-21 |
| JP2536271B2 true JP2536271B2 (ja) | 1996-09-18 |
Family
ID=17482523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2270171A Expired - Lifetime JP2536271B2 (ja) | 1990-10-08 | 1990-10-08 | 電着塗装性および加工性に優れた、複数の鉄―亜鉛合金めっき層を有する鉄―亜鉛合金めっき鋼板 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0480355B1 (ja) |
| JP (1) | JP2536271B2 (ja) |
| KR (1) | KR920008223A (ja) |
| CA (1) | CA2052112C (ja) |
| DE (1) | DE69107270T2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2320033B (en) | 1996-12-05 | 2001-06-06 | Fmc Corp | Improvements in strength and wear resistance of mechanical components |
| KR100349153B1 (ko) * | 1997-12-26 | 2002-11-18 | 주식회사 포스코 | 전기도금장치및이를이용한강판의밴드자국제거방법 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4329402A (en) * | 1978-09-27 | 1982-05-11 | Whyco Chromium Co., Inc. | Micro-throwing alloy undercoatings and method for improving corrosion resistance |
| JPS6056090A (ja) * | 1983-09-07 | 1985-04-01 | Kobe Steel Ltd | 耐塗膜剥離性に優れためっき鋼板 |
| JPH02145778A (ja) * | 1988-11-28 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板へのＺｎ−Ｆｅフラツシュめつき方法 |
-
1990
- 1990-10-08 JP JP2270171A patent/JP2536271B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-09-24 CA CA002052112A patent/CA2052112C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-02 KR KR1019910017292A patent/KR920008223A/ko not_active Application Discontinuation
- 1991-10-07 EP EP91117059A patent/EP0480355B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-07 DE DE69107270T patent/DE69107270T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69107270D1 (de) | 1995-03-23 |
| CA2052112C (en) | 1997-09-09 |
| CA2052112A1 (en) | 1992-04-09 |
| JPH04147992A (ja) | 1992-05-21 |
| DE69107270T2 (de) | 1995-07-13 |
| EP0480355B1 (en) | 1995-02-08 |
| EP0480355A2 (en) | 1992-04-15 |
| KR920008223A (ko) | 1992-05-27 |
| EP0480355A3 (en) | 1992-09-02 |
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