JP2526130Y2 - 高剛性シリンダブロック - Google Patents
高剛性シリンダブロックInfo
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- JP2526130Y2 JP2526130Y2 JP1989004426U JP442689U JP2526130Y2 JP 2526130 Y2 JP2526130 Y2 JP 2526130Y2 JP 1989004426 U JP1989004426 U JP 1989004426U JP 442689 U JP442689 U JP 442689U JP 2526130 Y2 JP2526130 Y2 JP 2526130Y2
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- cylinder block
- reinforcing
- rigidity
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、エンジンのシリンダブロックに関し、とく
に騒音の発生を抑制するようにした高剛性のシリンダブ
ロック構造に関する。
に騒音の発生を抑制するようにした高剛性のシリンダブ
ロック構造に関する。
エンジンの運転中には様々な騒音が発生するが、その
騒音の一つにシリンダブロックの振動に起因する騒音が
ある。以下に、このシリンダブロックの騒音について第
８図ないし第11図を用いて説明する。
騒音の一つにシリンダブロックの振動に起因する騒音が
ある。以下に、このシリンダブロックの騒音について第
８図ないし第11図を用いて説明する。
第８図ないし第11図は、エンジンの爆発加振力によっ
て生じるシリンダブロックの振動（変形）状態を示して
いる。
て生じるシリンダブロックの振動（変形）状態を示して
いる。
第８図は、シリンダブロック１のスカート部２近傍の
振動状態を示している。エンジンでは、爆発による燃焼
圧が図示されないピストン、コンロード、クランクシャ
フトを介してベアリングキャップ３に伝達され、シリン
ダブロック１の下部は図の２点鎖線に示すように弾性変
形し、この弾性変形によってスカート部２が矢印Ａ方向
に自由振動し、騒音を発生させる。
振動状態を示している。エンジンでは、爆発による燃焼
圧が図示されないピストン、コンロード、クランクシャ
フトを介してベアリングキャップ３に伝達され、シリン
ダブロック１の下部は図の２点鎖線に示すように弾性変
形し、この弾性変形によってスカート部２が矢印Ａ方向
に自由振動し、騒音を発生させる。
第９図は、エンジンの爆発加振力によって生ずるシリ
ンダブロック１の左右曲げ方向Ｂの振動状態を示してい
る。なお、図において、４はシリンダボアを示し、５は
トランスミッションとの連結部を示している。
ンダブロック１の左右曲げ方向Ｂの振動状態を示してい
る。なお、図において、４はシリンダボアを示し、５は
トランスミッションとの連結部を示している。
第10図は、同様にエンジンの爆発加振力によって生ず
るシリンダブロック１の上下曲げ方向Ｃの振動状態を示
している。
るシリンダブロック１の上下曲げ方向Ｃの振動状態を示
している。
第11図は、エンジンの爆発加振力によって生ずるシリ
ンダブロック１の捩り方向Ｄの振動状態を示している。
ンダブロック１の捩り方向Ｄの振動状態を示している。
このように、シリンダブロック１は、その構造からス
カート部の自由振動、左右曲げ振動、上下曲げ振動、捩
り振動の固有振動を有しており、エンジン騒音の一因と
なっている。
カート部の自由振動、左右曲げ振動、上下曲げ振動、捩
り振動の固有振動を有しており、エンジン騒音の一因と
なっている。
しかしながら、シリンダブロックにおける騒音の発生
メカニズムは比較的明確になっているにもかかわらず、
シリンダブロックの騒音低減対策としては、これまで側
面に多数の補強リブ等が設けられてきた程度にすぎず、
騒音を積極的に低減させるような構造のものはなかった
（たとえば特開昭60-13957号公報）。これは、剛性アッ
プは重量増加につながるという問題があることに起因し
ていると考えられる。
メカニズムは比較的明確になっているにもかかわらず、
シリンダブロックの騒音低減対策としては、これまで側
面に多数の補強リブ等が設けられてきた程度にすぎず、
騒音を積極的に低減させるような構造のものはなかった
（たとえば特開昭60-13957号公報）。これは、剛性アッ
プは重量増加につながるという問題があることに起因し
ていると考えられる。
また、側壁面に単に多数の補助リブを設けることは、
見栄えの悪化を招くという問題もあった。
見栄えの悪化を招くという問題もあった。
本考案は、重量増加を招くことなくシリンダブロック
のスカート部の自由振動を抑制するとともに、シリンダ
ブロックの左右曲げ方向、上下曲げ方向、捩り方向の各
振動を抑制することのできる高剛性のシリンダブロック
構造を提供することを目的とする。
のスカート部の自由振動を抑制するとともに、シリンダ
ブロックの左右曲げ方向、上下曲げ方向、捩り方向の各
振動を抑制することのできる高剛性のシリンダブロック
構造を提供することを目的とする。
この目的を達成する本考案に係る高剛性シリンダブロ
ックは、シリンダブロックの両側壁の外面に、外方に突
出し頂部から下部に向って延びる中空状の第１の補強手
段をそれぞれ設け、前記両側壁の外面の前記各第１の補
強手段の近傍に、外方に突出するとともにクランク軸方
向に延び第１の補強手段と連結される中空状の第２の補
強手段を設け、前記両側壁の間に、一方の側壁の第２の
補強手段と他方の側壁の第２の補強手段とを連結する第
３の補強手段を設け、前記第１の補強手段の中空部と第
２の補強手段の中空部を流体路としたものから成る。
ックは、シリンダブロックの両側壁の外面に、外方に突
出し頂部から下部に向って延びる中空状の第１の補強手
段をそれぞれ設け、前記両側壁の外面の前記各第１の補
強手段の近傍に、外方に突出するとともにクランク軸方
向に延び第１の補強手段と連結される中空状の第２の補
強手段を設け、前記両側壁の間に、一方の側壁の第２の
補強手段と他方の側壁の第２の補強手段とを連結する第
３の補強手段を設け、前記第１の補強手段の中空部と第
２の補強手段の中空部を流体路としたものから成る。
このように構成された高剛性シリンダブロックにおい
ては、シリンダブロックの両側壁に設けられた第１の補
強手段と、この第１の補強手段の近傍に設けられクラン
ク軸方向に延びる第２の補強手段と、両側壁間に位置す
る第３の補強手段の３つを互に連結させているため、こ
の骨組みによってあらゆる方向に対してシリンダブロッ
クの剛性を高めることができる。したがって、爆発加振
力による各方向の振動が小に抑えられ、騒音の発生が低
減される。
ては、シリンダブロックの両側壁に設けられた第１の補
強手段と、この第１の補強手段の近傍に設けられクラン
ク軸方向に延びる第２の補強手段と、両側壁間に位置す
る第３の補強手段の３つを互に連結させているため、こ
の骨組みによってあらゆる方向に対してシリンダブロッ
クの剛性を高めることができる。したがって、爆発加振
力による各方向の振動が小に抑えられ、騒音の発生が低
減される。
また、第１の補助手段および第２の補助手段を中空状
に形成しているので、これらの補強手段による重量増加
も解消され、各中空部を流体路として利用することが可
能となる。
に形成しているので、これらの補強手段による重量増加
も解消され、各中空部を流体路として利用することが可
能となる。
以下に、本考案に係る高剛性シリンダブロックの望ま
しい実施例を、図面を参照して説明する。
しい実施例を、図面を参照して説明する。
第１実施例 第１図ないし第５図は、本考案の第１実施例を示して
いる。図中、11は鋳鉄製のシリンダブロックを示してお
り、とくに直列６気筒エンジンに適用される例を示して
いる。シリンダブロック11には、図示されないピストン
が嵌装されるシリンダボア12が形成されている。シリン
ダブロック11のアッパデッキ（頂部）13には、複数のシ
リンダヘッドボルト穴14が形成されている。シリンダブ
ロック11の中央下部には、クランクシャフト（図示略）
を保持するベアリングキャップ15が取付けられている。
ベアリングキャップ15の左右には、スカート部16が位置
している。側壁18におけるスカート部16の下端には、剛
性の大きいオイルパン取付フランジ17が形成されてい
る。
いる。図中、11は鋳鉄製のシリンダブロックを示してお
り、とくに直列６気筒エンジンに適用される例を示して
いる。シリンダブロック11には、図示されないピストン
が嵌装されるシリンダボア12が形成されている。シリン
ダブロック11のアッパデッキ（頂部）13には、複数のシ
リンダヘッドボルト穴14が形成されている。シリンダブ
ロック11の中央下部には、クランクシャフト（図示略）
を保持するベアリングキャップ15が取付けられている。
ベアリングキャップ15の左右には、スカート部16が位置
している。側壁18におけるスカート部16の下端には、剛
性の大きいオイルパン取付フランジ17が形成されてい
る。
シリンダブロック11の両側壁18には、アッパーデッキ
（頂部）13から下部のオイルパン取付フランジ17に向っ
て延びる複数の第１の補強手段20が設けられている。第
１の補強手段20は、第３図に示すように側壁18の外面か
ら外方に突出しており、中空状に形成されている。本実
施例では、第１の補強手段20と側壁18は一体で鋳造され
ている。第１の補強手段20の中空部20aの一方は、アッ
パデッキ13の上面に開口しており、他方は図示されない
オイルパン内に開口している。
（頂部）13から下部のオイルパン取付フランジ17に向っ
て延びる複数の第１の補強手段20が設けられている。第
１の補強手段20は、第３図に示すように側壁18の外面か
ら外方に突出しており、中空状に形成されている。本実
施例では、第１の補強手段20と側壁18は一体で鋳造され
ている。第１の補強手段20の中空部20aの一方は、アッ
パデッキ13の上面に開口しており、他方は図示されない
オイルパン内に開口している。
第１の補強手段20を中空状に形成したのは、補強断面
積が同一の場合は中実状の断面形状よりも断面２次モー
メントが大きくとれるからである。すなわち、重量の増
加を招くことなく剛性を高めることができるからであ
る。また、中空状とした他の理由は、中空部20aをシリ
ンダヘッド（図示略）からのオイルやブローバイガスを
クランクケース側に流す流体路として利用することが可
能だからである。
積が同一の場合は中実状の断面形状よりも断面２次モー
メントが大きくとれるからである。すなわち、重量の増
加を招くことなく剛性を高めることができるからであ
る。また、中空状とした他の理由は、中空部20aをシリ
ンダヘッド（図示略）からのオイルやブローバイガスを
クランクケース側に流す流体路として利用することが可
能だからである。
左右の第１の補強手段20の内側には、中空状の第２の
補強手段30が位置している。第２の補強手段30は、第４
図および第５図に示すように、両側壁18の外面から外方
に突出している。各第２の補強手段30は、第１の補強手
段20の長さのほぼ中央に位置しており、クランク軸方向
（エンジンの前後方向）に延びている。各第２の補強手
段30は、側壁18に沿って延びる複数の第１の補強手段20
を連結している。本実施例では、第２の補強手段30は、
断面形状が円形になっており、側壁18と一体で鋳造され
ている。一方の第２の補強手段30の中空部30aは、流体
路であるメインオイルホールとして利用可能となってい
る。第１図における31は、中空部30aがメインオイルホ
ールとして使用される場合のオイル通路を示しており、
このオイル通路31は、メインオイルホール（中空部30
a）のオイルをクランクジャーナル32に導くようになっ
ている。
補強手段30が位置している。第２の補強手段30は、第４
図および第５図に示すように、両側壁18の外面から外方
に突出している。各第２の補強手段30は、第１の補強手
段20の長さのほぼ中央に位置しており、クランク軸方向
（エンジンの前後方向）に延びている。各第２の補強手
段30は、側壁18に沿って延びる複数の第１の補強手段20
を連結している。本実施例では、第２の補強手段30は、
断面形状が円形になっており、側壁18と一体で鋳造され
ている。一方の第２の補強手段30の中空部30aは、流体
路であるメインオイルホールとして利用可能となってい
る。第１図における31は、中空部30aがメインオイルホ
ールとして使用される場合のオイル通路を示しており、
このオイル通路31は、メインオイルホール（中空部30
a）のオイルをクランクジャーナル32に導くようになっ
ている。
シリンダブロック11の両側壁18の間には、一方の側壁
18と他方の側壁18とにおける第２の補強手段30を連結す
る第３の補強手段40が設けられている。第３の補強手段
40は、アッパデッキ13の下方に位置するロアデッキから
構成されている。ロアデッキはクランク軸方向に延びる
平板状部分であり、鋳造によりクランクジャーナル32と
一体化されている。本実施例では、左右の第２の補強手
段30が第３の補強手段40と直接連結されている。
18と他方の側壁18とにおける第２の補強手段30を連結す
る第３の補強手段40が設けられている。第３の補強手段
40は、アッパデッキ13の下方に位置するロアデッキから
構成されている。ロアデッキはクランク軸方向に延びる
平板状部分であり、鋳造によりクランクジャーナル32と
一体化されている。本実施例では、左右の第２の補強手
段30が第３の補強手段40と直接連結されている。
このように、第１の補強手段20と第２の補強手段30と
第３の補強手段40は互に連結されており、しかも第１の
補強手段20は、さらにアッパデッキ13とオイルパン取付
フランジ17を介して連結されるため、シリンダブロック
11は従来構造に比べて著しく高剛性となっている。
第３の補強手段40は互に連結されており、しかも第１の
補強手段20は、さらにアッパデッキ13とオイルパン取付
フランジ17を介して連結されるため、シリンダブロック
11は従来構造に比べて著しく高剛性となっている。
なお、第１の補強手段20は必ずしも全ての隔壁部に必
要なものではなく、また第２の補強手段30の高さ位置も
適宜設定される。第２の補強手段30の中空部30aは、そ
の両方をメインオイルホールとして用いてもよいし、一
方のみを用いる構成にしてもよい。
要なものではなく、また第２の補強手段30の高さ位置も
適宜設定される。第２の補強手段30の中空部30aは、そ
の両方をメインオイルホールとして用いてもよいし、一
方のみを用いる構成にしてもよい。
つぎに、第１実施例における作用について説明する。
第３図は、第１の補強手段20が設けられたシリンダブ
ロック11を示しており、従来技術に示した第８図に対応
している。第３図に示すように、両側壁18に複数の第１
の補強手段20を設けることにより、スカート部16の剛性
が高められ、スカート部16のＡ方向への変形量は抑制さ
れる。本実施例では、第１の補強手段20はスカート部16
の自由振動の抑制に効果の大きい各気筒間に設けられて
いるので、その抑制効果は著しく高められる。
ロック11を示しており、従来技術に示した第８図に対応
している。第３図に示すように、両側壁18に複数の第１
の補強手段20を設けることにより、スカート部16の剛性
が高められ、スカート部16のＡ方向への変形量は抑制さ
れる。本実施例では、第１の補強手段20はスカート部16
の自由振動の抑制に効果の大きい各気筒間に設けられて
いるので、その抑制効果は著しく高められる。
第４図は、第２の補強手段30が設けた場合のシリンダ
ブロック11を示しており、従来技術に示した第９図およ
び第10図に対応している。第４図に示すように、第２の
補強手段30を設けることにより、左右曲げ方向Ｂの剛性
および上下曲げ方向Ｃの剛性は高められる。これによっ
て、爆発加振力に起因するシリンダブロックの左右曲げ
方向と上下曲げ方向における振動が小に抑えられる。
ブロック11を示しており、従来技術に示した第９図およ
び第10図に対応している。第４図に示すように、第２の
補強手段30を設けることにより、左右曲げ方向Ｂの剛性
および上下曲げ方向Ｃの剛性は高められる。これによっ
て、爆発加振力に起因するシリンダブロックの左右曲げ
方向と上下曲げ方向における振動が小に抑えられる。
第５図は、第３図と第４図を合成したものであり、従
来技術に示した第11図に対応している。図に示すよう
に、第１の補強手段20と第２の補強手段30と第３の補強
手段40とを互いに連結することにより、捩れ方向Ｄの振
動（変形量）が小に抑えられる。すなわち、各補強手段
20、30、40とアッパデッキ13との連結によりスケルトン
構造のシリンダブロックが形成され、捩れに対しても剛
性の高いシリンダブロック11が得られる。
来技術に示した第11図に対応している。図に示すよう
に、第１の補強手段20と第２の補強手段30と第３の補強
手段40とを互いに連結することにより、捩れ方向Ｄの振
動（変形量）が小に抑えられる。すなわち、各補強手段
20、30、40とアッパデッキ13との連結によりスケルトン
構造のシリンダブロックが形成され、捩れに対しても剛
性の高いシリンダブロック11が得られる。
したがって、各補強手段20、30、40の組合せによって
爆発加振力によるシリンダブロックの振動は抑制され、
第６図に示すように、従来の騒音G1に比べて本考案の騒
音G2はかなり低減される。また、第１の補強手段20と第
２の補強手段30とを中空状に形成したので、単に多数の
補強リブを設ける構造に比べて軽量化が促進され、重量
増加を招くこともない。さらに、第１の補強手段20と第
２の補強手段30の中空部20a、30aは加工精度がとくに要
求されないので、加工も容易となる。そして、第２の補
強手段30は第１の補強手段20の内側に位置しているの
で、第２の補強手段30が側壁18から大きく突出すること
もなく、シリンダブロック11の見栄えの悪化も防止され
る。
爆発加振力によるシリンダブロックの振動は抑制され、
第６図に示すように、従来の騒音G1に比べて本考案の騒
音G2はかなり低減される。また、第１の補強手段20と第
２の補強手段30とを中空状に形成したので、単に多数の
補強リブを設ける構造に比べて軽量化が促進され、重量
増加を招くこともない。さらに、第１の補強手段20と第
２の補強手段30の中空部20a、30aは加工精度がとくに要
求されないので、加工も容易となる。そして、第２の補
強手段30は第１の補強手段20の内側に位置しているの
で、第２の補強手段30が側壁18から大きく突出すること
もなく、シリンダブロック11の見栄えの悪化も防止され
る。
さらに、中空部20a、30aを流体路であるオイル戻し通
路やブローバイガス通路として使用すれば、従来の加工
と同一の作業量にて製作可能となる。
路やブローバイガス通路として使用すれば、従来の加工
と同一の作業量にて製作可能となる。
また、シリンダブロックの剛性が大になることによ
り、エンジンをボデーに支持するのに用いられるエンジ
ンマウントの取付具の剛性も小さなもので対応可能とな
る。
り、エンジンをボデーに支持するのに用いられるエンジ
ンマウントの取付具の剛性も小さなもので対応可能とな
る。
第２実施例 第７図は、本考案の第２実施例を示している。第２実
施例が第１実施例と異なるところは、第１の補強手段と
第２の補強手段の構成のみであり、その他の部分は第１
実施例に準じるので、準じる部分に第１実施例と同一の
符号を付すことにより、準じる部分の説明を省略し、異
なる部分についてのみ説明する。
施例が第１実施例と異なるところは、第１の補強手段と
第２の補強手段の構成のみであり、その他の部分は第１
実施例に準じるので、準じる部分に第１実施例と同一の
符号を付すことにより、準じる部分の説明を省略し、異
なる部分についてのみ説明する。
第７図において、50は各側壁18に設けられた第１の補
強手段を示しており、第１の補強手段50は、高強度を有
する補強パイプから構成されている。この第１の補強手
段50としての補強パイプは、鋳鉄よりも著しく高強度を
有する材質から構成されている。この第１の補強手段50
はシリンダブロック11に鋳込まれており、側壁18と一体
化されている。
強手段を示しており、第１の補強手段50は、高強度を有
する補強パイプから構成されている。この第１の補強手
段50としての補強パイプは、鋳鉄よりも著しく高強度を
有する材質から構成されている。この第１の補強手段50
はシリンダブロック11に鋳込まれており、側壁18と一体
化されている。
第２の補強手段60も同様に高強度の補強パイプから構
成されており、鋳込みによって側壁18と一体化されてい
る。なお、第１の補強手段50と第２の補強手段60は、第
１実施例と同様にオイル通路またはブローバイガス通路
として利用される。
成されており、鋳込みによって側壁18と一体化されてい
る。なお、第１の補強手段50と第２の補強手段60は、第
１実施例と同様にオイル通路またはブローバイガス通路
として利用される。
このように構成された第２実施例においては、第１の
補強部材50と第２の補強部材60とを、鋳鉄よりも著しく
高強度な材料から構成しているので、重量増加を招くこ
となく、シリンダブロック11の剛性を著しく高めること
ができる。
補強部材50と第２の補強部材60とを、鋳鉄よりも著しく
高強度な材料から構成しているので、重量増加を招くこ
となく、シリンダブロック11の剛性を著しく高めること
ができる。
なお、上記各実施例は直列エンジンに適用したものを
示したが、直列エンジンに限らずＶ型エンジン、その他
のエンジンにも適用可能である。
示したが、直列エンジンに限らずＶ型エンジン、その他
のエンジンにも適用可能である。
本考案に係る高剛性シリンダブロックによれば、シリ
ンダブロックの両側壁の外面に、外方に突出し頂部から
下部に向って延びる中空状の第１の補強手段をそれぞれ
設け、両側壁の外面の各第１の補強手段の近傍に、外方
に突出するとともにクランク軸方向に延びる第１の補強
手段と連結される中空状の第２の補強手段を設け、両側
壁の間に、一方の側壁の第２の補強手段と他方の側壁の
第２の補強手段とを連結する第３の補強手段を設けるよ
うにしたので、重量増加を招くことなく、シリンダブロ
ックの剛性を高めることができる。したがって、エンジ
ンの爆発加振力による弾性変形量が小さくなり、騒音の
発生を低減することができる。
ンダブロックの両側壁の外面に、外方に突出し頂部から
下部に向って延びる中空状の第１の補強手段をそれぞれ
設け、両側壁の外面の各第１の補強手段の近傍に、外方
に突出するとともにクランク軸方向に延びる第１の補強
手段と連結される中空状の第２の補強手段を設け、両側
壁の間に、一方の側壁の第２の補強手段と他方の側壁の
第２の補強手段とを連結する第３の補強手段を設けるよ
うにしたので、重量増加を招くことなく、シリンダブロ
ックの剛性を高めることができる。したがって、エンジ
ンの爆発加振力による弾性変形量が小さくなり、騒音の
発生を低減することができる。
さらに、３つの補強手段の組合せによって剛性を高め
ているので、シリンダブロックの左右曲げ方向、上下曲
げ方向、捩り方向の各振動を十分抑制することができ
る。したがって、従来構造のように側壁に多くの補助リ
ブを設ける必要がなくなり、見栄えの向上もはかれる。
ているので、シリンダブロックの左右曲げ方向、上下曲
げ方向、捩り方向の各振動を十分抑制することができ
る。したがって、従来構造のように側壁に多くの補助リ
ブを設ける必要がなくなり、見栄えの向上もはかれる。
第１の補強手段および第２の補強手段の中空部は、流
体路であるオイル戻し通路やブローバイガス通路として
利用できるので、シリンダブロックの通路構造を簡素化
することができる。
体路であるオイル戻し通路やブローバイガス通路として
利用できるので、シリンダブロックの通路構造を簡素化
することができる。
第１図は本考案の第１実施例に係る高剛性シリンダブロ
ックの断面図、 第２図は第１図のシリンダブロックの正面図、 第３図は第１図における第１の補強手段の配置状態を示
す斜視図、 第４図は第１図における第２の補強手段の配置状態を示
す斜視図、 第５図は第１図のシリンダブロックの斜視図、 第６図は第１図のシリンダブロックと従来構造のシリン
ダブロックの騒音レベル特性図、 第７図は本考案の第２実施例に係る高剛性シリンダブロ
ックの断面図、 第８図は従来のシリンダブロックにおけるスカート部の
振動状態を示す断面図、 第９図は第８図のシリンダブロックにおける左右曲げ方
向の振動状態を示す平面図、 第10図は第８図のシリンダブロックにおける上下曲げ方
向の振動状態を示す側面図、 第11図は第８図のシリンダブロックにおける捩り方向の
振動状態を示す斜視図、 である。 11……シリンダブロック 13……アッパデッキ 16……スカート部 20、50……第１の補強手段 30、60……第２の補強手段 40……第３の補強手段（ロアデッキ）
ックの断面図、 第２図は第１図のシリンダブロックの正面図、 第３図は第１図における第１の補強手段の配置状態を示
す斜視図、 第４図は第１図における第２の補強手段の配置状態を示
す斜視図、 第５図は第１図のシリンダブロックの斜視図、 第６図は第１図のシリンダブロックと従来構造のシリン
ダブロックの騒音レベル特性図、 第７図は本考案の第２実施例に係る高剛性シリンダブロ
ックの断面図、 第８図は従来のシリンダブロックにおけるスカート部の
振動状態を示す断面図、 第９図は第８図のシリンダブロックにおける左右曲げ方
向の振動状態を示す平面図、 第10図は第８図のシリンダブロックにおける上下曲げ方
向の振動状態を示す側面図、 第11図は第８図のシリンダブロックにおける捩り方向の
振動状態を示す斜視図、 である。 11……シリンダブロック 13……アッパデッキ 16……スカート部 20、50……第１の補強手段 30、60……第２の補強手段 40……第３の補強手段（ロアデッキ）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 清水 光一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)考案者 田坂 一美 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−13957（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−111912（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】シリンダブロックの両側壁の外面に、外方
に突出し頂部から下部に向って延びる中空状の第１の補
強手段をそれぞれ設け、前記両側壁の外面の前記各第１
の補強手段の近傍に、外方に突出するとともにクランク
軸方向に延び第１の補強手段と連結される中空状の第２
の補強手段を設け、前記両側壁の間に、一方の側壁の第
２の補強手段と他方の側壁の第２の補強手段とを連結す
る第３の補強手段を設け、前記第１の補強手段の中空部
と第２の補強手段の中空部を流体路としたことを特徴と
する高剛性シリンダブロック。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989004426U JP2526130Y2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 高剛性シリンダブロック |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989004426U JP2526130Y2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 高剛性シリンダブロック |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0296059U JPH0296059U (ja) | 1990-07-31 |
| JP2526130Y2 true JP2526130Y2 (ja) | 1997-02-19 |
Family
ID=31206932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1989004426U Expired - Lifetime JP2526130Y2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 高剛性シリンダブロック |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2526130Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3389801B2 (ja) * | 1996-11-29 | 2003-03-24 | スズキ株式会社 | エンジンのブローバイガス還元構造 |
| JP4506517B2 (ja) * | 2005-03-11 | 2010-07-21 | トヨタ自動車株式会社 | エンジンのｖ型シリンダブロック |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6013957A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-24 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関のシリンダブロツク |
| JPS62111912U (ja) * | 1985-12-30 | 1987-07-16 |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1989004426U patent/JP2526130Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0296059U (ja) | 1990-07-31 |
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