JP2515146B2 - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、磁気特性にすぐれる無方向性電磁鋼板の製
造方法に関し、特に、磁束密度の高い無方向性電磁鋼板
の製造方法に関する。
造方法に関し、特に、磁束密度の高い無方向性電磁鋼板
の製造方法に関する。
従来の技術 最近、エネルギー節減の要請を背景として、一般家電
製品における小型モーターやトランス類の高効率化の要
求が高まり、かくして、鉄損が低く、磁束密度の高い鉄
心材料が強く要望されており、特に、小型軽量化にも応
える必要から、飽和磁束密度が高い鉄心材料が強く要望
されている。
製品における小型モーターやトランス類の高効率化の要
求が高まり、かくして、鉄損が低く、磁束密度の高い鉄
心材料が強く要望されており、特に、小型軽量化にも応
える必要から、飽和磁束密度が高い鉄心材料が強く要望
されている。
一般に、電磁鋼板において、Si量を増加すると、固有
抵抗が増し、鉄損が低下することが知られている。しか
し、反面、Si量の増加は、強磁性体である鉄の濃度を希
薄化することとなり、飽和磁束密度の低下を招く。従つ
て、間欠的に作動せしめられることが多く、且つ、軽量
化の要求の強い小型モーターやトランス類の鉄心材料に
は、特に、高飽和磁束密度が要求されるので、従来、Si
含量の少ない低グレードの電磁鋼板が用いられている。
抵抗が増し、鉄損が低下することが知られている。しか
し、反面、Si量の増加は、強磁性体である鉄の濃度を希
薄化することとなり、飽和磁束密度の低下を招く。従つ
て、間欠的に作動せしめられることが多く、且つ、軽量
化の要求の強い小型モーターやトランス類の鉄心材料に
は、特に、高飽和磁束密度が要求されるので、従来、Si
含量の少ない低グレードの電磁鋼板が用いられている。
このような低Si電磁鋼板に関しては、特開昭58-10415
5号公報には、適当量のAlを加えることによつて、電磁
鋼板の集合組織を改善し、高磁束密度を有する無方向性
電磁鋼板を得る方法が記載されている。この方法によれ
ば、無方向性電磁鋼板の鉄損は、ヒステリシス損と渦電
流損に分離することができるが、渦電流損は、固有抵抗
に反比例し、周波数の２乗に比例することが知られてい
るので、上記の方法のように、Si量を低減した場合は、
固有抵抗が非常に小さくなつて、渦電流損が増大し、か
くして、モーター類において特に重要となる高周波領域
での鉄損が大きくなる。従つて、ある程度のSi量を含有
せしめた電磁鋼板について、その磁束密度を向上させる
ことが要求されている。
5号公報には、適当量のAlを加えることによつて、電磁
鋼板の集合組織を改善し、高磁束密度を有する無方向性
電磁鋼板を得る方法が記載されている。この方法によれ
ば、無方向性電磁鋼板の鉄損は、ヒステリシス損と渦電
流損に分離することができるが、渦電流損は、固有抵抗
に反比例し、周波数の２乗に比例することが知られてい
るので、上記の方法のように、Si量を低減した場合は、
固有抵抗が非常に小さくなつて、渦電流損が増大し、か
くして、モーター類において特に重要となる高周波領域
での鉄損が大きくなる。従つて、ある程度のSi量を含有
せしめた電磁鋼板について、その磁束密度を向上させる
ことが要求されている。
特開昭58-11728号公報には、Si量を低くして、適量の
Alを加え、更に、0.75〜1.5％もの多量のMnを加えるこ
とによつて、電磁鋼板の集合組織を制御して、磁気特性
の向上を図る方法が提案されている。しかし、この方法
によるときは、多量のMnを添加するので、合金使用量の
増加によつて、製造費用が高くなり、更に、フエロマン
ガン中のＳが溶鋼中のＳ量の増加を引き起こすため、上
記公報に示されている程度にＳ量を微量とするには、操
業上、種々の方策を構じることが必要となり、製造費用
が高くならざるを得ない。
Alを加え、更に、0.75〜1.5％もの多量のMnを加えるこ
とによつて、電磁鋼板の集合組織を制御して、磁気特性
の向上を図る方法が提案されている。しかし、この方法
によるときは、多量のMnを添加するので、合金使用量の
増加によつて、製造費用が高くなり、更に、フエロマン
ガン中のＳが溶鋼中のＳ量の増加を引き起こすため、上
記公報に示されている程度にＳ量を微量とするには、操
業上、種々の方策を構じることが必要となり、製造費用
が高くならざるを得ない。
発明が解決しようとする課題 本発明者らは、従来の低Si量の電磁鋼板の製造におけ
る上記した問題を解決するために鋭意研究した結果、低
い量のＳと適当量のMnを最適に組み合わせることによつ
て、集合組織を改善し、もつて鉄損が低く、且つ、磁束
密度の高い無方向性電磁鋼板を得ることができることを
見出して、本発明に至つたものである。
る上記した問題を解決するために鋭意研究した結果、低
い量のＳと適当量のMnを最適に組み合わせることによつ
て、集合組織を改善し、もつて鉄損が低く、且つ、磁束
密度の高い無方向性電磁鋼板を得ることができることを
見出して、本発明に至つたものである。
課題を解決するための手段 本発明による無方向性電磁鋼板の製造方法は、重量％
にて C 0.01％以下、 Si 0.3％を越えて、1.0％以下、 Mn 0.1〜0.7％、 P 0.1％以下、 S 0.001〜0.015％、 Al 0.1〜0.5％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を1000〜1200℃
の範囲の温度に加熱し、熱間圧延し、得られた熱延板を
700℃乃至Ac1点の範囲の温度で２分間以上焼鈍した後、
冷間圧延して最終製品厚みとし、次いで、仕上焼鈍を行
なうことを特徴とする。
にて C 0.01％以下、 Si 0.3％を越えて、1.0％以下、 Mn 0.1〜0.7％、 P 0.1％以下、 S 0.001〜0.015％、 Al 0.1〜0.5％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を1000〜1200℃
の範囲の温度に加熱し、熱間圧延し、得られた熱延板を
700℃乃至Ac1点の範囲の温度で２分間以上焼鈍した後、
冷間圧延して最終製品厚みとし、次いで、仕上焼鈍を行
なうことを特徴とする。
以下に本発明について詳細に説明する。
従来、電磁鋼板においては、Ｓは、磁気特性を劣化さ
せる不純物として、できる限りに低減させることが好ま
しいとされている。即ち、Ｓ量を低減させることは、Mn
Sの析出量を低減させ、磁気特性の向上に寄与するから
である。しかしながら、本発明によれば、Ｓ量を比較的
低く抑えると共に、これに適当量のMnを組み合わせるこ
とによつて、集合組織の改善を通じて、磁束密度を高め
ることができる。
せる不純物として、できる限りに低減させることが好ま
しいとされている。即ち、Ｓ量を低減させることは、Mn
Sの析出量を低減させ、磁気特性の向上に寄与するから
である。しかしながら、本発明によれば、Ｓ量を比較的
低く抑えると共に、これに適当量のMnを組み合わせるこ
とによつて、集合組織の改善を通じて、磁束密度を高め
ることができる。
C 0.005％、 Si 0.35％、 Mn 0.30％、 P 0.080％、 Al 0.25％、 S 図示した範囲の量、 残部鉄及び不可避的不純物よりなるスラブの加熱温度を
1100℃として得た厚さ2mmの熱延板を焼鈍し、又は焼鈍
せずに、板厚0.5mmに冷間圧延した後、850℃で２分間加
熱する仕上焼鈍して得た電磁鋼板において、Ｓ量が磁気
特性に及ぼす影響を第１図に示す。焼鈍を施した熱延板
であつて、Ｓ量が0.001〜0.015％の範囲にあるとき、磁
気特性にすぐれており、特に、磁束密度が高い。即ち、
スラブ加熱温度を低くすることによつて、高飽和磁束密
度を得ることができるＳ量範囲が拡大する。
1100℃として得た厚さ2mmの熱延板を焼鈍し、又は焼鈍
せずに、板厚0.5mmに冷間圧延した後、850℃で２分間加
熱する仕上焼鈍して得た電磁鋼板において、Ｓ量が磁気
特性に及ぼす影響を第１図に示す。焼鈍を施した熱延板
であつて、Ｓ量が0.001〜0.015％の範囲にあるとき、磁
気特性にすぐれており、特に、磁束密度が高い。即ち、
スラブ加熱温度を低くすることによつて、高飽和磁束密
度を得ることができるＳ量範囲が拡大する。
次に、 C 0.005％、 Si 0.35％、 Mn 図示した範囲、 P 0.085％、 Al 0.25％、 S 0.002％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなるスラブの加熱温度を
1250℃として厚さ2mmの熱延板を得、これを焼鈍し、板
厚0.5mmに冷間圧延した後、850℃で２分間加熱する仕上
焼鈍して得た電磁鋼板において、Mn量が磁気特性に及ぼ
す影響を第２図に示す。Mn量を0.1〜0.7％の範囲とする
ことによつて、高磁束密度を得ることができる。
1250℃として厚さ2mmの熱延板を得、これを焼鈍し、板
厚0.5mmに冷間圧延した後、850℃で２分間加熱する仕上
焼鈍して得た電磁鋼板において、Mn量が磁気特性に及ぼ
す影響を第２図に示す。Mn量を0.1〜0.7％の範囲とする
ことによつて、高磁束密度を得ることができる。
以上のように、本発明によれば、ＳとMn量を最適に選
んだ熱延板を焼鈍することによつて、高磁束密度を得る
ことができる。このように、所定のＳとMn量を組み合わ
せるとき、鋼中に存在する微量のMnSの作用によつて、
磁気特性に有効な〔100〕集合組織及び〔110〕集合組織
が発達すると共に、熱延板の焼鈍によつて、冷間圧延前
の素材の粒径が大きくなり、かくして、結晶粒界から発
生する〔111〕集合組織の核発生が抑制される結果、高
磁束密度の電磁鋼板を得ることができるのであろう。
んだ熱延板を焼鈍することによつて、高磁束密度を得る
ことができる。このように、所定のＳとMn量を組み合わ
せるとき、鋼中に存在する微量のMnSの作用によつて、
磁気特性に有効な〔100〕集合組織及び〔110〕集合組織
が発達すると共に、熱延板の焼鈍によつて、冷間圧延前
の素材の粒径が大きくなり、かくして、結晶粒界から発
生する〔111〕集合組織の核発生が抑制される結果、高
磁束密度の電磁鋼板を得ることができるのであろう。
Ｃは、磁気特性の有害な元素であつて、少ないほど、
鉄損が低下し、また、時効による磁気特性の劣化も少な
い。そこで、実用上、0.01％以下とする。
鉄損が低下し、また、時効による磁気特性の劣化も少な
い。そこで、実用上、0.01％以下とする。
Siは、固有抵抗を増加させて、鉄損を改善する効果を
有するが、0.3％以下のときは、この効果を有効に得る
ことができず、特に、高周波領域での鉄損が大きい。し
かし、1.0％を越えるときは、磁束密度を低下させるの
で、Si量は0.3％を越えて、1.0％以下の範囲とする。
有するが、0.3％以下のときは、この効果を有効に得る
ことができず、特に、高周波領域での鉄損が大きい。し
かし、1.0％を越えるときは、磁束密度を低下させるの
で、Si量は0.3％を越えて、1.0％以下の範囲とする。
Ｐは、得られる電磁鋼板に適度の硬さを与えて、その
打抜き性を高めるのに必要であるが、過多に加えるとき
は、鋼板の脆化を生じるので、0.1％以下とする。
打抜き性を高めるのに必要であるが、過多に加えるとき
は、鋼板の脆化を生じるので、0.1％以下とする。
微細なAlNの析出は、磁気特性に有害であるので、本
発明においては、Alを多量に添加して、粗大なAlNを析
出させるために、0.1％以上を必要とする。しかし、0.5
％を越える量の添加は、磁束密度を低下させる。
発明においては、Alを多量に添加して、粗大なAlNを析
出させるために、0.1％以上を必要とする。しかし、0.5
％を越える量の添加は、磁束密度を低下させる。
本発明によれば、前述した化学成分を有するスラブを
1000〜1200℃の範囲の温度に加熱し、熱間圧延し、得ら
れた熱延板を700℃乃至Ac1点の範囲の温度で２分間以上
焼鈍した後、冷間圧延して最終製品厚みとし、次いで、
仕上焼鈍を行なうことによつて、磁気特性にすぐれる無
方向性電磁鋼板を得ることができる。しかし、スラブ加
熱温度が1000℃よりも低いときは、MnSの再固溶量が少
なすぎる結果、磁束密度の改善の効果が小さくなる。
1000〜1200℃の範囲の温度に加熱し、熱間圧延し、得ら
れた熱延板を700℃乃至Ac1点の範囲の温度で２分間以上
焼鈍した後、冷間圧延して最終製品厚みとし、次いで、
仕上焼鈍を行なうことによつて、磁気特性にすぐれる無
方向性電磁鋼板を得ることができる。しかし、スラブ加
熱温度が1000℃よりも低いときは、MnSの再固溶量が少
なすぎる結果、磁束密度の改善の効果が小さくなる。
本発明の方法においては、冷間圧延素材の結晶粒を粗
大化して、磁気特性の改善を図るために、かかる熱延板
を焼鈍する。焼鈍は、700℃乃至Ac1点の範囲の温度で２
分間以上行なわれる。焼鈍温度が700℃よりも低いとき
は、熱延板の結晶粒が粗大化せず、他方、Ac1点を越え
るときは、一部、オーステナイトに変態した細粒があら
われて、混粒組織となる。また、焼鈍は、上記効果を有
効に得るためには、２分間以上を必要とする。
大化して、磁気特性の改善を図るために、かかる熱延板
を焼鈍する。焼鈍は、700℃乃至Ac1点の範囲の温度で２
分間以上行なわれる。焼鈍温度が700℃よりも低いとき
は、熱延板の結晶粒が粗大化せず、他方、Ac1点を越え
るときは、一部、オーステナイトに変態した細粒があら
われて、混粒組織となる。また、焼鈍は、上記効果を有
効に得るためには、２分間以上を必要とする。
第３図は、本発明で規定する化学成分を有する熱延板
を680℃で３時間焼鈍したときの組織を示す顕微鏡写真
であり、結晶粒が粗大化していないことが認められる。
第４図は、950℃で３分間焼鈍したときの顕微鏡写真で
あつて、混粒組織を生じている。第５図は、本発明に従
つて、750℃で３時間焼鈍したときの顕微鏡写真であつ
て、結晶粒の粗大化が著しい。
を680℃で３時間焼鈍したときの組織を示す顕微鏡写真
であり、結晶粒が粗大化していないことが認められる。
第４図は、950℃で３分間焼鈍したときの顕微鏡写真で
あつて、混粒組織を生じている。第５図は、本発明に従
つて、750℃で３時間焼鈍したときの顕微鏡写真であつ
て、結晶粒の粗大化が著しい。
冷間圧延後の仕上焼鈍は、最終製品において、結晶粒
を適度に大きくするために、800℃乃至Ac1点の範囲が好
適である。
を適度に大きくするために、800℃乃至Ac1点の範囲が好
適である。
発明の効果 以上のように、本発明によれば、Ｓ量を低い範囲で規
制すると共に、これに適当量のMnを組み合わせることに
よつて、集合組織を改善し、もつて磁気特性にすぐれる
無方向性電磁鋼板を得ることができる。また、スラブ加
熱温度を低くすることによつて、Ｓ量範囲を拡大して、
同様に、すぐれた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板を
得ることができる。
制すると共に、これに適当量のMnを組み合わせることに
よつて、集合組織を改善し、もつて磁気特性にすぐれる
無方向性電磁鋼板を得ることができる。また、スラブ加
熱温度を低くすることによつて、Ｓ量範囲を拡大して、
同様に、すぐれた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板を
得ることができる。
実施例 第１表に示す化学成分を有するスラブを第１表に示す
温度に加熱し、熱間圧延し、焼鈍した後、冷間圧延にて
最終製品厚みとし、850℃で２分間加熱する仕上焼鈍を
行なつて、電磁鋼板を得た。これら電磁鋼板の鉄損（W
15/50）及び磁束密度（B50）を第１表に示す。
温度に加熱し、熱間圧延し、焼鈍した後、冷間圧延にて
最終製品厚みとし、850℃で２分間加熱する仕上焼鈍を
行なつて、電磁鋼板を得た。これら電磁鋼板の鉄損（W
15/50）及び磁束密度（B50）を第１表に示す。
本発明に従つて得られる電磁鋼板Ａ及びＢは、鉄損が
低く、磁束密度が高い。これに対して、比較例Ｃはケイ
量が高く、磁気特性が本発明鋼に劣る。比較例Ｄは、化
学成分は、本発明鋼Ａと同じであるが、熱延板を焼鈍し
なかつた場合であり、鉄損が著しく大きい。比較例Ｅ及
びＦは、Ｓ量が本発明で規定する範囲にない場合、比較
例Ｇ及びＨは、Mn量が本発明で規定する範囲にない場合
であつて、いずれの場合も、磁気特性が劣る。
低く、磁束密度が高い。これに対して、比較例Ｃはケイ
量が高く、磁気特性が本発明鋼に劣る。比較例Ｄは、化
学成分は、本発明鋼Ａと同じであるが、熱延板を焼鈍し
なかつた場合であり、鉄損が著しく大きい。比較例Ｅ及
びＦは、Ｓ量が本発明で規定する範囲にない場合、比較
例Ｇ及びＨは、Mn量が本発明で規定する範囲にない場合
であつて、いずれの場合も、磁気特性が劣る。
第１図は、磁気特性に及ぼすＳ量の影響を示すグラフ、
第２図は、磁気特性に及ぼすMn量の影響を示すグラフ、
第３図は、本発明で規定する化学成分を有する熱延板を
680℃で焼鈍したときの金属組織を示す顕微鏡写真、第
４図は、950℃で焼鈍したときの金属組織を示す顕微鏡
写真、第５図は、本発明に従つて、750℃で焼鈍したと
きの金属組織を示す顕微鏡写真である。
第２図は、磁気特性に及ぼすMn量の影響を示すグラフ、
第３図は、本発明で規定する化学成分を有する熱延板を
680℃で焼鈍したときの金属組織を示す顕微鏡写真、第
４図は、950℃で焼鈍したときの金属組織を示す顕微鏡
写真、第５図は、本発明に従つて、750℃で焼鈍したと
きの金属組織を示す顕微鏡写真である。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％にて C 0.01％以下、 Si 0.3％を越えて、1.0％以下、 Mn 0.1〜0.7％、 P 0.1％以下、 S 0.001〜0.015％、 Al 0.1〜0.5％、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を1000〜1200℃
の範囲の温度に加熱し、熱間圧延し、得られた熱延板を
700℃乃至Ac1点の範囲の温度で２分間以上焼鈍した後、
冷間圧延して最終製品厚みとし、次いで、仕上焼鈍を行
なうことを特徴とする磁気特性にすぐれる無方向性電磁
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63294148A JP2515146B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63294148A JP2515146B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02141530A JPH02141530A (ja) | 1990-05-30 |
| JP2515146B2 true JP2515146B2 (ja) | 1996-07-10 |
Family
ID=17803932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63294148A Expired - Fee Related JP2515146B2 (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2515146B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0790505A (ja) * | 1993-09-27 | 1995-04-04 | Nkk Corp | 軟磁性鋼材およびその製造方法 |
| KR20010064943A (ko) * | 1999-12-20 | 2001-07-11 | 이구택 | 자속밀도가 높은 무방향성 전기강판의 제조방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63186823A (ja) * | 1987-01-27 | 1988-08-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-11-21 JP JP63294148A patent/JP2515146B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02141530A (ja) | 1990-05-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |