JP2024000979A - 定着フィルムとその製造方法、加熱定着装置及び電子写真画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】長期の使用によっても回転軸に沿う方向への耐裂け性と、回転軸に沿う方向の両側の端部領域の耐摩耗性と、をより高いレベルで両立させてなる表面層を備えたエンドレス形状を有する定着フィルムの提供。【解決手段】エンドレス形状を有する定着フィルムであって、少なくとも基材、弾性層及び離型層をこの順に有し、該離型層はフッ素樹脂を含むチューブで構成されてなり、該離型層の、反射Ｘ線回折法による２θ＝３９．５～４０．５°の最大Ｘ線回折強度Ｉａに対する、２θ＝１７～１９°の最大Ｘ線回折強度Ｉｃの比の値をＸとし、該定着フィルムの特定の領域間のＸの平均値が特定の関係を満たすことを特徴とする定着フィルム。【選択図】図４

Description

本開示は、電子写真画像形成装置に用いられる定着フィルム及びその製造方法、加熱定着装置、並びに電子写真画像形成装置に関する。

電子写真画像形成装置は、紙のような記録材（以下、「用紙」と記す場合がある）に形成されたトナー画像を加熱、加圧することによって当該用紙にトナー画像を定着させる定着装置を備えている。この定着装置においては、加熱ローラ（加熱フィルム）や加圧ローラ（加圧フィルム）のような定着部材を備えており、加熱ローラ及び加圧ローラが互いに圧接した位置（定着ニップ部）において、用紙上の未定着トナー像の定着処理が行われる。

定着装置の一例として、フィルム加熱方式の装置がある。この装置は、セラミックス製の基板上に抵抗発熱体を有する加熱部材（加熱源）としてのヒータを有する。この装置は、ヒータを内包してヒータと接触しつつ回転走行する加熱部材としての無端状の定着フィルムを有する。この装置は、定着フィルムと圧接してニップ部を形成し、かつ定着フィルムを回転駆動させるニップ部形成部材としての加圧ローラ（加圧用回転体）を有する。
このフィルム加熱方式では、定着フィルムの低熱容量化及び小型化が可能となることから、定着装置を省エネルギー化できる。また、定着フィルムの温度がトナー画像を加熱定着するのに十分な所定温度に達するまでにかかる時間（ウォームアップタイム）を短縮することが可能となる。

フィルム形状の基材には、ポリイミドのような樹脂や、ニッケルやステンレス鋼のような金属が用いられている。かかる基材上には、シリコーンゴムのような耐熱性に優れたゴムを含む弾性層が設けられている。弾性層を有することにより、トナーが転写された用紙がニップ部を通過する際に、弾性層の柔軟性によって、定着部材の表面が変形して、用紙上の未定着トナー画像によく追従することにより、定着部材と用紙上の未定着トナー画像との接触面積が広がる。そのため、未定着トナー画像をより均一に溶融して用紙上に定着させることができ、その結果、高品位な電子写真画像を得ることができる。

そして、弾性層上には、定着部材のトナーに対する離型性を付与するため離型層が設けられる。離型層を構成する材料としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、及びテトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）のようなフッ素樹脂が使用される。
弾性層上への離型層の形成方法として、予め押出成形によって製造したフッ素樹脂を含むチューブ（以降、「フッ素樹脂チューブ」ともいう）で弾性層の表面を被覆する方法が知られている。ところで、フッ素樹脂チューブは、その押出方向に沿ってフッ素樹脂の分子が配向している。その結果、フッ素樹脂チューブは、分子鎖の配向方向、すなわち、押出方向に平行な方向に裂けやすい。
特許文献１では、ＰＦＡチューブを拡径した熱収縮性チューブを加熱して収縮させ、ゴムローラと融着一体化させてゴムローラの外周面上にＰＦＡ層を形成した後、ＰＦＡチューブに含有されるＰＦＡの融点以上の温度に該ＰＦＡ層を再加熱している。このことにより、熱収縮後のＰＦＡチューブから形成されたＰＦＡ層の内部応力を解放し、除去して、ＰＦＡ層の、ローラやベルトの回転軸に沿う方向の割れを防止している。

特開２０１１－１９７５０７号公報 特開２０１０－１４３１１８号公報

本開示の少なくとも一つの態様は、長期の使用によっても回転軸に沿う方向への耐裂け性と、回転軸に沿う方向の両側の端部領域の耐摩耗性と、をより高いレベルで両立させてなる表面層を備えたエンドレス形状を有する定着フィルムの提供に向けたものである。
また、本開示の少なくとも一つの態様は、高品位な電子写真画像の安定的な形成に資する加熱定着装置の提供に向けたものである。
さらに、本開示の少なくとも一つの態様は、高品位な電子写真画像を安定的に形成することができる電子写真画像形成装置に向けたものである。
また、本開示の少なくとも一の態様は、長期の使用によっても軸に沿う方向への耐裂け性と、軸に沿う方向の両側の端部領域の耐摩耗性と、をより高いレベルで両立させてなる表面層を備えた定着フィルムの製造方法の提供に向けたものである。

本開示の少なくとも一つの態様によれば、エンドレス形状を有する定着フィルムであって、少なくとも、基材、弾性層及び離型層をこの順に有し、
該離型層は、フッ素樹脂を含むチューブで構成されてなり、
該離型層の、反射Ｘ線回折法による２θ＝３９．５～４０．５°の最大Ｘ線回折強度Ｉａに対する、２θ＝１７～１９°の最大Ｘ線回折強度Ｉｃの比の値（Ｉｃ／Ｉａ）をＸとし、
該定着フィルムの回転軸に沿う方向の長さをＬとし、
該定着フィルムの回転軸に沿う方向の両側の端部から０．１５Ｌまでの端部領域における該Ｘの平均値をＸｅとし、
該定着フィルムの該両端部から０．１５Ｌまでの該領域の間に存在する、回転軸に沿う方向の中央部である長さ０．７０Ｌの中央領域における該Ｘの平均値をＸｍとしたとき、
Ｘｍに対するＸｅの比の値（Ｘｅ／Ｘｍ）が、１．２０以上である
定着フィルムが提供される。
また、本開示の少なくとも一つの態様によれば、上記の定着フィルムを有する加熱定着装置が提供される。
さらに、本開示の少なくとも一つの態様によれば、上記の加熱定着装置を備えた電子写真画像形成装置が提供される。
さらにまた、本開示の少なくとも一つの態様によれば、上記の定着フィルムの製造方法であって、（ｉ） フッ素樹脂を含む樹脂混合物の円筒押出成形物であるフッ素樹脂チューブを用意する工程と、
（ｉｉ） 該フッ素樹脂チューブで、該基材の弾性層の外表面を被覆する工程と、
（ｉｉｉ） 該フッ素樹脂チューブの該中央領域に対応する領域を、該フッ素樹脂の融解温度以上の温度にて熱処理し、該端部領域に対応する領域を該フッ素樹脂の融解温度を超えない温度で熱処理する工程と、
を有する定着フィルムの製造方法が提供される。

本開示の少なくとも一つの態様によれば、長期の使用によっても回転軸に沿う方向への耐裂け性と、回転軸に沿う方向の両側の端部領域の耐摩耗性と、をより高いレベルで両立させてなる表面層を備えた、エンドレス形状を有する定着フィルムを得ることができる。
また、本開示の少なくとも一つの態様によれば、高品位な電子写真画像の安定的な形成に資する加熱定着装置を得ることができる。
さらに、本開示の少なくとも一つの態様によれば、高品位な電子写真画像を安定的に形成することができる電子写真画像形成装置に向けたものである。
また、本開示の少なくとも一の態様は、長期の使用によっても軸に沿う方向への耐裂け性と、軸に沿う方向の両側の端部領域の耐摩耗性と、をより高いレベルで両立させてなる表面層を備えた定着フィルムの製造方法を得ることができる。

電子写真画像形成装置の一例の概略構成図 本実施形態に係る定着装置の構成を示す概略断面図 本実施形態に係る定着フィルムの概略断面図 本実施形態に係るフッ素樹脂離型層のＸ線回折パターンの一例 反射Ｘ線回折法による測定部位を示す概略図

本開示において、数値範囲を表す「ＸＸ以上ＹＹ以下」や「ＸＸ～ＹＹ」の記載は、特に断りのない限り、端点である下限及び上限を含む数値範囲を意味する。数値範囲が段階的に記載されている場合、各数値範囲の上限及び下限は任意に組み合わせることができる。
本発明者らの検討によれば、特許文献１に記載の方法によって内部応力を解放したＰＦＡ層は、ＰＦＡチューブが有していた押出方向(回転軸に沿う方向)の分子配向が緩和され、回転軸に沿う方向の裂けが生じ難くなることを確認した。ここで、特許文献２に開示されているように、フッ素樹脂の配向度と結晶化度とは相関している。そのため、回転軸に沿う方向への分子の配向度が高いフッ素樹脂チューブは、結晶性も高く、優れた耐摩耗性を有している。したがって、特許文献１に記載の方法によって回転軸に沿う方向へのフッ素樹脂の分子配向を緩和させたフッ素樹脂チューブは、耐摩耗性も低下する。
近年の電子写真画像形成装置に対するより一層の長寿命化の要求に対して、定着フィルムに対しても耐久性の向上が求められてきている。そして、定着フィルムの回転軸に沿う方向の両側の端部領域は、紙のエッジが繰り返し接触する部位であるため、特に高い耐摩耗性が必要となる。
本発明者らが鋭意検討を行った結果、記録材の画像形成領域に概略対応する、定着フィルムの回転軸に沿う方向（以降、「長手方向」ともいう）の中央領域と、記録材の端部が接触する領域に概略対応する軸に沿う方向の両側の端部領域と、において、離形層中のフッ素樹脂の分子の配向状態を異ならせることによって、耐裂け性と、耐摩耗性と、をより高いレベルで両立させ得ることを見出した。
すなわち、本開示の少なくとも一つの態様に係る定着フィルムは、少なくとも、基材、弾性層及び離型層をこの順に有する。
該離型層は、フッ素樹脂を含むチューブ(以降、「フッ素樹脂チューブ」ともいう)で構成されている。
そして、該離型層の、反射Ｘ線回折法による２θ＝３９．５～４０．５°の最大Ｘ線回折強度Ｉａに対する、２θ＝１７～１９°の最大Ｘ線回折強度Ｉｃの比の値（Ｉｃ／Ｉａ）をＸとし、該定着フィルムの回転軸に沿う方向の長さをＬとし、該定着フィルムの回転軸に沿う方向の両側の端部から０．１５Ｌまでの領域（以降、「端部領域」ともいう）における該Ｘの平均値をＸｅとし、該定着フィルムの該両端部から０．１５Ｌまでの端部領域の間に存在する、回転軸方向に沿う方向における中央部である長さ０．７０Ｌの領域（以降、「中央領域」ともいう）における該Ｘの平均値をＸｍとしたとき、Ｘｍに対するＸｅの比の値（Ｘｅ／Ｘｍ）が、１．２０以上である。

フッ素樹脂チューブの反射Ｘ線回折法によって測定されるＸ線回折ピークのチャートにおいて、２θ＝１７～１９°の範囲に観察される最大ピークは、フッ素樹脂チューブにおいてフッ素樹脂によるα型結晶（１００）面の回折ピークであると考えられる。また、上
記チャートにおいて、２θ＝３０～５０°の範囲に観察されるハローパターンは、フッ素樹脂チューブにおけるフッ素樹脂の非晶質（アモルファス）成分に由来するものと考えられる。
そこで本開示においては、上記チャートにおいて、非晶質ハローピークのうち、２θ＝３９．５～４０．５°における最大Ｘ線回折強度を、Ｉａ とする。また、上記チャート
において、２θ＝１７～１９°のフッ素樹脂のα型結晶（１００）面に由来の回折ピークの最大Ｘ線回折強度を、Ｉｃ とする。そして、フッ素樹脂チューブにおける結晶化の発
達の程度を示すパラメータとして、Ｉａに対するＩｃの比（Ｉｃ／Ｉａ）の値（Ｘ）を設定する。
なお、Ｉｃ及びＩａは、ベースラインの影響を排除するため、２θ＝５９～６０°におけるＸ線回折強度を基準として差し引いた値を用いることとする。

本開示の一態様に係るフッ素樹脂チューブは、端部領域におけるＸ、すなわち、Ｘｅの、中央領域におけるＸ、すなわち、Ｘｍに対する比率（Ｘｅ／Ｘｍ）が、１．２０以上である。つまり、フッ素樹脂チューブは、端部領域におけるフッ素樹脂の結晶化の発達の程度が、中央領域におけるフッ素樹脂の結晶化の発達の程度よりも高い。このことにより、本開示に係るフッ素樹脂チューブは、中央領域においては、長期の使用によっても回転軸に沿う方向への裂けが生じにくい。また、紙のエッジ部分と接触し易い端部領域においては、高い耐摩耗性を有する。その結果、本開示の少なくとも一の態様に係る定着フィルムは、長期の使用によっても回転軸に沿う方向への耐裂け性と、回転軸に沿う方向の両側の端部領域の耐摩耗性と、をより高いレベルで両立したものとなる。

以下、図面を参照して本開示の実施形態を詳細に説明する。
［電子写真画像形成装置（画像形成装置）］
図１は電子写真画像形成装置（以下、画像形成装置ともいう）の一例の概略構成模式図である。この画像形成装置は電子写真方式の画像形成装置であり、回転する電子写真感光体１０１を有する。画像形成装置は、感光体１０１に対する静電潜像形成手段としての帯電装置１０２と像露光手段１０３、感光体１０１上の静電潜像をトナー像（現像剤像）として現像する現像手段１０４を有する。さらに、画像形成装置は、感光体１０１上のトナー像をシート状の記録材（以下、紙又は用紙と記す）Ｐに転写する転写手段１０５を有する。画像形成装置は、トナー像転写後の感光体１０１面を清掃するクリーニング手段１０６、用紙Ｐ上のトナー像Ｔを定着する定着手段としての加熱定着装置（定着装置）１０（図２）などを有する。

［加熱定着装置（定着装置）］
図２は本実施形態における定着装置１０の概略構成を示す横断面模式図である。以下の説明において、定着装置及びこの定着装置を構成する部材に関し、回転軸に沿う方向とは、紙の面上において紙の搬送方向と直交する方向である。長さとは、回転軸に沿う方向の寸法である。定着フィルムの回転軸に沿う方向も、同様に紙搬送方向と直交する方向であり、図２において定着フィルム２０が描かれた面に対して垂直な方向（図面に垂直方向）である。
この定着装置１０はベルト（フィルム）加熱方式の定着装置である。加熱体としてのセラミックスヒータ（以下、ヒータと記す）１と、加熱体支持部材を兼ねるフィルムガイド２を備える。また、加熱部材（定着部材）としての、エンドレス形状（円筒状）で可撓性・耐熱性の定着フィルム２０を備える。また、定着フィルム２０と圧接してニップ部（定着ニップ部）Ｎを形成するニップ部形成部材としての加圧ローラ３０を備える。

ヒータ１は定着フィルム２０の長手方向（図面に垂直方向）に沿って細長い板状部材であり、不図示の給電手段によって通電されることで発熱する抵抗発熱体などの発熱源を有しており、給電により急峻に昇温する。ヒータ１の温度は不図示の温度検知手段で検知さ
れ、その検知温度情報が不図示の制御手段に入力する。制御手段は温度検知手段から入力する検知温度が所定の定着温度に維持されるように給電手段から発熱源への供給電力を制御してヒータ１の温度を所定の温度に調整する。

ヒータ１は、剛性を有する耐熱性材料によって横断面略半円弧状の樋型に形成されているフィルムガイド２に支持されている。より具体的には、フィルムガイド２の外面にガイド長手に沿って溝部２ａが設けられており、ヒータ１はこの溝部２ａに嵌入されている。

後述するように、定着フィルム２０は内側から外側に、少なくとも環状（筒状）の基材２１、弾性層２２、及び離型層２４等をこの順に含む（図３）。図３に示すように、定着フィルム２０は、さらに内面摺動層２５やプライマー層２６などその他の層を有してもよい。定着フィルム２０は使用状態で内周面がヒータ１及びフィルムガイド２に摺擦されるエンドレスフィルムであり、ヒータ１を支持したフィルムガイド２の外周に周長に余裕を持たせて外嵌されている。

ヒータ１と加圧ローラ３０は定着フィルム２０を挟んで圧接しており、定着フィルム２０と加圧ローラ３０との間にニップ部Ｎが形成されている。加圧ローラ３０は例えばモータなどの回転駆動装置Ｍによって矢印Ｒ３０で示す反時計方向に所定の周速度で回転駆動される。この加圧ローラ３０の回転駆動に従動して定着フィルム２０がその内面がヒータ１の面に密着して摺動しながらフィルムガイド２の外回りを矢印Ｒ２０の時計方向に回転する。定着フィルム２０の回転軸に沿う方向の両側の端部は、定着装置１０に固定された規制部材であるフランジ（不図示）によって回転自在に支持されている。

フィルムガイド２はヒータ１の支持部材として機能すると共に定着フィルム２０の回転ガイド部材としても機能する。定着フィルム２０の内周面には、ヒータ１及びフィルムガイド２との摺動性を確保するために潤滑剤（グリス）が塗られている。

加圧ローラ３０は、内側から外側に、中実丸棒状又は円筒状（パイプ状）等の基体３１、弾性層３２、離型層３３を備える。加圧ローラ３０は、例えばモータなどの回転駆動装置Ｍによって使用時に回転駆動される。このため基体３１の回転軸に沿う方向の両側の端部は、定着装置１０のフレームなどの不図示の固定部分に軸受部材を介して回転自在に支持されている。

また、加圧ローラ３０は、フィルムガイド２に支持されたヒータ１と定着フィルム２０を挟んで対向する位置に配置されている。そして、加圧機構（不図示）によって加圧ローラ３０と定着フィルム２０とに所定の圧力が付与されることで、加圧ローラ３０と定着フィルム２０とが圧接してそれぞれの弾性層（２２、３２）は弾性変形する。これによって、加圧ローラ３０と定着フィルム２０との間には用紙搬送方向に関して所定の幅のニップ部Ｎが形成される。

加熱部材としての定着フィルム２０とニップ形成部材としての加圧ローラ３０の両者の圧接は、加圧ローラ３０を定着フィルム２０に所定の圧力で圧接させる構成でも、定着フィルム２０側を加圧ローラ３０に圧接させる構成でもよい。また定着フィルム２０側と加圧ローラ３０の両方を互いに所定の圧力で圧接させる構成でもよい。

加圧ローラ３０は回転駆動装置Ｍによって回転駆動されると、従動回転する定着フィルム２０との間のニップ部Ｎにおいて用紙Ｐを挟持しつつ搬送する。また、定着フィルム２０は、ヒータ１により表面が所定温度（例えば２００℃）に達するまで加熱される。この状態で、未定着トナー像Ｔを担持した用紙Ｐがニップ部Ｎに導入されて挟持搬送されることで、用紙Ｐ上の未定着トナーＴが加熱、加圧される。すると、未定着トナーＴは溶融／
混色するので、その後、これが冷却することによって、トナー像が定着画像として用紙Ｐに定着される。

［定着フィルム］
次に、本実施例における定着フィルム２０の詳細について説明する。
図３は定着フィルム２０の層構成を示す断面模式図である。２１は定着フィルム２０の基材（円筒状基体）、２５はその基材２１の内周面に配された内面摺動層、２６は基材２１の外周面を被覆したプライマー層、２２はプライマー層２６上に配された弾性層である。２４は離型層としてのフッ素樹脂チューブであり、２３は弾性層２２上に離型層２４を固定するための接着剤層である。
以下に各構成層について具体的に説明する。

（３－１）基材２１
定着フィルム２０の基材２１は、エンドレス形状を有する。そして、基材には、耐熱性及び耐屈曲性が求められることに鑑みて、例えばポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）等の耐熱性樹脂、及び熱伝導性も考慮して、耐熱性樹脂に比べ熱伝導率のより高いステンレス（ＳＵＳ）、ニッケル、ニッケル合金等の金属が好適に用いられる。基材２１は熱容量を小さくする一方で機械的強度を高くする必要があることから、厚みは５～１００μｍ好ましくは２０～８５μｍとするのが望ましい。

（３－２）内面摺動層２５
定着フィルム２０は、基材２１の内周面側に内面摺動層２５を備えてもよい。
内面摺動層２５としては、ポリイミド樹脂のような高耐久性、高耐熱性を併せ持つ樹脂が適している。本実施例では、芳香族テトラカルボン酸二無水物あるいはその誘導体と、芳香族ジアミンとの略等モル有機極性溶媒中で反応させて得られるポリイミド前駆体溶液を基材２１の内周面に塗布し、溶媒を乾燥後、加熱により脱水閉環反応（イミド化反応）させることで内面摺動層２５を形成している。内面摺動層２５は前記ヒータ１と摺擦されて徐々に摩耗していくことから、使用耐久を通じて摺動層として働くことが十分可能な厚みを設けることが好ましい。一方で厚くしすぎてしまうとヒータ１からの熱供給を妨げる熱抵抗層として働いてしまう。そのため、厚みは５～２０μｍが好ましく、１０～１５μｍがより好ましい。

（３－３）弾性層２２
基材２１の外周面にはプライマー層２６を介して弾性層２２が設けられている。弾性層２２は用紙Ｐがニップ部Ｎを通過する際に、用紙Ｐ上の未定着トナーＴを包み込むようにして未定着トナーＴに対し均一に熱を与える。弾性層２２がこのように機能することで、高光沢で定着ムラのない良質な画像が得られる。

プライマー層２６の材料は、特に制限されず公知のものを使用しうる。例えば、ダウ・東レ社製「ＤＹ３９－０５１ Ａ／Ｂ」（商品名）などが挙げられる。プライマー層２６の厚さは特に制限されず、例えば、０．１～５μｍである。プライマー層２６の形成方法も特に制限されないが、例えば、スプレー塗工や浸漬塗工などが挙げられる。

弾性層２２の材料は、特に制限されず公知のものを使用しうる。加工が容易である、高い寸法精度で加工できる、加熱硬化時に反応副生成物が発生しないなどの理由から、付加反応架橋型の液状シリコーンゴムの硬化物が好ましい。付加反応架橋型の液状シリコーンゴムは、例えばオルガノポリシロキサンとオルガノハイドロジェンポリシロキサンとを含み、さらには触媒や他の添加物を含んでいてもよい。オルガノポリシロキサンはシリコーンゴムを原料とするベースポリマーであり、数平均分子量が５千～１０万、重量平均分子量が１万～５０万であるものを用いるとよい。
液状シリコーンゴムは室温で流動性を持つポリマーであるが、加熱によって硬化し、硬化後は適度に低硬度であり、また十分な耐熱性と変形回復力を有する。そのため、液状シリコーンゴムはベルト弾性層２２だけでなく、後述する加圧ローラ３０の弾性層３２に用いるのにも好適である。

ところで、弾性層２２がシリコーンゴム単体で形成されるならば、弾性層２２の熱伝導率は低くなる。弾性層２２の熱伝導率を高めて、ヒータ１で発生した熱が定着フィルム２０を介して用紙Ｐに伝わりやすくし、用紙Ｐにトナーを定着させる際に十分に加熱し定着ムラなどの画像不良を抑制することが好ましい。そこで、弾性層２２の熱伝導率を上げるために、弾性層２２には高い熱伝導性を持つ例えば粒状の高熱伝導性フィラーが混入、分散されていることが好ましい。
粒状の高熱伝導性フィラーとしては、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、酸化亜鉛（ＺｎＯ）、アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、カーボン等からなる群から選択される少なくとも一が用いられる。これらは単独であるいは２種以上を混合して用いることができる。

高熱伝導性フィラーの平均粒径は取り扱い上、及び分散性の観点から１μｍ以上５０μｍ以下が好ましい。また、形状は球状、粉砕状、針状、板状、ウィスカ状などが用いられるが、分散性の観点から球状のものが好ましい。弾性層２２の厚みは、十分な弾性により良質な画像を得るため、及び加熱によって所定温度に達するまでの時間を熱容量によって良好にするために、好ましくは３０～５００μｍであり、より好ましくは１００～３００μｍである。

（３－４）接着剤層２３
弾性層２２であるところの硬化シリコーンゴム上に離型層２４であるフッ素樹脂チューブを固定する接着剤層２３を形成する。接着剤層２３は、例えば、弾性層２２の表面に１～１０μｍの厚みで塗布するなどして形成しうる（円筒弾性層の外周面に接着剤を塗布する接着剤塗布工程）。
接着剤層２３は、例えば、付加硬化型シリコーンゴム接着剤の硬化物が挙げられる。付加硬化型シリコーンゴム接着剤２３は、自己接着成分が配合された付加硬化型シリコーンゴムを含む。具体的には、ビニル基に代表される不飽和炭化水素基を有するオルガノポリシロキサンと、ハイドロジェンオルガノポリシロキサン及び架橋触媒としての白金化合物を含有する。そして、付加反応により硬化する。
接着剤層２３に用いる接着剤は、特に制限されず、弾性層及び離型層の材料を考慮して選択すればよく、公知のものを使用することができる。

（３－５）離型層２４
離型層はフッ素樹脂チューブで構成される。フッ素樹脂チューブは、例えば、円筒押出成形物であることが好ましい。定着用部材の表層である離型層には、例えば成形性やトナー離型性の観点から押出成形によるフッ素樹脂チューブが使用される。フッ素樹脂としては、耐熱性に優れたテトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）が好適に用いられる。例えば、離型層は押出成形されたテトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡチューブ）であることが好ましい。
原料となるＰＦＡの共重合の形式は特に限定されず、例えば、ランダム共重合、ブロック共重合、グラフト共重合などが挙げられる。また、原料となるＰＦＡにおけるテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）とパーフルオロアルキルビニルエーテル（ＰＡＶＥ）の含有モル比は特に限定されるものではない。例えば、ＴＦＥ／ＰＡＶＥの含有モル比が、９４／６～９９／１のものを好適に用いることができる。

ＰＦＡのほか、フッ素樹脂として、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）が挙げられる。また、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、エチレン／クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）等が挙げられる。そして、それらのフッ素樹脂を１種あるいは複数種組み合わせて用いることもできる。

離型層２４の厚みは、用紙との摺擦による摩耗を考慮し、耐久を通じて離型層としての機能を維持するために１０μｍ以上とすることが好ましい。一方で厚くしすぎてしまうと、熱抵抗の増大に伴う加熱効率の低下や、柔軟性の欠如に伴う用紙との接触熱抵抗の増大によって省エネ性や画質の低下を招いてしまうことから、厚みは４５μｍ以下であることが望ましい。例えば、離型層の厚みは、好ましくは１０～４５μｍ、１０～４０μｍ、１５～４０μｍが挙げられる。
後述する本実施例においては、フッ素樹脂チューブとして、押し出し成形で作製した厚みが、１５～４０μｍのＰＦＡを含むチューブ（以降、「ＰＦＡチューブ」ともいう）を使用した。ＰＦＡチューブの内面は、予め、ナトリウム処理やエキシマレーザ処理、アンモニア処理等を施しておくことが好ましい。付加硬化型シリコーンゴム接着剤との濡れ性及び硬化後の接着性を向上させることができるためである。

離型層２４は、付加硬化型シリコーンゴム接着剤２３が塗布された弾性層２２の外周面上に、ＰＦＡチューブを公知の技術を用いて被覆することによって形成される。後述する実施例においては、ＰＦＡチューブを外側から真空拡張し被覆する方法（真空拡張被覆法）を用いた。
被覆後のＰＦＡチューブと弾性層２２との間には、接着に寄与しない余剰な付加硬化型シリコーンゴム接着剤２３と、チューブ被覆時に巻き込んでしまった空気が存在する。この余剰な接着剤２３と空気を扱き出すため、定着フィルムの外径よりもわずかに大きなリング状のノズルからエアーを噴出させながら定着フィルムの長手方向へ移動させることにより扱き落とす方法や、定着フィルムの外径よりも小さなＯリングを用いて扱き落とす等の方法を用いて余剰な接着剤２３と空気を除去する。

次に、電気炉などの加熱手段にて所定の時間加熱することで、付加硬化型シリコーンゴム接着剤２３を硬化・接着させ、両端部を所望の長さに切断することで、定着フィルムを得ることができる。

本開示の一態様に係る定着フィルムは、その回転軸に沿う方向の位置によって、離型層２４の結晶配向状態を変化させている。そのような定着フィルムの具体的な製造方法の一例について説明する。離形層（フッ素樹脂チューブ）の熱処理には、定着フィルム全域を加熱するため、温度３３０℃以上まで加熱可能な直立型かつ円筒状の加熱筒を用いる。後述する実施例においては、定着フィルムの外径φ２４．７ｍｍに合わせて加熱筒の内径はφ４２ｍｍのものを用いた。加熱筒の内面には耐熱黒色塗装を施してある。
さらに、定着フィルムの軸に沿う方向の位置によって加熱温度を変えて制御できるよう、加熱筒の上中下少なくとも３カ所に分割してバンドヒーターを設置してある。各バンドヒーターには独立に温調制御可能な熱電対が取り付けられている。これにより、定着フィルムの軸に沿う方向で異なる加熱温度に制御して加熱処理することにより、離型層２４の結晶配向状態を、軸に沿う方向の両側の端部領域に対応する領域と、中央領域に対応する領域とで異なる状態にする。フッ素樹脂を含む樹脂混合物の円筒押し出し成形物であるフッ素樹脂チューブは、フッ素樹脂の分子が押出方向に配向している。従って、このフッ素樹脂チューブで弾性層を被覆してなる定着フィルムについていうと、このフッ素樹脂チューブからなる離形層においては、定着フィルムの回転軸に沿う方向にフッ素樹脂の分子が配向している。

このようなフッ素樹脂チューブを、例えば、定着フィルムの回転軸に沿う方向の両側の端部から０．１５Ｌまでの端部領域に対応する領域については、フッ素樹脂の融解温度を超えない温度で加熱することが好ましい。例えば、フッ素樹脂がＰＦＡである場合においては、端部領域に対応する領域の熱処理の温度としては、１００～２５０℃が好ましく、１２０～２００℃がより好ましく、１４０～１７０℃がさらに好ましい。
また、定着フィルムの両端部から０．１５Ｌまでの領域の間に存在する、回転軸に沿う方向の中央部である長さ０．７０Ｌの中央領域を、フッ素樹脂の融解温度以上となるように加熱して熱処理することが好ましい。例えば、フッ素樹脂がＰＦＡである場合、熱処理の温度としては、２８０～４００℃が好ましく、３００～３５０℃がより好ましく、３１０～３３０℃がさらに好ましい。
加熱の時間は、離型層の温度が所望の温度に十分到達しうる時間であればよく、例えば、１～２０分、１～１０分、２～５分などが挙げられる。

本開示では、離型層の、反射Ｘ線回折法による２θ＝３９．５～４０．５°の最大Ｘ線回折強度Ｉａに対する、２θ＝１７～１９°の最大Ｘ線回折強度Ｉｃの比の値（Ｉｃ／Ｉａ）をＸとする。
また、定着フィルムの回転軸に沿う方向の長さをＬとして、定着フィルムの回転軸に沿う方向の両側の端部から長さ０．１５Ｌまでの端部領域におけるＸの平均値をＸｅとし、定着フィルムの両側の端部から長さ０．１５Ｌまでの端部領域の間に存在する、回転軸に沿う方向の中央部である長さ０．７０Ｌの中央領域におけるＸの平均値をＸｍとする（図５）。このとき、Ｘｍに対するＸｅの比の値（Ｘｅ／Ｘｍ）が、１．２０以上である。

前記のとおり、Ｘｅ／Ｘｍの値が１．２０以上であることは、離型層の中央領域よりも端部領域の方が押出成形時の分子配向に伴う結晶性が高いことを示している。Ｘｅ／Ｘｍの値を１．２０以上であることは、中央領域に比べて、端部領域の配向結晶性が高い状態であることを意味する。すなわち、端部領域においては、円筒押し出し成形による回転軸に沿う方向へのフッ素樹脂の分子の配向がより良く維持されている。そのため、端部領域は、用紙の端部（エッジ部）が接触しても摩耗が生じにくくなっていると考えられる。また、Ｘｅ／Ｘｍの値を１．２０以上とすることで、中央部すなわちトナーを担持した用紙が通過する領域の配向性が相対的に低い状態である。すなわち、１つのフッ素樹脂チューブ内の中央領域は、円筒押し出し成形による回転軸に沿う方向のフッ素樹脂の分子配向が緩和され、又は消失している。定着フィルムの内周面に接するヒータから伝えられた熱は、フッ素樹脂の分子の配向方向に伝わりやすい傾向がある。そのため、フッ素樹脂の回転軸に沿う方向への配向が緩和され、又は消失している該中央領域においては、熱の回転軸に沿う方向に伝達され難く、厚さ方向に伝わりやすくなっている。その結果、中央領域では、紙上の未定着トナーの加熱効率が向上し、省エネ性能が向上する。また、フッ素樹脂の結晶性が低いため柔軟性も向上しクラックの発生を抑制しうる。

Ｘｅ／Ｘｍの値は、１．２０～５．００であることが好ましく、１．２３～４．２０であることがより好ましい。また、１．２５～２．００であってもよい。
Ｘｅ／Ｘｍの値は、押出成形時の配向結晶性が高いＰＦＡチューブが被覆された定着フィルムの中央部をＰＦＡの融点以上に加熱処理することにより大きくすることができる。また、Ｘｅ／Ｘｍの値は、加熱処理を行わないことや、加熱処理の際の中央部と両端部の加熱温度の差を小さくすることなどにより小さくすることができる。

Ｘｅは、例えば、３５．０～６２．０の範囲内であることが好ましく、３７．０～５０．０の範囲内であることが特に好ましく、３７．０以上５０．０未満の範囲内であることがさらに好ましい。
Ｘｍは、例えば、１０．０～３５．０の範囲内であることが好ましく、１０．０～３１
．０の範囲内であることが特に好ましく、１０．０以上３１．０未満であることがさらに好ましい。
Ｘｅ及びＸｍの各々が上記の範囲内であることによって、結晶の面内配向性を小さく制御でき、使用耐久における離型層の裂けをより抑制しやすくなる。

Ｘｅは、ＰＦＡチューブの押出成形時の配向性を上げることにより大きくすることができる。また、Ｘｅは、押出成形時の配向性を下げることにより小さくすることができる。
Ｘｍは、Ｘｅと同様に、ＰＦＡチューブの押出成形時の配向性を上げることにより大きくすることができる。また、Ｘｍは、定着フィルムの中央部をＰＦＡの融点以上に加熱処理することにより小さくすることができる。

本開示の少なくとも一の態様によれば、用紙との耐摩耗性を維持しつつ、裂け耐性を向上させ、良好な省エネ性能を安定的に発揮しうる離型層を備えた定着フィルムを得ることができる。また、本開示の少なくとも一の態様によれば、高品位な電子写真画像の安定的な形成に資する加熱定着装置を得ることができる。さらに、本開示の少なくとも一つの態様によれば、高品位な電子写真画像を安定的に形成することができる電子写真画像形成装置を得ることができる。

以下、本開示について、後述する実施例及び比較例を用いて説明する。ただし、本発明はこれら実施例によって限定されるものではない。

まず、物性評価方法について説明する。
［離型層の結晶性の測定：反射Ｘ線回折法］
フッ素樹脂チューブからなる離形層の中央領域及び端部領域におけるフッ素樹脂の結晶化度
離型層２４の配向性の評価は、Ｘ線回折装置を用いて、反射法による試料からのＸ線回折パターンとその回折強度を測定することにより行った。Ｘ線回折の測定条件は、以下の通りとした。
Ｘ線回折装置：ＭｉｎｉＦｌｅｘ６００（リガク社製）
管電圧／電流出力：４０ｋＶ／１５ｍＡ
Ｘ線源：ＣｕＫα（０．１５４１８４ｎｍ）
Ｋβフィルター：Ｎｉフィルター
走査軸：θ／２θ連動
２θ走査範囲：３°～６０°
θ／２θ軸ステップ角度：０．０２°（２θ）

図４は上記の測定により得られるＸ線回折パターンの一例である。２θ＝１７～１９°に現れるα型結晶（１００）面の回折ピークの最大Ｘ線回折強度をＩｃとする。また、２θ＝３０～５０°に現れるブロードな非晶質ハローピークの最大強度（２θ＝３９．５～４０．５°の最大Ｘ線回折強度）をＩａとする。そして、それらの比であるＸ＝Ｉｃ／Ｉａを結晶性及び配向性の指標とした。なお、Ｉｃ及びＩａは、ベースラインの影響を排除するため、２θ＝５９～６０°におけるＸ線回折強度を基準として差し引いた値を用いることとした。
また、定着フィルムの回転軸に沿う方向の長さ１０ｍｍ毎に離型層２４のＸ線回折測定を行って各測定位置におけるＸを算出した。なお、回転軸に沿う方向の長さ１０ｍｍ毎の各位置において、周方向に均等に４点測定位置を設けた。
図５に示す通り、定着フィルム２０の回転軸に沿う方向の長さをＬとしたとき、回転軸に沿う方向（図５の矢印５０１）の各々の両端から長さ０．１５Ｌの領域(端部領域)におけるＸの平均値をＸｅとした。また、回転軸に沿う方向の両側の端部から長さ０．１５Ｌ
の端部領域に挟まれた、回転軸に沿う方向における中央部の長さ０．７０Ｌの中央領域におけるＸの平均値をＸｍとした。

次に、定着フィルムの評価方法について説明する。
［耐久性評価］
＜端部領域の耐摩耗性＞
定着フィルム２０の耐久性評価は、実施例及び比較例の各定着フィルムを組み込んでなる図２に記載のフィルム加熱方式の定着装置１０を用いて行った。加圧力を一端側が１５６．８Ｎ、総加圧力が３１３．６Ｎ（３２ｋｇｆ）となるようにした状態で、加圧ローラ表面の移動スピード（周速）が３２０ｍｍ／ｓｅｃになるように回転駆動させ、定着フィルムの通紙部表面温度が１７０℃に温調された状態でＡ４サイズの紙（商品名：ＧＦ－Ｃ０６８；キヤノン社製）を横方向に、毎分７０枚の速度で連続して５０万枚通した。５０万枚の紙を通した後の定着フィルムの端部領域の紙のエッジ部が当接する部分を目視で観察し、以下の基準で端部領域の耐摩耗性を評価した。
ランクＡ： 紙のエッジ部の当接の跡が認められない。
ランクＢ： 紙のエッジ部の当接の跡が認められる。
ランクＣ： 紙のエッジ部の当接部分の一部に表面層の消失が認められる。

＜中央領域の耐裂け性＞
上記端部領域の耐摩耗性の評価に用いた定着装置と同じ定着装置を別途用意した。そして、この定着装置を電子写真画像形成装置（商品名：ｉｍａｇｅＲＵＮＮＥＲ ＡＤＶＡＮＣＥ ＤＸ Ｃ５８７０Ｆ；キヤノン社製）に装着した。そして、Ａ４サイズの紙（商品名：ＧＦ－Ｃ０６８；キヤノン社製）を横方向に、毎分７０枚の速度で連続して５０万枚通した。そして、Ａ４サイズの紙を１０万枚通すごとに、コート紙（商品名：ＯＫトップコート１２８ｇ／ｍ^２；王子製紙社製）、ＳＲＡ３サイズ（３２０ｍｍ×４５０ｍｍ）を１枚通して、このコート紙の全面にブラックの格子状の画像を形成した。そして、得られた５枚のブラックの格子状の画像を目視で観察し、下記の基準で評価した。
ランクＡ：ブラックの格子状の画像上に、定着フィルムの回転軸に沿う方向（ＰＦＡチューブ押出方向）への離型層の裂け起因の傷やシャープなスジが認められない。
ランクＢ：ブラックの格子状の画像上に、定着フィルムの回転軸に沿う方向（ＰＦＡチューブ押出方向）への離型層の裂け起因の傷やシャープなスジが認められた。

［省エネ性評価］
上記端部領域の耐摩耗性の評価に用いた定着装置と同じ定着装置を別途用意した。この定着装置を、電子写真画像形成装置（商品名：ｉｍａｇｅＲＵＮＮＥＲ ＡＤＶＡＮＣＥ
ＤＸ Ｃ５８７０Ｆ；キヤノン社製）に装着し、温度１０℃相対湿度５０％の環境下にて、定着フィルムの通紙部表面温度を１７０℃に温調した。この電子写真画像形成装置を用いて、Ａ４サイズの紙（商品名：ＧＦ－Ｃ０６８；キヤノン社製）の全面にブラックの格子状の画像を形成した。Ａ４サイズの紙は、横方向に、毎分７０枚の速度で連続して５０万枚通した。そして、以下の基準で評価した。ここで、本評価における電力削減率の比較は、実施例１については比較例１を基準とした。実施例２については比較例２を基準とした。実施例３については比較例３を基準とした。実施例４については比較例４を基準とした。実施例５については、比較例５を基準とした。また、比較例７については、比較例１を基準とした。そのため、表１における省エネ性評価の項目において、比較例１～５については、「－」と記載した。なお、比較例６については、省エネ性の評価は行わなかった。そのため、表１における省エネ性評価の項目において、比較例６についても「－」と記載した。
また、電力は、定着フィルムの通紙部表面の温度を１７０℃に維持するためにヒータに通電した電力を測定した。
ランクＡ：離型層に同じＰＦＡ種及び厚みを採用した比較例に係る定着装置と比較し
て電力削減率が５％以上；
ランクＢ：離型層に同じＰＦＡ種及び厚みを採用した比較例に係る定着装置と比較して電力削減率が１％以上５％未満；
つづいて、実施例と比較例について具体的に説明する。

［実施例1］
（基材）
内径が２４ｍｍで、厚みが３０μｍのＳＵＳを基材として用いた。
（内面摺動層の形成）
まず、芳香族テトラカルボン酸二無水物あるいはその誘導体（３，３’，４，４’－ビフェニルテトラカルボン酸二無水物）と、芳香族ジアミン（パラフェニレンジアミン）との等モル量を非プロトン系の極性有機溶媒（Ｎ－メチル－２－ピロリドン）中で反応させてポリイミド前駆体溶液を得た。得られたポリイミド前駆体溶液を、リングコート法により基材の内周面に塗布し、電気炉で１５０℃に加熱して溶媒を乾燥後、２００℃で３０分、さらに３５０℃で３０分加熱し、ポリイミド前駆体をイミド化することで内面摺動層を形成した。内面摺動層の厚みは１２μｍとした。

（プライマー層及び弾性層の形成）
内面摺動層を形成した基材に対し、以下の手順でプライマー層及び弾性層を形成した。
基材上にヒドロシリル系のシリコーンプライマー（ＤＹ３９－０５１ Ａ／Ｂ（商品名）；ダウ・東レ社製）を塗工し、２００℃にて５分間加熱硬化した。そのプライマー層上に、熱伝導性フィラーとしてアルミナを含む付加反応型液状シリコーンゴム（ＤＹ３５－１３１０ Ａ／Ｂ）を塗工し、２００℃にて３０分間加熱硬化して、シリコーンゴム弾性層を形成した。
弾性層２２の熱伝導率は１．０Ｗ／ｍＫ、厚みは２５０μｍであった。

（接着剤層の塗布）
弾性層を形成した後、弾性層上に、リングコート法を用いて接着剤（ＳＥ１８１９ＣＶ
Ａ／Ｂ（商品名）；ダウ・東レ社製）を７μｍの厚みで塗布した。

（離型層の形成）
接着剤を塗布した後、離型層としてＰＦＡチューブを、外側から真空拡張し被覆する方法（真空拡張被覆法）により接着剤上に被せた。具体的には、接着剤が塗布された弾性層形成後のワークの外径よりも大きな内径を有する外筒の内面にＰＦＡチューブを真空状態で吸着させて拡径し、ワークをその中に挿入した後、真空を解除することで接着剤上に被覆した。ＰＦＡチューブと弾性層との間の余分な接着剤と空気をＯリングで扱き落とした後、電気炉で加熱して接着剤を硬化・接着させた。その後、両端部を所望の長さに切断することで、定着フィルムを得た。
なお、定着フィルムの離型層には、原料としてＰＦＡ（商品名：ネオフロンＰＦＡ Ａ
Ｐ－２３１ＳＨ；ダイキン社製）を円筒ダイから押し出成形して作製した、厚み２０μｍ、内径が２３．０ｍｍのＰＦＡチューブを用いた。なお、このチューブの長手方向の長さＬは、４００ｍｍであった。また、このチューブの長手方向の一方の端部から他方の端部に向けて１０ｍｍ毎の各位置で測定したＸの値の平均値は、３４．９であった。さらに、このチューブを装着した上記定着フィルムにおいて、定着フィルムの長手方向の一方の端部から他方の端部に向けて１０ｍｍ毎の各位置で測定した離形層（熱処理前）のＸの値の平均値は、３８．４であった。チューブのときのＸの値よりも大きくなっている理由は、チューブを拡径して接着層上に被せたことにより、チューブ（離形層）の結晶状態がより高くなったためであると考えられる。

（離型層の熱処理）
離型層としてＰＦＡチューブが被覆された定着フィルムを、その外径よりも内径が大きい加熱筒に挿入し、定着フィルムを加熱した。このとき、定着フィルムの回転軸に沿う方向長さをＬとしたときの、定着フィルムの回転軸に沿う方向の長さ０．７０Ｌの中央領域のみを、その長さに対応する加熱筒内部のバンドヒーターによって加熱処理した。加熱制御温度は３２０℃とし、離型層の実体温度がＰＦＡの融解温度３０５℃以上となるように加熱制御した。
一方、定着フィルムの両方の端部領域は、ＰＦＡの融解温度を超えない温度１５０℃で加熱制御した。
加熱時間は離型層の実体温度が上記した所定の温度に十分到達可能な時間として、加熱筒に定着フィルムを投入後３分間とした。投入して３分経過後、定着フィルムを加熱筒から常温雰囲気下へ取り出し、離型層を冷却して結晶化させた。

上記の熱処理を施した定着フィルムから離型層を単離した。具体的には、弾性層ごと基材から表層を剥がし、表層と接着されている弾性層をシリコーン溶解剤（商品名：ｅソルブ２１ＲＳ；カネコ化学社製）を用いて溶解して、エンドレス形状を有する離型層のみを取り出した。
得られた離型層を用いて、定着フィルムの外表面に相当する面に対して、前記した反射Ｘ線回折法によってＸ＝Ｉｃ／Ｉａを計測した。具体的には、離形層の、周方向に直交する方向(軸に沿う方向)の両側の端部から長さ０．１５Ｌまでの端部領域について、１０ｍｍ毎の位置のＸを測定し、その平均値Ｘｅを算出した。また、端部領域の間に位置する中央領域について、一方の端から他方の端に向かって１０ｍｍ毎の位置のＸを測定し、その平均値Ｘｍを算出した。Ｘｅ、Ｘｍ、及びＸｅ／Ｘｍの値を表１に記載した。

［実施例２］
実施例１に係るＰＦＡチューブと同じ原料を用いて、厚みが１５μｍのＰＦＡチューブを用意した。このチューブの長手方向の一方の端部から他方の端部に向けて１０ｍｍ毎の各位置で測定したＸの値の平均値は、３８．４であった。このＰＦＡチューブを用いた以外は、実施例１と同じ方法で定着フィルムとその離型層を得た。なお、熱処理前の離形層のＸの値の平均値は、４１．６であった。

［実施例３］
実施例１に係るＰＦＡチューブと同じ原料を用いて、厚みが２５μｍのＰＦＡチューブを用意した。このチューブの長手方向の一方の端部から他方の端部に向けて１０ｍｍ毎の各位置で測定したＸの値の平均値は、３１．７であった。このＰＦＡチューブを用いた以外は、実施例１と同じ方法で定着フィルムとその離型層を得た。なお、熱処理前の離形層のＸの値の平均値は、３７．５であった。

［実施例４］
原料としてＰＦＡ（商品名：テフロン（登録商標）ＰＦＡ ９５９ＨＰＰｌｕｓ；三井
・ケマーズ社製）を円筒ダイから押し出成形して、厚み２０μｍ、内径が２３．０ｍｍのＰＦＡチューブを用意した。このチューブの周方向に直交する方向の長さＬは、４００ｍｍであった。また、このチューブの長手方向の一方の端部から他方の端部に向けて１０ｍｍ毎の各位置で測定したＸの値の平均値は、５８．７であった。
このＰＦＡチューブを用いた以外は、実施例１と同じ方法で定着フィルムとその離型層を得た。なお、熱処理前の離形層のＸの値の平均値は、６０．５であった。

［実施例５］
実施例４に係るＰＦＡチューブと同じ原料を用いて、厚みが４０μｍのＰＦＡチューブを用意した。このＰＦＡチューブの長手方向の一方の端部から他方の端部に向けて１０ｍｍ毎の各位置で測定したＸの値の平均値は、４１．１であった。このＰＦＡチューブを用
いた以外は、実施例４と同じ方法で定着フィルムとその離型層を得た。なお、熱処理前の離形層のＸの値の平均値は、４４．１であった。

［比較例１］
熱処理を行わない以外は実施例１と同様にして定着フィルムを作製した。離型層のＸｅ、Ｘｍの値を、実施例と同様の反射Ｘ線回折法によって得た。さらにそれらの値からＸｅ／Ｘｍを算出した。

［比較例２］
熱処理を行わない以外は、実施例２と同様にして定着フィルムを作製した。離型層のＸｅ、Ｘｍの値を、実施例と同様の反射Ｘ線回折法によって得た。さらにそれらの値からＸｅ／Ｘｍを算出した。

［比較例３］
熱処理を行わない以外は、実施例３と同様にして定着フィルムを作製した。離型層のＸｅ、Ｘｍの値を、実施例と同様の反射Ｘ線回折法によって得た。さらにそれらの値からＸｅ／Ｘｍを算出した。

［比較例４］
熱処理を行わない以外は、実施例４と同様にして定着フィルムを作製した。離型層のＸｅ、Ｘｍの値を、実施例と同様の反射Ｘ線回折法によって得た。さらにそれらの値からＸｅ／Ｘｍを算出した。

［比較例５］
熱処理を行わない以外は、実施例５と同様にして定着フィルムを作製した。離型層のＸｅ、Ｘｍの値を、実施例と同様の反射Ｘ線回折法によって得た。さらにそれらの値からＸｅ／Ｘｍを算出した。

［比較例６］
ＰＦＡとして「アルゴフロンＰＦＡ：Ｆ１５２０（商品名：ソルベイジャパン社製）」を用いた以外は、実施例１と同様にして、厚み２０μｍのＰＦＡチューブを用意した。このチューブの長手方向の一方の端部から他方の端部に向けて１０ｍｍ毎の各位置で測定したＸの値の平均値は、５３．５であった。
そして、このＰＦＡチューブを用いたこと、及び、熱処理を行わなかった以外は、実施例１と同様にして定着フィルムを得た。離型層のＸｅ、Ｘｍの値を、実施例と同様の反射Ｘ線回折法によって得た。さらにそれらの値からＸｅ／Ｘｍを算出した。

［比較例７］
離形層の熱処理を以下のように行った以外は実施例１と同様にして定着フィルムを作製した。得られた定着フィルムから単離した離型層に対し、実施例と同様の反射Ｘ線回折法によってＸｅ、Ｘｍの値を得た。さらにそれらの値からＸｅ／Ｘｍを算出した。
＜熱処理＞
実施例１で用いた加熱筒を用いた。ただし、加熱制御温度は定着フィルム回転軸に沿う方向の全領域において、ＰＦＡの融解温度より高い３２０℃に３分間加熱した。加熱後、定着フィルムを加熱筒から取り出し、常温雰囲気下に置いて、離型層のＰＦＡを結晶化させた。

上記実施例１～５に示すように、本開示の一態様に係る定着フィルムによれば、端部領域の離型層のＸの平均値Ｘｅが、中央領域のＸの平均値Ｘｍよりも１．２０倍以上大きい状態とすることにより、紙のエッジ部が当接する端部領域の摩耗を防止しつつ、省エネ性が良好で、かつ、長期の使用によっても、中央領域における離型層の軸に沿う方向の裂けを防止し得る定着フィルムを得ることができる。

比較例７に係る定着フィルムは、省エネ性については、比較例１に係る定着フィルムと比較して良好であった。しかし、定着フィルムの回転軸に沿う方向の全域にわたってＸが、比較例１に係る定着ベルトのＸよりも小さかった。そのため、端部領域において、紙の端部の接触による摩耗が発生し、十分な耐久性を維持し得なかった。
また、比較例４及び比較例６に係る定着フィルムは、Ｘｅ及びＸｍの値が大きい、すなわち結晶の面内配向性が大きい状態であるため、使用耐久中に離型層の裂けが発生している。
以上、本開示に係わる実施形態を説明したが、本開示は上述の形態に限定されるものではない。

本開示は以下の構成及び方法を含む。
（構成１）
エンドレス形状を有する定着フィルムであって、少なくとも、基材、弾性層及び離型層をこの順に有し、
該離型層は、フッ素樹脂を含むチューブで構成されてなり、
該離型層の、反射Ｘ線回折法による２θ＝３９．５～４０．５°の最大Ｘ線回折強度Ｉａに対する、２θ＝１７～１９°の最大Ｘ線回折強度Ｉｃの比の値（Ｉｃ／Ｉａ）をＸとし、
該定着フィルムの回転軸に沿う方向の長さをＬとし、
該定着フィルムの回転軸に沿う方向の両端部から０．１５Ｌまでの端部領域における該Ｘの平均値をＸｅとし、
該定着フィルムの該両端部から０．１５Ｌまでの該端部領域の間に存在する、回転軸に沿う方向の長さが０．７０Ｌの中央領域における該Ｘの平均値をＸｍとしたとき、
Ｘｍに対するＸｅの比の値（Ｘｅ／Ｘｍ）が、１．２０以上である
ことを特徴とする定着フィルム。
（構成２）
前記Ｘｅ／Ｘｍが、１．２０～５．００である構成１に記載の定着フィルム。
（構成３）
前記Ｘｅ／Ｘｍが、１．２３～４．２０である構成１又は２に記載の定着フィルム。
（構成４）
前記Ｘｅ／Ｘｍが、１．２５～２．００である構成１～３のいずれかに記載の定着フィルム。
（構成５）
前記Ｘｅが、３５．０～６２．０である構成１～４のいずれかに記載の定着フィルム。（構成６）
前記Ｘｅが、３７．０～５０．０である構成１～５のいずれかに記載の定着フィルム。（構成７）
前記Ｘｅが、３７．０以上、５０．０未満である構成１～６のいずれかに記載の定着フィルム。
（構成８）
前記Ｘｍが、１０．０～３５．０である構成１～７のいずれかに記載の定着フィルム。（構成９）
前記チューブが、円筒押出成形物 である構成１～８のいずれかに記載の定着フィルム
。
（構成１０）
前記フッ素樹脂が、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体である構成１～９のいずれかに記載の定着フィルム。
（構成１１）
前記フッ素樹脂を含むチューブが、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を含む樹脂混合物の円筒押出成形物である構成１～１０のいずれかに記載の定着フィルム。
（構成１２）
前記離型層の厚みが、１０～４５μｍである構成１～１１のいずれかに記載の定着フィルム。
（構成１３）
構成１～１２のいずれかの定着フィルムを有する加熱定着装置。
（構成１４）
前記加熱定着装置が、さらにヒータを具備し、該ヒータが、前記定着フィルムの内周面に接するように配置されている構成１３に記載の加熱定着装置。
（構成１５）
前記加熱定着装置が、さらに加圧ローラを具備し、該加圧ローラと前記ヒータとが、前記定着フィルムを挟んで圧接している構成１４に記載の加熱定着装置。
（構成１６）
構成１３～１５のいずれかに記載の加熱定着装置を備えた電子写真画像形成装置。
（方法１）
構成１～１２のいずれかの定着フィルムの製造方法であって、
（ｉ） フッ素樹脂を含む樹脂混合物の円筒押出成形物であるフッ素樹脂チューブを用意する工程と、
（ｉｉ） 該フッ素樹脂チューブで、該基材の弾性層の外表面を被覆する工程と、
（ｉｉｉ） 該フッ素樹脂チューブの該中央領域に対応する領域を、該フッ素樹脂の融解温度以上の温度にて熱処理し、該端部領域に対応する領域を該フッ素樹脂の融解温度を超えない温度で熱処理する工程と、
を有することを特徴とする、定着フィルムの製造方法。
（方法２）
前記フッ素樹脂が、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体である方法１に記載の定着フィルムの製造方法。
（方法３）
前記中央領域に対応する領域を、温度２８０～４００℃の範囲で熱処理する方法２に記載の定着フィルムの製造方法。
（方法４）
前記端部領域に対応する領域を、温度１００～２５０℃の範囲で熱処理する方法２又は３に記載の定着フィルムの製造方法。

１…セラミックスヒータ、２…フィルムガイド、１０…定着装置、２０…定着フィルム、２１…基材、２２…弾性層、２３…接着剤層、２４…離型層、２５…内面摺動層、２６…プライマー層、３０…加圧ローラ、３１…基体、３２…弾性層、３３…離型層

Claims (20)

1. エンドレス形状を有する定着フィルムであって、少なくとも、基材、弾性層及び離型層をこの順に有し、
   該離型層は、フッ素樹脂を含むチューブで構成されてなり、
   該離型層の、反射Ｘ線回折法による２θ＝３９．５～４０．５°の最大Ｘ線回折強度Ｉａに対する、２θ＝１７～１９°の最大Ｘ線回折強度Ｉｃの比の値（Ｉｃ／Ｉａ）をＸとし、
   該定着フィルムの回転軸に沿う方向の長さをＬとし、
   該定着フィルムの回転軸に沿う方向の両端部から０．１５Ｌまでの端部領域における該Ｘの平均値をＸｅとし、
   ２つの該端部領域の間に存在する、回転軸に沿う方向の長さが０．７０Ｌの中央領域における該Ｘの平均値をＸｍとしたとき、
   Ｘｍに対するＸｅの比の値（Ｘｅ／Ｘｍ）が、１．２０以上である
   ことを特徴とする定着フィルム。
2. 前記Ｘｅ／Ｘｍが、１．２０～５．００である請求項１に記載の定着フィルム。
3. 前記Ｘｅ／Ｘｍが、１．２３～４．２０である請求項１に記載の定着フィルム。
4. 前記Ｘｅ／Ｘｍが、１．２５～２．００である請求項１に記載の定着フィルム。
5. 前記Ｘｅが、３５．０～６２．０である請求項１に記載の定着フィルム。
6. 前記Ｘｅが、３７．０～５０．０である請求項１に記載の定着フィルム。
7. 前記Ｘｅが、３７．０以上、５０．０未満である請求項１に記載の定着フィルム。
8. 前記Ｘｍが、１０．０～３５．０である請求項１に記載の定着フィルム。
9. 前記チューブが、円筒押出成形物である請求項１に記載の定着フィルム。
10. 前記フッ素樹脂が、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体である請求項１に記載の定着フィルム。
11. 前記フッ素樹脂を含むチューブが、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体を含む樹脂混合物の円筒押出成形物である請求項１に記載の定着フィルム。
12. 前記離型層の厚みが、１０～４５μｍである請求項１に記載の定着フィルム。
13. 請求項１～１２のいずれか一項に記載の定着フィルムを有することを特徴とする加熱定着装置。
14. 前記加熱定着装置が、さらにヒータを具備し、該ヒータが、前記定着フィルムの内周面に接するように配置されている請求項１３に記載の加熱定着装置。
15. 前記加熱定着装置が、さらに加圧ローラを具備し、該加圧ローラと前記ヒータとが、前記定着フィルムを挟んで圧接している請求項１４に記載の加熱定着装置。
16. 請求項１３に記載の加熱定着装置を備えていることを特徴とする電子写真画像形成装置。
17. 請求項１～１２のいずれか一項に記載の定着フィルムの製造方法であって、
    （ｉ） フッ素樹脂を含む樹脂混合物の円筒押出成形物であるフッ素樹脂チューブを用意する工程と、
    （ｉｉ） 該フッ素樹脂チューブで、該基材の弾性層の外表面を被覆する工程と、
    （ｉｉｉ） 該フッ素樹脂チューブの該中央領域に対応する領域を、該フッ素樹脂の融解温度以上の温度にて熱処理し、該端部領域に対応する領域を該フッ素樹脂の融解温度を超えない温度で熱処理する工程と、
    を有することを特徴とする、定着フィルムの製造方法。
18. 前記フッ素樹脂が、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体である請求項１７に記載の定着フィルムの製造方法。
19. 前記中央領域に対応する領域を、温度２８０～４００℃の範囲で熱処理する請求項１８に記載の定着フィルムの製造方法。
20. 前記端部領域に対応する領域を、温度１００～２５０℃の範囲で熱処理する請求項１８に記載の定着フィルムの製造方法。

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