JP2023547021A - エンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム及びその応用 - Google Patents

Abstract

本発明は、エンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム及びその応用を提供し、酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、酸化触媒は、エンジン排気における還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、酸化部はエンジンの下流に位置し、三元転化部は酸化部の下流に位置し、本発明では、耐超高温の酸化触媒を三元触媒の上流に設置することにより、エンジン排気をまず酸化触媒で処理してから三元触媒で処理し、三元触媒処理プロセス中の燃焼による三元触媒の性能減衰を低減し、燃焼による高温の発生が三元転化反応及び三元触媒の構造及び性能に悪影響を及ぼすことを回避し、それによりシステムの三元転化機能の発揮を確保し、エンジンから排出された排気の浄化効率を向上させることができる。【選択図】図１

Description

本発明はエンジン後処理分野に関し、具体的にはエンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム及びその応用に関する。

理論空燃比運転の自動車エンジンから排出された廃棄ガス（排気）にはＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘなどの有害ガスが含有され、一般的には、三元触媒転化システム（ＴＷＣシステム）により除去され、現在のＴＷＣシステムは三元触媒（ＴＷＣ）の三元触媒転化機能に基づいて、排気内のＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを二酸化炭素（ＣＯ_２）、窒素ガス（Ｎ_２）及び水に転化し、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの除去を実現する。三元触媒の基本成分は主に、多孔質基材、酸素貯蔵材料及び貴金属であり、貴金属は主に、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）及びロジウム（Ｒｈ）であり、貴金属はＴＷＣの活性成分であり、ここでＰｔ及びＰｄの主な機能は、リーン排気（空燃比λ＞１、排気酸素富化）の条件で炭素水素（ＨＣ）及び一酸化炭素（ＣＯ）の酸化を加速すること、及びリッチ排気（λ＜１、排気希薄酸素）の条件でＨＣの水蒸気改質及びＣＯの水性ガス反応を触媒してＨＣ及びＣＯを除去することであり、ロジウム（Ｒｈ）の主な機能は、理論空燃比（λ＝１）及びリッチ（λ＜１）排気の条件で窒素酸化物（ＮＯｘ）を転化することであり、酸素貯蔵材料の基本的な機能は、λの値を小範囲で調節し、理論空燃比条件下での三元反応を維持するために、λ＝１からの偏差を減少させることであり、酸素貯蔵材料は、その機能を効果的に発揮するために、一般的に貴金属と組み合わせることが必要であり、多孔質基材は、一般的に、疎で、大きな比表面積を有するアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）系材料であり、それは主に、貴金属を分散させ、触媒の活性及び安定性などの性能を保証するための負荷材料として機能する。Ｒｈは高温でＡｌ_２Ｏ_３と反応して失効しやすいため、ＴＷＣ触媒では、触媒の失効を回避するために、Ｒｈは酸素貯蔵材料に担持され、酸素貯蔵材料はアルミナ系材料の表面に充填され、ＲｈとＡｌ_２Ｏ_３を分離するという目的を達成する。

一般的には、ＴＷＣの作動プロセスでは、酸素はＨＣ、ＣＯなどの還元性成分と急速に反応し、大量の熱を放出してＴＷＣ温度を急激に上昇させ、特に酸素含有量の高い排気（例えば酸素の体積含有率が１％より大きく、さらには２～３％より大きい理論空燃比運転エンジンから生じた排気など）に対して三元触媒転化処理を行うとき、反応がより激しくなり、ＴＷＣをより高い温度に上昇させる。一方では、大量の燃焼反応はＴＷＣのエンジン排気の流入端のＴＷＣ空間の大部分を占め、ＴＷＣの後端の部分だけが三元転化の役割を果たすことができ（即ち、ＴＷＣの大部分は、ＨＣ及びＣＯなどの還元性成分を燃焼すること及び酸素を消費することに用いられ、ＴＷＣのごく一部だけが三元転化機能を果たし、ＮＯｘを転化する）、ＴＷＣ機能の発揮が制限され、他方では、燃焼により発生する高温は一般的には９５０℃以上と高く、ＴＷＣの転化温度窓（一般的には３５０～７００℃）を超えて、三元転化反応に不利であり、ＮＯｘなどの有害ガスの転化効率に影響を与え、また、燃焼によりＴＷＣで発生する高温はＴＷＣを超高温（９００～９８０℃）で作動させ、長時間超高温（例えば９５０℃）で動作すると、ＴＷＣのエージングを加速し、ＴＷＣの機能を著しく減衰させ、主に、（１）多孔質基材の細孔が崩壊すると共に、表面積が急激に減少し、ＴＷＣの全体構造及び性能に影響を与え、特に貴金属の一部が埋没し、触媒活性サイト数を減少させること、（２）酸素貯蔵材料がエージングし、貴金属との組み合わせが弱くなり、λに対する調節機能が減衰し、且つＣＯの水性ガスシフト反応及びＨＣの水蒸気改質機能が低下すると共に、Ｒｈに対する保護機能が低下し、ＲｈはＡｌ_２Ｏ_３と接触反応して失効しやすくなり、触媒によるＮＯｘに対する触媒還元能力を著しく低下させること、（３）貴金属粒子が成長していき、ＴＷＣの三元触媒活性を減衰させることである。

本発明は、従来技術に存在するＴＷＣが過剰なＨＣ及びＣＯなどの還元性成分を長時間触媒燃焼させることにより、温度が高くなりすぎて触媒性能が著しく損なわれたり、機能の発揮が制限されたりするという問題を少なくとも解決するために、エンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム及びその応用を提供する。

本発明の一態様により提供されるエンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システムは、耐高温酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、前記酸化触媒は、排気における還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、前記酸化部はエンジンの下流に位置し、前記三元転化部は前記酸化部の下流に位置する。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、前記第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、且つ、前記第１のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇ～１．２ｃｃ／ｇであること、前記第１のアルミナ系材料の比表面積が１３０～１８０ｍ^２／ｇであること、及び前記第１のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が６０ｍ^２／ｇ以上であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記第１のアルミナ系材料はγ－アルミナを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記第１のアルミナ系材料に希土類元素が含有され、前記第１のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量は０～７％である。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化触媒におけるパラジウムの質量含有量は０．０６～１．０％である。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化部の数は少なくとも２つであり、隣接する２つずつの酸化部の間の距離は１５０ｍｍ以上である。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化部は第１の担体と、第１の担体の表面に位置する第１の活性層とを含み、前記酸化触媒は前記第１の活性層内に存在する。

本発明の一実施形態によれば、第１の活性層にはさらに接着剤及び／又は改質助剤が含まれ、且つ、前記接着剤がアルミペースト及び／又はシリカゲルを含むこと、前記改質助剤がセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含むこと、及び前記第１の活性層における酸化触媒の質量含有量が８５％～９８％であり、余分が前記接着剤及び／又は改質助剤であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記第１の担体の形成材料はセラミック、金属のうちの少なくとも１つを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、前記第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、前記酸化触媒におけるパラジウムの質量と前記第１の担体の体積との比は（３～５０）グラム：１立方フィートである。

本発明の一実施形態によれば、前記第１の活性層の質量と前記第１の担体の体積との比は（１００～２００）グラム：１リットルである。

本発明の一実施形態によれば、前記三元転化部はさらに第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、前記三元触媒は前記第２の活性層内に存在する。

本発明の一実施形態によれば、前記第２の活性層にはさらに接着剤及び／又は改質助剤が含まれ、且つ、前記接着剤がアルミペースト及び／又はシリカゲルを含むこと、前記改質助剤がセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含むこと、及び前記第２の活性層における三元触媒の質量含有量が８５％～９８％であり、余分が前記接着剤及び／又は改質助剤であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記三元触媒は多孔質基材、酸素貯蔵材料及び貴金属を含み、前記貴金属は白金、ロジウム及びパラジウムを含み、前記酸素貯蔵材料は前記多孔質基材内に充填され、前記ロジウムは前記酸素貯蔵材料に担持され、ロジウム以外の貴金属は、前記多孔質基材に担持されるか又は前記酸素貯蔵材料に担持される。

本発明の一実施形態によれば、前記酸素貯蔵材料はＣｅＺｒＯを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記多孔質基材は第２のアルミナ系材料を含み、且つ、前記第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇより小さいこと、
前記第２のアルミナ系材料の比表面積が１３０ｍ^２／ｇ～２４０ｍ^２／ｇであること、及び前記第２のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が４０ｍ^２／ｇ以上であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．４ｃｃ／ｇ～０．８ｃｃ／ｇである。

本発明の一実施形態によれば、前記第２のアルミナ系材料はγ－アルミナ及び／又はθ－アルミナを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記第２のアルミナ系材料に希土類元素が含有され、前記第２のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量は３％～７％である。

本発明の一実施形態によれば、前記第２の担体の形成材料はセラミック、金属のうちの少なくとも１つを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記三元転化部はさらに第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、前記三元触媒は前記第２の活性層内に存在し、前記三元触媒における貴金属の質量と第２の担体の体積との比は（３～５０）グラム：１立方フィートである。

本発明の一実施形態によれば、前記三元触媒はさらに白金を含み、ロジウムと白金との質量比は１：０～１５であり、及び／又は、ロジウムとパラジウムとの質量比は１：２～１５である。

本発明の他の態様は、上記三元触媒転化システムのエンジン排気浄化処理での応用をさらに提供する。

本発明の一実施形態によれば、前記エンジン排気は高酸素含有量のエンジン排気を含み、前記高酸素含有量のエンジン排気における酸素の体積含有率は１％以上である。

本発明の一実施形態によれば、前記エンジン排気は理論空燃比運転エンジン排気を含む。

本発明により提供されるエンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム（ＴＷＣシステム）は、エンジンから排出された排気をまず酸化触媒で処理し、酸素とＨＣ及びＣＯなどの還元性成分とをまず酸化触媒の触媒作用下で燃焼させて酸素を除去し、三元触媒処理中の燃焼の程度を低減させ、燃焼が三元触媒の空間の大部分を占めること、及び燃焼による高温の発生が三元転化反応及び三元触媒の構造及び性能に悪影響を及ぼすことを回避し、それにより三元触媒の機能発揮を確保し、排気におけるＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘなどの有害成分を効率的に除去し、本発明のＴＷＣシステムにより処理された排気は目標排出基準を達成することができる。

排気における酸素の濃度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。 酸化部の排気入口及び酸化部における触媒の温度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。 ＮＭＨＣ及びＣＯの転化率の酸化部における触媒のエージング時間に従う変化曲線のグラフである。 ＮＭＨＣ及びＣＯの転化率のエージング時間に従う変化曲線のグラフである。 エンジン排気が触媒システムにより処理された後のＮＯｘの濃度の酸化部における触媒反応温度に従う変化曲線のグラフである。 触媒システムＮＯｘの転化率の酸化部における触媒反応温度に従う変化曲線のグラフである。 本発明の一実施例における酸化部Ｂの排気入口温度、酸化部Ｂにおける酸化触媒の温度、酸化部Ｂの排気出口温度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。 本発明の一実施例における酸化部Ｂの排気入口の酸素濃度、酸化部Ｂの排気出口の酸素濃度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。

当業者が本発明の態様をよりよく理解するために、以下、本発明についてさらに詳細に説明する。

本発明により提供されるエンジン排気浄化処理用のＴＷＣシステムは、酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、酸化触媒は、排気における還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、酸化部はエンジンの下流に位置し、三元転化部は酸化部の下流に位置する。

本発明では、三元転化部（三元触媒）は酸化部（酸化触媒）の下流／後端に位置し、即ちエンジンから排出された排気出口、酸化部、三元転化部は順次設置され、酸化部はエンジン排気の排出口と三元転化部との間に位置し、エンジンから排出された排気は酸化部及び三元転化部を順次流れるようにし、まず酸化部の酸化触媒で処理した後、三元転化部の三元触媒で処理して排気を浄化することを実現する。ここで、酸化触媒は酸素とＨＣ、ＣＯなどの還元性成分との反応を触媒するために用いられ、排気における酸素の大部分及びＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を消費し、酸化触媒処理後の排気はさらに後端の三元触媒で処理され、三元触媒は三元転化（主に、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘを同時に転化する）に用いられ、三元触媒の処理プロセスでは、排気に残った酸素及びＨＣ、ＣＯなどの還元性成分が少なく、燃焼の程度を低減させることができ、三元触媒が燃焼によって覆われることを回避してその三元転化機能を保証すると共に、高すぎる温度の発生を回避することができ、三元触媒が適宜の反応温度（３５０～７００℃）で三元転化反応を行うようにし、また、高温の発生が三元触媒の構造及び性能に悪影響（例えば、多孔負荷材料の細孔が崩壊すること、貴金属の活性が低下すること、酸素貯蔵材料の機能が減衰することなど）を及ぼすことを回避して三元転化反応の効率及び耐久性能を向上させる。

具体的に実施する場合、酸化触媒の後端に位置する三元触媒が３５０～７００℃で動作すること（即ち、三元触媒処理プロセスにおける温度を約３５０～７００℃に制御する）を満たすと共に、三元触媒が超高温（８５０～９５０℃）に長時間暴露されることを回避するために、エンジン排気組成などの要因に基づいて酸化触媒と三元触媒との間の距離又は両者の相対的な位置などの条件を調整することができる。

また、まず排気を酸化触媒によって処理し、当該処理プロセスでは、酸化触媒によって排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を酸素と反応するように触媒し、当該酸素の由来は、エンジンから生じた排気に含有される酸素（即ちエンジンから生じた排気に付属する酸素）であってもよく、又は必要に応じて酸化触媒の入口に酸素（排気中の過剰な還元剤の燃焼における二次空気噴射であって、コールドスタート段階での触媒の温度上昇を加速する）を導入し、それにより、排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分の大部分を消費し、三元触媒処理中に燃焼が起こり、高温が発生するなどの現象を回避し、三元触媒が適宜の反応温度（３５０～７００℃）で三元転化反応を行うようにする。従って、いくつかの実施例では、酸化部のエンジン排気入口に連通している吸気管を含んでもよく、エンジンから生じた排気は酸化部の排気入口から酸化部に入り、当該吸気管は、酸化部に入った排気が酸化触媒で処理された後にＨＣ、ＣＯなどの還元性成分の大部分を消費するように、酸化部に入った排気に空気（酸素）を入力し、当該吸気管にバルブがさらに設置され、酸化部に入った排気に酸素を入力する必要がない場合、空気の入力を停止し、酸化部に入った排気に酸素を入力する必要がある場合、空気を入力し、吸気管を介して酸化部に入った排気に空気（酸素）を入力する。

酸化触媒の処理プロセス中の温度が相対的に高いが、一般的に１０００℃（酸化触媒の組み合わせによって触媒が暴露される最高温度を制御することができる）を超えることはなく、上記酸化触媒は耐高温型酸化触媒であってもよく、具体的には１０００℃～１１００℃程度に耐える耐超高温型酸化触媒であってもよく、即ち、１０００℃～１１００℃程度の条件下では、酸化触媒の構造及び性能は基本的に安定し、例えば、基本的に細孔崩壊現象などは生じない。具体的には、当該酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、当該第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含んでもよく、当該第１のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇ～１．２ｃｃ／ｇ（即ちｃｍ^３／ｇ）、例えば０．８ｃｃ／ｇ、０．９ｃｃ／ｇ、１ｃｃ／ｇ、１．１ｃｃ／ｇ、１．２ｃｃ／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、比表面積が１３０～１８０ｍ^２／ｇであり、例えば１３０ｍ^２／ｇ、１４０ｍ^２／ｇ、１５０ｍ^２／ｇ、１６０ｍ^２／ｇ、１７０ｍ^２／ｇ、１８０ｍ^２／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、且つ当該第１のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が６０ｍ^２／ｇ以上であり、当該第１のアルミナ系材料を採用することで、酸化触媒の耐高温性及び安定性などの性能を向上させ、その触媒活性及び使用寿命をさらに確保することができる。

具体的には、第１のアルミナ系材料はγ－アルミナを含んでもよく、それはドーピングされたアルミナ及び／又はドーピングされていないアルミナであってもよい。いくつかの実施例では、第１のアルミナ系材料には希土類元素が含有され、希土類元素の酸化物で、当該第１のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量が０～７％（即ち希土類元素の酸化物の質量が第１のアルミナ系材料の０～７％を占める）、例えば０、１％、２％、３％、４％、５％、６％、７％であり、希土類元素の質量含有量が０である場合、第１のアルミナ系材料はドーピングされていないアルミナであり、希土類元素の質量含有量が０でない場合、第１のアルミナ系材料はドーピングされたアルミナ（又は希土類アルミナと呼ばれる）であり、比較して言うと、ドーピングされたアルミナを採用することで、アルミナ系材料の耐高温性能を向上させることに有利である。任意選択的に、希土類元素は例えばランタン（Ｌａ）を含む。

第１のアルミナ系材料は市販されているか又は自製であり、一般的には、アルミナ原料を高温エージング処理することにより、容易に崩壊する細孔を崩壊させて構造的に安定な耐高温アルミナ系材料を得ることができ、当該アルミナ系材料を高温条件に適用した場合に深刻な崩壊現象がほとんど生じないようにして、当該耐高温アルミナ系材料を基材として採用した酸化触媒の耐高温性能を向上させる。具体的には、いくつかの実施例では、第１のアルミナ系材料は以下のステップに従って製造されてもよく、アルミナ原料を１０００℃～１５００℃で少なくとも２時間エージング処理し、第１のアルミナ系材料を製造し、当該エージング処理によって製造された第１のアルミナ系材料は１０００℃以下で良好な安定性を有し、それにより酸化触媒の耐高温性能を確保する。ここで、希土類元素がドーピングされていない第１のアルミナ系材料を製造する場合、上記アルミナ原料は、希土類元素がドーピングされていないアルミナ原料であり、希土類元素がドーピングされた第１のアルミナ系材料を製造する場合、上記アルミナ原料は、希土類元素がドーピングされたアルミナ原料であり、上記プロセスに使用されるアルミナ原料は市販されているか又は自製であり、本発明はこれについて特に制限しない。

上記アルミナ系材料を１０００℃～１５００℃でエージング処理した後、浸漬法（例えば等体積浸漬法）などの当分野の常法によりパラジウムを第１のアルミナ系材料に担持して酸化触媒を得ることができる。具体的に実施する場合、パラジウム前駆体を第１の溶媒内に溶解して第１の浸漬液を製造し、当該第１の浸漬液を採用して第１のアルミナ系材料を浸漬し、例えば、第１のアルミナ系材料を当該第１の浸漬液に完全に浸入させるか、又は当該第１の浸漬液を第１のアルミナ系材料にスプレーして浸漬し、浸漬後に乾燥して、溶媒を除去し、即ち、パラジウムを第１のアルミナ系材料に担持して酸化触媒を得ることを実現し、ここで、第１の溶媒は水を含んでもよく、パラジウムの前駆体は、パラジウムの可溶性塩、例えば硝酸パラジウムを含んでもよい。また、酸化触媒中（又は後述する第１のコーティング層中）に、貴金属の安定性を高めるために、バリウム（Ｂａ）などの貴金属を固定する機能を有する元素を添加してもよい。

上記酸化部は、酸化触媒を担持するための第１の担体をさらに含んでもよく、即ち酸化触媒は当該第１の担体に設置され、いくつかの好ましい実施例では、酸化部は第１の担体と、第１の担体の表面に位置する第１の活性層とを含み、酸化触媒は第１の活性層内に存在する（即ち第１の活性層は上記酸化触媒を含む）。

一般的には、第１の活性層はさらに接着剤及び／又は改質助剤を含み、酸化部の安定性などの性能をさらに向上させるように、接着剤はアルミペースト及び／又はシリカゲルを含んでもよく、改質助剤はセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含んでもよい。いくつかの実施例では、第１の活性層の総質量に基づいて、酸化触媒の質量パーセントは８５％～９８％（即ち第１の活性層における酸化触媒の質量含有量が８５％～９８％である）、例えば８５％、８８％、９０％、９３％、９５％、９８％又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、余分は接着剤及び／又は改質助剤である。

具体的に実施する場合、酸化触媒、接着剤及び／又は改質助剤と第４の溶媒とを混合してスラリーを製造し、さらに当該スラリーを第１の担体の表面に塗布し、乾燥などの処理を経た後、第１の担体の表面に上記第１の活物質層を形成することができる。

任意選択的に、第１の担体の形成材料はセラミック（例えばコージェライトなど）、金属などのうちの少なくとも１つを含んでもよく、即ち、第１の担体はセラミック材料、金属などのうちの一種以上の混合物で形成されてもよく、当該第１の担体はガソリンパーティキュレートフィルター（ＧＰＦ）であってもよく、ハニカム状の担体であってもよいが、これに限定されない。

本発明の研究によれば、触媒酸化活性材料（即ち酸化触媒）の活性金属成分としてのパラジウムの含有量は酸化触媒の性能に影響を及ぼす重要な因子であり、いくつかの好ましい実施例では、酸化触媒の総質量に基づいて、パラジウムの質量パーセントは０．０６～１．０％（即ち酸化触媒におけるパラジウムの質量含有量が０．０６～１．０％である）である。

本発明では、酸化触媒を含有する上記酸化部の数は少なくとも１つであり、即ち１つであってもよいし、少なくとも２つ（即ち２つ以上の酸化触媒の組み合わせである）であってもよいが、酸化部の数が少なくとも２つの場合、隣接する２つの酸化部間の距離は、通常、１５０ｍｍ以上（当該距離はエンジン排気の流れ方向に沿った距離）である。ここで、隣接する２つの酸化部では、上流に位置する酸化部の酸化触媒におけるパラジウムの含有量は、下流に位置する酸化部の酸化触媒におけるパラジウムの含有量以下又はそれ以上であってもよく、具体的に実施する場合、必要に応じて設置してもよい。少なくとも２つの酸化部を組み合わせることにより、各酸化部が排気中の還元剤を部分的に酸化させ（一部の酸素を消費する）、非常に高い温度上昇が発生せず、即ち燃焼による熱を一定の間隔を有する２つの酸化触媒に分散させ、酸化部における酸化触媒が暴露される最高温度を制御することができ、エンジン排気の浄化処理効率及び耐久性をさらに向上させることに有利である。

また、酸化触媒におけるパラジウムの質量と第１の担体の体積との比は、（３～５０）グラム：１立方フィート（即ち（３～５０）ｇ／ｆｔ３）、例えば、３ｇ：１立方フィート、５ｇ：１立方フィート、１０ｇ：１立方フィート、２０ｇ：１立方フィート、３０ｇ：１立方フィート、４０ｇ：１立方フィート、５０ｇ：１立方フィート又はこれらのうちの任意の２つの割合からなる範囲であることを満たすこともでき、上記酸化触媒の処理効率を向上させることに有利である。

さらに、第１の活性層の質量と第１の担体の体積との比は、（１００～２００）グラム：１リットル（即ち（１００～２００）ｇ／Ｌ）、例えば、１００ｇ：１リットル、１５０ｇ：１リットル、１６０ｇ：１リットル、１７０ｇ：１リットル、１８０ｇ：１リットル、１９０ｇ：１リットル、２００ｇ：１リットル又はこれらのうちの任意の２つの割合からなる範囲であってもよい。

本発明は、当分野の通常の三元触媒（ＴＷＣ）を採用することができ、いくつかの実施例では、三元触媒は多孔質基材、酸素貯蔵材料及び貴金属を含み、貴金属はパラジウム及びロジウムを含み、酸素貯蔵材料は多孔質基材内に充填され、ロジウムは酸素貯蔵材料に担持され、ロジウム以外の貴金属は、必要に応じて多孔質基材に担持されるか又は酸素貯蔵材料に担持されてもよく、パラジウムは多孔質基材に担持されるか又は酸素貯蔵材料に担持されてもよい。ここで、ロジウムが酸素貯蔵材料に担持されることは、ロジウムを保護し、それと多孔質基材などの他の成分との接触反応を低減することもできる。好ましくは、パラジウムは酸素貯蔵材料に担持され、より好ましくは、上記貴金属はいずれも酸素貯蔵材料に担持される。

本発明は当分野の通常の方法を用いて、上記貴金属を酸素貯蔵材料又は多孔質基材に担持し、例えば浸漬法（例えば等体積浸漬法）などであり、例を挙げて言えば、ロジウム前駆体を第２の溶媒と混合して第２の浸漬液を製造し、さらに当該第２の浸漬液を採用して酸素貯蔵材料を浸漬することにより、ロジウムを酸素貯蔵材料に担持することを実現し、第２の溶媒は水を含んでもよく、ロジウム前駆体はロジウムの可溶性塩、例えば硝酸ロジウムであってもよく、白金前駆体を第３の溶媒と混合して第３の浸漬液を製造し、さらに当該第３の浸漬液を採用して多孔質基材を浸漬することにより、白金を多孔質基材に担持することを実現し、第３の溶媒は水を含んでもよく、白金前駆体は、白金の可溶性塩、例えば硝酸白金であってもよい。

酸素貯蔵材料は、三元転化反応をほぼ理論空燃比で行うように、エンジン排気の触媒表面での空燃比（λ）を調節することができる。これにより、三元転化反応の効率を確保し、各成分の機能を発揮させる。いくつかの実施例では、酸素貯蔵材料はＣｅＺｒＯを含んでもよく、さらにＺｒＯ_２を含んでもよく、即ちＣｅＯ_２とＺｒＯ_２との組み合わせを含んでもよいが、本発明はこれに限定されない。多孔質基材は、貴金属などの成分を分散して三元触媒の分散及び触媒活性を保証するために用いられ、いくつかの実施例では、多孔質基材は第２のアルミナ系材料を含んでもよく、第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇより小さく、一般的に好ましくは０．４ｃｃ／ｇ～０．８ｃｃ／ｇ、例えば０．４ｃｃ／ｇ、０．５ｃｃ／ｇ、６ｃｃ／ｇ、７ｃｃ／ｇ、８ｃｃ／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、その比表面積は１３０ｍ^２／ｇ～２４０ｍ^２／ｇ、例えば１３０ｍ^２／ｇ、１４０ｍ^２／ｇ、１５０ｍ^２／ｇ、１６０ｍ^２／ｇ、１７０ｍ^２／ｇ、１８０ｍ^２／ｇ、１９０ｍ^２／ｇ、２００ｍ^２／ｇ、２１０ｍ^２／ｇ、２２０ｍ^２／ｇ、２３０ｍ^２／ｇ、２４０ｍ^２／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、貴金属などの成分を多孔質基材に分散させ、三元触媒の性能を向上させることに有利である。また、当該第２のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積は一般的には４０ｍ^２／ｇ以上である。

具体的には、第２のアルミナ系材料はγ－アルミナ及び／又はθ－アルミナを含んでもよく、それはドーピングされたアルミナ及び／又はドーピングされていないアルミナであってもよく、ドーピングされたアルミナには一般的には希土類元素がドーピングされてもよい。いくつかの実施例では、第２のアルミナ系材料には希土類元素が含有され、希土類元素の酸化物で、当該第２のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量が３％～７％（即ち希土類元素の酸化物の質量が第２のアルミナ系材料の３％～７％を占める）、例えば３％、４％、５％、６％、７％又はそのうちのいずれか２つからなる範囲である。任意選択的に、希土類元素は例えばＬａを含む。当該第２のアルミナ系材料は市販されているか又は自製であり、本発明はこれについて特に制限しない。

上記三元転化部はさらに三元触媒を担持するための第２の担体を含んでもよく、即ち三元触媒は当該第２の担体に設置され、三元触媒は第２の担体にコーティング層を形成することができるが、これに限定されない。いくつかの好ましい実施例では、三元転化部は第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、三元触媒は第２の活性層内（即ち第２の活性層は上記三元触媒を含む）に存在する。

一般的には、第２の活性層はさらに接着剤及び／又は改質助剤を含み、三元転化部の安定性などの性能をさらに向上させるように、接着剤はアルミペースト及び／又はシリカゲルを含んでもよく、改質助剤はセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含んでもよい。いくつかの実施例では、第２の活性層の総質量に基づいて、三元触媒の質量パーセントは８５％～９８％（即ち第２の活性層における三元触媒の質量含有量が８５％～９８％である）、例えば８５％、８８％、９０％、９３％、９５％、９８％又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、余分は接着剤及び／又は改質助剤である。

具体的に実施する場合、三元触媒、接着剤及び／又は改質助剤と第５の溶媒とを混合してスラリーを製造し、さらに当該スラリーを第２の担体の表面に塗布し、乾燥などの処理を経た後、第２の担体の表面に上記第２の活物質層を形成することができる。

任意選択的に、第２の担体の形成材料はセラミック（例えばコージェライトなど）、金属などのうちの少なくとも１つを含んでもよく、当該第２の担体は微粒子捕集フィルター（ＧＰＦ）であってもよく、ハニカム状の担体であってもよいが、これに限定されず、第２の担体と第１の担体とは同じであっても異なってもよい。

いくつかの実施例では、上記貴金属は白金を含み、ここで、ロジウムと白金との質量比は１：０～１５であり、好ましくは１：０．５～８、例えば１：０．５、１：１、１：２、１：３、１：４、１：５、１：６、１：７、１：８又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、ロジウムとパラジウムとの質量比は１：２～１５、例えば１：２、１：３、１：４、１：５、１：６、１：７、１：８、１：９、１：１０、１：１１、１：１２、１：１３、１：１４、１：１５又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であってもよい。ここで、白金は多孔質基材に担持されるか又は酸素貯蔵材料に担持されてもよい。

いくつかの実施例では、三元触媒における貴金属の質量と第２の担体の体積との比は、（５～５０）グラム：１立方フィート、例えば５ｇ：１立方フィート、１０ｇ：１立方フィート、２０ｇ：１立方フィート、３０ｇ：１立方フィート、４０ｇ：１立方フィート、５０ｇ：１立方フィート又はこれらのうちの任意の２つの割合からなる範囲である。ここで、前記貴金属の質量は、三元触媒における全ての種類の貴金属の質量の和であり、例えば三元触媒における貴金属はロジウム、白金、パラジウムであり、従って当該貴金属の質量とは、三元触媒におけるロジウムの質量、白金の質量、パラジウムの質量の和である。

本発明はさらに、上記ＴＷＣシステムのエンジン排気浄化処理での応用を提供する。本発明のエンジンは具体的には、燃料油エンジンであってもよく、その排気には炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）などの成分が含有され、応用中では、エンジンから生じた排気はエンジンの排気出口から排出し、そして酸化部の排気入口から酸化部に入り、酸化部で酸化触媒と接触し、酸化触媒の作用下で、排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を酸素と反応させ、そして酸化部の排気出口から排出し、三元転化部の排気入口から三元転化部に入り、三元転化部内で三元触媒と接触して三元転化を行い、排気におけるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを二酸化炭素（ＣＯ_２）、窒素ガス（Ｎ_２）及び水に転化させれば、浄化排気を得、浄化排気は三元転化部の排気出口から排出される。

本発明のＴＷＣシステムは特に高酸素含有量のエンジン排気の処理に用いられてもよく、いくつかの実施例では、エンジン排気は高酸素含有量のエンジン排気を含み、当該高酸素含有量のエンジン排気における酸素の体積含有率は１％以上、例えば２％、２．５％、３％、３．５％など以上である。

高酸素含有量の理論空燃比運転エンジンの排出廃棄ガス（排気）は、酸素（Ｏ_２）、ＮＯｘなどの酸化性成分と、ＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を有し、且つ還元性成分はＯ_２の含有量と基本的に相当し（いずれも高含有量）、従来のＴＷＣシステムでは、多量のＯ_２とＨＣ及びＣＯなどの還元性成分とのＴＷＣでの反応は、大量の熱を放出し、高温を生じ、ＴＷＣの三元触媒転化効率及び耐エージング性に影響を及ぼし、エンジン排気中の有害成分が基準に達して排出されないようにし、本発明の三元触媒転化システムを採用することにより、このような問題を効果的に解決することができ、いくつかの実施例では、上記エンジン排気は理論空燃比運転エンジン排気を含み、特に酸素の体積含有率が１％より大きい（１％よりもはるかに大きい場合を含む）高酸素含有量の理論空燃比運転エンジン排気であってもよい。

具体的に言えば、当該高酸素含有量の理論空燃比運転エンジン排気における酸素（Ｏ_２）含有量が高く、また、ＨＣ、ＣＯなどの還元性成分の量もＯ_２と基本的に相当するため、従来のＴＷＣ処理プロセスにおいてより燃焼しやすく、同時に高温（さらには８５０～９８０℃より高い）を生じ、高温（＞８５０℃）で長時間運転すると、ＴＷＣの構造破壊を引き起こし、ＴＷＣの機能発揮に影響を与え、本発明の触媒システムは特に、高酸素含有量の理論空燃比運転排気が、超高触媒温度を引き起こすなどの問題を解決し、ＴＷＣの耐高温限界を超えるエンジン排気の後処理システムに用いることができる。

本発明の目的、技術案及び利点をより明確にするために、以下、具体的な実施例と組み合わせて本発明の技術案を明確且つ完全に説明し、明らかに、説明される実施例は本発明の実施例の一部であり、実施例の全てではない。本発明における実施例に基づき、当業者が創造な労働をしない前提で得た全ての他の実施例は、本発明の保護範囲に属する。
（実施例１）

本実施例では、三元触媒転化システムは、酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、酸化触媒は、排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、酸化部はエンジンの下流に位置し、三元転化部は酸化部の下流に位置し、ここで、
酸化部は第１の担体、及び第１の担体の表面に位置する第１の活性層からなり、第１の活性層は酸化触媒及び接着剤を含み、第１の活性層における酸化触媒の質量含有量が９０～９８％であり、余分が接着剤であり、接着剤はアルミペースト及びシリカゲルであり、第１の担体はコージェライトであり、第１の活性層の質量と第１の担体の体積との比は１６０グラム：１リットルであり、
酸化触媒は第１のアルミナ系材料と、第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、当該酸化触媒は、硝酸パラジウムを等体積浸漬法によって第１のアルミナ系材料に浸漬させることによって製造され、第１のアルミナ系材料は、佰哲星エネルギー有限公司からの耐高温希土類アルミナ（ここでのアルミナはγ－アルミナである）であり、その細孔容積（Ｐｏｒｅ Ｖｏｌｕｍｅ）は約０．９４ｃｃ／ｇであり、比表面積（Ｓｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ）は約１６９．４ｍ^２／ｇであり、１２００℃で４時間エージングした後の比表面積は約６１．２３ｍ^２／ｇであり、それに含まれる希土類元素はＬａであり、Ｌａの酸化物（Ｌａ_２Ｏ_３）で、第１のアルミナ系材料におけるＬａの質量含有量は約４％であり、
酸化触媒におけるパラジウムの質量含有量は約０．２２％（酸化触媒１リットル当たりには０．３５３ｇのパラジウムが含まれる）であり、酸化部では、酸化触媒におけるパラジウムの質量と第１の担体の体積との比は１０グラム：１立方フィートであり、
三元触媒は第２の担体、及び第２の担体の表面に位置する第２の活性層からなり、第２の活性層は三元触媒及び接着剤を含み、第２の活性層における三元触媒の質量含有量が９０～９８％であり、余分が接着剤であり、接着剤はアルミペースト及びシリカゲルであり、第２の担体はコージェライトであり、
三元触媒は第２のアルミナ系材料、ＣｅＺｒＯ及び貴金属からなり、貴金属はロジウム及びパラジウムからなり、ロジウム及びパラジウムはＣｅＺｒＯに担持され、ＣｅＺｒＯは第２のアルミナ系材料内に充填され、第２のアルミナ系材料は佰哲星エネルギー有限公司からの希土類アルミナ（ここでのアルミナはγ－アルミナである）であり、その細孔容積（Ｐｏｒｅ Ｖｏｌｕｍｅ）は約０．４９ｃｃ／ｇであり、比表面積（Ｓｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ）は約１４５ｍ^２／ｇであり、１０００℃で４時間エージングした後の比表面積は約１１０ｍ^２／ｇであり、それに含まれる希土類元素はＬａであり、Ｌａの酸化物（Ｌａ_２Ｏ_３）で、第２のアルミナ系材料におけるＬａ_２Ｏ_３の質量含有量は約４％であり、
三元転化部では、三元触媒における貴金属の質量と第２の担体の体積との比は１０グラム：１立方フィートであり、ここで、ロジウム、パラジウムの質量比は３：７である。
（応用実施例）

以下、エンジンベンチ試験により上記触媒システムの性能を検証し、実験プロセスでは、排気はエンジンから排出された後に順次酸化部及び三元転化部を流れ、プロセスを以下のように簡単に説明し、エンジンから生じた排気はエンジンの排気出口から排出された後、酸化部の排気入口から酸化部に入り、酸化部で酸化触媒と接触し、その中の酸素が還元性成分と酸化還元反応を行うようにし、そして酸化部の排気出口から排出し、三元転化部の排気入口から三元転化部に入り、三元転化部で三元触媒と接触して三元転換を行った後、三元転化部の排気出口から排出すれば、浄化排気を得る。上記プロセスをそれぞれ参照して以下の実験１～実験３、比較実験１及び比較実験２を行う。
以下の実験において、ＮＭＨＣの転化率＝（（模擬排気におけるＮＭＨＣの量－酸化部反応を経て酸化部排気出口から排出された排気におけるＮＭＨＣの量）／模擬排気におけるＮＭＨＣの量）×１００％であり、ＣＯ転化率＝（（模擬排気中のＣＯ量－酸化部反応後に酸化部排気出口から排出された排気中のＣＯ量）／模擬排気中のＣＯ量）×１００％であり、
高酸素含有量の理論空燃比運転エンジン排気をシミュレートし（模擬排気）、排気における酸素の濃度（体積含有率）のエンジン出力に伴う変化曲線を図１に示し、ＮＭＨＣとＣＯの含有量は酸素と基本的に相当し、酸化部の排気入口の温度のエンジン出力に伴う変化曲線、酸化部における温度のエンジン出力に伴う変化曲線を図２に示し（酸化部の温度が８００℃以上（８００～９５０℃の間）と高く、ＴＷＣの転化温度窓（３５０～７００℃）を超える）、ここで、図２は実験１及び比較実験１の酸化部における温度のエンジン出力に伴う変化曲線を示し、以下の残りの実験において、特に説明しない場合、酸化部における反応温度はこれと類似する。

比較実験１：酸化部の酸化触媒は通常のＴＷＣであり（それと実施例１の三元触媒との違いは以下のとおりであり、貴金属の質量と第２の担体の体積との比が４０グラム：１立方フィートであり、ここで、パラジウムとロジウムの質量比が７：１である）、図３に示すように、酸化部の酸化触媒の反応時間（又はエージング時間と呼ばれる）が制御される。酸化部におけるＮＭＨＣとＣＯの転化率（８５０℃で酸化触媒前後の雰囲気濃度変化を測定する）の転化率の酸化部におけるエージング時間に従う変化曲線（エンジンベンチ９５０℃で）（図３を参照する）を測定し、転化効率はエージング時間の増加に従って減衰し、３００時間エージングした後、転化効率は顕著に減衰する。

実験１：実施例１の酸化触媒を１０５０℃でエージングし、エージング後の触媒を酸化部の酸化触媒とし、実験１のプロセスを参照し、酸化触媒が１０５０℃で異なる時間（１１０～８３０時間）エージングした後のエージング触媒のＮＭＨＣとＣＯの転化率への影響を測定し、ＮＭＨＣとＣＯ（８５０℃で酸化触媒前後の雰囲気濃度変化を測定する）の転化率のエージング時間に伴う変化曲線（図４を参照する）を得て、ＮＭＨＣとＣＯの転化率が比較的高く、且つエージング時間の増加に伴って安定する傾向が見られ、上記酸化触媒は良好な耐エージング性を有する。

実験２：実施例１の酸化触媒を１０５０℃で８３０時間エージングした後、エージング後の触媒を酸化部の酸化触媒とし、酸化部の酸化触媒反応温度を図５及び図６に示すように制御し、触媒システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）浄化排気におけるＮＯｘの濃度、ＮＯｘの転化率（浄化排気におけるＮＯｘの量と酸化部に入る前の模擬排気におけるＮＯｘの量との比）の反応温度に伴う変化曲線をそれぞれ図５及び図６に示すように測定し、酸化触媒は１０５０℃で８３０時間エージングした後に性能が安定し、触媒システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）浄化後の排気におけるＮＯｘの濃度が＜５ｐｐｍであり、排出要求を満たす。

比較実験２：比較実験１のＴＷＣを９５０℃で３００時間エージングし、エージング後のＴＷＣを酸化部の触媒とし、酸化部の反応温度を図５及び図６に示すように制御し、システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）浄化排気におけるＮＯｘの濃度、ＮＯｘの転化率（排気における触媒システム処理前後のＮＯｘ変化量と酸化部に入る前の模擬排気におけるＮＯｘ量との比）の反応温度に伴う変化曲線をそれぞれ図５及び図６に示すように測定し、比較実験１のＴＷＣは９５０℃で３００時間エージングした後に性能減衰が顕著であり、触媒システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）が浄化した後のＮＯｘの濃度は＞１５ｐｐｍであり、排出要求（＜５ｐｐｍ）より高い。

実験３：実験１及び実験２の相違点は、以下のとおりであり、実験３における酸化部の数は２つであり、それぞれ酸化部Ａ及び酸化部Ｂであり、酸化部Ｂは酸化部Ａの上流に位置し（即ちエンジン排気はまず酸化部Ｂにおける酸化触媒によって処理された後に酸化部Ａにおける酸化触媒によって処理される）、酸化部Ａは上記実験１又は実験２における酸化部と同じであり（即ち実験１又は実験２の酸化部の上流に１つの酸化部Ｂを添加することに相当する）、酸化部Ｂの酸化触媒におけるパラジウムの質量と第１の担体の体積との比は３グラム：１立方フィートであり、その他の条件は酸化部Ａと同じであり、

実験２のプロセスを参照して実験を行って測定された酸化部Ｂの排気入口温度、酸化部Ｂにおける酸化触媒の温度、酸化部Ｂの排気出口温度のエンジン出力に従う変化曲線は図７に示すとおりであり、酸化部Ｂの排気入口の酸素濃度、酸化部Ｂの排気出口の酸素濃度のエンジン出力に従う変化曲線は図８に示すとおりである。酸化部Ｂの酸化触媒は、排気中の還元剤を部分的に酸化し、排気中の酸素の一部を消費するため、下流側の酸化部Ａの酸化触媒における排気の酸化還元反応を効果的に弱めることができ、且つ酸化還元反応によって熱が発生することによる触媒温度の上昇を抑制することができる。

以上、本発明の実施形態について説明した。しかし、本発明は上記実施形態に限定されない。本発明の精神と原則内で行われる任意の修正、同等の置換、及び改善などは、いずれも本発明の保護範囲内に含まれるべきである。

本発明はエンジン排気後処理システムの分野に関し、具体的にはエンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム及びその応用に関する。

理論空燃比運転の自動車エンジンから排出された廃棄ガス（排気）にはＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘなどの有害ガスが含有され、一般的には、三元触媒転化システム（ＴＷＣシステム）により除去され、現在のＴＷＣシステムは三元触媒（ＴＷＣ）の三元触媒転化機能に基づいて、排気内のＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを二酸化炭素（ＣＯ_２）、窒素ガス（Ｎ_２）及び水に転化し、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの除去を実現する。三元触媒の基本成分は主に、多孔質基材、酸素貯蔵材料及び貴金属であり、貴金属は主に、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）及びロジウム（Ｒｈ）であり、貴金属はＴＷＣの活性成分であり、ここでＰｔ及びＰｄの主な機能は、リーン排気（空燃比λ＞１、排気酸素富化）の条件で炭素水素（ＨＣ）及び一酸化炭素（ＣＯ）の酸化を加速すること、及びリッチ排気（λ＜１、排気希薄酸素）の条件でＨＣの水蒸気改質及びＣＯの水性ガス反応を触媒してＨＣ及びＣＯを除去することであり、ロジウム（Ｒｈ）の主な機能は、理論空燃比（λ＝１）及びリッチ（λ＜１）排気の条件で窒素酸化物（ＮＯｘ）を転化することであり、酸素貯蔵材料の基本的な機能は、λの値を小範囲で調節し、理論空燃比条件下での三元反応を維持するために、λ＝１からの偏差を減少させることであり、酸素貯蔵材料は、その機能を効果的に発揮するために、一般的に貴金属と組み合わせることが必要であり、多孔質基材は、一般的に、多孔質で、大きな比表面積を有するアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）系材料であり、それは主に、貴金属を分散させ、触媒の活性及び安定性などの性能を保証するための負荷材料として機能する。Ｒｈは高温でＡｌ_２Ｏ_３と反応して失効しやすいため、ＴＷＣ触媒では、触媒の失効を回避するために、Ｒｈは酸素貯蔵材料に担持され、酸素貯蔵材料はアルミナ系材料の表面に充填され、ＲｈとＡｌ_２Ｏ_３を分離するという目的を達成する。

一般的には、ＴＷＣの作動プロセスでは、酸素はＨＣ、ＣＯなどの還元性成分と急速に反応し、大量の熱を放出してＴＷＣ温度を急激に上昇させ、特に酸素含有量の高い排気（例えば酸素の体積含有率が１％より大きく、さらには２～３％より大きい理論空燃比運転エンジンから生じた排気など）に対して三元触媒転化処理を行うとき、反応がより激しくなり、ＴＷＣをより高い温度に上昇させる。一方では、大量の燃焼反応はＴＷＣのエンジン排気の流入端のＴＷＣ空間の大部分を占め、ＴＷＣの後端の部分だけが三元転化の役割を果たすことができ（即ち、ＴＷＣの大部分は、ＨＣ及びＣＯなどの還元性成分を燃焼すること及び酸素を消費することに用いられ、ＴＷＣのごく一部だけが三元触媒転化機能を果たし、ＮＯｘを転化する）、ＴＷＣ機能の発揮が制限され、他方では、燃焼により発生する高温は一般的には９５０℃以上と高く、ＴＷＣの転化温度窓（一般的には３５０～７００℃）を超えて、三元転化反応に不利であり、ＮＯｘなどの有害ガスの転化効率に影響を与え、また、燃焼によりＴＷＣで発生する高温はＴＷＣを超高温（９００～９８０℃）で作動させ、長時間超高温（例えば９５０℃）で動作すると、ＴＷＣのエージングを加速し、ＴＷＣの機能を著しく減衰させ、主に、（１）多孔質基材の細孔が崩壊すると共に、表面積が急激に減少し、ＴＷＣの全体構造及び性能に影響を与え、特に貴金属の一部が埋没し、触媒活性サイト数を減少させること、（２）酸素貯蔵材料がエージングし、貴金属との組み合わせが弱くなり、λに対する調節機能が減衰し、且つＣＯの水性ガスシフト反応及びＨＣの水蒸気改質機能が低下すると共に、Ｒｈに対する保護機能が低下し、ＲｈはＡｌ_２Ｏ_３と接触反応して失効しやすくなり、触媒によるＮＯｘに対する触媒還元能力を著しく低下させること、（３）貴金属粒子が成長していき、ＴＷＣの三元触媒活性を減衰させることである。

本発明は、従来技術に存在するＴＷＣが過剰なＨＣ及びＣＯなどの還元性成分を長時間触媒燃焼させることにより、温度が高くなりすぎて触媒性能が著しく損なわれたり、機能の発揮が制限されたりするという問題を少なくとも解決するために、エンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム及びその応用を提供する。

本発明の一態様により提供されるエンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システムは、耐高温酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、前記酸化触媒は、排気における還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、前記酸化部はエンジンの下流に位置し、前記三元転化部は前記酸化部の下流に位置する。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、前記第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、且つ、前記第１のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇ～１．２ｃｃ／ｇであること、前記第１のアルミナ系材料の比表面積が１３０～１８０ｍ^２／ｇであること、及び前記第１のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が６０ｍ^２／ｇ以上であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記第１のアルミナ系材料はγ－アルミナを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記第１のアルミナ系材料に希土類元素が含有され、前記第１のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量は０～７％である。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化触媒におけるパラジウムの質量含有量は０．０６～１．０％である。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化部の数は少なくとも２つであり、隣接する２つずつの酸化部の間の距離は１５０ｍｍ以上である。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化部は第１の担体と、第１の担体の表面に位置する第１の活性層とを含み、前記酸化触媒は前記第１の活性層内に存在する。

本発明の一実施形態によれば、第１の活性層にはさらに接着剤及び／又は改質助剤が含まれ、且つ、前記接着剤がアルミペースト及び／又はシリカゲルを含むこと、前記改質助剤がセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含むこと、及び前記第１の活性層における酸化触媒の質量含有量が８５％～９８％であり、余分が前記接着剤及び／又は改質助剤であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記第１の担体の形成材料はセラミック、金属のうちの少なくとも１つを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、前記第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、前記酸化触媒におけるパラジウムの質量と前記第１の担体の体積との比は（３～５０）グラム：１立方フィートである。

本発明の一実施形態によれば、前記第１の活性層の質量と前記第１の担体の体積との比は（１００～２００）グラム：１リットルである。

本発明の一実施形態によれば、前記三元転化部はさらに第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、前記三元触媒は前記第２の活性層内に存在する。

本発明の一実施形態によれば、前記第２の活性層にはさらに接着剤及び／又は改質助剤が含まれ、且つ、前記接着剤がアルミペースト及び／又はシリカゲルを含むこと、前記改質助剤がセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含むこと、及び前記第２の活性層における三元触媒の質量含有量が８５％～９８％であり、余分が前記接着剤及び／又は改質助剤であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記三元触媒は多孔質基材、酸素貯蔵材料及び貴金属を含み、前記貴金属は白金、ロジウム及びパラジウムを含み、前記酸素貯蔵材料は前記多孔質基材内に充填され、前記ロジウムは前記酸素貯蔵材料に担持され、ロジウム以外の貴金属は、前記多孔質基材に担持されるか又は前記酸素貯蔵材料に担持される。

本発明の一実施形態によれば、前記酸素貯蔵材料はＣｅＺｒＯを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記多孔質基材は第２のアルミナ系材料を含み、且つ、前記第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇより小さいこと、
前記第２のアルミナ系材料の比表面積が１３０ｍ^２／ｇ～２４０ｍ^２／ｇであること、及び前記第２のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が４０ｍ^２／ｇ以上であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす。

本発明の一実施形態によれば、前記第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．４ｃｃ／ｇ～０．８ｃｃ／ｇである。

本発明の一実施形態によれば、前記第２のアルミナ系材料はγ－アルミナ及び／又はθ－アルミナを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記第２のアルミナ系材料に希土類元素が含有され、前記第２のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量は３％～７％である。

本発明の一実施形態によれば、前記第２の担体の形成材料はセラミック、金属のうちの少なくとも１つを含む。

本発明の一実施形態によれば、前記三元転化部はさらに第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、前記三元触媒は前記第２の活性層内に存在し、前記三元触媒における貴金属の質量と第２の担体の体積との比は（３～５０）グラム：１立方フィートである。

本発明の一実施形態によれば、前記三元触媒はさらに白金を含み、ロジウムと白金との質量比は１：０～１５であり、及び／又は、ロジウムとパラジウムとの質量比は１：２～１５である。

本発明の他の態様は、上記三元触媒転化システムのエンジン排気浄化処理での応用をさらに提供する。

本発明の一実施形態によれば、前記エンジン排気は高酸素含有量のエンジン排気を含み、前記高酸素含有量のエンジン排気における酸素の体積含有率は１％以上である。

本発明の一実施形態によれば、前記エンジン排気は理論空燃比運転エンジン排気を含む。

本発明により提供されるエンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム（ＴＷＣシステム）は、エンジンから排出された排気をまず酸化触媒で処理し、酸素とＨＣ及びＣＯなどの還元性成分とをまず酸化触媒の触媒作用下で燃焼させて酸素を除去し、三元触媒処理中の燃焼の程度を低減させ、燃焼が三元触媒の空間の大部分を占めること、及び燃焼による高温の発生が三元転化反応及び三元触媒の構造及び性能に悪影響を及ぼすことを回避し、それにより三元触媒の機能発揮を確保し、排気におけるＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘなどの有害成分を効率的に除去し、本発明のＴＷＣシステムにより処理された排気は目標排出基準を達成することができる。

排気における酸素の濃度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。 酸化部の排気入口及び酸化部における触媒の温度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。 ＮＭＨＣ及びＣＯの転化率の酸化部におけるＴＷＣ触媒のエージング時間に従う変化曲線のグラフである。 ＮＭＨＣ及びＣＯの転化率の酸化部における触媒のエージング時間に従う変化曲線のグラフである。 エンジン排気が触媒システムにより処理された後のＮＯｘの濃度の酸化部における触媒反応温度に従う変化曲線のグラフである。 触媒システムＮＯｘの転化率の酸化部における触媒反応温度に従う変化曲線のグラフである。 本発明の一実施例における酸化部Ｂの排気入口温度、酸化部Ｂにおける酸化触媒の温度、酸化部Ｂの排気出口温度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。 本発明の一実施例における酸化部Ｂの排気入口の酸素濃度、酸化部Ｂの排気出口の酸素濃度のエンジン出力に従う変化曲線のグラフである。

当業者が本発明の態様をよりよく理解するために、以下、本発明についてさらに詳細に説明する。

本発明により提供されるエンジン排気浄化処理用のＴＷＣシステムは、酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、酸化触媒は、排気における還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、酸化部はエンジンの下流に位置し、三元転化部は酸化部の下流に位置する。

本発明では、三元転化部（三元触媒）は酸化部（酸化触媒）の下流／後端に位置し、即ちエンジンから排出された排気出口、酸化部、三元転化部は順次設置され、酸化部はエンジン排気の排出口と三元転化部との間に位置し、エンジンから排出された排気は酸化部及び三元転化部を順次流れるようにし、まず酸化部の酸化触媒で処理した後、三元転化部の三元触媒で処理して排気を浄化することを実現する。ここで、酸化触媒は酸素とＨＣ、ＣＯなどの還元性成分との反応を触媒するために用いられ、排気における酸素の大部分及びＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を消費し、酸化触媒処理後の排気はさらに後端の三元触媒で処理され、三元触媒は三元転化（主に、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘを同時に転化する）に用いられ、三元触媒の処理プロセスでは、排気に残った酸素及びＨＣ、ＣＯなどの還元性成分が少なく、燃焼の程度を低減させることができ、三元触媒が燃焼によって覆われることを回避してその三元触媒転化機能を保証すると共に、高すぎる温度の発生を回避することができ、三元触媒が適宜の反応温度（３５０～７００℃）で三元転化反応を行うようにし、また、高温の発生が三元触媒の構造及び性能に悪影響（例えば、多孔負荷材料の細孔が崩壊すること、貴金属の活性が低下すること、酸素貯蔵材料の機能が減衰することなど）を及ぼすことを回避して三元転化反応の効率及び耐久性能を向上させる。

具体的に実施する場合、酸化触媒の後端に位置する三元触媒が３５０～７００℃で動作すること（即ち、三元触媒処理プロセスにおける温度を約３５０～７００℃に制御する）を満たすと共に、三元触媒が超高温（８５０～９５０℃）に長時間暴露されることを回避するために、エンジン排気組成などの要因に基づいて酸化触媒と三元触媒との間の距離又は両者の相対的な位置などの条件を調整することができる。

また、まず排気を酸化触媒によって処理し、当該処理プロセスでは、酸化触媒によって排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を酸素と反応するように触媒し、当該酸素の由来は、エンジンから生じた排気に含有される酸素（即ちエンジンから生じた排気に付属する酸素）であってもよく、又は必要に応じて酸化触媒の入口に酸素（排気中の過剰な還元剤の燃焼における二次空気噴射であって、コールドスタート段階での触媒の温度上昇を加速する（エンジンがリッチ運転に設定されている場合））を導入し、それにより、排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分の大部分を消費し、三元触媒処理中に燃焼が起こり、高温が発生するなどの現象を回避し、三元触媒が適宜の反応温度（３５０～７００℃）で三元転化反応を行うようにする。従って、いくつかの実施例では、酸化部の排気入口に接続している吸気管を含んでもよく（エンジンがリッチ運転に設定されている場合）、当該吸気管は、酸化部に入った排気が酸化触媒で処理された後にＨＣ、ＣＯなどの還元性成分の大部分を消費するように、酸化部に入った排気に空気（酸素）を入力し、当該吸気管にバルブがさらに設置され、酸化部に入った排気に酸素を入力する必要がない場合、空気の入力を停止し、酸化部に入った排気に酸素を入力する必要がある場合、空気を入力し、吸気管を介して酸化部に入った排気に空気（酸素）を入力する（エンジンがリッチ運転に設定されている場合）。

酸化反応中の温度が相対的に高いが、一般的に１０００℃（酸化触媒の組み合わせによって触媒が暴露される最高温度を制御することができる）を超えることはなく、上記酸化触媒は耐高温型酸化触媒であってもよく、具体的には１０００℃～１１００℃程度に耐える耐超高温型酸化触媒であってもよく、即ち、１０００℃～１１００℃程度の条件下では、酸化触媒の構造及び性能は基本的に安定し、例えば、基本的に細孔崩壊現象などは生じない。具体的には、当該酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、当該第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含んでもよく、当該第１のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇ～１．２ｃｃ／ｇ（即ちｃｍ^３／ｇ）、例えば０．８ｃｃ／ｇ、０．９ｃｃ／ｇ、１ｃｃ／ｇ、１．１ｃｃ／ｇ、１．２ｃｃ／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、比表面積が１３０～１８０ｍ^２／ｇであり、例えば１３０ｍ^２／ｇ、１４０ｍ^２／ｇ、１５０ｍ^２／ｇ、１６０ｍ^２／ｇ、１７０ｍ^２／ｇ、１８０ｍ^２／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、且つ当該第１のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が６０ｍ^２／ｇ以上であり、当該第１のアルミナ系材料を採用することで、酸化触媒の耐高温性及び安定性などの性能を向上させ、その触媒活性及び使用寿命をさらに確保することができる。

具体的には、第１のアルミナ系材料はγ－アルミナを含んでもよく、それはドーピングされたアルミナ及び／又はドーピングされていないアルミナであってもよい。いくつかの実施例では、第１のアルミナ系材料には希土類元素が含有され、希土類元素の酸化物で、当該第１のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量が０～７％（即ち希土類元素の酸化物の質量が第１のアルミナ系材料の０～７％を占める）、例えば０、１％、２％、３％、４％、５％、６％、７％であり、希土類元素の質量含有量が０である場合、第１のアルミナ系材料はドーピングされていないアルミナであり、希土類元素の質量含有量が０でない場合、第１のアルミナ系材料はドーピングされたアルミナ（又は希土類アルミナと呼ばれる）であり、比較して言うと、ドーピングされたアルミナを採用することで、アルミナ系材料の耐高温性能を向上させることに有利である。任意選択的に、希土類元素は例えばランタン（Ｌａ）を含む。

第１のアルミナ系材料は市販されているか又は自製であり、一般的には、アルミナ原料を高温エージング処理することにより、容易に崩壊する細孔を崩壊させて構造的に安定な耐高温アルミナ系材料を得ることができ、当該アルミナ系材料を高温条件に適用した場合に深刻な崩壊現象がほとんど生じないようにして、当該耐高温アルミナ系材料を基材として採用した酸化触媒の耐高温性能を向上させる。具体的には、いくつかの実施例では、第１のアルミナ系材料は以下のステップに従って製造されてもよく、アルミナ原料を１０００℃～１５００℃で少なくとも２時間エージング処理し、第１のアルミナ系材料を製造し、当該エージング処理によって製造された第１のアルミナ系材料は１０００℃以下で良好な安定性を有し、それにより酸化触媒の耐高温性能を確保する。ここで、希土類元素がドーピングされていない第１のアルミナ系材料を製造する場合、上記アルミナ原料は、希土類元素がドーピングされていないアルミナ原料であり、希土類元素がドーピングされた第１のアルミナ系材料を製造する場合、上記アルミナ原料は、希土類元素がドーピングされたアルミナ原料であり、上記プロセスに使用されるアルミナ原料は市販されているか又は自製であり、本発明はこれについて特に制限しない。

上記アルミナ系材料を１０００℃～１５００℃でエージング処理した後、浸漬法（例えば等体積浸漬法）などの当分野の常法によりパラジウムを第１のアルミナ系材料に担持して酸化触媒を得ることができる。具体的に実施する場合、パラジウム前駆体を第１の溶媒内に溶解して第１の浸漬液を製造し、当該第１の浸漬液を採用して第１のアルミナ系材料を浸漬し、例えば、第１のアルミナ系材料を当該第１の浸漬液に完全に浸入させるか、又は当該第１の浸漬液を第１のアルミナ系材料にスプレーして浸漬し、浸漬後に乾燥して焼成し、溶媒を除去し、即ち、パラジウムを第１のアルミナ系材料に担持して酸化触媒を得ることを実現し、ここで、第１の溶媒は水を含んでもよく、パラジウムの前駆体は、パラジウムの可溶性塩、例えば硝酸パラジウムを含んでもよい。また、酸化触媒中（又は後述する第１のコーティング層中）に、貴金属の安定性を高めるために、バリウム（Ｂａ）などの貴金属を固定する機能を有する元素を添加してもよい。

上記酸化部は、酸化触媒を担持するための第１の担体をさらに含んでもよく、即ち酸化触媒は当該第１の担体に設置され、いくつかの好ましい実施例では、酸化部は第１の担体と、第１の担体の表面に位置する第１の活性層とを含み、酸化触媒は第１の活性層内に存在する（即ち第１の活性層は上記酸化触媒を含む）。

一般的には、第１の活性層はさらに接着剤及び／又は改質助剤を含み、酸化部の安定性などの性能をさらに向上させるように、接着剤はアルミペースト及び／又はシリカゲルを含んでもよく、改質助剤はセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含んでもよい。いくつかの実施例では、第１の活性層の総質量に基づいて、酸化触媒の質量パーセントは８５％～９８％（即ち第１の活性層における酸化触媒の質量含有量が８５％～９８％である）、例えば８５％、８８％、９０％、９３％、９５％、９８％又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、余分は接着剤及び／又は改質助剤である。

具体的に実施する場合、酸化触媒、接着剤及び／又は改質助剤と第４の溶媒とを混合してスラリーを製造し、さらに当該スラリーを第１の担体の表面に塗布し、乾燥などの処理を経た後、第１の担体の表面に上記第１の活物質層を形成することができる。

任意選択的に、第１の担体の形成材料はセラミック（例えばコージェライトなど）、金属などのうちの少なくとも１つを含んでもよく、即ち、第１の担体はセラミック材料、金属などのうちの一種以上の混合物で形成されてもよく、当該第１の担体はガソリンパーティキュレートフィルター（ＧＰＦ）であってもよく、ハニカム状の担体であってもよいが、これに限定されない。

本発明の研究によれば、触媒酸化活性材料（即ち酸化触媒）の活性金属成分としてのパラジウムの含有量は酸化触媒の性能に影響を及ぼす重要な因子であり、いくつかの好ましい実施例では、酸化触媒の総質量に基づいて、パラジウムの質量パーセントは０．０６～１．０％（即ち酸化触媒におけるパラジウムの質量含有量が０．０６～１．０％である）である。

本発明では、酸化触媒を含有する上記酸化部の数は少なくとも１つであり、即ち１つであってもよいし、少なくとも２つ（即ち２つ以上の酸化触媒の組み合わせである）であってもよいが、酸化部の数が少なくとも２つの場合、隣接する２つの酸化部間の距離は、通常、１５０ｍｍ以上（当該距離はエンジン排気の流れ方向に沿った距離）である。ここで、隣接する２つの酸化部では、上流に位置する酸化部の酸化触媒におけるパラジウムの含有量は、酸化部の下流に位置する酸化触媒におけるパラジウムの含有量以下又はそれ以上であってもよく、具体的に実施する場合、必要に応じて設置してもよい。少なくとも２つの酸化部を組み合わせることにより、各酸化部が排気中の還元剤を部分的に酸化させ（一部の酸素を消費する）、非常に高い温度上昇が発生せず、即ち燃焼による熱を一定の間隔を有する２つの酸化触媒に分散させ、酸化部における酸化触媒が暴露される最高温度を制御することができ、エンジン排気の浄化処理効率及び耐久性をさらに向上させることに有利である。

また、酸化触媒におけるパラジウムの質量と第１の担体の体積との比は、（３～５０）グラム：１立方フィート（即ち（３～５０）ｇ／ｆｔ３）、例えば、３ｇ：１立方フィート、５ｇ：１立方フィート、１０ｇ：１立方フィート、２０ｇ：１立方フィート、３０ｇ：１立方フィート、４０ｇ：１立方フィート、５０ｇ：１立方フィート又はこれらのうちの任意の２つの割合からなる範囲であることを満たすこともでき、上記酸化触媒の処理効率を向上させることに有利である。

さらに、第１の活性層の質量と第１の担体の体積との比は、（１００～２００）グラム：１リットル（即ち（１００～２００）ｇ／Ｌ）、例えば、１００ｇ：１リットル、１５０ｇ：１リットル、１６０ｇ：１リットル、１７０ｇ：１リットル、１８０ｇ：１リットル、１９０ｇ：１リットル、２００ｇ：１リットル又はこれらのうちの任意の２つの割合からなる範囲であってもよい。

本発明は、当分野の通常の三元触媒（ＴＷＣ）を採用することができ、いくつかの実施例では、三元触媒は多孔質基材、酸素貯蔵材料及び貴金属を含み、貴金属はパラジウム及びロジウムを含み、酸素貯蔵材料は多孔質基材内に充填され、ロジウムは酸素貯蔵材料に担持され、ロジウム以外の貴金属は、必要に応じて多孔質基材に担持されるか又は酸素貯蔵材料に担持されてもよく、パラジウムは多孔質基材に担持されるか又は酸素貯蔵材料に担持されてもよい。ここで、ロジウムが酸素貯蔵材料に担持されることは、ロジウムを保護し、それと多孔質基材などの他の成分との接触反応を低減することもできる。好ましくは、パラジウムは酸素貯蔵材料に担持され、より好ましくは、上記貴金属はいずれも酸素貯蔵材料に担持される。

本発明は当分野の通常の方法を用いて、上記貴金属を酸素貯蔵材料又は多孔質基材に担持し、例えば浸漬法（例えば等体積浸漬法）などであり、例を挙げて言えば、ロジウム前駆体を第２の溶媒と混合して第２の浸漬液を製造し、さらに当該第２の浸漬液を採用して酸素貯蔵材料を浸漬することにより、ロジウムを酸素貯蔵材料に担持することを実現し、第２の溶媒は水を含んでもよく、ロジウム前駆体はロジウムの可溶性塩、例えば硝酸ロジウムであってもよく、白金前駆体を第３の溶媒と混合して第３の浸漬液を製造し、さらに当該第３の浸漬液を採用して多孔質基材を浸漬することにより、白金を多孔質基材に担持することを実現し、第３の溶媒は水を含んでもよく、白金前駆体は、白金の可溶性塩、例えば硝酸白金であってもよい。

酸素貯蔵材料は、三元転化反応をほぼ理論空燃比条件で行うように、エンジン排気の触媒表面での空燃比（λ）を調節することができる。これにより、三元転化反応の効率を確保し、各成分の機能を発揮させる。いくつかの実施例では、酸素貯蔵材料はＣｅＺｒＯを含んでもよく、さらにＺｒＯ_２を含んでもよく、即ちＣｅＯ_２とＺｒＯ_２との組み合わせを含んでもよいが、本発明はこれに限定されない。多孔質基材は、貴金属などの成分を分散して三元触媒の分散及び触媒活性を保証するために用いられ、いくつかの実施例では、多孔質基材は第２のアルミナ系材料を含んでもよく、第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇより小さく、一般的に好ましくは０．４ｃｃ／ｇ～０．８ｃｃ／ｇ、例えば０．４ｃｃ／ｇ、０．５ｃｃ／ｇ、０．６ｃｃ／ｇ、０．７ｃｃ／ｇ、０．８ｃｃ／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、その比表面積は１３０ｍ^２／ｇ～２４０ｍ^２／ｇ、例えば１３０ｍ^２／ｇ、１４０ｍ^２／ｇ、１５０ｍ^２／ｇ、１６０ｍ^２／ｇ、１７０ｍ^２／ｇ、１８０ｍ^２／ｇ、１９０ｍ^２／ｇ、２００ｍ^２／ｇ、２１０ｍ^２／ｇ、２２０ｍ^２／ｇ、２３０ｍ^２／ｇ、２４０ｍ^２／ｇ又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、貴金属などの成分を多孔質基材に分散させ、三元触媒の性能を向上させることに有利である。また、当該第２のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積は一般的には４０ｍ^２／ｇ以上である。

具体的には、第２のアルミナ系材料はγ－アルミナ及び／又はθ－アルミナを含んでもよく、それはドーピングされたアルミナ及び／又はドーピングされていないアルミナであってもよく、ドーピングされたアルミナには一般的には希土類元素がドーピングされてもよい。いくつかの実施例では、第２のアルミナ系材料には希土類元素が含有され、希土類元素の酸化物で、当該第２のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量が３％～７％（即ち希土類元素の酸化物の質量が第２のアルミナ系材料の３％～７％を占める）、例えば３％、４％、５％、６％、７％又はそのうちのいずれか２つからなる範囲である。任意選択的に、希土類元素は例えばＬａを含む。当該第２のアルミナ系材料は市販されているか又は自製であり、本発明はこれについて特に制限しない。

上記三元転化部はさらに三元触媒を担持するための第２の担体を含んでもよく、即ち三元触媒は当該第２の担体に設置され、三元触媒は第２の担体にコーティング層を形成することができるが、これに限定されない。いくつかの好ましい実施例では、三元転化部は第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、三元触媒は第２の活性層内（即ち第２の活性層は上記三元触媒を含む）に存在する。

一般的には、第２の活性層はさらに接着剤及び／又は改質助剤を含み、三元転化部の安定性などの性能をさらに向上させるように、接着剤はアルミペースト及び／又はシリカゲルを含んでもよく、改質助剤はセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含んでもよい。いくつかの実施例では、第２の活性層の総質量に基づいて、三元触媒の質量パーセントは８５％～９８％（即ち第２の活性層における三元触媒の質量含有量が８５％～９８％である）、例えば８５％、８８％、９０％、９３％、９５％、９８％又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、余分は接着剤及び／又は改質助剤である。

具体的に実施する場合、三元触媒、接着剤及び／又は改質助剤と第５の溶媒とを混合してスラリーを製造し、さらに当該スラリーを第２の担体の表面に塗布し、乾燥などの処理を経た後、第２の担体の表面に上記第２の活物質層を形成することができる。

任意選択的に、第２の担体の形成材料はセラミック（例えばコージェライトなど）、金属などのうちの少なくとも１つを含んでもよく、当該第２の担体は微粒子捕集フィルター（ＧＰＦ）であってもよく、ハニカム状の担体であってもよいが、これに限定されず、第２の担体と第１の担体とは同じであっても異なってもよい。

いくつかの実施例では、上記貴金属は白金を含み、ここで、ロジウムと白金との質量比は１：０～１５であり、好ましくは１：０．５～８、例えば１：０．５、１：１、１：２、１：３、１：４、１：５、１：６、１：７、１：８又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であり、ロジウムとパラジウムとの質量比は１：２～１５、例えば１：２、１：３、１：４、１：５、１：６、１：７、１：８、１：９、１：１０、１：１１、１：１２、１：１３、１：１４、１：１５又はそのうちのいずれか２つからなる範囲であってもよい。ここで、白金は多孔質基材に担持されるか又は酸素貯蔵材料に担持されてもよい。

いくつかの実施例では、三元触媒における貴金属の質量と第２の担体の体積との比は、（５～５０）グラム：１立方フィート、例えば５ｇ：１立方フィート、１０ｇ：１立方フィート、２０ｇ：１立方フィート、３０ｇ：１立方フィート、４０ｇ：１立方フィート、５０ｇ：１立方フィート又はこれらのうちの任意の２つの割合からなる範囲である。ここで、前記貴金属の質量は、三元触媒における全ての種類の貴金属の質量の和であり、例えば三元触媒における貴金属はロジウム、白金、パラジウムであり、従って当該貴金属の質量とは、三元触媒におけるロジウムの質量、白金の質量、パラジウムの質量の和である。

本発明はさらに、上記ＴＷＣシステムのエンジン排気浄化処理での応用を提供する。本発明のエンジンは具体的には、燃料油エンジンであってもよく、その排気には炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）などの成分が含有され、応用中では、エンジンから生じた排気はエンジンの排気出口から排出し、そして酸化部の排気入口から酸化部に入り、酸化部で酸化触媒と接触し、酸化触媒の作用下で、排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を酸素と反応させ、そして酸化部の排気出口から排出し、三元転化部の排気入口から三元転化部に入り、三元転化部内で三元触媒と接触して三元転化を行い、排気におけるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを二酸化炭素（ＣＯ_２）、窒素ガス（Ｎ_２）及び水に転化させれば、浄化排気を得、浄化排気は三元転化部の排気出口から排出される。

本発明のＴＷＣシステムは特に高酸素含有量のエンジン排気の処理に用いられてもよく、いくつかの実施例では、エンジン排気は高酸素含有量のエンジン排気を含み、当該高酸素含有量のエンジン排気における酸素の体積含有率は１％以上、例えば２％、２．５％、３％、３．５％など以上である。

高酸素含有量の理論空燃比運転エンジンの排出廃棄ガス（排気）は、酸素（Ｏ_２）、ＮＯｘなどの酸化性成分と、ＨＣ、ＣＯなどの還元性成分を有し、且つ還元性成分はＯ_２の含有量と基本的に相当し（いずれも高含有量）、従来のＴＷＣシステムでは、多量のＯ_２とＨＣ及びＣＯなどの還元性成分とのＴＷＣでの反応は、大量の熱を放出し、高温を生じ、ＴＷＣの三元触媒転化効率及び耐エージング性に影響を及ぼし、エンジン排気中の有害成分が排出基準を満たすように十分に変換されないようにする。本発明の三元触媒転化システムを採用することにより、このような問題を効果的に解決することができ、いくつかの実施例では、上記エンジン排気は理論空燃比運転エンジン排気を含み、特に酸素の体積含有率が１％より大きい（１％よりもはるかに大きい場合を含む）高酸素含有量の理論空燃比運転エンジン排気であってもよい。

具体的に言えば、当該高酸素含有量の理論空燃比運転エンジン排気における酸素（Ｏ_２）含有量が高く、また、ＨＣ、ＣＯなどの還元性成分の量もＯ_２と基本的に相当するため、従来のＴＷＣ処理プロセスにおいてより燃焼しやすく、同時に高温（さらには８５０～９８０℃より高い）を生じ、高温（＞８５０℃）で長時間運転すると、ＴＷＣの構造破壊を引き起こし、ＴＷＣの機能発揮に影響を与え、本発明の触媒システムは特に、高酸素含有量の理論空燃比運転排気が、超高触媒温度を引き起こすなどの問題を解決し、ＴＷＣの耐高温限界を超えるエンジン排気の後処理システムに用いることができる。

本発明の目的、技術案及び利点をより明確にするために、以下、具体的な実施例と組み合わせて本発明の技術案を明確且つ完全に説明し、明らかに、説明される実施例は本発明の実施例の一部であり、実施例の全てではない。本発明における実施例に基づき、当業者が創造な労働をしない前提で得た全ての他の実施例は、本発明の保護範囲に属する。
（実施例１）

本実施例では、三元触媒転化システムは、酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、酸化触媒は、排気におけるＨＣ、ＣＯなどの還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、酸化部はエンジンの下流に位置し、三元転化部は酸化部の下流に位置し、ここで、
酸化部は第１の担体、及び第１の担体の表面に位置する第１の活性層からなり、第１の活性層は酸化触媒及び接着剤を含み、第１の活性層における酸化触媒の質量含有量が９０～９８％であり、余分が接着剤であり、接着剤はアルミペースト及びシリカゲルであり、第１の担体はコージェライトであり、第１の活性層の質量と第１の担体の体積との比は１６０グラム：１リットルであり、
酸化触媒は第１のアルミナ系材料と、第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、当該酸化触媒は、硝酸パラジウムを等体積浸漬法によって第１のアルミナ系材料に浸漬させることによって製造され、第１のアルミナ系材料は、佰哲星エネルギー有限公司からの耐高温希土類アルミナ（ここでのアルミナはγ－アルミナである）であり、その細孔容積（Ｐｏｒｅ Ｖｏｌｕｍｅ）は約０．９４ｃｃ／ｇであり、比表面積（Ｓｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ）は約１６９．４ｍ^２／ｇであり、１２００℃で４時間エージングした後の比表面積は約６１．２３ｍ^２／ｇであり、それに含まれる希土類元素はＬａであり、Ｌａの酸化物（Ｌａ_２Ｏ_３）で、第１のアルミナ系材料におけるＬａの質量含有量は約４％であり、
酸化触媒におけるパラジウムの質量含有量は約０．２２％（酸化触媒１リットル当たりには０．３５３ｇのパラジウムが含まれる）であり、酸化部では、酸化触媒におけるパラジウムの質量と第１の担体の体積との比は１０グラム：１立方フィートであり、
三元触媒は第２の担体、及び第２の担体の表面に位置する第２の活性層からなり、第２の活性層は三元触媒及び接着剤を含み、第２の活性層における三元触媒の質量含有量が９０～９８％であり、余分が接着剤であり、接着剤はアルミペースト及びシリカゲルであり、第２の担体はコージェライトであり、
三元触媒は第２のアルミナ系材料、ＣｅＺｒＯ及び貴金属からなり、貴金属はロジウム及びパラジウムからなり、ロジウム及びパラジウムはＣｅＺｒＯに担持され、ＣｅＺｒＯは第２のアルミナ系材料内に充填され、第２のアルミナ系材料は佰哲星エネルギー有限公司からの希土類アルミナ（ここでのアルミナはγ－アルミナである）であり、その細孔容積（Ｐｏｒｅ Ｖｏｌｕｍｅ）は約０．４９ｃｃ／ｇであり、比表面積（Ｓｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ）は約１４５ｍ^２／ｇであり、１０００℃で４時間エージングした後の比表面積は約１１０ｍ^２／ｇであり、それに含まれる希土類元素はＬａであり、Ｌａの酸化物（Ｌａ_２Ｏ_３）で、第２のアルミナ系材料におけるＬａ_２Ｏ_３の質量含有量は約４％であり、
三元転化部では、三元触媒における貴金属の質量と第２の担体の体積との比は１０グラム：１立方フィートであり、ここで、ロジウム、パラジウムの質量比は３：７である。
（応用実施例）

以下、エンジンベンチ試験により上記触媒システムの性能を検証し、実験プロセスでは、排気はエンジンから排出された後に順次酸化部及び三元転化部を流れ、プロセスを以下のように簡単に説明し、エンジンから生じた排気はエンジンの排気出口から排出された後、酸化部の排気入口から酸化部に入り、酸化部で酸化触媒と接触し、その中の酸素が還元性成分と酸化還元反応を行うようにし、そして酸化部の排気出口から排出し、三元転化部の排気入口から三元転化部に入り、三元転化部で三元触媒と接触して三元転換を行った後、三元転化部の排気出口から排出すれば、浄化排気を得る。上記プロセスをそれぞれ参照して以下の実験１～実験３、比較実験１及び比較実験２を行う。
以下の実験において、ＮＭＨＣの転化率＝（（模擬排気におけるＮＭＨＣの量－酸化部反応を経て酸化部排気出口から排出された排気におけるＮＭＨＣの量）／模擬排気におけるＮＭＨＣの量）×１００％であり、ＣＯ転化率＝（（模擬排気中のＣＯ量－酸化部反応後に酸化部排気出口から排出された排気中のＣＯ量）／模擬排気中のＣＯ量）×１００％であり、
高酸素含有量の理論空燃比運転エンジン排気をシミュレートし（模擬排気）、排気における酸素の濃度（体積含有率）のエンジン出力に伴う変化曲線を図１に示し、ＮＭＨＣとＣＯの含有量は酸素と基本的に相当し、酸化部の排気入口の温度のエンジン出力に伴う変化曲線、酸化部における温度のエンジン出力に伴う変化曲線を図２に示し（酸化部の温度が８００℃以上（８００～９５０℃の間）と高く、ＴＷＣの転化温度窓（３５０～７００℃）を超える）、ここで、図２は実験１及び比較実験１の酸化部における温度のエンジン出力に伴う変化曲線を示し、以下の残りの実験において、特に説明しない場合、酸化部における反応温度はこれと類似する。

比較実験１：酸化部の酸化触媒は通常のＴＷＣであり（それと実施例１の三元触媒との違いは以下のとおりであり、貴金属の質量と第２の担体の体積との比が４０グラム：１立方フィートであり、ここで、パラジウムとロジウムの質量比が７：１である）、図３に示すように、酸化部のＴＷＣ触媒の反応時間（又はエージング時間と呼ばれる）が制御される。酸化部におけるＮＭＨＣとＣＯの転化率（８５０℃で触媒前後の気体濃度変化を測定する）の酸化部におけるエージング時間に従う変化曲線（エンジンベンチ９５０℃で）（図３を参照する）を測定し、転化効率はエージング時間の増加に従って減衰し、３００時間エージングした後、転化効率は顕著に減衰する。

実験１：実施例１の酸化触媒を１０５０℃でエージングし、エージング後の触媒を酸化部の酸化触媒とし、実験１のプロセスを参照し、酸化触媒が１０５０℃で異なる時間（１１０～８３０時間）エージングした後のエージング触媒のＮＭＨＣとＣＯの転化率への影響を測定し、ＮＭＨＣとＣＯ（８５０℃で酸化触媒前後の雰囲気濃度変化を測定する）の転化率のエージング時間に伴う変化曲線（図４を参照する）を得て、ＮＭＨＣとＣＯの転化率が比較的高く、且つエージング時間の増加に伴って安定する傾向が見られ、上記酸化触媒は良好な耐エージング性を有する。

実験２：実施例１の酸化触媒を１０５０℃で８３０時間エージングした後、エージング後の触媒を酸化部の酸化触媒とし、酸化部の酸化触媒反応温度を図５及び図６に示すように制御し、触媒システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）浄化排気におけるＮＯｘの濃度、ＮＯｘの転化率（浄化排気におけるＮＯｘの量と酸化部に入る前の模擬排気におけるＮＯｘの量との比）の反応温度に伴う変化曲線をそれぞれ図５及び図６に示すように測定し、酸化触媒は１０５０℃で８３０時間エージングした後に性能が安定し、触媒システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）浄化後の排気におけるＮＯｘの濃度が＜５ｐｐｍであり、排出基準の要求を満たす。

比較実験２：比較実験１のＴＷＣを９５０℃で３００時間エージングし、エージング後のＴＷＣを酸化部の触媒とし、酸化部の反応温度を図５及び図６に示すように制御し、システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）浄化排気におけるＮＯｘの濃度、ＮＯｘの転化率（排気における触媒システム処理前後のＮＯｘ変化量と酸化部に入る前の模擬排気におけるＮＯｘ量との比）の反応温度に伴う変化曲線をそれぞれ図５及び図６に示すように測定し、比較実験１のＴＷＣは９５０℃で３００時間エージングした後に性能減衰が顕著であり、触媒システム（酸化部の触媒＋三元転化部の触媒）が浄化した後のＮＯｘの濃度は＞１５ｐｐｍであり、排出要求（＜５ｐｐｍ）より高い。

実験３：実験１及び実験２の相違点は、以下のとおりであり、実験３における酸化部の数は２つであり、それぞれ酸化部Ａ及び酸化部Ｂであり、酸化部Ｂは酸化部Ａの上流に位置し（即ちエンジン排気はまず酸化部Ｂにおける酸化触媒によって処理された後に酸化部Ａにおける酸化触媒によって処理される）、酸化部Ａは上記実験１又は実験２における酸化部と同じであり（即ち実験１又は実験２の酸化部の上流に１つの酸化部Ｂを添加することに相当する）、酸化部Ｂの酸化触媒におけるパラジウムの質量と第１の担体の体積との比は３グラム：１立方フィートであり、その他の条件は酸化部Ａと同じであり、

実験２のプロセスを参照して実験を行って測定された酸化部Ｂの排気入口温度、酸化部Ｂにおける酸化触媒の温度、酸化部Ｂの排気出口温度のエンジン出力に従う変化曲線は図７に示すとおりであり、酸化部Ｂの排気入口の酸素濃度、酸化部Ｂの排気出口の酸素濃度のエンジン出力に従う変化曲線は図８に示すとおりである。酸化部Ｂの酸化触媒は、排気中の還元剤を部分的に酸化し、排気中の酸素の一部を消費するため、下流側の酸化部Ａの酸化触媒における排気の酸化還元反応を効果的に弱めることができ、且つ酸化還元反応によって熱が発生することによる触媒温度の上昇を抑制することができる。

以上、本発明の実施形態について説明した。しかし、本発明は上記実施形態に限定されない。本発明の精神と原則内で行われる任意の修正、同等の置換、及び改善などは、いずれも本発明の保護範囲内に含まれるべきである。

Claims (25)

1. エンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システムであって、耐高温酸化触媒を含有する酸化部と、三元触媒を含有する三元転化部とを含み、前記酸化触媒は、排気における還元性成分と酸素との酸化反応を触媒するために用いられ、前記酸化部はエンジンの下流に位置し、前記三元転化部は前記酸化部の下流に位置する、
   ことを特徴とするエンジン排気浄化処理用の三元触媒転化システム。
2. 前記酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、前記第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、且つ、
   前記第１のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇ～１．２ｃｃ／ｇであること、
   前記第１のアルミナ系材料の比表面積が１３０～１８０ｍ^２／ｇであること、及び
   前記第１のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が６０ｍ^２／ｇ以上であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす、
   ことを特徴とする請求項１に記載の三元触媒転化システム。
3. 前記第１のアルミナ系材料はγ－アルミナを含む、
   ことを特徴とする請求項２に記載の三元触媒転化システム。
4. 前記第１のアルミナ系材料に希土類元素が含有され、前記第１のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量は０～７％である、
   ことを特徴とする請求項２に記載の三元触媒転化システム。
5. 前記酸化触媒におけるパラジウムの質量含有量は０．０６～１．０％である、
   ことを特徴とする請求項２に記載の三元触媒転化システム。
6. 前記酸化部の数は少なくとも２つであり、隣接する２つずつの酸化部の間の距離は１５０ｍｍ以上である、
   ことを特徴とする請求項２に記載の三元触媒転化システム。
7. 前記酸化部は第１の担体と、第１の担体の表面に位置する第１の活性層とを含み、前記酸化触媒は前記第１の活性層内に存在する、
   ことを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の三元触媒転化システム。
8. 第１の活性層にはさらに接着剤及び／又は改質助剤が含まれ、且つ、
   前記接着剤がアルミペースト及び／又はシリカゲルを含むこと、
   前記改質助剤がセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含むこと、及び
   前記第１の活性層における酸化触媒の質量含有量が８５％～９８％であり、余分が前記接着剤及び／又は改質助剤であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす、
   ことを特徴とする請求項７に記載の三元触媒転化システム。
9. 前記第１の担体の形成材料はセラミック、金属のうちの少なくとも１つを含む、
   ことを特徴とする請求項７に記載の三元触媒転化システム。
10. 前記酸化触媒は、第１のアルミナ系材料と、前記第１のアルミナ系材料に担持されるパラジウムとを含み、前記酸化触媒におけるパラジウムの質量と前記第１の担体の体積との比は（３～５０）グラム：１立方フィートである、
    ことを特徴とする請求項７に記載の三元触媒転化システム。
11. 前記第１の活性層の質量と前記第１の担体の体積との比は（１００～２００）グラム：１リットルである、
    ことを特徴とする請求項７に記載の三元触媒転化システム。
12. 前記三元転化部はさらに第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、前記三元触媒は前記第２の活性層内に存在する、
    ことを特徴とする請求項１に記載の三元触媒転化システム。
13. 前記第２の活性層にはさらに接着剤及び／又は改質助剤が含まれ、且つ、
    前記接着剤がアルミペースト及び／又はシリカゲルを含むこと、
    前記改質助剤がセリウム材料及び／又はジルコニウム材料を含むこと、及び
    前記第２の活性層における三元触媒の質量含有量が８５％～９８％であり、余分が前記接着剤及び／又は改質助剤であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす、
    ことを特徴とする請求項１２に記載の三元触媒転化システム。
14. 前記三元触媒は多孔質基材、酸素貯蔵材料及び貴金属を含み、前記貴金属は白金、ロジウム及びパラジウムを含み、前記酸素貯蔵材料は前記多孔質基材内に充填され、前記ロジウムは前記酸素貯蔵材料に担持され、ロジウム以外の貴金属は、前記多孔質基材に担持されるか又は前記酸素貯蔵材料に担持される、
    ことを特徴とする請求項１又は１２に記載の三元触媒転化システム。
15. 前記酸素貯蔵材料はＣｅＺｒＯを含む、
    ことを特徴とする請求項１４に記載の三元触媒転化システム。
16. 前記多孔質基材は第２のアルミナ系材料を含み、且つ、
    前記第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．８ｃｃ／ｇより小さいこと、
    前記第２のアルミナ系材料の比表面積が１３０ｍ^２／ｇ～２４０ｍ^２／ｇであること、及び
    前記第２のアルミナ系材料の１２００±１００℃で４±０．５時間エージングした後の比表面積が４０ｍ^２／ｇ以上であること、のうちの少なくとも１つの特徴を満たす、
    ことを特徴とする請求項１４に記載の三元触媒転化システム。
17. 前記第２のアルミナ系材料の細孔容積が０．４ｃｃ／ｇ～０．８ｃｃ／ｇである、
    ことを特徴とする請求項１６に記載の三元触媒転化システム。
18. 前記第２のアルミナ系材料はγ－アルミナ及び／又はθ－アルミナを含む、
    ことを特徴とする請求項１６に記載の三元触媒転化システム。
19. 前記第２のアルミナ系材料に希土類元素が含有され、前記第２のアルミナ系材料における希土類元素の質量含有量は３％～７％である、
    ことを特徴とする請求項１６に記載の三元触媒転化システム。
20. 前記第２の担体の形成材料はセラミック、金属のうちの少なくとも１つを含む、
    ことを特徴とする請求項１２に記載の三元触媒転化システム。
21. 前記三元転化部はさらに第２の担体と、第２の担体の表面に位置する第２の活性層とを含み、前記三元触媒は前記第２の活性層内に存在し、前記三元触媒における貴金属の質量と第２の担体の体積との比は（３～５０）グラム：１立方フィートである、
    ことを特徴とする請求項１４に記載の三元触媒転化システム。
22. 前記三元触媒はさらに白金を含み、ロジウムと白金との質量比は１：０～１５であり、及び／又は、ロジウムとパラジウムとの質量比は１：２～１５である、
    ことを特徴とする請求項１４に記載の三元触媒転化システム。
23. 請求項１～２２のいずれか一項に記載の三元触媒転化システムのエンジン排気浄化処理での応用。
24. 前記エンジン排気は高酸素含有量のエンジン排気を含み、前記高酸素含有量のエンジン排気における酸素の体積含有率は１％以上である、
    ことを特徴とする請求項２３に記載の応用。
25. 前記エンジン排気は理論空燃比運転エンジン排気を含む、
    ことを特徴とする請求項２３又は２４に記載の応用。