JP2022176693A - タイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能が改善されたタイヤを提供すること。
【解決手段】トレッド面を構成する第一層と、前記第一層の半径方向内側に隣接する第二層と、前記第二層の半径方向内側に隣接する第三層とを少なくとも備えたトレッドを有するタイヤであって、前記トレッド部が、タイヤ周方向に連続して延びる複数の周方向溝を有し、前記第一層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも２種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、前記第二層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、前記第三層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成されたタイヤ。
【選択図】なし

Description

本発明は、タイヤに関する。

ブラックアイスバーン（雪のない路面に薄い氷が張っている状態の凍結路面）は、ドライバーによる目視が困難な場合があり、タイヤスリップ等を起こしやすい。このことから、ブラックアイスバーンにおいてコーナリングする際もスリップせず、良好な応答性ないし操縦安定性を得ることが要求される。

特許文献１には、氷上性能および低燃費性能に優れた冬用タイヤが記載されている。

特開２０１７－２０３１１１号公報

凍結路面において良好な応答性ないし操縦安定性を得るために、トレッド部の発熱性を向上させることも考えられるが、トレッド表面と氷上路面との摩擦により生じた熱により氷が溶け、トレッド表面と路面との間に水膜が発生し、かえってスリップを招くことが懸念される。

本発明は、低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能が改善されたタイヤを提供することを目的とする。

本発明者は、鋭意検討の結果、トレッド部に３層以上のゴム層を設け、かつトレッド面を構成する第一のゴム層に２種以上のゴム成分を配合することにより、前記課題が解決されることを見出し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明は、
〔１〕トレッド面を構成する第一層と、前記第一層の半径方向内側に隣接する第二層と、前記第二層の半径方向内側に隣接する第三層とを少なくとも備えたトレッドを有するタイヤであって、前記トレッド部が、タイヤ周方向に連続して延びる複数の周方向溝を有し、前記第一層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも２種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、前記第二層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、前記第三層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成されたタイヤ、
〔２〕前記第二層を構成するゴム成分が、イソプレン系ゴムを１０～９０質量％、およびブタジエンゴムを１０～９０質量％含む、上記〔１〕記載のタイヤ、
〔３〕前記第三層を構成するゴム成分が、イソプレン系ゴムおよびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含む、上記〔１〕または〔２〕記載のタイヤ、
〔４〕前記第一層を構成する構成するゴム組成物が、ゴム成分１００質量部に対して補強用充填剤を６０質量部以上含有する、上記〔１〕～〔３〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔５〕前記第二層を構成するゴム組成物の硫黄量が、前記第三層を構成するゴム組成物の硫黄量よりも少ない、上記〔１〕～〔４〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔６〕前記第一層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδに対して、前記第二層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδおよび前記第三層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδが小さい、上記〔１〕～〔５〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔７〕前記第二層を構成するゴム成分の総スチレン量が２５質量％未満である、上記〔１〕～〔６〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔８〕前記第一層を構成するゴム組成物が、テルペン系樹脂およびシクロペンタジエン系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１つを含有する、上記〔１〕～〔７〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔９〕前記第一層を構成するゴム組成物が変性液状ブタジエンゴムを含有する、上記〔１〕～〔８〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔１０〕前記第一層を構成するゴム組成物の、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３：２０１２に準拠し、デュロメータータイプＡを用いて、温度２３℃で測定したショア硬度（Ｈｓ）が４０～６０である、上記〔１〕～〔９〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔１１〕前記第一層の１００％延伸時のモジュラスが、前記第二層の１００％延伸時のモジュラスよりも大きい、上記〔１〕～〔１０〕のいずれかに記載のタイヤ、
〔１２〕いずれか１つの前記周方向溝の溝底の最深部が、その周方向溝に隣接する陸部内の前記第二層の最外部よりもタイヤ半径方向内側に位置するように形成されている、上記〔１〕～〔１１〕のいずれかに記載のタイヤ、に関する。

本発明によれば、低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能が改善されたタイヤが提供される。

本開示の一実施形態に係るタイヤのトレッドの一部が示された拡大断面図である。

本開示の一実施形態であるタイヤは、トレッド面を構成する第一層と、前記第一層の半径方向内側に隣接する第二層と、前記第二層の半径方向内側に隣接する第三層とを少なくとも備えたトレッドを有するタイヤであって、前記トレッド部が、タイヤ周方向に連続して延びる複数の周方向溝を有し、前記第一層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも２種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、前記第二層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、前記第三層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成されたタイヤである。

トレッド部に３層以上のゴム層を設け、かつトレッド面を構成する第一のゴム層に２種以上のゴム成分を配合することで、得られたタイヤは、低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能が改善される。その理由については、理論に拘束されることは意図しないが、以下のように考えられる。

本開示のタイヤは、（１）トレッド部に３層以上のゴム層を設けることにより、複数のゴム層界面がトレッド部に形成される。これにより、トレッド部にせん断変形が生じた際に、界面間におけるゴム相の微細な分子運動による摩擦により、エネルギーロスを生じさせることができると考えられる。また（２）第一のゴム層では少なくとも２種の異なるゴム成分を含んでいるため、海島構造が形成され、島相が氷上路面に部分的に食いつくスパイクの役割を果たすことが可能となる。これらにより、トレッド表面で水膜の発生を抑えつつ、路面に吸着し、トレッド部の界面においてエネルギーロスを生じさせることができるため、氷上でのグリップ性能および操縦安定性を向上させることができると考えられる。同時に転動時においては、トレッド表面のせん断変形は小さいため、通常走行時の発熱を抑制することが可能になると考えられる。以上により、低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能が改善するという、特筆すべき効果が達成されると考えられる。

前記第二層を構成するゴム成分は、イソプレン系ゴムを１０～９０質量％、およびブタジエンゴムを１０～９０質量％含むことが好ましい。また、前記第二層を構成するゴム成分の総スチレン量は２５質量％未満であることが好ましい。さらに、前記第三層を構成するゴム成分は、イソプレン系ゴムおよびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むことが好ましい。

第二層を構成するゴム成分を前記のものとすることにより、第二層も海島構造となるため、第一層と第二層との界面が不連続に繋がりやすくなり、界面での摩擦を生じやすくするとともに、共通のポリマーでの結合部においては、ハンドリングによる力を伝播させやすくすることができると考えられる。さらに、第二層を構成するゴム成分が、好ましくはイソプレン系ゴムもしくはブタジエンゴムのいずれかを含むことにより、第二層と第三層との界面は、第二層の海島構造と不連続に結合しやすい状態となり、界面での発熱を生じるとともに、共通のポリマーでの結合部においては、ハンドリングによる力の伝達がされやすくなるため、良好な氷上での応答性が得られるものと考えられる。

前記第一層を構成する構成するゴム組成物は、ゴム成分１００質量部に対して補強用充填剤を６０質量部以上含有することが好ましい。

第一層を構成するゴム組成物が補強用充填剤を６０質量部以上含むことにより、第一層のゴムマトリクス中の島相内にも補強充填剤が分散されやすくなり、硬いドメインを形成させやすくすることができると考えられる。

前記第一層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδに対して、前記第二層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδおよび前記第三層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδが小さいことが好ましい。

第二層および第三層の発熱性を低下させることで、転動時のトレッド内部での発熱が抑制されることから、トレッド表面温度の上昇により路面上の氷を液化させることを抑制しやすくなると考えられる。

前記第二層を構成するゴム組成物の硫黄量は、前記第三層を構成するゴム組成物の硫黄量よりも少ないことが好ましい。

前記第二層を構成するゴム組成物の硫黄量を、前記第三層を構成するゴム組成物の硫黄量よりも少なくすることにより、加硫時にタイヤ内部から加わる圧力によって第三層側から第二層へ向けて硫黄が移動しやすくなることで良好なゴム層間の結合が得られ、反力を出しやすくすることができると考えられる。

前記第一層を構成するゴム組成物は、テルペン系樹脂およびシクロペンタジエン系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１つを含有することが好ましい。

ゴム組成物にテルペン系樹脂および／またはシクロペンタジエン系樹脂を配合することにより、トレッドゴムの撥水性を向上させることができ、このゴム組成物をトレッド部に用いてタイヤとすることで、ウェットグリップ性能を向上させることができると考えられる。

前記第一層を構成するゴム組成物は、変性液状ブタジエンゴムを含有することが好ましい。

変性液状ブタジエンゴムが充填剤と相互作用し、スチレンブタジエンゴム中のブタジエン部もしくは、ブタジエンゴム相（ＢＲ相）により選択的に入ることで、系内で液状ブタジエンゴムが表面についた充填剤の微細な硬いドメインが形成され、路面に対するひっかき効果を得やすくすることができると考えられる。

前記第一層を構成するゴム組成物の０℃における複素弾性率（ＭＰａ）（０℃Ｅ＊）に対する－３０℃におけるｔａｎδ（－３０℃ｔａｎδ）の比（－３０℃ｔａｎδ／０℃Ｅ＊）が０．０７０以上であることが好ましい。

前記第一層を構成するゴム組成物の、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３：２０１２に準拠し、デュロメータータイプＡを用いて、温度２３℃で測定したショア硬度（Ｈｓ）は４０～６０であることが好ましい。

第一層を構成するゴム組成物のショア硬度（Ｈｓ）を前記の範囲とすることにより、良好なマクロでの追従性が得やすくなると考えられる。

前記第一層の１００％延伸時のモジュラスは、前記第二層の１００％延伸時のモジュラスよりも大きいことが好ましい。

第一層の１００％延伸時のモジュラスを、第二層の１００％延伸時のモジュラスよりも大きくすることにより、第一層で生じた変形を第二層へ伝えやすくなり、せん断変形時に内部でのエネルギーロスが生じやすくなると考えられる。

本開示のタイヤは、いずれか１つの前記周方向溝の溝底の最深部が、その周方向溝に隣接する陸部内の前記第二層の最外部よりもタイヤ半径方向内側に位置するように形成されていることが好ましい。

周方向溝の溝底の最深部が、その周方向溝に隣接する陸部内の前記第二層の最外部よりもタイヤ半径方向内側に位置するように形成することにより、第二層においてもせん断変形が生じ易くなり、各層間でのエネルギーロスを得やすくすることができると考えられる。

＜定義＞
「正規リム」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、ＪＡＴＭＡであれば“標準リム”、ＴＲＡであれば“Design Rim”、ＥＴＲＴＯであれば“Measuring Rim”である。

「正規内圧」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば“最高空気圧”、ＴＲＡであれば表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば“INFLATION PRESSURE”である。

「正規状態」は、タイヤが正規リムにリム組みされかつ正規内圧が充填され、しかも、無負荷の状態である。なお、本明細書において、特に断りがない場合、タイヤ各部の寸法（タイヤ断面幅Ｗｔ等）は、前記正規状態で測定される。

「正規荷重」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、ＪＡＴＭＡであれば“最大負荷能力”、ＴＲＡであれば表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば“LOAD CAPACITY”である。

「トレッド接地端」とは、正規状態のタイヤに正規荷重が負荷されキャンバー角０度で平面に接地したときの最もタイヤ幅方向外側の接地位置である。

「陸部」とは、トレッド部において、トレッド接地端およびタイヤ周方向に連続して延びる複数の周方向溝によって仕切られた領域をいう。例えば、周方向溝が２つの場合、陸部は一対のショルダー陸部とそれらに挟まれたセンター陸部とに分けられ、周方向溝が３つの場合、センター陸部がさらに車両装着時に車両内側となる陸部と、同外側となる陸部とに分けられる。

「周方向溝の溝深さ」は、トレッド面と周方向溝１の溝底の最深部の延長線との距離によって求められる。なお、溝深さＨは、例えば、周方向溝１が複数ある場合、トレッド面３と、複数の周方向溝１のうち最も深い溝深さを有する周方向溝１の溝底の最深部の延長線との距離である。

「ゴム成分中の総スチレン量」とは、ゴム成分１００質量％中に含まれるスチレン部の合計含有量（質量％）であって、Σ（各スチレン含有ゴムのスチレン含有量（質量％）×各スチレン含有ゴムのゴム成分中の含有量（質量％）／１００）により計算される。例えば、ゴム成分が、第一のＳＢＲ（スチレン含有量２５質量％）３０質量％、第二のＳＢＲ（スチレン含有量２７．５質量％）６０質量％、およびＢＲ１０質量％からなる場合、ゴム成分１００質量％中の総スチレン量（Ｓ）は、２４．０質量％（＝２５×３０／１００＋２７．５×６０／１００）である。なお、スチレン含有ゴムのスチレン量は、¹Ｈ－ＮＭＲ測定により算出される。

「オイルの含有量」は、油展ゴムに含まれるオイル量も含む。

＜測定方法＞
「硫黄量」は、ＪＩＳ Ｋ ６２３３：２０１６に準拠した酸素燃焼フラスコ法により測定される硫黄量（質量％）である。硫黄量測定用サンプルは、長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍの加硫ゴム組成物である。タイヤから切り出して作製する場合には、タイヤのトレッド部から、タイヤ周方向が長辺、タイヤ半径方向が厚さ方向となるように切り出す。

「３０℃ｔａｎδ」は、温度３０℃、初期歪５％、動歪１％、周波数１０Ｈｚの条件下で測定する損失正接である。損失正接測定用サンプルは、長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍの加硫ゴム組成物である。タイヤから切り出して作製する場合には、タイヤのトレッド部から、タイヤ周方向が長辺、タイヤ半径方向が厚さ方向となるように切り出す。

「－３０℃ｔａｎδ」は、温度－３０℃、初期歪１０％、動歪０．２５％、周波数１０Ｈｚの条件下で測定する損失正接である。本測定用サンプルは、３０℃ｔａｎδの場合と同様にして作製される。

「０℃Ｅ＊」は、温度０℃、初期歪１０％、動歪０．２５％、周波数１０Ｈｚの条件下で測定する複素弾性率（ＭＰａ）である。複素弾性率測定用サンプルは、３０℃ｔａｎδの場合と同様にして作製される。

「ショア硬度」は、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３：２０１２に準拠し、デュロメータータイプＡを用いて温度２３℃の条件下で測定するショア硬度（Ｈｓ）である。ショア硬度測定用サンプルは、トレッド部から、タイヤ半径方向が厚さ方向となるように切り出して作製する。また、測定は、硬度測定用サンプルの接地面側から測定器具をサンプルに押し付けて行う。

「１００％延伸時のモジュラス」は、ＪＩＳ Ｋ ６２５１：２０１７に準拠し、２３℃雰囲気下にて、引張速度３．３ｍｍ／秒の条件で測定された、列理方向（押出しまたはせん断処理によりゴムシートを形成する際の圧延方向）への伸び１００％時の引張応力である。１００％延伸時のモジュラス測定用サンプルは、厚さ１ｍｍのダンベル状７号形の加硫ゴム試験片である。タイヤから切り出して作製する場合には、タイヤのトレッド部から、タイヤ周方向が引張方向、タイヤ半径方向が厚さ方向となるように切り出す。

「スチレン含量」は、¹Ｈ－ＮＭＲ測定により算出される値であり、例えば、ＳＢＲ等のスチレンに由来する繰り返し単位を有するゴム成分に適用される。「ビニル含量（１，２－結合ブタジエン単位量）」は、ＪＩＳ Ｋ ６２３９－２：２０１７に従い、赤外吸収スペクトル分析により算出される値であり、例えば、ＳＢＲ、ＢＲ等のブタジエンに由来する繰り返し単位を有するゴム成分に適用される。「シス含量（シス－１，４－結合ブタジエン単位量）」は、ＪＩＳ Ｋ ６２３９－２：２０１７に従い、赤外吸収スペクトル分析により算出される値であり、例えば、ＢＲ等のブタジエンに由来する繰り返し単位を有するゴム成分に適用される。

「重量平均分子量（Ｍｗ）」は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）（例えば、東ソー（株）製のＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ ＳＵＰＥＲＭＡＬＴＩＰＯＲＥ ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に、標準ポリスチレン換算により求めることができる。例えば、ＳＢＲ、ＢＲ等に適用される。

「カーボンブラックのＮ₂ＳＡ」は、ＪＩＳ Ｋ ６２１７－２「ゴム用カーボンブラック基本特性－第２部：比表面積の求め方－窒素吸着法－単点法」に準じて測定される。「シリカのＮ₂ＳＡ」は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－９３に準じてＢＥＴ法で測定される。「シリカの平均一次粒子径」は、透過型または走査型電子顕微鏡により観察し、視野内に観察されたシリカの一次粒子を４００個以上測定し、その平均により求めることができる。「粉ゴムの平均粒径」は、ＪＩＳ Ｚ ８８１５：１９９４に準拠して測定される粒度分布から算出された質量基準の平均粒径である。

「樹脂成分の軟化点」は、ＪＩＳ Ｋ ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。

本開示の一実施形態であるタイヤの作製手順について、以下に詳細に説明する。但し、以下の記載は本開示を説明するための例示であり、本発明の技術的範囲をこの記載範囲にのみ限定する趣旨ではない。なお、本明細書において、「～」を用いて数値範囲を示す場合、その両端の数値を含むものとする。

＜タイヤ＞
図１は、タイヤのトレッドの一部が示された拡大断面図である。図１において、上下方向がタイヤ半径方向であり、左右方向がタイヤ幅方向であり、紙面に垂直な方向がタイヤ周方向である。

本開示のトレッド部は、タイヤ周方向に連続して延びる複数の周方向溝１を有している。周方向溝１が２つ以上あることで、陸部２が少なくとも一対のショルダー陸部とそれらに挟まれたセンター陸部とに分けられ、さらに３つ以上であることでセンター陸部が、さらに車両装着時に車両内側となる陸部と、同外側となる陸部とに分けられる。このため、それぞれの陸部のトレッドパターンを異なるものとすることができ、トレッドパターンを設計する際の自由度が向上するので好ましい。周方向溝の本数が３つ以上である場合、タイヤ幅方向の最外側に位置する一対の周方向溝を、最外周方向溝という。周方向溝の本数は、４つ以上であってもよく、５つ以上であってもよい。周方向溝１は、周方向に沿って直線状に延びていてもよく、波状や正弦波状やジクザク状に延びていてもよい。

図示される通り、本開示のタイヤのトレッド部は、第一のゴム層６、第二のゴム層７および第三のゴム層８を備え（以下、単に「第一層６」、「第二層７」、「第三層８」と表記することがある）、第一層６の外面がトレッド面３を構成し、第二層７が第一層６の半径方向内側に隣接し、第三層８が第二層７の半径方向内側に隣接している。第一層６は、典型的にはキャップトレッドに相当する。第三層８は、典型的にはベーストレッドまたはアンダートレッドに相当する。第二層７は、典型的な形は決まっていないことから、ベーストレッドであってもよく、アンダートレッドであってもよい。また、本開示の目的が達成される限り、第三層８とベルト層との間に、さらに１または２以上のゴム層を有していてもよい。

図１において、両矢印ｔ１は第一層６の最大厚み、両矢印ｔ２は第二層７の最大厚み、両矢印ｔ３は第三層８の最大厚みである。図１には、溝が形成されていないトレッド面上の任意の点が、記号Ｐとして示されている。記号Ｎで示される直線は、点Ｐを通り、この点Ｐにおける接平面に垂直な直線（法線）である。本明細書では、厚みｔ１、ｔ２およびｔ３は、図１の断面において、溝が存在しない位置におけるトレッド面上の点Ｐから引いた法線Ｎに沿って測定される。

本開示において、第一層６の最大厚みｔ１は特に限定されないが、ウェットグリップ性能の観点から、１．０ｍｍ以上が好ましく、１．５ｍｍ以上がより好ましく、２．０ｍｍ以上がさらに好ましい。一方、発熱性の観点からは、第一層６の最大厚みｔ１は、６．０ｍｍ以下が好ましく、５．５ｍｍ以下がより好ましく、５．０ｍｍ以下がさらに好ましい。

本開示において、第二層７の最大厚みｔ２は特に限定されないが、１．０ｍｍ以上が好ましく、２．０ｍｍ以上がより好ましく、３．０ｍｍ以上がさらに好ましい。また、第二層７の最大厚みｔ２は、１０．０ｍｍ以下が好ましく、９．０ｍｍ以下がより好ましく、８．０ｍｍ以下がさらに好ましい。

本開示において、第三層８の最大厚みｔ３は特に限定されないが、１．０ｍｍ以上が好ましく、１．５ｍｍ以上がより好ましく、２．０ｍｍ以上がさらに好ましい。また、第三層８の最大厚みｔ３は、１０．０ｍｍ以下が好ましく、９．０ｍｍ以下がより好ましく、８．０ｍｍ以下がさらに好ましい。

第一層６、第二層７、および第三層８の合計厚さに対する第二層の厚さの比（ｔ２／（ｔ１＋ｔ２＋ｔ３）は、本開示の効果の観点から、０．３０以上が好ましく、０．４０以上がより好ましく、０．４５以上がさらに好ましい。

第一層６の厚さは、第二層７の厚さよりも薄いことが好ましい。

本開示のトレッドは、タイヤ周方向に連続して延びる複数の周方向溝１を有している。周方向溝１は、周方向に沿って直線状に延びているが、このような態様に限定されるものではなく、例えば、周方向に沿って波状や正弦波状やジクザク状に延びていてもよい。

本開示のトレッドは、タイヤ幅方向で、周方向溝１によって仕切られた陸部２を有している。

周方向溝１の溝深さＨ１は、陸部２の延長線４と周方向溝１の溝底の最深部の延長線５との距離によって求められる。なお、溝深さＨ１は、例えば、周方向溝１が複数ある場合、陸部２の延長線４と、複数の周方向溝１のうち最も深い溝深さを有する周方向溝１（図１においては左側の周方向溝１）の溝底の最深部の延長線５との距離とすることができる。

本開示では、複数の周方向溝１のうち最も深い溝深さを有する周方向溝１（図１においては左側の周方向溝１）の溝底の最深部は、その周方向溝に隣接する陸部２内の第二層７の最外部よりもタイヤ半径方向内側に位置するように形成されている。すなわち、複数の周方向溝１のうち最も深い溝深さを有する周方向溝１（図１においては左側の周方向溝１）の溝底の最深部の延長線５は、その周方向溝に隣接する陸部２内の第二層７の最外部の延長線９よりもタイヤ半径方向内側に位置している。

本開示では、複数の周方向溝１のうち最も深い溝深さを有する周方向溝１（図１においては左側の周方向溝１）の直下（タイヤ半径方向内側）では、その周方向溝に隣接する陸部２内の第二層７の最外部に対してタイヤ半径方向内側に凹んだ凹部を有し、第一層６の一部が第二層７の前記凹部内に所定の厚さで形成されている。第一層６および第二層７をこのように形成することにより、タイヤ摩耗後に周方向溝１の周囲に残る第一層６の複素弾性率が第二層７の複素弾性率よりも高いため、旋回時にエッジとして機能しやすくなり、スノートラクション等が向上すると考えられる。

本開示では、複数の周方向溝１のうち最も深い溝深さを有する周方向溝１（図１においては左側の周方向溝１）の溝底の最深部は、その周方向溝に隣接する陸部２内の第三層８の最外部よりもタイヤ半径方向外側に位置するように形成されている。すなわち、複数の周方向溝１のうち最も深い溝深さを有する周方向溝１（図１においては左側の周方向溝１）の溝底の最深部の延長線５は、その周方向溝に隣接する陸部２内の第三層８の最外部の延長線よりもタイヤ半径方向外側に位置している。

本開示では、少なくとも１つの陸部２の幅方向長さが、タイヤ半径方向外側から内側に向かって増加する箇所を有していることが好ましく、陸部２の幅方向長さが、タイヤ半径方向外側から内側に向かって漸増していることがより好ましい。このような態様とすることにより、走行による摩耗とともに接地面積を広くすることができるため、走行末期までウェット操縦安定性能および氷上グリップ性能を維持することができる。なお、本開示の周方向溝１の溝壁は、タイヤ半径方向外側から内側に向かって直線状に延びているが、このような態様に限定されるものではなく、例えば、曲線状や階段状に延びていてもよい。

第一層６を構成するゴム組成物の硫黄量は、氷上でのハンドリング応答性の観点から、０．５以上が好ましく、０．６以上がより好ましく、０．７以上がさらに好ましく、０．８以上が特に好ましい。第二層を構成するゴム組成物の硫黄量は、０．６以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．８以上がさらに好ましく、０．９以上が特に好ましい。第三層８を構成するゴム組成物の硫黄量は、１．０以上が好ましく、１．３以上がより好ましく、１．６以上がさらに好ましく、１．８以上が特に好ましい。一方、第一層６、第二層７、および第三層８を構成するゴム組成物の硫黄量は、耐摩耗性能の観点から、４．０以下が好ましく、３．５以下がより好ましく、３．０以下がさらに好ましい。本開示では、第二層７を構成するゴム組成物の硫黄量は、第三層８を構成するゴム組成物の硫黄量少ないことが好ましい。第二層７を構成するゴム組成物の硫黄量を、第三層８を構成するゴム組成物の硫黄量よりも少なくすることにより、第二層７と第三層８の良好な加硫接着性を確保できると考えられる。

第一層６を構成するゴム組成物の３０℃ｔａｎδ（以下、第一層６の３０℃ｔａｎδという）は、氷上グリップ性能の観点から、０．１１以上が好ましく、０．１５以上がより好ましく、０．１８以上がさらに好ましく、０．２０以上が特に好ましい。第二層７の３０℃ｔａｎδは、０．１０以上が好ましく、０．１２以上がより好ましく、０．１４以上がさらに好ましい。第三層８の３０℃ｔａｎδは、０．１０以上が好ましく、０．１２以上がより好ましく、０．１４以上がさらに好ましい。一方、第一層６、第二層７、および第三層８の３０℃ｔａｎδは、低燃費性能の観点から、０．４０以下が好ましく、０．３５以下がより好ましく、０．３０以下がさらに好ましい。本開示では、第一層６の３０℃ｔａｎδは、第二層７の３０℃ｔａｎδおよび第三層８の３０℃ｔａｎδよりも大きいことが好ましい。第一層６の３０℃ｔａｎδを、第二層７の３０℃ｔａｎδおよび第三層８の３０℃ｔａｎδよりも大きくすることにより、走行中に第一層での発熱が大きくなり、良好なウェットグリップ性能が得られると考えられる。第二層７の３０℃ｔａｎδに対する第一層６の３０℃ｔａｎδの比は、１．０以上が好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上がさらに好ましく、１．３以上が特に好ましい。また、第二層７の３０℃ｔａｎδに対する第一層６の３０℃ｔａｎδの比の上限値は特に制限されないが、２．５以下が好ましく、２．２以下がより好ましく、２．０以下がさらに好ましく、１．８以下が特に好ましい。

第一層６を構成するゴム組成物の０℃Ｅ＊（ＭＰａ）に対する－３０℃ｔａｎδの比（－３０℃ｔａｎδ／０℃Ｅ＊）は、本開示の効果の観点から、０．０６０以上が好ましく、０．０６３以上がより好ましく、０．０６６以上がさらに好ましく、０．０７０以上が特に好ましい。また、－３０℃ｔａｎδ／０℃Ｅ＊は、０．２００以下が好ましく、０．１５０以下がより好ましく、０．１２０以下がさらに好ましい、０．０９０以下が特に好ましい。

なお、第一層６、第二層７、および第三層８を構成するゴム組成物の３０℃ｔａｎδ、－３０℃ｔａｎδ、および０℃Ｅ＊は、前記測定方法により測定される。第一層６、第二層７、および第三層８を構成するゴム組成物の３０℃ｔａｎδ、－３０℃ｔａｎδ、および０℃Ｅ＊は、後記のゴム成分、フィラー、可塑剤等（特に可塑剤）の種類や配合量により適宜調整することができる。

第一層６を構成するゴム組成物のショア硬度（Ｈｓ）（以下、第一層６のショア硬度（Ｈｓ）という）は、７０以下が好ましく、６５以下がより好ましく、６０以下がさらに好ましく、５８以下が特に好ましい。また、第二層７のショア硬度（Ｈｓ）は、７５以下が好ましく、７０以下がより好ましく、６５以下がさらに好ましく、６０以下が特に好ましい。第一層６および第二層７のショア硬度（Ｈｓ）を前記の範囲とすることにより、路面に対する追従性を損なわず、反力が得られやすくなるため、氷上グリップ性能が向上すると考えられる。一方、第一層６および第二層７のショア硬度（Ｈｓ）は、タイヤのブロック剛性を保つという観点から、３０以上が好ましく、３５以上がより好ましく、４０以上がさらに好ましく、４５以上がさらに好ましく、５０以上が特に好ましい。なお、各ゴム層のゴム硬度は、後記のゴム成分、フィラー、可塑剤等の種類や配合量により適宜調整することができる。

第一層６の１００％延伸時のモジュラスは、１．０ＭＰａ以上が好ましく、１．１ＭＰａ以上がより好ましく、１．２ＭＰａ以上がさらに好ましく、１．３ＭＰａ以上が特に好ましい。また、第二層７の１００％延伸時のモジュラスは、１．０ＭＰａ以上が好ましく、１．２ＭＰａ以上がより好ましく、１．４ＭＰａ以上がさらに好ましく、１．６ＭＰａ以上が特に好ましい。なお、第一層６および第二層７の１００％延伸時のモジュラスの上限値は特に制限されないが、通常４．０ＭＰａ以下であり、３．５ＭＰａ以下が好ましい。本開示では、第一層６の１００％延伸時のモジュラスは、第二層７の１００％延伸時のモジュラスよりも大きいことが好ましい。第一層６の１００％延伸時のモジュラスを、第二層７の１００％延伸時のモジュラスよりも大きくすることにより、第一層６で生じた変形を第二層７へ伝えやすくなり、せん断変形時に内部でのエネルギーロスが生じやすくなると考えられる。第二層７の１００％延伸時のモジュラスと、第一層６の１００％延伸時のモジュラスとの差は、０．１ＭＰａ以上が好ましく、０．２ＭＰａ以上がより好ましく、０．３ＭＰａ以上がさらに好ましい。なお、各ゴム層の１００％延伸時のモジュラスは、後記のゴム成分、フィラー、可塑剤等の種類や配合量により適宜調整することができる。

［ゴム組成物］
本開示のタイヤは、前述したトレッド部の形状と、トレッド部の各層を構成するゴム組成物の前記の物性とが協働することにより、低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能を改善することができる。

＜ゴム成分＞
本開示のトレッド部の各層を構成するゴム組成物（以下、特に断りのない限り、本開示に係るゴム組成物という）は、ゴム成分としてイソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）およびブタジエンゴム（ＢＲ）が好適に使用される。第一層６を構成するゴム成分は、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも２種を含む。第二層７および第三層８を構成するゴム成分は、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含む。第一層６、第二層７、および第三層８を構成するゴム成分は、イソプレン系ゴムを含むことが好ましく、イソプレン系ゴムおよびＢＲを含むことがより好ましく、イソプレン系ゴムおよびＢＲのみからなるゴム成分としてもよい。

（イソプレン系ゴム）
イソプレン系ゴムとしては、例えば、イソプレンゴム（ＩＲ）および天然ゴム等タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。天然ゴムには、非改質天然ゴム（ＮＲ）の他に、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素化天然ゴム（ＨＮＲ）、脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム、グラフト化天然ゴム等の改質天然ゴム等も含まれる。これらのイソプレン系ゴムは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

ＮＲとしては、特に限定されず、タイヤ業界において一般的なものを用いることができ、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ＃３、ＴＳＲ２０等が挙げられる。

イソプレン系を含有する場合のゴム成分中の含有量は、複素弾性率の観点から、１０質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましく、２０質量％以上がさらに好ましく、２５質量％以上が特に好ましい。一方、イソプレン系ゴムのゴム成分中の含有量の上限値は特に制限されず、１００質量％としてもよいが、トレッド部での減衰性の確保の観点から、９０質量％以下が好ましく、８０質量％以下がより好ましく、７０質量％以下がさらに好ましく、６０質量％以下が特に好ましい。

（ＢＲ）
ＢＲとしては特に限定されるものではなく、例えば、シス含量が５０モル％未満のＢＲ（ローシスＢＲ）、シス含量が９０モル％以上のＢＲ（ハイシスＢＲ）、希土類元素系触媒を用いて合成された希土類系ブタジエンゴム（希土類系ＢＲ）、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ（ＳＰＢ含有ＢＲ）、変性ＢＲ（ハイシス変性ＢＲ、ローシス変性ＢＲ）等タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。これらのＢＲは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

ハイシスＢＲとしては、例えば、日本ゼオン（株）、宇部興産（株）、ＪＳＲ（株）等より市販されているものを使用することができる。ハイシスＢＲを含有することで低温特性および耐摩耗性能を向上させることができる。シス含量は、９５モル％以上が好ましく、９６モル％以上がより好ましく、９７モル％以上がさらに好ましく、９８モル％以上が特に好ましい。なお、ＢＲのシス含量は、前記測定方法により測定される。

希土類系ＢＲとしては、希土類元素系触媒を用いて合成され、ビニル含量が、好ましくは１．８モル％以下、より好ましくは１．０モル％以下、さらに好ましくは０．８％モル以下であり、シス含量が、好ましくは９５モル％以上、より好ましくは９６モル％以上、さらに好ましくは９７モル％以上、特に好ましくは９８モル％以上である。このような希土類系ＢＲとしては、例えば、ランクセス（株）等より市販されているものを使用することができる。

ＳＰＢ含有ＢＲは、１，２－シンジオタクチックポリブタジエン結晶が、単にＢＲ中に結晶を分散させたものではなく、ＢＲと化学結合したうえで分散しているものが挙げられる。このようなＳＰＢ含有ＢＲとしては、宇部興産（株）等より市販されているものを使用することができる。

変性ＢＲとしては、末端および／または主鎖がケイ素、窒素および酸素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む官能基によって変性された変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）が好適に用いられる。

その他の変性ＢＲとしては、リチウム開始剤により１，３－ブタジエンの重合を行ったのち、スズ化合物を添加することにより得られ、さらに変性ＢＲ分子の末端がスズ－炭素結合で結合されているもの（スズ変性ＢＲ）等が挙げられる。また、変性ＢＲは、水素添加されていないもの、水素添加されているもののいずれであってもよい。

前記で列挙されたＢＲは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

ＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は、耐摩耗性能の観点から、３０万以上が好ましく、３５万以上がより好ましく、４０万以上がさらに好ましい。また、架橋均一性等の観点からは、２００万以下が好ましく、１００万以下がより好ましい。なお、ＢＲのＭｗは、前記測定方法により測定される。

ＢＲを含有する場合のゴム成分１００質量％中の含有量は、１０質量％以上が好ましく、２０質量％以上がより好ましく、３０質量％以上がさらに好ましく、３５質量％以上が特に好ましい。また、該含有量は、９０質量％以下が好ましく、８０質量％以下がより好ましく、７０質量％以下がさらに好ましく、６５質量％以下が特に好ましい。

（ＳＢＲ）
ＳＢＲとしては特に限定はなく、溶液重合ＳＢＲ（Ｓ－ＳＢＲ）、乳化重合ＳＢＲ（Ｅ－ＳＢＲ）、これらの変性ＳＢＲ（変性Ｓ－ＳＢＲ、変性Ｅ－ＳＢＲ）等が挙げられる。変性ＳＢＲとしては、末端および／または主鎖が変性されたＳＢＲ、スズ、ケイ素化合物等でカップリングされた変性ＳＢＲ（縮合物、分岐構造を有するもの等）等が挙げられる。なかでもＳ－ＳＢＲおよび変性ＳＢＲが好ましい。さらに、これらＳＢＲの水素添加物（水素添加ＳＢＲ）等も使用することができる。これらのＳＢＲは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

本開示で使用できるＳ－ＳＢＲとしては、ＪＳＲ（株）、住友化学（株）、宇部興産（株）、旭化成（株）、ＺＳエラストマー（株）等によって製造販売されるＳ－ＳＢＲが挙げられる。

ＳＢＲのスチレン含量は、ウェットグリップ性能および耐摩耗性能の観点から、１０質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましく、２０質量％以上がさらに好ましい。また、グリップ性能の温度依存性および耐ブロー性能の観点からは、６０質量％以下が好ましく、５５質量％以下がより好ましく、５０質量％以下がさらに好ましい。なお、ＳＢＲのスチレン含量は、前記測定方法により測定される。

ＳＢＲのビニル含量は、シリカとの反応性の担保、ウェットグリップ性能、ゴム強度、および耐摩耗性能の観点から、１０モル％以上が好ましく、１５モル％以上がより好ましく、２０モル％以上がさらに好ましい。また、ＳＢＲのビニル含量は、温度依存性の増大防止、破断伸び、および耐摩耗性能の観点から、７０モル％以下が好ましく、６５モル％以下がより好ましく、６０モル％以下がさらに好ましい。なお、ＳＢＲのビニル含量は、前記測定方法により測定される。

ＳＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は、ウェットグリップ性能の観点から、２０万以上が好ましく、２５万以上がより好ましく、３０万以上がさらに好ましい。また、架橋均一性の観点から、重量平均分子量は２００万以下が好ましく、１８０万以下がより好ましく、１５０万以下がさらに好ましい。なお、ＳＢＲのＭｗは、前記測定方法により測定される。

ＳＢＲを含有する場合のゴム成分中の含有量は、氷上グリップ性能の観点から、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましく、３０質量％以上がさらに好ましくい。一方、ＳＢＲのゴム成分中の含有量の上限値は特に制限されず、１００質量％としてもよい。

第二層７を構成するゴム成分の総スチレン量は、２５質量％未満が好ましく、２０質量％未満がより好ましく、１５質量％未満がさらに好ましく、１０質量％未満がさらに好ましく、５質量％未満が特に好ましく、０質量％であってもよい。

（その他のゴム成分）
本開示に係るゴム成分として、前記のイソプレン系ゴム、ＳＢＲ、およびＢＲ以外のゴム成分を含有してもよい。他のゴム成分としては、タイヤ工業で一般的に用いられる架橋可能なゴム成分を用いることができ、例えば、スチレン－イソプレン－ブタジエン共重合ゴム（ＳＩＢＲ）、スチレン－イソブチレン－スチレンブロック共重合体（ＳＩＢＳ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリル－ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレンプロピレンゴム、ポリノルボルネンゴム、シリコーンゴム、塩化ポリエチレンゴム、フッ素ゴム（ＦＫＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、ヒドリンゴム等が挙げられる。これらその他のゴム成分は単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

＜補強用充填剤＞
本開示に係るゴム組成物は、カーボンブラックおよび／またはシリカを含む補強用充填剤が好適に使用される。第一層６および第二層７を構成するゴム組成物は、フィラーとしてシリカを含むことが好ましく、カーボンブラックおよびシリカを含むことがより好ましく、カーボンブラックおよびシリカのみからなるフィラーとしてもよい。第三層８を構成するゴム組成物は、フィラーとしてカーボンブラックを含むことが好ましく、カーボンブラックのみからなるフィラーとしてもよい。

（シリカ）
シリカとしては、特に限定されず、例えば、乾式法により調製されたシリカ（無水シリカ）、湿式法により調製されたシリカ（含水シリカ）等、タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。なかでもシラノール基が多いという理由から、湿式法により調製された含水シリカが好ましい。これらのシリカは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）は、補強性およびトレッド部での減衰性の確保の観点から、１４０ｍ²／ｇ以上が好ましく、１５０ｍ²／ｇ以上がより好ましく、１６０ｍ²／ｇ以上がさらに好ましく、１７０ｍ²／ｇ以上が特に好ましい。また、発熱性および加工性の観点からは、３５０ｍ²／ｇ以下が好ましく、３００ｍ²／ｇ以下がより好ましく、２５０ｍ²／ｇ以下がさらに好ましい。なお、シリカのＮ₂ＳＡは、前記測定方法により測定される。

シリカの平均一次粒子径は、２０ｎｍ以下が好ましく、１８ｎｍ以下がより好ましい。該平均一次粒子径の下限は特に限定されないが、１ｎｍ以上が好ましく、３ｎｍ以上がより好ましく、５ｎｍ以上がさらに好ましい。シリカの平均一次粒子径が前期の範囲であることによって、シリカの分散性をより改善でき、補強性、破壊特性、耐摩耗性をさらに改善できる。なお、シリカの平均一次粒子径は、前記測定方法により測定される。

第一層６および第二層７を構成するゴム組成物がカーボンブラックを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、トレッド部での減衰性の確保および氷上グリップ性能の観点から、３０質量部以上が好ましく、４０質量部以上がより好ましく、５０質量部以上がさらに好ましく、５５質量部以上が特に好ましい。また、ゴムの比重を低減させ軽量化を図る観点から、１３０質量部以下が好ましく、１２０質量部以下がより好ましく、１１０質量部以下がさらに好ましく、１０５質量部以下が特に好ましい。

第三層８を構成するゴム組成物がシリカを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、１質量部以上が好ましく、３質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましい。また、該含有量は、４０質量部以下が好ましく、３０質量部以下がより好ましく、２５質量部以下がさらに好ましい。

（カーボンブラック）
カーボンブラックとしては特に限定されず、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等タイヤ工業において一般的なものを使用することができる。これらのカーボンブラックは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）は、耐候性や補強性の観点から、５０ｍ²／ｇ以上が好ましく、８０ｍ²／ｇ以上がより好ましく、１００ｍ²／ｇ以上がさらに好ましい。また、分散性、低燃費性能、破壊特性および耐久性能の観点からは、２５０ｍ²／ｇ以下が好ましく、２２０ｍ²／ｇ以下がより好ましい。なお、カーボンブラックのＮ₂ＳＡは、前記測定方法により測定される。

第一層６および第二層７を構成するゴム組成物がカーボンブラックを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、耐候性や補強性の観点から、１質量部以上が好ましく、３質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましい。また、低燃費性能の観点からは、３０質量部以下が好ましく、２５質量部以下がより好ましく、２０質量部以下がさらに好ましく、１５質量部以下が特に好ましい。

第三層８を構成するゴム組成物がカーボンブラックを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、１質量部以上が好ましく、３質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましい。また、低燃費性能の観点からは、７０質量部以下が好ましく、６０質量部以下がより好ましく、５５質量部以下がさらに好ましい。

（その他の補強用充填剤）
シリカおよびカーボンブラック以外の補強用充填剤としては、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、アルミナ、クレー、タルク等、従来からタイヤ工業において一般的に用いられているものを配合することができる。

第一層６および第二層７を構成するゴム組成物において、シリカの含有量に対するカーボンブラックの含有量の比は、０．４０以下が好ましく、０．３０以下がより好ましく、０．２１以下がさらに好ましく、０．１７以下がさらに好ましく、０．１３以下がさらに好ましく、０．１０以下が特に好ましい。シリカの含有量に対するカーボンブラックの含有量の比を前記の範囲とすることにより、氷上グリップ性能をより向上させることができる。一方、シリカの含有量に対するカーボンブラックの含有量の比の下限値は特に制限されず、例えば０．０１以上、０．０２以上、０．０５以上とすることができ、カーボンブラックを含有しない補強用充填剤としてもよい。

第一層６および第二層７を構成するゴム組成物における、補強用充填剤のゴム成分１００質量部に対する合計含有量は、氷上グリップ性能の観点から、５０質量部以上が好ましく、６０質量部以上がより好ましく、７０質量部以上がさらに好ましく、７５質量部以上が特に好ましい。また、該含有量は、本開示の効果の観点から、１４０質量部以下が好ましく、１３０質量部以下がより好ましく、１２０質量部以下がさらに好ましく、１１０質量部以下が特に好ましい。

第三層８を構成するゴム組成物における、補強用充填剤のゴム成分１００質量部に対する合計含有量は、補強性およびトレッド部での減衰性の確保の観点から、３０質量部以上が好ましく、３５質量部以上がより好ましく、４０質量部以上がさらに好ましく、４５質量部以上が特に好ましい。また、該含有量は、本開示の効果の観点から、１２０質量部以下が好ましく、１１０質量部以下がより好ましく、１０５質量部以下がさらに好ましい。

（シランカップリング剤）
シリカは、シランカップリング剤と併用することが好ましい。シランカップリング剤としては、特に限定されず、タイヤ工業において、従来からシリカと併用される任意のシランカップリング剤を使用することができるが、例えば、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３－メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２－メルカプトエチルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン等のメルカプト系シランカップリング剤；ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド等のスルフィド系シランカップリング剤；３－オクタノイルチオ－１－プロピルトリエトキシシラン、３－ヘキサノイルチオ－１－プロピルトリエトキシシラン、３－オクタノイルチオ－１－プロピルトリメトキシシラン等のチオエステル系シランカップリング剤；ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン等のビニル系シランカップリング剤；３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシラン、３－（２－アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン等のアミノ系シランカップリング剤；γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等のグリシドキシ系シランカップリング剤；３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシラン等のニトロ系シランカップリング剤；３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシラン等のクロロ系シランカップリング剤；等が挙げられる。なかでも、スルフィド系シランカップリング剤および／またはメルカプト系シランカップリング剤を含有することが好ましい。シランカップリング剤としては、例えば、モメンティブ社等より市販されているものを使用することができる。これらのシランカップリング剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

シリカ１００質量部に対するシランカップリング剤の含有量は、シリカの分散性を高める観点から、１．０質量部以上が好ましく、３．０質量部以上がより好ましく、５．０質量部以上がさらに好ましい。また、耐摩耗性能の低下を防止する観点からは、３０質量部以下が好ましく、２０質量部以下がより好ましく、１５質量部以下がさらに好ましい。

＜可塑剤＞
本開示に係るゴム組成物は、可塑剤を含有することが好ましい。可塑剤としては、例えば、樹脂成分、オイル、液状ゴム、エステル系可塑剤等が挙げられる。

（樹脂成分）
本開示に係るゴム組成物は、樹脂成分として、テルペン系樹脂およびシクロペンタジエン系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１つを含有することが好ましい。

テルペン系樹脂およびシクロペンタジエン系樹脂は、クマロン樹脂、石油系樹脂（脂肪族系石油樹脂、芳香族系石油樹脂、脂環族系石油樹脂など）、フェノール系樹脂、ロジン誘導体などのタイヤ用ゴム組成物に用いられる他の粘着性樹脂よりもＳＰ値が低いという特徴がある。ここでＳＰ値とは、化合物の構造に基づいてＨｏｙ法によって算出された溶解度パラメーター（Solubility Parameter）を意味し、二つの化合物のＳＰ値が離れているほど相溶性が低いことを示す。ここで、水のＳＰ値は約２３であり、前記他の粘着樹脂のＳＰ値は約９～１２であることから、他の粘着樹脂よりもＳＰ値が低いテルペン樹脂は、より水との相溶性が低い粘着性樹脂であり、これを含有するゴム組成物とすることにより、ゴム組成物の撥水性を向上させることができる。

テルペン系樹脂としては、α－ピネン、β－ピネン、リモネン、ジペンテンなどのテルペン原料から選ばれる少なくとも１種からなるポリテルペン樹脂、テルペン化合物と芳香族化合物とを原料とする芳香族変性テルペン樹脂、テルペン化合物とフェノール系化合物とを原料とするテルペンフェノール樹脂などのテルペン系樹脂（水素添加されていないテルペン系樹脂）、ならびにこれらのテルペン系樹脂に水素添加処理を行ったもの（水素添加されたテルペン系樹脂）が挙げられる。ここで、芳香族変性テルペン樹脂の原料となる芳香族化合物としては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ジビニルトルエンなどが挙げられ、また、テルペンフェノール樹脂の原料となるフェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノールなどが挙げられる。

テルペン系樹脂のなかでも、よりＳＰ値が低く、ゴム成分との相溶性に優れ、より撥水性を向上させることができるという理由から、水素添加されたテルペン系樹脂が好ましく、１００％に近い水素添加が可能であり、さらに耐久性にも優れるという理由から水素添加されたポリテルペン樹脂がより好ましい。テルペン系樹脂への水素添加処理は、公知の方法で行うことができ、また、本開示においては、市販の水素添加されたテルペン系樹脂を使用することもできる。

テルペン系樹脂のＳＰ値は、ゴム組成物の撥水性をより向上させることができるという理由から、８．６以下が好ましく、８．５以下がより好ましい。テルペン系樹脂のＳＰ値の下限は、ゴム成分との相溶性の観点から７．５以上が好ましい。

シクロペンタジエン系樹脂のＳＰ値は、ゴム組成物の撥水性をより向上させることができるという理由から、８．５以下が好ましく、８．４以下がより好ましい。シクロペンタジエン系樹脂のＳＰ値の下限は、ゴム成分との相溶性の観点から７．９以上が好ましい。

ゴム成分１００質量部に対するテルペン系樹脂およびシクロペンタジエン系樹脂の合計含有量は、本開示の効果の観点から、１質量部以上が好ましく、３質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましく、１０質量部以上が特に好ましい。また、テルペン系樹脂およびシクロペンタジエン系樹脂の合計含有量は、ゴム組成物の硬度、成形加工性、粘度を適切に確保できるという観点から、４０質量部以下が好ましく、３０質量部以下がより好ましい。

その他の樹脂成分としては、特に限定されないが、タイヤ工業で慣用される石油樹脂、ロジン系樹脂、フェノール系樹脂等が挙げられる。これらの樹脂成分は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

樹脂成分（好ましくはテルペン系樹脂またはシクロペンタジエン系樹脂）の軟化点は、ウェットグリップ性能の観点から、６０℃以上が好ましく、６５℃以上がより好ましい。また、加工性、ゴム成分とフィラーとの分散性向上という観点からは、１５０℃以下が好ましく、１４０℃以下がより好ましく、１３０℃以下がさらに好ましい。なお、樹脂成分の軟化点は、前記測定方法により測定される。

樹脂成分を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する合計含有量は、本開示の効果の観点から、１質量部以上が好ましく、３質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましい。また、該含有量は、ゴム組成物の硬度、成形加工性、粘度を適切に確保できるという観点から、４０質量部以下が好ましく、３０質量部以下がより好ましく、２５質量部以下がさらに好ましく、２０質量部以下が特に好ましい。

オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油脂、動物油脂等が挙げられる。前記プロセスオイルとしてはパラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、芳香族系プロセスオイル等が挙げられる。また、環境対策で多環式芳香族（ｐｏｌｙｃｙｃｌｉｃ ａｒｏｍａｔｉｃ ｃｏｍｐｏｕｎｄ：ＰＣＡ）化合物の含量の低いプロセスオイルを使用することもできる。前記低ＰＣＡ含量プロセスオイルとしては、軽度抽出溶媒和物（ＭＥＳ）、処理留出物芳香族系抽出物（ＴＤＡＥ）、重ナフテン系オイル等が挙げられる。

オイルを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の観点から、５質量部以上が好ましく、１０質量部以上がより好ましく、１５質量部以上がさらに好ましい。また、耐摩耗性能の観点からは、９０質量部以下が好ましく、７０質量部以下がより好ましく、５０質量部以下がさらに好ましい。

（液状ゴム）
液状ゴムは、常温（２５℃）で液体状態のポリマーであれば特に限定されないが、例えば、液状ブタジエンゴム（液状ＢＲ）、液状スチレンブタジエンゴム（液状ＳＢＲ）、液状イソプレンゴム（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレンゴム（液状ＳＩＲ）、液状ファルネセンゴム等が挙げられる。なかでも、液状ＢＲが好ましく、変性液状ＢＲがより好ましい。これらの液状ゴムは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

変性液状ＢＲとしては、特に限定されず、例えば、末端および／または主鎖が珪素、窒素および酸素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む官能基によって変性された変性液状ブタジエン重合体が挙げられる。また、本開示の変性液状ＢＲは、水素添加されていないもの、水素添加されているもののいずれであってもよい。なお、本開示において、液状とは、常温（２５℃）で液体状態にあるという意味である。

上記官能基としては、特に限定されず、例えば、シリル基、Ｒ¹（Ｒ²Ｏ）₂シリル基、（Ｒ¹）₂Ｒ²Ｏシリル基、（Ｒ²Ｏ）₃シリル基、アミノ基、アミド基、イソシアネート基、イミノ基、イミダゾール基、ウレア基、エーテル基、カルボニル基、オキシカルボニル基、スルホニル基、スルフィニル基、チオカルボニル基、アンモニウム基、イミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、ニトリル基、ピリジル基、アルコキシ基、水酸基、オキシ基、カルボキシル基、エポキシ基、（メタ）アクリル基等が挙げられる。ここで、シリル基の置換基を構成するＲ¹とＲ²は、それぞれ、独立に、炭素数１～１０のアルキル基または炭素数６～１０のアリール基を表す。炭素数１～１０のアルキル基としては、直鎖状、環状、分枝状のいずれでもよく、その具体例としては、メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、ｉ－プロピル基、ｎ－ブチル基、ｓ－ブチル基、ｔ－ブチル基、ｎ－ペンチル基、ｎ－ヘキシル基、ｎ－ヘプチル基、ｎ－オクチル基、ｎ－ノニル基、ｎ－デシル基、シクロプロピル基、シクロブチル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基等が挙げられる。なかでも、本開示の効果の観点から、直鎖状のアルキル基が好ましく、メチル基またはエチル基がより好ましい。炭素数６～１０のアリール基の具体例としては、フェニル基、α－ナフチル基、β－ナフチル基等が挙げられる。

官能基としては、本開示の効果の観点から、Ｒ¹（Ｒ²Ｏ）₂シリル基、（Ｒ¹）₂Ｒ²Ｏシリル基、（Ｒ²Ｏ）₃シリル基等の珪素および酸素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む官能基が好ましく、なかでも、トリアルコキシシリル基がより好ましい。さらに、トリアルコキシシリル基としては、例えば、トリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基等が挙げられる。

変性液状ＢＲは、市販品を用いても、合成により得られたものを用いてもよい。市販品としては、例えば、日本曹達（株）製のもの、ＣＲＡＹ ＶＡＬＬＥＹ社製のもの、Ｎｏｖｅｏｎ社製のものなどを用いることができる。合成方法としては特に限定されず、公知の方法で行うことができる。例えば、未変性の液状ブタジエン系重合体と珪素、窒素および酸素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む化合物とを、金属触媒の存在下で反応させ、官能基を導入するなどの方法が挙げられる。

変性液状ＢＲの具体例としては、例えば、主鎖にトリエトキシシリル基を有する構造のもの、両末端に水酸基を有する構造のものなどが挙げられる。

変性液状ＢＲは、１種または２種以上を用いることができる。

液状ゴム（好ましくは液状ＢＲ、よりが好ましくは変性液状ＢＲ）を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、１質量部以上が好ましく、２質量部以上がより好ましく、３質量部以上がさらに好ましく、５質量部以上が特に好ましい。また、液状ゴムの含有量は、５０質量部以下が好ましく、４０質量部以下がより好ましく、２０質量部以下がさらに好ましい。液状ゴムの含有量を上記範囲内とすることにより、本開示の効果をより良好に発揮できる。

（エステル系可塑剤）
エステル系可塑剤としては、例えば、アジピン酸ジブチル（ＤＢＡ）、アジピン酸ジイソブチル（ＤＩＢＡ）、アジピン酸ジオクチル（ＤＯＡ）、アゼライン酸ジ２－エチルヘキシル（ＤＯＺ）、セバシン酸ジブチル（ＤＢＳ）、アジピン酸ジイソノニル（ＤＩＮＡ）、フタル酸ジエチル（ＤＥＰ）、フタル酸ジオクチル（ＤＯＰ）、フタル酸ジウンデシル（ＤＵＰ）、フタル酸ジブチル（ＤＢＰ）、セバシン酸ジオクチル（ＤＯＳ）、リン酸トリブチル（ＴＢＰ）、リン酸トリオクチル（ＴＯＰ）、リン酸トリエチル（ＴＥＰ）、リン酸トリメチル（ＴＭＰ）、チミジントリリン酸（ＴＴＰ）、リン酸トリクレシル（ＴＣＰ）、リン酸トリキシレニル（ＴＸＰ）等が挙げられる。これらのエステル系可塑剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

可塑剤のゴム成分１００質量部に対する含有量（複数の可塑剤を併用する場合は全ての合計量）は、氷上グリップ性能の観点から、５質量部以上が好ましく、１０質量部以上がより好ましく、１５質量部以上がさらに好ましい。また、加工性の観点からは、１２０質量部以下が好ましく、１００質量部以下がより好ましく、９０質量部以下がさらに好ましく、８０質量部以下が特に好ましい。

＜その他の配合剤＞
本開示に係るゴム組成物には、前記成分以外にも、従来タイヤ工業で一般に使用される配合剤、例えば、ワックス、加工助剤、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜鉛、硫黄等の加硫剤、加硫促進剤等を適宜含有することができる。

ワックスを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの耐候性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、ブルームによるタイヤの白色化防止の観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。

加工助剤としては、未加硫時におけるゴムの低粘度化や離型性の確保を目的とした脂肪酸金属塩や、ゴム成分のミクロな層分離を抑制する観点から広く相溶化剤として市販されているもの等を使用することができる。

加工助剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の改善効果を発揮させる観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性および破壊強度の観点からは、１０質量部以下が好ましく、８質量部以下がより好ましい。

老化防止剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、アミン系、キノリン系、キノン系、フェノール系、イミダゾール系の各化合物や、カルバミン酸金属塩などの老化防止剤が挙げられる。

老化防止剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの耐オゾンクラック性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性能やウェットグリップ性能の観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。

ステアリン酸を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、加硫速度の観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。

酸化亜鉛を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加工性の観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性能の観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。

加硫剤としては硫黄が好適に用いられる。硫黄としては、粉末硫黄、油処理硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄等を用いることができる。

加硫剤として硫黄を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、十分な加硫反応を確保する観点から、０．１質量部以上が好ましく、０．３質量部以上がより好ましく、０．５質量部以上がさらに好ましい。また、劣化防止の観点からは、５．０質量部以下が好ましく、４．０質量部以下がより好ましく、３．０質量部以下がさらに好ましい。なお、加硫剤として、オイル含有硫黄を使用する場合の加硫剤の含有量は、オイル含有硫黄に含まれる純硫黄分の合計含有量とする。

硫黄以外の加硫剤としては、例えば、アルキルフェノール・塩化硫黄縮合物、１，６－ヘキサメチレン－ジチオ硫酸ナトリウム・二水和物、１，６－ビス（Ｎ，Ｎ’－ジベンジルチオカルバモイルジチオ）ヘキサン等が挙げられる。これらの硫黄以外の加硫剤は、田岡化学工業（株）、ランクセス（株）、フレクシス社等より市販されているものを使用することができる。

加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド－アミン系若しくはアルデヒド－アンモニア系、イミダゾリン系、またはキサンテート系加硫促進剤等が挙げられる。これら加硫促進剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、所望の効果がより好適に得られる点から、スルフェンアミド系、グアニジン系、およびチアゾール系加硫促進剤からなる群から選ばれる１以上の加硫促進剤が好ましく、スルフェンアミド系加硫促進剤およびグアニジン系加硫促進剤を組み合わせることがより好ましい。

スルフェンアミド系加硫促進剤としては、例えば、Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＤＣＢＳ）等が挙げられる。なかでも、Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）およびＮ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）が好ましい。

グアニジン系加硫促進剤としては、例えば、１，３－ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）、１，３－ジ－ｏ－トリルグアニジン、１－ｏ－トリルビグアニド、ジカテコールボレートのジ－ｏ－トリルグアニジン塩、１，３－ジ－ｏ－クメニルグアニジン、１，３－ジ－ｏ－ビフェニルグアニジン、１，３－ジ－ｏ－クメニル－２－プロピオニルグアニジン等が挙げられる。なかでも、１，３－ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）が好ましい。

チアゾール系加硫促進剤としては、例えば、２－メルカプトベンゾチアゾール、２－メルカプトベンゾチアゾールのシクロヘキシルアミン塩、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド等が挙げられる。なかでも、２－メルカプトベンゾチアゾールが好ましい。

加硫促進剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、１．０質量部以上が好ましく、１．５質量部以上がより好ましく、２．０質量部以上がさらに好ましい。また、加硫促進剤のゴム成分１００質量部に対する含有量は、８．０質量部以下が好ましく、７．０質量部以下がより好ましく、６．０質量部以下がさらに好ましく、５．０質量部以下が特に好ましい。加硫促進剤の含有量を上記範囲内とすることにより、破壊強度および伸びが確保できる傾向がある。

＜製造＞
本開示に係るゴム組成物は、公知の方法により製造することができる。例えば、前記の各成分をオープンロール、密閉式混練機（バンバリーミキサー、ニーダー等）等のゴム混練装置を用いて混練りすることにより製造できる。

混練り工程は、例えば、加硫剤および加硫促進剤以外の配合剤および添加剤を混練りするベース練り工程と、ベース練り工程で得られた混練物に加硫剤および加硫促進剤を添加して混練りするファイナル練り（Ｆ練り）工程とを含んでなるものである。さらに、前記ベース練り工程は、所望により、複数の工程に分けることもできる。

混練条件としては特に限定されるものではないが、例えば、ベース練り工程では、排出温度１５０～１７０℃で３～１０分間混練りし、ファイナル練り工程では、７０～１１０℃で１～５分間混練りする方法が挙げられる。加硫条件としては、特に限定されるものではなく、例えば、１５０～２００℃で１０～３０分間加硫する方法が挙げられる。

第一層６、第二層７、および第三層８を含むトレッドを備えたタイヤは、前記のゴム組成物を用いて、通常の方法により製造できる。すなわち、ゴム成分に対して上記各成分を必要に応じて配合した未加硫のゴム組成物を、所定の形状の口金を備えた押し出し機で第一層６、第二層７、および第三層８の形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、通常の方法にて成型することにより、未加硫タイヤを形成し、この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、タイヤを製造することができる。加硫条件としては、特に限定されるものではなく、例えば、１５０～２００℃で１０～３０分間加硫する方法が挙げられる。

＜用途＞
本開示のタイヤは、乗用車用タイヤ、トラック・バス用タイヤ、二輪車用タイヤ、競技用タイヤに好適に用いることができ、中でも乗用車用タイヤに用いることが好ましい。なお、乗用車用タイヤとは、四輪で走行する自動車に装着されることを前提としたタイヤであり、その最大負荷能力が１０００ｋｇ以下のものを指す。また、本開示のタイヤは、全シーズン用タイヤ、夏用タイヤ、スタッドレスタイヤ等の冬用タイヤに使用可能であり、中でも、冬用タイヤに用いることが好ましい。

本開示を実施例に基づいて説明するが、本開示は、実施例のみに限定されるものではない。

以下、実施例および比較例において用いた各種薬品をまとめて示す。
ＮＲ：ＴＳＲ２０
ＳＢＲ：旭化成（株）製のタフデン４８５０（未変性Ｓ－ＳＢＲ、スチレン含量：４０質量％、ビニル含量：４６モル％、Ｍｗ：３５万、ゴム固形分１００質量部に対してオイル分５０質量部含有）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＵＢＥＰＯＬ ＢＲ（登録商標）１５０Ｂ（ビニル含量：１．５モル％、シス含量：９７モル％、Ｍｗ：４４万）
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（Ｎ₂ＳＡ：１１１ｍ²／ｇ）
シリカ：エボニックデグサ社製のＵＬＴＲＡＳＩＬ（登録商標）ＶＮ３（Ｎ₂ＳＡ：１７５ｍ²／ｇ、平均一次粒子径：１７ｎｍ）
シランカップリング剤：エボニックデグサ社製のＳｉ２６６（ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）
オイル：Ｈ＆Ｒ（株）製のＶｉｖａＴｅｃ５００（ＴＤＡＥオイル）
樹脂成分１：ヤスハラケミカル（株）製のＰ１２５（水素添加されたポリテルペン樹脂、軟化点：１２５℃）
樹脂成分２：ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ社製のＯｐｐｅｒａ ＰＲ－１２０（水素添加されたジシクロペンタジエン樹脂、軟化点：１２０℃）
液状ゴム：日本曹達（株）製のＮＩＳＳＯ－ＰＢ ＧＩ－３０００（両末端に水酸基を持つ水素添加された変性液状ＢＲ）
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華２種
ステアリン酸：日油（株）製のビーズステアリン酸つばき
硫黄：軽井沢硫黄（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤１：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤２：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤ（１，３－ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ））

（実施例および比較例）
表１に示す配合処方にしたがい、１．７Ｌの密閉型バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を排出温度１５０～１６０℃になるまで１～１０分間混練りし、混練物を得た。次に、２軸オープンロールを用いて、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、４分間、１０５℃になるまで練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を用いて、トレッドの第一層（厚さ：５．０ｍｍ）、第二層（厚さ：５．０ｍｍ）、および第三層（厚さ：１．０ｍｍ）の形状に合わせて成形し、他のタイヤ部材とともに貼り合わせて未加硫タイヤを作製し、１７０℃で加硫して、表２に記載の各試験用タイヤ（サイズ：１９５／６５Ｒ１５、リム：１５×６．０Ｊ、内圧：２３０ｋＰａ）を得た。なお、周方向溝の最深部の溝深さは８．０ｍｍである。

＜損失正接ｔａｎδおよび複素弾性率Ｅ＊の測定＞
各試験用タイヤのトレッド部のゴム層内部から、タイヤ周方向が長辺となるように、長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ１ｍｍで切り出して作製した各ゴム試験片について、ＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズを用いて、温度３０℃、初期歪５％、動歪１％、周波数１０Ｈｚの条件下で３０℃ｔａｎδを測定した。また、温度－３０℃、初期歪１０％、動歪０．２５％、周波数１０Ｈｚの条件下で－３０℃ｔａｎδを測定した。また、温度０℃、初期歪１０％、動歪０．２５％、周波数１０Ｈｚの条件下で０℃Ｅ＊を測定した。

＜ゴム硬度（Ｈｓ）の測定＞
ＪＩＳ Ｋ６２５３－３：２０１２に準拠し、デュロメータータイプＡを用いて、各ゴム試験片の温度２３℃でのショア硬度（Ｈｓ）を測定した。なお、各ゴム試験片は、各試験用タイヤのトレッド部のゴム層内部から切り出したものを用いた。

＜引張試験＞
各試験用タイヤのトレッド部のゴム層内部から、タイヤ周方向が引張方向となるように切り出した厚さ１ｍｍのダンベル状７号形の試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ ６２５１：２０１７に準拠し、２３℃雰囲気下にて、引張速度３．３ｍｍ／秒の条件で引張試験を実施し、１００％延伸時のモジュラス（ＭＰａ）を測定した。なお、サンプルの厚み方向はタイヤ半径方向とした。

＜低燃費性能＞
転がり抵抗試験機を用い、新品時の各試験用タイヤを、リム１５×６．０Ｊ、内圧２３０ｋＰａ、荷重４．２４ｋＮ、速度８０ｋｍ／ｈの条件下で走行させたときの転がり抵抗を測定し、その逆数を、基準比較例（表３では比較例１、表５では比較例３、以下同じ）を１００として指数表示した。数値が大きいほど転がり抵抗が小さく、低燃費性能に優れることを示す。

＜氷上グリップ性能＞
各試験用タイヤを、排気量２０００ｃｃのＦＦ乗用車の四輪にそれぞれ装着し、氷上路面において速度１５ｋｍ／ｈでブレーキをかけた地点からの制動距離を測定した。制動距離の逆数の値について対照タイヤ（比較例１）のの制動距離を１００として、各試験用タイヤの評価結果を指数化して表示した。

＜氷上操縦安定性能＞
各試験用タイヤを、排気量２０００ｃｃのＦＦ乗用車の四輪にそれぞれ装着し氷上路面のテストコースにて実車走行を行った。テストドライバーによる５０ｋｍ／ｈでの走行時の、直進、車線変更、加減速時の各々のフィーリングに基づいてハンドリング特性を評価した。評価は１点～１０点の整数値で行い、評点が高いほどハンドリング特性に優れる評価基準のもと、テストドライバー１０名の合計点を算出した。対照タイヤ（比較例１）の新品時の合計点を基準値（１００）に換算し、各試験用タイヤの評価結果を合計点に比例するように指数化して表示した。

低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能（低燃費性能指数、氷上グリップ性能指数、および氷上操縦安定性能指数の総和）は、３００超を性能目標値とする。

表１および表２の結果より、トレッド部に３層以上のゴム層を設け、かつトレッド面を構成する第一のゴム層に２種以上のゴム成分を配合した本開示のタイヤは、低燃費性能、氷上グリップ性能、および氷上操縦安定性能の総合性能が改善されていることがわかる。

１・・・周方向溝
２・・・陸部
３・・・トレッド面
４・・・陸部の延長線
５・・・周方向溝の溝底の最深部の延長線
６・・・第一層
７・・・第二層
８・・・第三層
９・・・第二層の最外部の延長線

Claims (12)

1. トレッド面を構成する第一層と、前記第一層の半径方向内側に隣接する第二層と、前記第二層の半径方向内側に隣接する第三層とを少なくとも備えたトレッドを有するタイヤであって、
   前記トレッド部が、タイヤ周方向に連続して延びる複数の周方向溝を有し、
   前記第一層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも２種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、
   前記第二層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成され、
   前記第三層が、イソプレン系ゴム、スチレンブタジエンゴム、およびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含むゴム成分を含有するゴム組成物により構成されたタイヤ。
2. 前記第二層を構成するゴム成分が、イソプレン系ゴムを１０～９０質量％、およびブタジエンゴムを１０～９０質量％含む、請求項１記載のタイヤ。
3. 前記第三層を構成するゴム成分が、イソプレン系ゴムおよびブタジエンゴムからなる群より選ばれる少なくとも１種を含む、請求項１または２記載のタイヤ。
4. 前記第一層を構成する構成するゴム組成物が、ゴム成分１００質量部に対して補強用充填剤を６０質量部以上含有する、請求項１～３のいずれか一項に記載のタイヤ。
5. 前記第二層を構成するゴム組成物の硫黄量が、前記第三層を構成するゴム組成物の硫黄量よりも少ない、請求項１～４のいずれか一項に記載のタイヤ。
6. 前記第一層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδに対して、前記第二層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδおよび前記第三層を構成する構成するゴム組成物の３０℃におけるｔａｎδが小さい、請求項１～５のいずれか一項に記載のタイヤ。
7. 前記第二層を構成するゴム成分の総スチレン量が２５質量％未満である、請求項１～６のいずれか一項に記載のタイヤ。
8. 前記第一層を構成するゴム組成物が、テルペン系樹脂およびシクロペンタジエン系樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１つを含有する、請求項１～７のいずれか一項に記載のタイヤ。
9. 前記第一層を構成するゴム組成物が変性液状ブタジエンゴムを含有する、請求項１～８のいずれか一項に記載のタイヤ。
10. 前記第一層を構成するゴム組成物の、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３：２０１２に準拠し、デュロメータータイプＡを用いて、温度２３℃で測定したショア硬度（Ｈｓ）が４０～６０である、請求項１～９のいずれか一項に記載のタイヤ。
11. 前記第一層の１００％延伸時のモジュラスが、前記第二層の１００％延伸時のモジュラスよりも大きい、請求項１～１０のいずれか一項に記載のタイヤ。
12. いずれか１つの前記周方向溝の溝底の最深部が、その周方向溝に隣接する陸部内の前記第二層の最外部よりもタイヤ半径方向内側に位置するように形成されている、請求項１～１１のいずれか一項に記載のタイヤ。

Images