JP2022160370A - 歯付ベルト - Google Patents
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Abstract
Description
前記背部に、ベルト長手方向に埋設された、スチール繊維を含む撚りコードからなる心線と、
前記背部の内周側に、前記ベルト長手方向に沿って形成された、複数のベルト歯と、
前記ベルト歯間に形成されるベルト歯底部と前記心線との間に設けられた、カバー層と、を備え、
前記カバー層は、厚みが0.2~1.0mmの範囲内であり、
前記背部、前記ベルト歯、及び、前記カバー層は、熱可塑性エラストマーで一体的に形成されており、
前記心線は、直径が3.0~7.0mmの範囲であり、強力が10~40kNの範囲であり、ベルト幅1mmあたりのベルト強力が2.0~5.0kNの範囲であることを特徴とする、歯付ベルトである。
また、ベルト歯底部と心線との間(心線の内周側)に、厚み0.2~1.0mmのカバー層を設けることで、スチール繊維を含む撚りコードからなる心線が、ベルト歯底部の表面に位置しないため(心線が直接露出せず、且つ、心線の位置をベルト歯底部から隔離できる)、プーリとの噛み合いの際に、ベルト歯底部とプーリ歯の先端部とが接触しても、心線の摩耗や切断が抑制される。特に、大型(大容量)の風力発電機のような、一段と高い負荷(高トルク)環境での小刻みな進退運動(正逆回転による往復運動)に対しても、カバー層があれば、心線の摩耗や切断から保護することができる。
また、心線が全面的に熱可塑性エラストマーに埋設されていることから、心線がベルト歯底部の表面と接したり露出したりする部分がなく、心線(スチール繊維を含む撚りコード)と水分との接触を妨げられるので、水分に対する防錆性を確保することができる。
ベルト幅方向に配列された前記心線間のピッチが、3.6~10.0mmの範囲であり、
前記心線間の間隔dが、0.6~3.0mmの範囲であり、
前記ベルト幅方向における前記心線間の間隔dの合計値が、ベルト幅Wの13~50%の範囲であることを特徴としてもよい。
前記ベルト歯の先端部が、前記プーリ歯間に形成されるプーリ歯底部に接触し、
かつ、前記プーリ歯の先端部が、前記ベルト歯底部に接触するように巻き掛けられることを特徴としてもよい。
本発明に係る歯付ベルト10は、高い負荷(高トルク)環境に対応した高張力条件での動力伝達機能が必要とされる歯付ベルト伝動装置1に好適に使用される。高い負荷環境の指標としては、歯付ベルト10にかかる張力が常時変動し、常態で0.30kN/mm以上であり、最大で0.80~1.10kN/mmの張力がかかる使用環境で使用される。別の指標では、歯付ベルト10にかかるトルクが常時変動し、最大で15kN・m~45kN・mとなる使用環境で使用される。
次に、本発明の実施形態に係る歯付ベルト10について図面を参照して説明する。
・ベルト幅W=20~300mm
・ベルト全厚H=9~16mm
・背部12の厚みH12=4mm以上
・カバー層121の厚みT=0.2~1.0mm
・各ベルト歯13の高さH13=5~12mm
・ベルト歯13のピッチP13(ピッチラインPL上の距離)=14~25mm
・ベルト幅1mmあたりのベルト強力=2.0kN以上、5.0kN以下
各心線11は、スチールコード(スチール繊維(素線)を撚り合せたコード)からなる。スチールコードは、スチール繊維のみで構成されるコードに限定されず、例えば、アラミド繊維やカーボン繊維などの他の繊維を組み合わせた撚りコードであってもよい。複数の心線11は、ベルト長手方向にそれぞれ延在し、ベルト幅方向に配列されている。なお、図2では、心線11のベルト厚み方向の中心位置をピッチラインPLとして記載している。このピッチラインPLとは、歯付ベルト10が歯付プーリ50の外周に沿って曲げられてもベルト長手方向に伸縮せずに同じ長さを保つ、歯付ベルト10のベルト長手方向の基準線である。
各心線11は、背部12に、ベルト長手方向に沿って、ベルト幅方向に所定の間隔dを空けて並列に埋設されている。即ち、心線11は、図3に示すように、背部12に、ベルト幅方向に所定の間隔dを空けて配列されている。より詳細には、ベルト幅方向に隣り合う心線11と心線11との間隔dの合計値の、ベルト幅Wに対する割合(%)が、13%以上50%以下の範囲になるように、心線11は背部12に埋設されているのが好ましい。なお、ベルト幅方向に隣り合う心線11と心線11との間隔dの合計値には、歯付ベルト10の端と心線11との間隔も含まれる(両端部分)。即ち、ベルト幅方向に隣り合う心線11と心線11との間隔dの合計値は、「ベルト幅W」の値から「心線径Dの合計(心線径D×心線の本数)」の値を減算した値である。従って、ベルト幅方向に隣り合う心線11と心線11との間隔d(心線11同士の間隔d)の合計値の、ベルト幅Wに対する割合(%)は、下記「数1」で算出した値である。
・各心線11の直径D=3.0~7.0mm
・各心線11の強力=10~40kN
・心線11のピッチP11=3.6~10.0mm(好ましくは3.6~8.1mm)
・心線11同士の間隔d=0.6~3.0mm(好ましくは0.6~1.7mm)・心線11同士の間隔dの合計値の、ベルト幅Wに対する割合=13~50%(好ましくは13~31%)
・ベルト歯底部14からPLまでの距離PLD=1.70~4.50mm
背部12、複数のベルト歯13、および、カバー層121は、熱可塑性エラストマーで一体的に形成されている。背部12、複数のベルト歯13、および、カバー層121を構成する熱可塑性エラストマーは、例えば、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、塩化ビニル系熱可塑性エラストマー等であってもよく、またこれらの2種以上を組み合わせたものであってもよい。特には、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーが好適に用いられる。ポリウレタン系熱可塑性エラストマーを構成するポリウレタンの種類としては、ポリエーテル型ポリウレタン、ポリエステル型ポリウレタン、又は、ポリカーボネート型ポリウレタンであってもよい。使用する熱可塑性エラストマーがポリウレタン系熱可塑性エラストマーの場合、硬度は30~70°(JIS K6253:2012に準拠,D型硬度計で測定)であってもよく、好ましくは40~70°、さらに好ましくは50~60°である。この場合、比較的大型の部類に属する歯付ベルト10の耐久性、耐摩耗性、動力伝達性能、防錆性を確保することができる。
歯付プーリ50は、図1及び図2に示すように、歯付ベルト10のベルト歯13に噛合するように外周に設けられた複数のプーリ歯53と、隣接する2つのプーリ歯53の間に形成される複数のプーリ歯底部54とを有する。
また、ベルト歯底部14と心線11との間(心線11の内周側)に、厚み0.2~1.0mmのカバー層121を設けることで、スチール繊維を含む撚りコードからなる心線11が、ベルト歯底部14の表面に位置しないため(心線11が直接露出せず、且つ、心線11の位置をベルト歯底部14から隔離できる)、歯付プーリ50との噛み合いの際に、ベルト歯底部14とプーリ歯53の先端部とが接触しても、心線11の摩耗や切断が抑制される。特に、大型(大容量)の風力発電機のような、一段と高い負荷(高トルク)環境での小刻みな進退運動(正逆回転による往復運動)に対しても、カバー層121があれば、心線11の摩耗や切断から保護することができる。
また、心線11が全面的に熱可塑性エラストマーに埋設されていることから、心線11がベルト歯底部14の表面と接したり露出したりする部分がなく、心線11(スチール繊維を含む撚りコード)と水分との接触を妨げられるので、水分に対する防錆性を確保することができる。
次いで、歯付ベルト10の製造方法の一例について説明する。
歯付ベルト10は、例えば、図5に示すような製造装置60により製造される。製造装置60は、成形ドラム61と、成形ドラム61の上下に近接して配置されたプーリ62,63と、成形ドラム61と水平方向に対向して配置されたプーリ64と、プーリ62~64に巻回された無端状の金属バンドである押圧バンド65と、熱可塑性エラストマーを押し出す押出ヘッド66と、心線供給装置(図示略)と、カバー層用シート供給装置(図示略)とを有する。
熱可塑性エラストマー1:ポリエステル型ポリウレタン系熱可塑性エラストマー[Covestro製Desmopan 3055DU]
熱可塑性エラストマー2:ポリエーテル型ポリウレタン系熱可塑性エラストマー[Covestro製Desmopan 9852DU]
熱可塑性エラストマー3:ポリアミド系熱可塑性エラストマー[(株)T&K TOKA製TPAE-617C]
心線1:スチールコード、素線84本、直径2.5mm、強力7.2kN
心線2:スチールコード、素線84本、直径3.3mm、強力11kN
心線3:スチールコード、素線133本、直径4.3mm、強力22kN
心線4:スチールコード、素線133本、直径6.4mm、強力36kN
(歯付ベルトの強力)
実施例1~26、比較例1~10、及び参考例1~3に係る各歯付ベルトから、試験片を採取し、各試験片について、アムスラー引張試験機を用いて引張試験(引張速度50mm/min)を行い、歯付ベルトが破断する強度(破断強度)を測定し、単位幅あたりの破断強度を算出してベルト強力(kN/mm)とした。試験片の寸法は、比較例1~4、7~10では幅20mm、長さ500mm、実施例1~25、比較例5~6、参考例1~3では幅25mm、長さ500mmとした。また、実施例26では幅35mm、長さ500mmとした。
実施例1~26、比較例1~10、及び参考例1~3に係る各歯付ベルトの防錆性を確認するため、塩水噴霧試験を行った。
実施例1~26、比較例1~10、及び参考例1~3で製造した各歯付ベルトから、外観確認用の試験片と、ベルト強度測定用の試験片を採取し、各試験片についてISO9227-2012で定める中性塩害試験法に準じて塩水噴霧試験を行い、720時間経過後の外観(錆の発生)を確認した。
さらに、720時間経過後のベルト強力(破断強度)を測定し、試験前のベルト強力に対する強力の低下率を算出した(表1~表7の「ベルト強力」及び「強力低下率」の項目参照)。
また、表1~表7の「防錆性」の評価において、「◎」は錆の発生がないこと、「○」は実用的な耐久寿命に問題のない程度(強力低下率5%以下)の錆が生じたこと、「×」は実用不可能な程度(強力低下率5%超え)に顕著に錆が生じたことを意味する。
なお、塩水噴霧試験は、5%NaCl溶液(pH値6.5~7.2)を用い、温度35±2℃の条件で行った。
また、外観確認用の試験片の寸法は、比較例1~4、7~10では幅20mm、長さ50mm、実施例1~25、比較例5~6、及び、参考例1~3では幅25mm、長さ50mmとした。また、実施例26では幅35mm、長さ50mmとした。
ベルト強度測定用の試験片の寸法は、比較例1~4、7~10では幅20mm、長さ750mm、実施例1~25、比較例5~6、及び、参考例1~3では幅25mm、長さ750mmとした。また、実施例26では幅35mm、長さ750mmとした。
実施例1~26、比較例1~10、及び参考例1~3に係る各歯付ベルトから試験片10xを採取し、図6に示すように、試験片10xの両端に錘71及び錘72をそれぞれ吊り下げて、走行試験機70の駆動プーリ73、従動プーリ74及び平プーリ75(直径=160mm)に巻回した。試験片10xの寸法は、比較例1~4、7~10では幅20mm、長さ3000mm、実施例1~25、比較例5~6、及び、参考例1~3では幅25mm、長さ3000mmとした。また、実施例26では幅35mm、長さ3000mmとした。そして、所定の移動距離で、120万サイクル(図6に矢印で示す方向の1往復で1サイクル)で繰り返し走行を行い、走行試験後のベルト歯及びベルト歯底部の状態を評価した(表1~表7の「ベルト歯の状態」「ベルト歯底部の状態」の項目参照)。表1~表7の「ベルト歯の状態」および「ベルト歯底部の状態」の評価において、「◎」は摩耗がないこと、「○」は実用的な耐久寿命に問題のない程度の摩耗が生じたこと、「×」は実用不可能な程度に顕著に摩耗が生じたことを意味する。
なお、120万サイクルに到達する前に、ベルトが走行不能な故障の状態に達した場合は、寿命と判断し、走行試験を打ち切った(表1~表7の「ベルトの故障」の項目参照)。
〈表1における比較検証〉
表1では、下記表10のベルト強力の異なる歯付ベルト1~3のそれぞれにおいて、心線の内周側に設けるカバー層の厚みを変量した場合の歯付ベルト伝動装置を比較するために、実施例1~7および比較例1~6の歯付ベルトの構成を記載している。なお、歯付ベルト1及び歯付ベルト2には、歯付ベルトのスケール(主にベルト歯のピッチ及びベルト幅)として歯型G14M(図7参照)の規格を使用し、歯付ベルト3には、歯型G20М(図7参照)の規格を使用している。
比較例1~4の歯付ベルト伝動装置は、歯付ベルト1(表1、表10参照)を用いて、プーリ歯の先端部とベルト歯底部との間の間隙Sを設けずベルト歯底部がプーリ歯と接触する態様である。
比較例1の歯付ベルトは、心線(スチールコード)の内周側にカバー層や補強布が無く、心線の一部がベルト歯底部の表面と接する位置にある。
比較例2~4の歯付ベルトは、心線の内周側にカバー層を設け、その厚みを0.2mm(比較例2)、0.5mm(比較例3)、0.8mm(比較例4)として変量している。
一方、比較例1では、張力(7.0kN)条件でも、ベルト歯底部の摩耗によりCランクとなり、さらなる高張力条件では早期故障(心線破断)でDランクとなった。この態様では、心線の内周側にカバー層も補強布も無く、ベルト歯底部がプーリ歯と接触するため、走行中にベルト歯底部に露出する心線の摩耗が進行して心線の破断に至った。
実施例1~4および比較例5の歯付ベルト伝動装置は、歯付ベルト1よりも高強力な歯付ベルト2(表1、表10参照)を用いて、プーリ歯の先端部とベルト歯底部との間の間隙Sを設けずベルト歯底部がプーリ歯と接触する態様である。比較例5の歯付ベルトは、心線(スチールコード)の内周側にカバー層や補強布が無く、心線の一部がベルト歯底部の表面と接する位置にある。実施例1~4の歯付ベルトは、心線の内周側にカバー層を設け、その厚みを0.2mm(実施例1)、0.3mm(実施例2)、0.5mm(実施例3)、0.8mm(実施例4)として変量している。
一方、比較例5では、低張力(7.0kN)条件でも、ベルト歯底部の摩耗によりCランクとなり、さらなる高張力条件では早期故障(歯底摩耗や心線破断)でDランクとなった。この態様では、より高強力な歯付ベルトを用いても、心線の内周側にカバー層も補強布も無く、ベルト歯底部がプーリ歯と接触するため、走行中にベルト歯底部に露出する心線の摩耗が進行して心線の破断に至った。
実施例5~7および比較例6の歯付ベルト伝動装置は、歯付ベルト2よりも高スケールで高強力な歯付ベルト3(表1、表10参照)を用いて、且つプーリ歯の先端部とベルト歯底部との間の間隙Sを設けずベルト歯底部がプーリ歯と接触する態様である。比較例6の歯付ベルトは、心線(スチールコード)の内周側にカバー層や補強布が無く、心線の一部がベルト歯底部の表面と接する位置にある。実施例5~7の歯付ベルトは、心線の内周側にカバー層を設け、その厚みを0.2mm(実施例5)、0.5mm(実施例6)、1.0mm(実施例7)として変量している。
一方、比較例6では、低張力(7.0kN)条件においても、ベルト歯底部の摩耗によりCランクとなり、さらなる高張力条件でもCランクとなった。この態様では、より高強力な歯付ベルトを用いても、心線の内周側にカバー層も補強布も無く、ベルト歯底部がプーリ歯と接触するため、走行中にベルト歯底部の摩耗が進行して故障(寿命)に至った。
表2では、比較例3の歯付ベルト(心線の本数6本、心線1(直径D=2.5mm、強力7.2kN、歯型G14M)において、心線本数を増やしてベルト強力を高めた場合の比較を行うため、比較例7~8の歯付ベルトの構成を記載し、歯部をスケールアップ(G20M、G25M)してベルト強力を高めた場合の比較を行うため、比較例9~10の歯付ベルトの構成を記載している。
比較例7では、走行性能については、設定張力が低い(7.0kN、8.0kN)条件においてAまたはBランクであったが、最も高い張力(11.2kN)条件においてはCランクであった。比較例7の歯付ベルトは、8kN程度の高張力条件までは実用可能であるが、最も高い張力条件(11.2kN)では実用不可能である。
また、比較例8では、何れの張力(7.0kN、8.0kN、11.2kN)条件でも、早期故障(ベルト輪断)でDランクとなった。
比較例9及び比較例10では、走行性能については、設定張力が低い(7.0kN、8.0kN)条件においてAまたはBランクであったが、最も高い張力(11.2kN)条件においてはCランクであった。比較例9及び比較例10の歯付ベルトは、8kN程度の高張力条件までは実用可能であるが、最も高い張力条件(11.2kN)では実用不可能である。
表3では、実施例3の歯付ベルト(心線のピッチ3.9mm、心線の本数6本、ベルト強力2.65kN/mm)において、心線のピッチを4.8mm(実施例8)、3.3mm(参考例1)として変量した場合の比較を行うため、実施例3、8及び参考例1の歯付ベルトの構成を記載している。また、表3では、ベルト強力(心線の構成や配列密度)が実施例3と同等であるが、ベルト歯のスケールが実施例3よりも大きい実施例9、10の歯付ベルト(G20M、G25M)、及び、ベルト歯のスケールが実施例3よりも小さい参考例2の歯付ベルト(S8M)の構成も記載している。
実施例3よりも心線ピッチを大きくして心線が5本に減少(心線配列の密度が減少)した実施例8ではベルト強力が減少した(ベルト強力2.20kN/mm)。
実施例9、10は、実施例3の歯ピッチ14mm(歯型G14M)の歯付ベルトに対して、心線の構成や配列密度を同等にしたまま、ベルト歯のスケールを大きくした歯ピッチ20mm(歯型G20M)、25mm(歯型G25M)の歯付ベルトとしている。すなわち、実施例3とベルト強力が同等であるが、ベルト歯のスケールが大きい例である。
表4では、実施例3の歯付ベルトにおいて、熱可塑性エラストマーをポリエステル型ポリウレタン系からポリエーテル型ポリウレタン系(実施例11)、ポリアミド系(実施例12)に変更した場合の比較を行うため、実施例3、11、12の歯付ベルトの構成を記載している。
また、表4では、実施例3の歯付ベルトにおいて、ポリエステル型ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの硬度を50°から30°(実施例13)、40°(実施例14)、60°(実施例15)、70°(実施例16)に変量した場合の比較を行うため、実施例3、13~16の歯付ベルトの構成を記載している。
実施例3の歯付ベルトにおけるポリエステル型ポリウレタン系熱可塑性エラストマーをポリエーテル型ポリウレタン系に変更した実施例11、ポリアミド系に変更した実施例12でも、ベルト強力は実施例3と同等であった。実施例11、12の歯付ベルトも、塩水噴霧試験では心線に錆が発生せず、ベルト強力の低下も小さく、防錆性に優れていた。走行性能についても、実施例3と同等に低張力(7.0kN、8.0kN)条件ではAランクであり、高張力(11.2kN)条件でもBランクであった。
実施例3よりも熱可塑性エラストマーの硬度を小さくした実施例13、14、および硬度を大きくした実施例15、16でも、ベルト強力は実施例3と同等であった。実施例13~16の歯付ベルトも、塩水噴霧試験では心線に錆が発生せず、ベルト強力の低下も小さく、防錆性に優れていた。
走行性能については、硬度を大きくした実施例15では、実施例3と同等に低張力(7.0kN、8.0kN)条件ではAランクであり、高張力(11.2kN)条件でもBランクであった。さらに硬度が大きい実施例16では、低張力(7.0kN)条件ではAランクであり、高張力(8.0kN、11.2kN)条件でもBランクであった。一方、硬度を小さくした実施例14では、低張力(7.0kN)条件ではAランクであり、高張力(8.0kN、11.2kN)条件でもBランクであった。さらに硬度が小さい実施例13では、低張力(7.0kN、8.0kN)条件でBランク、高張力(11.2kN)条件では100万サイクルで歯欠けが生じてCランクとなり、実用不可能な水準であった。
表5では、実施例6の歯付ベルト(心線のピッチ6.0mm、心線の本数4本、ベルト強力3.67kN/mm)において、心線のピッチを7.3mm(実施例17)、4.9mm(実施例18)として変量した場合の比較を行うため、実施例6、17、18の歯付ベルトの構成を記載している。また、表5では、ベルト強力(心線の構成や配列密度)が実施例6と同等であるが、ベルト歯のスケールが実施例6よりも大きい実施例19の歯付ベルト(G25M)、及び、ベルト歯のスケールが実施例6よりも小さい参考例3の歯付ベルト(S8M)の構成も記載している。
実施例6よりも心線ピッチを小さくして心線が5本に増加(心線配列の密度が増加)した実施例18ではベルト強力が増加した(ベルト強力4.48kN/mm)。
一方、実施例6よりも心線ピッチを大きくして心線が3本に減少(心線配列の密度が減少)した実施例17ではベルト強力が減少した(ベルト強力2.75kN/mm)。
実施例19は、実施例6の歯ピッチ20mm(歯型G20M)の歯付ベルトに対して、心線の構成や配列密度を同等にしたまま、ベルト歯のスケールを大きくした歯ピッチ25mm(歯型G25M)の歯付ベルトとしている。すなわち、実施例6とベルト強力が同等であるが、ベルト歯のスケールが大きい例である。
参考例3は、実施例6の歯ピッチ20mm(歯型G20M)の歯付ベルトに対して、心線の構成や配列密度を同等にしたまま、ベルト歯のスケールを小さくした歯ピッチ8mm(歯型S8M)の歯付ベルトとしている。すなわち、実施例6とベルト強力が同等であるが、ベルト歯のスケールが小さい例である。
表6では、実施例6の歯付ベルトにおいて、熱可塑性エラストマーをポリエステル型ポリウレタン系からポリエーテル型ポリウレタン系(実施例20)、ポリアミド系(実施例21)に変更した場合の比較を行うため、実施例6、20、21の歯付ベルトの構成を記載している。
また、表6では、実施例6の歯付ベルトにおいて、ポリエステル型ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの硬度を50°から30°(実施例22)、40°(実施例23)、60°(実施例24)、70°(実施例25)に変量した場合の比較を行うため、実施例6、22~25の歯付ベルトの構成を記載している。
実施例6の歯付ベルトにおけるポリエステル型ポリウレタン系熱可塑性エラストマーをポリエーテル型ポリウレタン系に変更した実施例20、ポリアミド系に変更した実施例21でも、ベルト強力は実施例6と同等であった。実施例20、21の歯付ベルトも、塩水噴霧試験では心線に錆が発生せず、ベルト強力の低下も小さく、防錆性に優れていた。走行性能についても、実施例6と同等に何れの張力(7.0kN、8.0kN、11.2kN)条件でもAランクであった。
実施例6よりも熱可塑性エラストマーの硬度を小さくした実施例22、23、および硬度を大きくした実施例24、25でも、ベルト強力は実施例6と同等であった。実施例22~25の歯付ベルトも、塩水噴霧試験では心線に錆が発生せず、ベルト強力の低下も小さく、防錆性に優れていた。
走行性能については、硬度を大きくした実施例24では、実施例6と同等に何れの張力(7.0kN、8.0kN、11.2kN)条件でもAランクであった。さらに硬度が大きい実施例25では、低張力(7.0kN、8.0kN)条件ではAランクであり、高張力(11.2kN)条件でもBランクであった。一方、硬度を小さくした実施例23では、低張力(7.0kN、8.0kN)条件ではAランクであり、高張力(11.2kN)条件でもBランクであった。さらに硬度が小さい実施例22では、低張力(7.0kN、8.0kN)条件でBランク、高張力(11.2kN)条件では100万サイクルで歯欠けが生じてCランクとなり、実用不可能な水準であった。
表7では、さらに高強力な仕様の歯付ベルトとして、ベルト歯のピッチ20mm、ベルト幅35mmで、心線4(直径D=6.4mm、強力36kN)を用いた、実施例26の歯付ベルト(歯型G20M)の構成を記載している。
実施例26の歯付ベルト伝動装置は、カバー層の厚みを0.5mmとした実施例6に準じた態様であり、心線の構成と配列を変更している。
実施例26の歯付ベルトは心線ピッチ8.1mm(心線の本数4本、ベルト強力4.11kN/mm)としている。実施例26の歯付ベルトも、塩水噴霧試験では心線に錆が発生せず、ベルト強力の低下も小さく、防錆性に優れていた。走行性能については、低張力(7.0kN)から高張力(11.2kN)の条件までAランクであった。
・歯付ベルトは、オープンエンド、エンドレスのいずれであってもよい。
10 歯付ベルト
11 心線
12 背部
121 カバー層
13 ベルト歯
14 ベルト歯底部
50 歯付プーリ
53 プーリ歯
54 プーリ歯底部
Claims (7)
- 背部と、
前記背部に、ベルト長手方向に埋設された、スチール繊維を含む撚りコードからなる心線と、
前記背部の内周側に、前記ベルト長手方向に沿って形成された、複数のベルト歯と、
前記ベルト歯間に形成されるベルト歯底部と前記心線との間に設けられた、カバー層と、を備え、
前記カバー層は、厚みが0.2~1.0mmの範囲内であり、
前記背部、前記ベルト歯、及び、前記カバー層は、熱可塑性エラストマーで一体的に形成されており、
前記心線は、直径が3.0~7.0mmの範囲であり、強力が10~40kNの範囲であり、ベルト幅1mmあたりのベルト強力が2.0~5.0kNの範囲であることを特徴とする、歯付ベルト。 - 前記ベルト歯間のピッチが14mm以上であり、前記ベルト歯の高さが5mm以上であることを特徴とする、請求項1に記載の歯付ベルト。
- 前記ベルト歯底部から前記心線の中心までの距離(Pitch Line Differential)が、1.70~4.50mmの範囲であり、
ベルト幅方向に配列された前記心線間のピッチが、3.6~10.0mmの範囲であり、
前記心線間の間隔dが、0.6~3.0mmの範囲であり、
前記ベルト幅方向における前記心線間の間隔dの合計値が、ベルト幅Wの13~50%の範囲であることを特徴とする、請求項1又は2に記載の歯付ベルト。 - 前記熱可塑性エラストマーは、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、および、塩化ビニル系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも一種を含むことを特徴とする、請求項1~3の何れかに記載の歯付ベルト。
- 前記熱可塑性エラストマーが、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの場合、硬度が30~70°(JIS K6253:2012に準拠したタイプD型硬度計で測定した硬度)であることを特徴とする、請求項4に記載の歯付ベルト。
- 前記ベルト歯間に噛合するように外周に複数のプーリ歯が形成された、複数の歯付プーリの間に、
前記ベルト歯の先端部が、前記プーリ歯間に形成されるプーリ歯底部に接触し、
かつ、前記プーリ歯の先端部が、前記ベルト歯底部に接触するように巻き掛けられることを特徴とする、請求項1~5の何れかに記載の歯付ベルト。 - 当該歯付ベルトにかかる張力が、外的要因により変動し、常態で0.30kN/mm以上であり、最大で0.80~1.10kN/mmとなる環境で使用される、請求項6に記載の歯付ベルト。
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Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS583069B2 (ja) * | 1977-12-30 | 1983-01-19 | 横浜ゴム株式会社 | ゴム物品等の補強用スチ−ルコ−ド |
JPH07308974A (ja) * | 1994-05-18 | 1995-11-28 | Nitta Ind Corp | 歯付ベルトの製造方法 |
JP2002139109A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-05-17 | Mitsuboshi Belting Ltd | 歯付ベルト駆動装置 |
JP2010096229A (ja) * | 2008-10-15 | 2010-04-30 | Bando Chem Ind Ltd | 歯付ベルト |
JP2016222441A (ja) * | 2015-06-03 | 2016-12-28 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルト |
JP2016223057A (ja) * | 2015-05-27 | 2016-12-28 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルト用心線の製造方法及び伝動ベルトの製造方法並びに処理剤 |
JP2017215038A (ja) * | 2016-05-25 | 2017-12-07 | 三ツ星ベルト株式会社 | 歯付きベルト及びその製造方法 |
JP2018141496A (ja) * | 2017-02-27 | 2018-09-13 | 株式会社椿本チエイン | 歯付ベルト伝動装置 |
JP2018204790A (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-27 | 三ツ星ベルト株式会社 | 歯付ベルト伝動装置 |
JP6527549B2 (ja) * | 2016-06-06 | 2019-06-05 | 三ツ星ベルト株式会社 | 歯付きベルト及びその製造方法 |
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Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS583069B2 (ja) * | 1977-12-30 | 1983-01-19 | 横浜ゴム株式会社 | ゴム物品等の補強用スチ−ルコ−ド |
JPH07308974A (ja) * | 1994-05-18 | 1995-11-28 | Nitta Ind Corp | 歯付ベルトの製造方法 |
JP2002139109A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-05-17 | Mitsuboshi Belting Ltd | 歯付ベルト駆動装置 |
JP2010096229A (ja) * | 2008-10-15 | 2010-04-30 | Bando Chem Ind Ltd | 歯付ベルト |
JP2016223057A (ja) * | 2015-05-27 | 2016-12-28 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルト用心線の製造方法及び伝動ベルトの製造方法並びに処理剤 |
JP2016222441A (ja) * | 2015-06-03 | 2016-12-28 | 横浜ゴム株式会社 | コンベヤベルト |
JP2017215038A (ja) * | 2016-05-25 | 2017-12-07 | 三ツ星ベルト株式会社 | 歯付きベルト及びその製造方法 |
JP6527549B2 (ja) * | 2016-06-06 | 2019-06-05 | 三ツ星ベルト株式会社 | 歯付きベルト及びその製造方法 |
JP2018141496A (ja) * | 2017-02-27 | 2018-09-13 | 株式会社椿本チエイン | 歯付ベルト伝動装置 |
JP2018204790A (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-27 | 三ツ星ベルト株式会社 | 歯付ベルト伝動装置 |
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