JP2022147095A

JP2022147095A - 布帛積層体およびそれを用いたバグフィルター用ろ過布ならびに布帛積層体の製造方法

Info

Publication number: JP2022147095A
Application number: JP2021048205A
Authority: JP
Inventors: 光規田邨; Koki Tamura; 三枝神山; Mitsue Kamiyama
Original assignee: Teijin Frontier Co Ltd
Current assignee: Teijin Frontier Co Ltd
Priority date: 2021-03-23
Filing date: 2021-03-23
Publication date: 2022-10-06

Abstract

【課題】撥水剤の剥離による性能低下を回避し、積層構造でありながら層と層を接着する接着剤の剥離に起因する耐久性低下のない、布帛積層体およびそれを用いたバグフィルター用ろ過布を提供する。【解決手段】布帛Ａおよびそれに積層された布帛Ｂからなり、布帛Ａは疎水性の熱可塑性樹脂繊維を３０重量％以上および平均径２μｍ以下の極細繊維を１重量％以上含む布帛であり、布帛Ｂは接着性熱可塑性樹脂繊維を含む布帛であり、布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とが接着していることを特徴とする布帛積層体。【選択図】なし

Description

本発明は布帛積層体に関し、詳しくはバグフィルター用ろ過布に用いる布帛積層体に関する。

フィルターに用いられる布帛積層体は、水分の存在下や高湿度の環境で使用されることがある。例えば、払落しを繰り返す集塵機の中で使用されるバグフィルターは、ボイラーや焼却炉、セメント工場で使われることが多く、水分の存在下や高湿度、高温度の環境で使用され、雨等によりろ布が濡れた状態で使用される場合もある。このため、ろ布は撥水処理されて使用されることが多く、高い温度環境で形態を維持することも求められる。

フィルターとしての性能では、高捕集効率で低圧力損失（以下、低圧損）、かつ目詰まりなく払落し性に優れることが望まれる。このなか、ろ過布表面の繊維層を緻密な構造としたもの、フィルター表面に微細な繊維の積層構造としたものなどが提案されている（たとえば特許文献１および２）。

特開平９－１８７６１１号公報特許第３７２２２５９号公報

しかし、撥水性を付与するために撥水剤を用いたり、積層構造にして表面の繊維層をち密な構造にする際に接着剤を用いると、撥水材の剥離や接着剤の剥離が原因となって、布帛積層体の耐久性が低下する。

本発明の課題は、撥水剤の剥離による性能低下を回避し、積層構造でありながら層と層を接着する接着剤の剥離に起因する耐久性低下のない、布帛積層体およびそれを用いたバグフィルター用ろ過布を提供することにある。

すなわち本発明は、布帛Ａおよびそれに積層された布帛Ｂからなり、布帛Ａは疎水性の熱可塑性樹脂繊維を３０重量％以上および平均径２μｍ以下の極細繊維を１重量％以上含む布帛であり、布帛Ｂは接着性熱可塑性樹脂繊維を含む布帛であり、布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とが接着していることを特徴とする布帛積層体である。

本発明によれば、撥水剤の剥離による性能低下を回避し、積層構造でありながら層と層を接着する接着剤の剥離に起因する耐久性低下のない、布帛積層体およびそれを用いたバグフィルター用ろ過布を提供することができる。

以下、本発明を実施するための形態について詳細に説明する。

〔布帛Ａ〕
〔疎水性熱可塑性樹脂繊維〕
布帛Ａは、疎水性の熱可塑性樹脂繊維および平均径２μｍ以下の繊維である極細繊維を含む。

布帛Ａに含まれる疎水性の熱可塑性樹脂繊維として、例えばポリイミド繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維、ポリオレフィン繊維を用いることができる。疎水性と耐酸性を両立する観点から、好ましくはポリフェニレンサルファイド繊維、ポリオレフィン繊維を用い、特に好ましくはポリフェニレンサルファイド繊維を用いる。なお、ポリオレフィン繊維を用いる場合には、例えばポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維を用いることができる。

疎水性の熱可塑性樹脂繊維は、延伸糸（ＤＹ）、未延伸糸（ＵＤＹ）および半延伸糸のいずれでもよく、好ましくは延伸糸（ＤＹ）を用いる。
布帛Ａは、織物、ニット、不織布のいずれであってもよく、分散性を高めて優れた捕集性能を得る観点から、布帛Ａは好ましくは不織布である。この不織布は、短繊維で構成された湿式不織布またはスパンレース不織布であることが好ましい。

不織布を構成する疎水性の熱可塑樹脂繊維の平均繊維長（カット長）は、分散性の観点から、好ましくは０．３～２０ｍｍである。平均繊維径Ｄに対する平均繊維長Ｌの比Ｌ／Ｄは、好ましくは６００～３０００、さらに好ましくは８００～２５００である。比Ｌ／Ｄが６００未満であると高圧水流による繊維間の交絡性が低下するおそれがあり好ましくない。他方、比Ｌ／Ｄが３０００を超えると分散性不良により凝集繊維塊となり捕集性能や強度が低下するおそれがあり好ましくない。

平均繊維径は、透過型電子顕微鏡ＴＥＭで、倍率３００００倍で単繊維断面写真を撮影し測定することができる。その際、測長機能を有するＴＥＭでは、測長機能を使用して測定することができる。また、測長機能の無いＴＥＭでは、撮った写真を拡大コピーして、縮尺を考慮した上で定規にて測定すればよい。その際、単繊維の横断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、繊維径は、単繊維の横断面の外接円の直径を用いるものとする。平均繊維長は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で測定することができる。

布帛Ａにおいて、疎水性の熱可塑性樹脂繊維は、布帛Ａを構成する繊維の全重量あたり３０重量％以上、好ましくは５０～１００重量％を占める。３０重量％未満であると疎水性とならない場合があり好ましくない。

〔極細繊維〕
布帛Ａにおいて用いる平均繊維径２μｍ以下繊維である極細繊維は、布帛Ａを構成する繊維の全重量あたり、１重量％以上、好ましくは１～５０重量％、さらに好ましくは１～３０重量を占める。平均繊維径２μｍ以下の極細繊維の重量比率が５０重量％を超えると、極細繊維自体の脱落が大きくなるおそれがあり好ましない。他方１重量％未満であると布帛Ａと布帛Ｂとの繊維同士の接着点が少なくなり、剥離しやすくなるおそれがあるため好ましくない。極細繊維として、、例えばポリエステル繊維、ポリアミド繊維、ポリオレフィン繊維を例示することができ、好ましくはポリエステル繊維を用いる。

〔布帛Ａの性質〕
布帛Ａの目付けは、好ましくは１０～９０ｇ／ｍ^２、さらに好ましくは２０～５０ｇ／ｍ^２である。目付けが１０ｇ／ｍ^２未満であると、孔径のばらつきが大きくなり、捕集性能や払い落とし性が低下し、毛羽脱離もしやすくなるおそれがあり好ましくない。他方、目付けが９０ｇ／ｍ^２を超えるとフィルター用途として圧力損失が大きくなるおそれがあ
り好ましくない。

布帛Ａの厚みは、好ましくは０．１～０．６ｍｍである。厚みが０．１ｍｍ未満であるとフィルター用途としての捕集性能が低下するおそれがあり好ましくない。他方、厚みが０．６ｍｍを超えると圧力損失が大きくなるおそれがあり好ましくない。
布帛Ａの引張強度は、シート巻き取り時の破断防止の観点から縦横ともに、好ましくは２Ｎ／５０ｍｍ以上である。

〔疎水性の布帛〕
本発明では、疎水性の熱可塑性樹脂繊維が布帛Ａを構成する繊維の全重量あたり３０重量％以上を占めるため、布帛Ａ自体が疎水性であり、撥水性を備える。撥水剤による変色や撥水剤の剥離、変質による撥水耐久性の低下の問題を発生させない観点から、布帛Ａには撥水剤の塗布などによる撥水処理が施されていないことが好ましい。

布帛Ａが湿式不織布またはスパンレース不織布である場合、それを構成する繊維の分散性を高めるために原料の繊維を用いて抄紙して湿式不織布を形成した後、高圧水流でスパンレース処理を行い、繊維同士を交絡させることが好ましい。

〔布帛Ｂ〕
〔接着性熱可塑性樹脂繊維〕
布帛Ｂは接着性熱可塑性樹脂繊維を含む布帛である。ここで用いられる接着性熱可塑性樹脂繊維は、少なくともその表面に熱により発現される接着性を備える繊維である。そして、布帛Ｂは布帛Ａを支持する基布として使用される。

布帛Ｂの接着性熱可塑性樹脂繊維は、延伸糸（ＤＹ）、未延伸糸（ＵＤＹ）および半延伸糸のいずれでもよく、未延伸糸または半延伸糸であるか、基布Ａの疎水性繊維の融点より低い温度にガラス転移点を示す樹脂の延伸糸であることが好ましい。なお、ガラス転移点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定する。

接着性熱可塑性樹脂繊維の接着性は、繊維の熱可塑性樹脂に含まれる共重合成分に由来する接着性であることが好ましい。この場合、接着性熱可塑性樹脂繊維は延伸糸であることが好ましい。この延伸糸を布帛の状態で再溶融することにより、表面に接着性を得ることができる。

いずれの場合も、接着性熱可塑性樹脂繊維の熱可塑性樹脂は、ポリエチレンテレフタレートまたはその共重合体であることが好ましい。共重合成分として、例えばイソフタル酸やポリエチレングリコールを用いることができる。
なお、布帛Ｂは平均繊維径２μｍ以下の極細繊維を含んでもよい。その場合、布帛Ｂの全重量あたり例えば０．５～３０重量％である。

布帛Ｂの目付けは、好ましくは１００～４００ｇ／ｍ^２である。目付けが１００ｇ／ｍ^２未満であるとプリーツを形成した際の剛性が不足して風圧による形状変形が生じるおそれがあり好ましくない。他方、目付けが４００ｇ／ｍ^２を超えると圧力損失が大きくなるおそれがあり好ましくない。

布帛Ｂは、寸法安定性の観点からはスパンボンド不織布であることも好ましく、寸法安定性の観点からはスクリムを含むニードルパンチ不織布であるか湿式不織布であることが好ましい。

布帛Ｂがスクリムを含むニードルパンチ不織布である場合、スクリムによりダスト流お
よび逆洗パルスの風圧に対する寸法変化を小さくすることができる。スクリムの目付けは、好ましくは４０～１２０ｇ／ｍ^２ある。目付けが４０ｇ／ｍ^２未満であると、風圧に対して塑性変形して吹き漏れの原因となるおそれがあり好ましくない。他方、目付けが１２０ｇ／ｍ^２を超えるとニードルパンチ工程においてニードルへの抵抗となったり、スクリム自身が圧力損失の原因となったりするおそれがあり好ましくない。スクリムとしては、例えば、単繊維繊度１．０～３．０ｄｔｅｘの長繊維または短繊維からなる平組織織物が好ましい。短繊維からなる平組織物である場合、短繊維の平均繊維長は好ましくは２０～８０ｍｍである。

布帛Ｂが湿式不織布である場合、その湿式不織布に含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維の接着性は、接着性熱可塑性樹脂繊維の芯鞘構造による接着性である。この場合、接着性熱可塑性樹脂繊維として鞘に接着性成分を含む芯鞘型複合繊維を用いる。この構成をとる場合には、毛焼き処理等により布帛Ｂの繊維を再溶融することなく、布帛Ａの極細樹脂繊維と布帛Ｂの接着性熱可塑性樹脂繊維とを熱で接着することでき、その結果、布帛Ａと布帛Ｂとを貼り合わせることができる。このようにすると、厚みの調整がしやすく、低目付（例えば１００～４００ｇ／ｍ^２）かつ低空隙率（例えば６０～８０％）にして高捕集性にすることができ、高い曲げ剛性を得ることができプリーツ形成しやすく、さらに耐熱性にも優れ、好ましい。

〔布帛積層体〕
本発明において、布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とが熱で接着していることにより、布帛Ａと布帛Ｂとが貼り合わされた布帛積層体を構成する。この接着は、接着剤を用いることなく行われる。接着剤を用いると接着剤自体の接着斑やその耐久性による吹き漏れのおそれがある。本発明では、接着剤を用いないためこれらの問題が発生しない。すなわち、本発明では布帛Ａに疎水性熱可塑性樹脂繊維と極細繊維を含む布帛を用いており、この極細繊維が、布帛Ｂの接着性熱可塑性樹脂繊維と、接着剤を用いることなく接着しているため、接着剤による接着斑や耐久性低下の問題が発生しない。

布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とを接着剤を用いることなく接着する方法としては、布帛Ｂが接着性熱可塑性樹脂繊維として芯鞘型複合繊維を含まない場合には、布帛Ｂに毛焼き処理を行い布帛Ｂの繊維を部分的に一旦溶融させるかガラス転移温度以上の温度にすることで布帛Ｂの繊維の表面に熱による接着性を発現させて接着する方法を用いることができる。溶融またはガラス転移温度以上まで繊維を加熱することで、繊維に熱による接着性が発現される。接着には、布帛Ａと布帛Ｂとを熱カレンダー処理することによって布帛Ａと布帛Ｂとを熱圧着する方法を用いることが好ましい。このときの温度は１４０～２６０℃、である。

布帛Ｂに接着性熱可塑性樹脂繊維として芯鞘型複合繊維を用いる場合には、毛焼き処理等で布帛Ｂの芯鞘型複合繊維に溶融処理を施す必要がなく、布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とを接着剤を用いることなく接着することができる。接着には、布帛Ａと布帛Ｂとを熱カレンダー処理することによって布帛Ａと布帛Ｂとを熱圧着する方法を用いることが好ましい。このときの温度は１４０～２６０℃、である。

いずれの場合も、布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とを接着することで、布帛Ａと布帛Ｂが貼り合わされて、本発明の布帛積層体となる。

本発明の布帛積層体は、その空隙率が好ましくは９０％以下、さらに好ましくは６０～９０％である。空隙率が９０％を超えるとバグフィルターとして用いられたときに空隙に
ダストが進入しやすくなるおそれがあり好ましくない。他方、空隙率が６０％未満であると圧力損失が上昇するおそれがあり好ましくない。なお、布帛Ａおよび布帛Ｂは、それぞれが多層構造であってもよいが、その場合においても各層において空隙率が９０％以下であることが好ましい。

本発明の布帛積層体をバグフィルターとして用いる場合、ダスト流入側に布帛Ａを配することが好ましい。ダスト流入側に配された布帛Ａによりダストの進入が抑制され、捕集性能に優れ、低圧力損失で目詰まりしにくく極細繊維が脱落し難くなり好ましい。

〔極細繊維の製造方法〕
布帛Ａに含まれる極細繊維は、例えば国際公開第２００８／１３００１９号パンフレットに開示された方法で製造することができる。すなわち、繊維形成性熱可塑性ポリマーからなる島成分と、前記の繊維形成性熱可塑性ポリマーよりもアルカリ水溶液に対して溶解し易いポリマーからなる海成分を有する複合繊維にアルカリ減量加工を施し、前記海成分を溶解除去する方法で製造することができる。

本発明を実施例を挙げて詳述する。測定項目は下記の方法で測定した。なお、ＰＥＴはポリエチレンテレフタレート、ＰＰＳはポリフェニレンサルファイドを意味する。

（１）平均繊維径
透過型電子顕微鏡ＴＥＭを使用し、倍率３００００倍で繊維断面写真を撮影し測定した。ただし、繊維径には単繊維横断面におけるその外接円の直径を用いた。ｎ数５の平均値をとり平均繊維径とした。

（２）平均繊維長
走査型電子顕微鏡ＳＥＭにより、海成分溶解除去前の繊維を基盤上に寝かせた状態とし２０～５００倍で測定した。ｎ数５の平均値をとり平均繊維長とした。その際、ＳＥＭの測長機能を使用して繊維長を測定した。

（３）目付け
ＪＩＳＰ８１２４（紙のメートル坪量測定方法）に基づいて目付けを測定した。

（４）厚み
不織布については、ＪＩＳＰ８１１８（紙及び板紙の厚さと密度の測定方法）に基づいて厚みを測定した。測定荷重は１２７ｇ／ｃｍ^２にて、ｎ＝５で測定し、平均値を求めた。基材との貼合せ品については、ＪＩＳＬ１０９６に基づいて測定し、測定荷重５ｇ／ｃｍ^２にて行った。

（５）空隙率
１００－１００×（密度÷比重１．３８）により測定した。

（６）細孔径
ＡＳＴＭ－Ｆ－３１６にて最大細孔径、平均細孔径および最小細孔径を求めた。

（７）通気度
ＪＩＳＬ１０９６８．２６Ａ法（フラジール形法）により通気度を測定した。

（８）大気塵捕集率
風速５．１ｃｍ／ｓｅｃとなるように調整し、試料前後の大気塵をパーティクルカウン
ターでカウントし、その比によって捕集効率を算出した。
大気塵捕集効率（％）＝（１－（試料通過後大気塵数／試料通過前大気塵数））×１００

（９）圧力損失
大気塵捕集効率測定時に試験片通過前後の圧力を測定し、その圧力差を圧力損失として求めた。

（１０）強度、伸度
湿式不織布またはスパンレース不織布について、ＪＩＳＰ８１１３（紙および板紙の引張強さと試験方法）に基づいて測定した。基材不織布との貼合せ品について、ＪＩＳ
Ｌ１０９６に準拠し、サンプル幅５０ｍｍ、つかみ間隔１００ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎにて、最大引張強力を測定した。

（１１）貼付性
幅２５ｍｍ、長さ１５０ｍｍにサンプルをカットし、ガムテープを湿式不織布またはスパンレース面に貼付け、５回ローラーで強く押し当てた後、５０ｍｍまでガムテープ部をはがした。引張試験機にて、はがした部分の上下２５ｍｍずつをチャックで挟み、６５ｍｍまで剥離した。条件はチャック間隔５０ｍｍ、試験速度１００ｍｍ／ｍｉｎ、ｎ＝３で行い、データ読み取り範囲は１０～６０ｍｍの間として平均値を読み取り、０．５Ｎ以上を「〇」、０．５Ｎ未満を「×」として評価した。

（１２）剛軟度
ＪＩＳＬ１９１３一般短繊維不織布試験方法の剛軟度・ガーレ法に基づいて測定し、剛軟度（ｍｇｆ）を算出した。

（１３）吸水性
ＪＩＳＬ１９０７滴下法に基づいて測定し、時間（ｓ）を記載した。

（１４）密度
目付（ｇ／ｍ^２）÷厚さ（ｍｍ）とし、単位をｇ／ｃｍ^３に換算のため１０００で割り算した。

（１５）耐久性
幅２５ｍｍ、長さ１５０ｍｍにサンプルをカットし、これを水に１時間浸漬後、風乾し、耐久性評価用の試料を得た。得られた試料の湿式不織布またはスパンレース面に対して、ガムテープを貼付け、５回ローラーで強く押し当てた後、５０ｍｍまでガムテープ部をはがした。引張試験機にて、はがした部分の上下２５ｍｍずつをチャックで挟み、６５ｍｍまで剥離した。条件はチャック間隔５０ｍｍ、試験速度１００ｍｍ／ｍｉｎ、ｎ＝３で行い、データ読み取り範囲は１０～６０ｍｍの間として平均値を読み取り、０．５Ｎ以上を「〇」、０．５Ｎ未満を「×」として評価した。

〔参考例１〕（ＰＥＴスパンレース）
１層目として、単繊維繊度０．１ｄｔｅｘ（平均繊維径３μｍ）×平均繊維長５ｍｍのポリエチレンテレフタレート短繊維５０重量％と、単繊維繊度０．８ｄｔｅｘ（平均繊維径９μｍ）×平均繊維長７ｍｍで捲縮のあるレーヨン５０重量％から構成された目付け２０ｇ／ｍ^２の不織布Ａ１を用意した。

２層目として、極細ポリエスエル繊維（平均繊維径０．７μｍ）、平均繊維長１ｍｍ、アスペクト比１４００、丸断面）２０重量％と、単繊維繊度０．１ｄｔｅｘ（平均繊維径
３μｍ）×平均繊維長５ｍｍのポリエチレンテレフタレート短繊維８０重量％から構成された目付け１０ｇ／ｍ^２の不織布Ａ２を用意した。
上記の不織布Ａ１と不織布Ａ２とを用いて、不織布Ａ１と不織布Ａ２とからなる積層スパンレース不織布を作成した。

この積層スパンレース不織布の作成において、抄紙スラリーを各々個別に調整し、抄紙マシーンのヘッドボックスに導入し、所定の目付けになるようスラリー供給量と白水供給量を調整し、積層湿紙を形成した後、高圧ジェット水圧１００ｋＰａで交絡処理を実施した。その後、熱風温度１４５～１５５℃にてエアースルー熱処理加工を実施することで布帛を得た。この布帛の物性を表１に示す。

〔参考例２〕（ＰＰＳスパンレース）
１層目として、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）未延伸繊維（平均繊維径１．２μｍ、平均繊維長１ｍｍ、丸断面、未延伸糸）３０重量％と、単繊維繊度１．７ｄｔｅｘ（平均繊維径１２μｍ）×平均繊維長１０ｍｍのポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）短繊維（延伸糸）７０重量％からなる目付２０ｇ／ｍ^２の不織布Ａ３を用意した。

２層目として、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）極細繊維（平均繊維径０．７μｍ、平均繊維長１ｍｍ、アスペクト比１４００、丸断面、延伸糸）２０重量％と、単繊維繊度１．７ｄｔｅｘ（平均繊維径１２μｍ×平均繊維長１０ｍｍのポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）短繊維（延伸糸）８０重量％とからなる目付１０ｇ／ｍ^２の不織布Ａ４を用意した。

上記の不織布Ａ３と不織布Ａ４とを用いて、不織布Ａ３と不織布Ａ４とからなる積層スパンレース不織布を作成した。この積層スパンレース不織布の作成においてそれぞれの所定の目付けになるようスラリー供給量と白水供給量を調整し、積層湿紙を形成した後、高圧ジェット水圧１００ｋＰａで交絡処理を実施した。その後、熱風温度１４５～１５５℃にてエアースルー熱処理加工を実施することで布帛を得た。この布帛の物性を表１に示す。

〔参考例３〕（熱接着性熱可塑性樹脂繊維を含む布帛）
繊維繊維径０．７μｍ×平均繊維長０．５ｍｍ（アスペクト比＝７００）の極細繊維Ａと、繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径１４μｍ）×平均繊維長５ｍｍのポリエチレンテレフタレート繊維Ｂと、熱接着繊維として芯鞘複合型熱接着性繊維Ｃ（繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径１４μｍ）×平均繊維長５ｍｍ、芯鞘複合型熱接着性繊維で、繊度２．２ｄｔｅｘ×長さ５ｍｍ、芯ポリマーと鞘ポリマーは、それぞれ融点２５６℃のポリエチレンテレフタレート、テレフタル酸、イソフタル酸、エチレングリコールおよびジエチレングリコールを主成分とする非晶性共重合ポリエステルを５０／５０ｗｔ％の割合で断面形成したものである。）とを用意した。

これらを１層目の目付１５０ｇ／ｍ^２で繊維Ａ：繊維Ｂ：繊維Ｃ＝０．７：４９．３：５０の重量割合で配合し、２層目の目付５０ｇ／ｍ^２で繊維Ｂ：繊維Ｃ＝７０：３０の重量割合で配合して、水に分散させたスラリーを円網で湿式抄紙し、ニップローラーでの脱水後、巻き取った。引き続いてこれをベルト式乾燥機に巻出しながら導入し、１層目と２層目を構成する繊維を熱により相互に接着し布帛とした。この布帛の物性を表１に示す。

〔参考例４〕
比較例３を厚さ約０．７ｍｍとなるよう２００℃で熱処理した。この布帛の物性を表１に示す。

〔参考例５〕（熱接着性熱可塑性樹脂繊維を含む布帛）
繊度２．２ｄｔｅｘ（平均繊維径１４μｍ）×繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート短繊維短繊維をカーディング工程にて開繊、ウェブシート化後、クロスレイで積層し、ポリエチレンテレフタレート織物（スクリム）を中間層に挟んでニードルパンチ加工を行った後、毛焼き、カレンダー加工して布帛とした。ポリエチレンテレフタレート織物（スクリム）は、ポリエステル短繊維（単繊維繊度２．２ｄｔｅｘ×繊維長５１ｍｍ）からなる１０番手双糸で構成され、織密度が経緯ともに１２本／２．５４ｃｍの平組織織物を用いた。この布帛の物性を表１に示す。

〔実施例１〕
参考例２で得た布帛と参考例５で得た布帛とを、参考例５で得た布帛の毛焼き面が参考例２で得た布帛に接するように熱カレンダー加工（貼合せ面の金属ロール温度２４５℃、速度６ｍ／ｍｉｎ、クリアランス０．５ｍｍ）にて貼合せ処理して、布帛積層体を得た。評価結果を表１および２に示す。貼付性は「〇」であった。この布帛積層体の評価結果を表２に示す。

〔実施例２〕
参考例２で得た布帛と参考例３で得た布帛とを、熱カレンダー加工（貼合せ面の金属ロール温度２００℃、速度１ｍ／ｍｉｎ、クリアランス０．３ｍｍ）にて貼合せ処理して、布帛積層体を得た。評価結果を表１および２に示す。貼付性は「〇」であった。この布帛積層体の評価結果を表２に示す。

〔比較例１〕
参考例１と参考例５の毛焼き面を熱カレンダー加工（貼合せ面の金属ロール温度２４５℃、速度６ｍ／ｍｉｎ、クリアランス０．５ｍｍ）にて貼合せ処理した。貼付性は「〇」であった。この布帛積層体の評価結果を表２に示す。

〔比較例２〕
参考例１と参考例３を熱カレンダー加工（貼合せ面の金属ロール温度２００℃、速度１ｍ／ｍｉｎ、クリアランス０．３ｍｍ）にて貼合せ処理した。貼付性は「〇」であった。この布帛積層体の評価結果を表２に示す。

〔比較例３〕
比較例１と同様に、参考例１で得た布帛と参考例５で得た布帛の非毛焼き面を熱カレンダー処理したが、貼り付かなかったため布帛積層体を得ることができず、布帛積層体の評価を行うことができなかった。貼付性は「×」であった。

〔比較例４〕
実施例１と同様に、参考例２で得た布帛と参考例５で得た布帛の非毛焼き面を同様に熱カレンダー処理したが、貼り付かなかったため布帛積層体を得ることができず、布帛積層体の評価を行うことできなかった。貼付性は「×」であった。

本発明の布帛積層体は、バグフィルター用ろ過布として使用することができる。本発明の布帛積層体は、例えば縫製（例えば袋状に縫製）やプリーツ加工を施して、袋状のバグフィルターまたはカートリッジタイプのバグフィルターとして集塵機などに好適に使用することができる。

Claims

布帛Ａおよびそれに積層された布帛Ｂからなり、布帛Ａは疎水性の熱可塑性樹脂繊維を３０重量％以上および平均径２μｍ以下の極細繊維を１重量％以上含む布帛であり、布帛Ｂは接着性熱可塑性樹脂繊維を含む布帛であり、布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とが接着していることを特徴とする布帛積層体。
接着性熱可塑性樹脂繊維の接着性が、接着性熱可塑性樹脂繊維の熱可塑性樹脂に共重合された共重合成分による接着性である、請求項１に記載の布帛積層体。
接着性熱可塑性樹脂繊維が延伸繊維であり、接着性熱可塑性樹脂繊維の接着性が、該延伸繊維を布帛の状態で再溶融することにより得られた接着性である、請求項１に記載の布帛積層体。
接着性熱可塑性樹脂繊維が芯鞘構造の繊維であり、接着性熱可塑性樹脂繊維の接着性が、該芯鞘構造による接着性である、請求項１に記載の布帛積層体。
請求項１～４のいずれかに記載の布帛積層体を含むバグフィルター用ろ過布。
ろ過布がプリーツ形状である請求項５に記載のバグフィルター用ろ過布。
布帛Ａと布帛Ｂとを積層する布帛積層体の製造方法において、布帛Ａは疎水性の熱可塑性樹脂繊維を３０重量％以上および平均径２μｍ以下の極細繊維を１重量％以上含む布帛であり、
布帛Ｂは接着性熱可塑性樹脂繊維を含む布帛であり、布帛Ａと布帛Ｂとの積層がカレンダー処理により、布帛Ａに含まれる極細繊維と布帛Ｂに含まれる接着性熱可塑性樹脂繊維とが接着されることにより行われることを特徴とする布帛積層体の製造方法。