JP2022136723A - 内燃機関用のスパークプラグ - Google Patents

Abstract

【課題】プレイグニッションを抑制することができる内燃機関用のスパークプラグを提供すること。【解決手段】スパークプラグ１において、副燃焼室５０を覆うようハウジング２の先端部に設けられたプラグカバー５には、副燃焼室５０と外部とを連通させる噴孔５１が形成されている。絶縁碍子３の外周面の一部である被支承部３１は、ハウジング２の内周面の一部である支承部２１によってプラグ軸方向Ｚから支承されている。ハウジング２の外周には、呼び径がＭ１４以下であるネジ部２２が形成されている。副燃焼室５０の容積をＶｃｃとする。プラグ軸方向Ｚにおけるネジ部２２の先端から噴孔５１の内側開口部５１１の先端までの距離をＨｍｍとする。絶縁碍子３における被支承部３１よりも先端側の部分のプラグ軸方向Ｚの長さをＬｍｍとする。このとき、スパークプラグ１は、下記式（１）を満たす。Ｖ×Ｈ×Ｌ２≦４００ ・・・（１）【選択図】図１

Description

本発明は、内燃機関用のスパークプラグに関する。

例えば、特許文献１に開示されているように、先端に副燃焼室を備えた内燃機関用のスパークプラグが知られている。当該スパークプラグにおいて、副燃焼室を覆うプラグカバーは、先端部の厚みが薄くなっている。これにより、当該先端部が高温になることを抑え、スパークプラグによる放電の発生よりも前に混合気が着火すること（すなわちプレイグニッション）を抑制しようとしている。

特開２０２０－００９７４７号公報

しかしながら、特許文献１に記載のスパークプラグは、主燃焼室内の燃焼による受熱については考慮されているものの、副燃焼室内の燃焼による受熱については、考慮されていない。すなわち、副燃焼室内の燃焼により、スパークプラグにおける副燃焼室に面する部位が高温になることを抑制することについては考慮されていない。それゆえ、副燃焼室に面する部位を起点とするプレイグニッションの懸念はあり、更なる改善の余地があるといえる。

本発明は、かかる課題に鑑みてなされたものであり、プレイグニッションを抑制することができる内燃機関用のスパークプラグを提供しようとするものである。

本発明の一態様は、筒状の絶縁碍子（３）と、
該絶縁碍子の内周側に保持されると共に該絶縁碍子から先端側に突出した中心電極（４）と、
上記絶縁碍子を内周側に保持する筒状のハウジング（２）と、
上記中心電極との間に放電ギャップ（Ｇ）を形成する接地電極（６）と、
上記放電ギャップが配される副燃焼室（５０）を覆うよう上記ハウジングの先端部に設けられたプラグカバー（５）と、を有し、
上記プラグカバーには、上記副燃焼室と外部とを連通させる噴孔（５１）が形成されており、
上記絶縁碍子の外周面の一部である被支承部（３１）は、上記ハウジングの内周面の一部である支承部（２１）によってプラグ軸方向（Ｚ）から支承されており、
上記ハウジングの外周には、呼び径がＭ１４以下であるネジ部（２２）が形成されており、
上記副燃焼室の容積をＶｃｃとし、プラグ軸方向における上記ネジ部の先端から上記噴孔の内側開口部（５１１）の先端までの距離をＨｍｍとし、上記絶縁碍子における上記被支承部よりも先端側の部分のプラグ軸方向の長さをＬｍｍとしたとき、下記式（１）を満たす、内燃機関用のスパークプラグ（１）にある。
Ｖ×Ｈ×Ｌ^２≦４００ ・・・（１）

上記スパークプラグは、上記式（１）を満たす。それゆえ、副燃焼室に面する部位が高温になることを抑制することができる。その結果、プレイグニッションを抑制することができる。

以上のごとく、上記態様によれば、プレイグニッションを抑制することができる内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。
なお、特許請求の範囲及び課題を解決する手段に記載した括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものであり、本発明の技術的範囲を限定するものではない。

実施形態１における、スパークプラグの先端部付近の、プラグ軸方向に沿った断面図であって、図２のI－I線矢視断面相当図。 図１のII矢視図。 実施形態１における、支承部及び被支承部の周辺の拡大断面図。 実施形態１における、各部位の寸法を示す断面図。 実施形態１における、スパークプラグが設置された内燃機関の断面図。 実施形態１における、内燃機関に設置されたスパークプラグの周辺の断面図。 実験例１における、Ｖ×Ｈ×Ｌ^２の値とプレイグニッションが発生する点火時期との関係を示すグラフ。 実験例１における、容積Ｖを０．６ｃｃ、距離Ｈを８．４ｍｍとしたときの、Ｌ^２の値とプレイグニッションが発生する点火時期との関係を示すグラフ。 実験例１における、容積Ｖを０．３～０．４ｃｃ、距離Ｈを４．２ｍｍとしたときの、Ｌ^２の値とプレイグニッションが発生する点火時期との関係を示すグラフ。 実施形態２における、スパークプラグの先端部のプラグ軸方向に直交する断面図であって、図１１のX－X線矢視断面相当図。 図１０のXI－XI線矢視断面相当図。 実施形態２における、圧縮行程において副燃焼室に形成されたスワール流の向きを説明する、プラグ軸方向から見た説明図。

（実施形態１）
内燃機関用のスパークプラグに係る実施形態について、図１～図６を参照して説明する。
本形態の内燃機関用のスパークプラグ１は、図１、図２に示すごとく、筒状の絶縁碍子３と、中心電極４と、筒状のハウジング２と、接地電極６と、プラグカバー５と、を有する。中心電極４は、絶縁碍子３の内周側に保持されると共に絶縁碍子３から先端側に突出している。ハウジング２は、絶縁碍子３を内周側に保持する。接地電極６は、中心電極４との間に放電ギャップＧを形成する。プラグカバー５は、放電ギャップＧが配される副燃焼室５０を覆うようハウジング２の先端部に設けられている。プラグカバー５には、副燃焼室５０と外部とを連通させる噴孔５１が形成されている。

図１、図３に示すごとく、絶縁碍子３の外周面の一部である被支承部３１は、ハウジング２の内周面の一部である支承部２１によってプラグ軸方向Ｚから支承されている。

図１、図２、図４～図６に示すごとく、ハウジング２の外周には、呼び径がＭ１４以下であるネジ部２２が形成されている。

副燃焼室５０の容積をＶｃｃとする。図４に示すごとく、プラグ軸方向Ｚにおけるネジ部２２の先端から噴孔５１の内側開口部５１１の先端までの距離をＨｍｍとする。また、絶縁碍子３における被支承部３１よりも先端側の部分のプラグ軸方向Ｚの長さをＬｍｍとする。このとき、スパークプラグ１は、下記式（１）を満たす。
Ｖ×Ｈ×Ｌ^２≦４００ ・・・（１）

また、本形態のスパークプラグ１は、下記式（２）も満たす。
Ｖ×Ｈ×Ｌ^２≦２００ ・・・（２）

本形態のスパークプラグ１は、例えば、自動車等の内燃機関における着火手段として用いることができる。スパークプラグ１は、図５、図６に示すごとく、ハウジング２のネジ部２２を、シリンダヘッド７１のプラグホール７１１の雌ネジ部に螺合して、内燃機関１０に取り付けられる。

図５に示すごとく、内燃機関１０は、シリンダ７０内を往復運動するピストン７４を備える。主燃焼室１０１は、ピストン７４の往復運動によって、容積変化する。内燃機関１０には、吸気ポート７２１及び排気ポート７３１が形成されており、それぞれ吸気弁７２又は排気弁７３が備えられている。

そして、スパークプラグ１の軸方向Ｚの一端が、内燃機関１０の主燃焼室１０１に配置される。スパークプラグ１の軸方向Ｚにおいて、主燃焼室１０１に露出する側を先端側、その反対側を基端側というものとする。また、スパークプラグ１の軸方向Ｚを、適宜、プラグ軸方向Ｚ、或いは単に、Ｚ方向ともいう。また、図１に示すごとく、スパークプラグ１の中心軸Ｃは、本形態において、中心電極４の中心軸でもある。

プラグカバー５は、ハウジング２の先端部に溶接等によって接合されている。図６に示すごとく、スパークプラグ１が内燃機関１０に取り付けられた状態において、プラグカバー５は、副燃焼室５０を主燃焼室１０１と区画している。噴孔５１は、副燃焼室５０と主燃焼室１０１とを連通させている。プラグカバー５の外表面５５は、主燃焼室１０１に面している。また、プラグカバー５の内壁面５０２は、副燃焼室５０に面している。

副燃焼室５０は、絶縁碍子３から先端側に突出した中心電極４の周辺における、ハウジング２の先端部の内周側の空間を含む。また、副燃焼室５０は、絶縁碍子３の外周面とハウジング２の内周面との間に形成された環状の空間であるポケット部５０１をも含む。

本形態において、副燃焼室５０の容積Ｖは、０．８ｃｃ以下である。副燃焼室５０の容積Ｖは、０．６ｃｃ以下とすることができる。また、容積Ｖは、０．５ｃｃ以下とすることができる。また、容積Ｖは、０．４ｃｃ以下とすることができる。また、容積Ｖは、０．３ｃｃ以下とすることができる。

また、本形態において、プラグカバー５は、図１に示すごとく、周壁部５２と底壁部５３と角部５４とを有する。周壁部５２は、副燃焼室５０の外周側の一部を覆う略円筒形状の部分である。底壁部５３は、副燃焼室５０の先端側を覆う部分である。角部５４は、周壁部５２の先端と底壁部５３の外周とを曲面状に繋ぐ部分である。本形態において、噴孔５１は、角部５４に形成されている。

本形態において、プラグカバー５には、図２に示すごとく、４つの噴孔５１が形成されている。Ｚ方向から見たとき、噴孔５１は、プラグ周方向に等間隔で形成されている。本形態において、それぞれの噴孔５１は、略円柱形状に形成されている。なお、プラグ周方向とは、スパークプラグ１の中心軸Ｃに直交する平面上において当該中心軸Ｃを中心とする円周方向をいうものとする。

また、図１に示すごとく、それぞれの噴孔５１において、内側開口部５１１の先端は、プラグ軸方向Ｚにおける位置が互いに同等となっている。

本形態において、距離Ｈは、図４に示すごとく、プラグカバー５におけるプラグ径方向の最大幅Ｄ１よりも短い。また、距離Ｈは、副燃焼室５０のプラグ径方向における最大幅Ｄ２よりも短い。また、距離Ｈは、例えば、１１．８ｍｍ以下である。距離Ｈは、８．４ｍｍ以下とすることができる。また、距離Ｈは、７．７ｍｍ以下とすることができる。また、距離Ｈは、４．２ｍｍ以下とすることができる。なお、プラグ径方向とは、スパークプラグ１の中心軸Ｃに直交する平面上において、スパークプラグ１の中心軸Ｃを中心とする円の半径方向を意味する。

また、プラグカバー５は、ハウジング２と熱的に接触している。プラグカバー５は、例えば、鉄、ニッケル、鉄或いはニッケルの合金、ステンレス鋼等の材料からなる。

図５、図６に示すごとく、スパークプラグ１が内燃機関１０に取り付けられた際、ハウジング２とシリンダヘッド７１とは、互いに熱的に接触している。ハウジング２は、例えば、鉄、ニッケル、鉄或いはニッケルの合金、ステンレス鋼等の材料からなる。

また、ハウジング２は、図１、図３に示すごとく、段状に形成された支承側段部２３を有する。支承側段部２３の内周面は、図３に示すごとく、先端側へ向かうほど縮径する支承側面２４を有する。

また、ハウジング２に保持される絶縁碍子３は、図１に示すごとく、先端側へ向かうほど縮径する脚部３４を有する。脚部３４の外周面は、副燃焼室５０に面している。絶縁碍子３は、例えばアルミナ等のセラミックからなる。

本形態においては、図４に示すごとく、絶縁碍子３における被支承部３１よりも先端側の部分のＺ方向の長さＬは、ハウジング２におけるネジ部２２の呼び径よりも短い。また、長さＬは、プラグカバー５におけるプラグ径方向の最大幅Ｄ１よりも短い。長さＬは、例えば、１１．０ｍｍ以下である。長さＬは、６．５ｍｍ以下とすることができる。また、長さＬは、２．５ｍｍ以下とすることができる。

絶縁碍子３は、図１、図３に示すごとく、脚部３４の基端側に、段状に形成された被支承側段部３２を有する。図３に示すごとく、被支承側段部３２の外周面は、先端側へ向かうほど縮径する被支承側面３３を有する。

ハウジング２の支承側面２４と絶縁碍子３の被支承側面３３との間には、環状のガスケット１１が介在している。ガスケット１１は、ハウジング２と絶縁碍子３との双方に当接し、これらの間をシールしている。ハウジング２と絶縁碍子３とは、ガスケット１１を介して、互いに熱的に接触している。ガスケット１１は、例えば、金属材料を環状に形成してなる。

ハウジング２の支承側面２４は、環状のガスケット１１を介して、絶縁碍子３の被支承側面３３を支承している。つまり、本形態においては、支承側面２４におけるガスケット１１と当接する部分が支承部２１となっており、被支承側面３３におけるガスケット１１と当接する部分が被支承部３１となっている。

また、ガスケット１１よりも先端側に、ポケット部５０１が形成されている。つまり、絶縁碍子３の外周面は、被支承部３１よりも先端側の部分が副燃焼室５０に面している。

また、接地電極６は、図１に示すごとく、ハウジング２に固定された固定端部６１から副燃焼室５０内に突出している。接地電極６とハウジング２とは、互いに熱的に接触している。

次に、本形態の作用効果を説明する。
上記内燃機関用のスパークプラグ１は、上記式（１）を満たす。それゆえ、副燃焼室５０に面する部位が高温になることを抑制することができる。その結果、プレイグニッションを抑制することができる。

本形態のスパークプラグ１は、放電ギャップＧに放電を生じさせることにより、副燃焼室５０内の混合気を着火させ、火炎を形成する。そして、副燃焼室５０内にて生じた火炎を、副燃焼室５０と主燃焼室とを連通させる噴孔５１から噴出させる。これにより、主燃焼室内に火炎を伝搬させて混合気を燃焼させる。つまり、スパークプラグ１は、副燃焼室５０内に火炎を形成するため、副燃焼室５０に面する部位が受熱する。ここで、ハウジング２は、ネジ部２２を介して、内燃機関のシリンダヘッドと熱的に接触している。それゆえ、ハウジング２は、副燃焼室５０内の混合気の燃焼によって受熱した際、外部、すなわちシリンダヘッドに放熱しやすい。また、プラグカバー５及び絶縁碍子３は、ハウジング２と熱的に接触している。そのため、副燃焼室５０内の混合気の燃焼により受熱したプラグカバー５及び絶縁碍子３は、ハウジング２を介して、外部に放熱することができる。

ここで、スパークプラグ１における副燃焼室５０に面する部位は、副燃焼室５０内の混合気の量が多くなるほど、副燃焼室５０内の混合気が燃焼した際の、受熱量が多くなりやすい。つまり、副燃焼室５０の容積Ｖが小さくなるほど、副燃焼室５０に面する部位の受熱量は少なくなりやすい。それゆえ、容積Ｖを小さくするほど、副燃焼室５０に面する部位が高温となることを抑えやすい。

また、スパークプラグ１は、副燃焼室５０内にて生じた火炎を、噴孔５１を介して主燃焼室に噴出させる。そのため、噴孔５１の内周面は、受熱量が多くなりやすく、高温になりやすい。また、噴孔５１の内周面において、特に内側開口部５１１付近が、より高温になりやすい。ここで、プラグカバー５は、ハウジング２と熱的に接触している。また、ハウジング２のネジ部２２は、外部のシリンダヘッドと熱的に接触している。それゆえ、内側開口部５１１と、ネジ部２２の先端との間の距離が短いほど、内側開口部５１１付近の熱を外部に放熱しやすい。それゆえ、距離Ｈ（図４参照）を短くするほど、内側開口部５１１付近が高温となることを抑えやすい。

また、絶縁碍子３の副燃焼室５０に面する部位は、副燃焼室５０内の燃焼によって受熱しやすい。そのため、長さＬ（図４参照）が短くなるほど、絶縁碍子３における副燃焼室５０に面する部位の受熱量が少なくなりやすい。それゆえ、長さＬを短くするほど、絶縁碍子３における副燃焼室５０に面する部位が高温となることを抑えやすい。そのため、長さＬを短くするほど、プレイグニッションを抑制しやすい（下記実験例１における図８、図９参照）。

ここで、本形態のスパークプラグ１は、上記式（１）を満たす。それゆえ、容積Ｖと距離Ｈと長さＬとの組み合わせは、副燃焼室５０に面する部位が高温となることを抑制できる組み合わせとなりやすい。それゆえ、スパークプラグ１を設置した自動車等の内燃機関は、高負荷運転時等においても、プレイグニッションを抑制することができる。その結果、内燃機関の燃費向上、出力向上を図ることができる。

また、本形態のスパークプラグ１は、上記式（２）を満たす。それゆえ、副燃焼室５０に面する部位が高温になることを一層抑制することができる。その結果、プレイグニッションを一層抑制することができる。

以上のごとく、本形態によれば、プレイグニッションを抑制することができる内燃機関用のスパークプラグ１を提供することができる。

上記実施形態１において、支承部２１と被支承部３１との間には、ガスケット１１が介在している。ただし、支承部は、例えば、ガスケットを介在させることなく、被支承部を支承することもできる。

（実験例１）
本例では、図７のグラフに示すごとく、基本構造を実施形態１と同様としつつ、Ｖ×Ｈ×Ｌ^２の値が互いに異なる複数のスパークプラグを用いて、Ｖ×Ｈ×Ｌ^２の値とプレイグニッションが発生する点火時期との関係を解析した。一般に、点火時期を進角させるほど、プレイグニッションが発生しやすい。そのため、本例では、内燃機関に設置したそれぞれのスパークプラグにつき、点火時期を徐々に進角させ、プレイグニッションの発生する点火時期を解析した。試験条件は、スパークプラグを設置する内燃機関を単気筒の内燃機関とし、スロットル全開、回転数を６５００ｒｐｍとした。ここで、プレイグニッションの発生する点火時期がＢＴＤＣ（圧縮上死点前の略）２９°ＣＡ（クランク角の略）以上となる場合を、一般的な自動車エンジン用のスパークプラグとして用いる際に充分にプレイグニッションを抑制できる基準としている。そこで、上記解析結果から、当該基準を満たすＶ×Ｈ×Ｌ^２の値を求めた。また、プレイグニッションの発生する点火時期がＢＴＤＣ３７°ＣＡ以上となる場合を、高圧縮比化された自動車エンジン、或いは過給機を備えた自動車エンジン等の高効率エンジン用のスパークプラグとして用いる際に充分にプレイグニッションを抑制できる基準としている。そこで、上記解析結果から、当該基準を満たすＶ×Ｈ×Ｌ^２の値も求めた。

本例では、下記の表１に示すごとく、副燃焼室の容積Ｖ、距離Ｈ（図４参照）、長さＬ（図４参照）の値が互いに異なる１０個のスパークプラグを用意した。また、表１における試料１を、基準となる構成のスパークプラグとした。そして、試料２～１０は、試料１に対し、容積Ｖ、距離Ｈ、長さＬの値を変更したスパークプラグである。

図７のグラフにおいて、丸印は、試料１～１０の解析結果をプロットしたものである。また、図７のグラフには、これらのプロットにおける近似直線を示した。

図７のグラフより、Ｖ×Ｈ×Ｌ^２の値が小さくなるに従って、プレイグニッションの発生する点火時期が進角することが分かる。この結果より、Ｖ×Ｈ×Ｌ^２の値を小さくするほど、プレイグニッションを抑制することができると考えられる。

また、図７のグラフに示す近似直線より、プレイグニッションの発生する点火時期がＢＴＤＣ２９°ＣＡ以上となるＶ×Ｈ×Ｌ^２の値は、４００以下と推測された。また、プレイグニッションの発生する点火時期がＢＴＤＣ３７°ＣＡ以上となるＶ×Ｈ×Ｌ^２の値は、２００以下と推測された。この結果より、本例にて用いたネジ部の呼び径がＭ１４以下のスパークプラグにおいては、Ｖ×Ｈ×Ｌ^２の値を４００以下とすることにより、一般的な自動車エンジン用のスパークプラグとして用いた際、プレイグニッションを抑制することができると考えられる。また、ネジ部の呼び径がＭ１４以下のスパークプラグにおいては、Ｖ×Ｈ×Ｌ^２の値を２００以下とすることにより、高圧縮比化された自動車エンジン、或いは過給機を備えた自動車エンジン等の高効率エンジン用のスパークプラグとして用いたとしても、プレイグニッションを抑制することができると考えられる。

（実施形態２）
本形態は、図１０～図１２に示すごとく、副燃焼室５０にスワール流が生じるように構成された形態である。
すなわち、本形態において、噴孔５１は、噴孔５１を介して副燃焼室５０に気流が導入されることによって副燃焼室５０にスワール流が生じるように形成されている。

具体的には、図１０に示すごとく、Ｚ方向から見たとき、噴孔５１とプラグ中心軸Ｃとを通過するプラグ径方向に延びる仮想直線ＶＬに対して、噴孔５１の中心軸の延長線５１Ｌは鋭角の角度をもって傾斜している。複数の噴孔５１は、各噴孔５１における仮想直線ＶＬに対する噴孔５１の中心軸の延長線５１Ｌの傾斜方向が、プラグ周方向における同じ側となっている。

このような噴孔５１の形成態様により、図１２の破線矢印Ａに示すごとく、噴孔５１を介して副燃焼室５０に導入された気流によって、副燃焼室５０にスワール流が形成される。本形態の場合、スワール流Ａは、プラグ中心軸Ｃの周りに、図１２における反時計回りの螺旋状に生じる。
その他は、実施形態１と同様である。なお、実施形態２以降において用いた符号のうち、既出の実施形態において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、既出の実施形態におけるものと同様の構成要素等を表す。

噴孔５１は、噴孔５１を介して副燃焼室５０に気流が導入されることによって副燃焼室５０にスワール流が生じるように形成されている。それゆえ、副燃焼室５０内の掃気性が向上しやすい。それゆえ、副燃焼室５０内における高温の既燃ガスは、噴孔５１を介して副燃焼室５０内に導入されるガスに置換されやすい。また、放電によって生じた初期火炎は、スワール流によって、副燃焼室５０内に広がりやすい。それゆえ、副燃焼室５０内の燃焼が促進されやすい。それゆえ、局所的な燃焼を抑制できると共に、副燃焼室５０内の混合気を短時間に燃焼させることができる。その結果、副燃焼室５０に面する部位が高温になることを抑制しつつ、副燃焼室５０の着火性を向上させることができる。
その他、実施形態１と同様の作用効果を有する。

本発明は上記各実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の実施形態に適用することが可能である。

１…スパークプラグ、２…ハウジング、２１…支承部、２２…ネジ部、３…絶縁碍子、３１…被支承部、４…中心電極、５…プラグカバー、５０…副燃焼室、５１…噴孔、５１１…内側開口部、６…接地電極、Ｇ…放電ギャップ、Ｚ…プラグ軸方向

Claims (3)

1. 筒状の絶縁碍子（３）と、
   該絶縁碍子の内周側に保持されると共に該絶縁碍子から先端側に突出した中心電極（４）と、
   上記絶縁碍子を内周側に保持する筒状のハウジング（２）と、
   上記中心電極との間に放電ギャップ（Ｇ）を形成する接地電極（６）と、
   上記放電ギャップが配される副燃焼室（５０）を覆うよう上記ハウジングの先端部に設けられたプラグカバー（５）と、を有し、
   上記プラグカバーには、上記副燃焼室と外部とを連通させる噴孔（５１）が形成されており、
   上記絶縁碍子の外周面の一部である被支承部（３１）は、上記ハウジングの内周面の一部である支承部（２１）によってプラグ軸方向（Ｚ）から支承されており、
   上記ハウジングの外周には、呼び径がＭ１４以下であるネジ部（２２）が形成されており、
   上記副燃焼室の容積をＶｃｃとし、プラグ軸方向における上記ネジ部の先端から上記噴孔の内側開口部（５１１）の先端までの距離をＨｍｍとし、上記絶縁碍子における上記被支承部よりも先端側の部分のプラグ軸方向の長さをＬｍｍとしたとき、下記式（１）を満たす、内燃機関用のスパークプラグ（１）。
   Ｖ×Ｈ×Ｌ^２≦４００ ・・・（１）
2. 下記式（２）を満たす、請求項１に記載の内燃機関用のスパークプラグ。
   Ｖ×Ｈ×Ｌ^２≦２００ ・・・（２）
3. 上記噴孔は、該噴孔を介して上記副燃焼室に気流が導入されることによって該副燃焼室にスワール流が生じるように形成されている、請求項１又は２に記載の内燃機関用のスパークプラグ。

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