JP2022130949A - 画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】複数の分流板が設けられたダクトを備える画像形成装置において、互いに隣接する分流板によって形成された空気流路の出口付近で空気が逆流することを抑制することができる画像形成装置を提供する。【解決手段】画像形成装置Ａの外部の空気を帯電装置２に案内する第二ダクト５０は、第一流路５０ｃと、第一流路５０ｃから屈曲し、且つ、感光ドラムの回転方向と回転軸線方向とに直交する方向に延びる第二流路５０ｄであって出口５０ｂが設けられた第二流路５０ｄと、第二流路５０ｄに設けられた複数の分流板６０であって、前記回転軸線方向に沿って並列して配置され、互いに隣接する分流板６０との間で第三流路を形成する複数の分流板６０を有し、第三流路の前記直交する方向の長さと前記回転軸線方向の長さの関係は所定の関係となっている。【選択図】図８

Description

本発明は、電子写真複写機、電子写真プリンタなどの電子写真方式の画像形成装置に関する。

電子写真方式の画像形成装置においては、粉塵や不要物質の除去などを目的として、画像形成装置の外部の空気をファンとダクトを用いて所定の場所に空気を送り込む構成が広く用いられている。

例えば特許文献１では、画像形成装置の外部の空気をファンとダクトを用いて帯電装置に空気を送り込む構成が記載されている。これにより帯電装置の放電ワイヤにコロナ放電によって生成される放電生成物が付着することを抑制し、帯電不良が発生することを抑制する。また特許文献１では、ダクトの出口付近に複数の分流板を設けることで、ダクトの出口から排出される空気の流速ムラを低減する構成が記載されている。

特開２０１４－１９１０１８号公報

特許文献１の構成のようにダクトの内部に複数の分流板を設ける場合、互いに隣接する分流板によって形成された空気流路に流入した空気は渦を発生させる。ここで図１８に示す様に、この空気流路で発生する渦の大きさよりも分流板の長さが短い場合、渦の逆流成分が分流板の外部に出てしまい、当該空気流路の出口付近で空気が逆流する。また分流板はダクトの出口付近に設けられることが一般的であるため、分流板で形成された空気流路の出口付近で空気が逆流する場合、ダクトの出口付近で空気が逆流する可能性がある。このようにダクトの出口付近で空気が逆流する場合、逆流する空気に交じって粉塵や不要物質が逆流し、粉塵や不要物質の除去能力が低下するおそれがある。

そこで本発明は、複数の分流板が設けられたダクトを備える画像形成装置において、ダクトの出口付近で空気が逆流することを抑制することができる画像形成装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するための本発明に係る画像形成装置の代表的な構成は、画像形成装置であって、前記画像形成装置の外部の空気を冷却対象に案内するダクトと、前記画像形成装置の外部の空気を前記ダクトの内部に取り込むための気流を生成するファンと、を備え、前記ダクトは、第１流路と、前記第１流路から屈曲し、且つ、第１方向に延びる第２流路であって、前記ダクトの出口が設けられる第２流路と、前記第２流路に設けられた複数の分流板であって、前記第１方向と直交する第２方向に沿って並列して配置され、互いに隣接する分流板との間で第３流路を形成する複数の分流板と、を有し、前記第３流路の前記第１方向の長さをＬ（ｍｍ）、前記第３流路の前記第２方向の長さをＤ（ｍｍ）とする場合、前記Ｌは、３．０≦Ｄ≦５．５の場合、Ｌ≧Ｄ×３．０４－６．７２、５．５≦Ｄ≦６．５の場合、Ｌ≧Ｄ×４．０－１２．０、６．５≦Ｄ≦９．０の場合、Ｌ≧Ｄ×８．４０－４０．６０、９．０≦Ｄ≦１３．０の場合、Ｌ≧Ｄ×１０．５０－５９．５０、１３．０≦Ｄ≦２８．０の場合、Ｌ≧Ｄ×４．７０＋１５．９０の条件を満たすことを特徴とする。

本発明によれば、複数の分流板が設けられたダクトを備える画像形成装置において、ダクトの出口付近で空気が逆流することを抑制することができる。

画像形成装置の断面概略図である。 第一ファンと第一ダクトの断面概略図である。 帯電装置の概略斜視図である。 帯電装置の概略断面図である。 第二ダクトの斜視概略図である。 第二ダクトの断面概略図である。 領域Ｅの拡大図である。 第二ダクトの出口付近で空気の逆流が発生しない範囲を示すグラフである。 第二ダクトの出口付近での空気の流速分布を示すグラフである。 第二ダクトの出口面積に対して空気が逆流した部分の面積が１０％以下となる臨界点のプロット条件における空気の逆流範囲を示す模式図である。 第二ダクトの概略断面図である。 第二ダクトの出口付近での空気の流速分布を示すグラフである。 第二ダクトの概略断面図である。 第二ダクトの出口付近での空気の流速分布を示すグラフである。 第二ダクトの概略断面図である。 第二ダクトの出口付近での空気の流速分布を示すグラフである。 第二ダクトの出口付近での空気の圧力損失を示すグラフである。 従来のダクトの模式図である。

（第１実施形態）
＜画像形成装置＞
以下、まず本発明の第１実施形態に係る画像形成装置の全体構成を画像形成時の動作とともに図面を参照しながら説明する。なお、以下に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは、特に特定的な記載がない限りは、この発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。

画像形成装置Ａは、イエローＹ、マゼンダＭ、シアンＣ、ブラックＫの４色のトナーを中間転写ベルトに転写した後、シートに画像を転写して画像を形成する中間タンデム方式の画像形成装置である。なお、以下の説明において、上記各色のトナーを使用する部材には添え字としてＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋを付するものの、各部材の構成や動作は使用するトナーの色が異なることを除いて実質的に同じであるため、区別を要する場合以外は添え字を適宜省略する。

図１は、画像形成装置Ａの断面概略図である。図１に示す様に、画像形成装置Ａは、トナー像を形成してシートに転写する画像形成部１０を備える。画像形成部１０は、感光体としての感光ドラム１（１Ｙ、１Ｍ、１Ｃ、１Ｋ）、帯電部材としての帯電装置２（２Ｙ、２Ｍ、２Ｃ、２Ｋ）、レーザスキャナユニット３、現像装置４（４Ｙ、４Ｍ、４Ｃ、４Ｋ）を備える。また一次転写ローラ５（５Ｙ、５Ｍ、５Ｃ、５Ｋ）、中間転写ベルト６、二次転写ローラ９、二次転写対向ローラ８を含む転写装置を備える。

また画像形成部１０の上部には、原稿の画像を読み取るリーダ２０が設けられている。リーダ２０は、原稿台ガラス２１とスキャナユニット２２を有する。スキャナユニット２２は、原稿台ガラス２１に載置された原稿の画像を光学的に読み取る。

次に、画像形成装置Ａの画像形成動作について説明する。まず不図示の制御部に画像形成ジョブ信号が入力されると、給送ローラ１２、搬送ローラ１３、１４、１５によってシートカセット１１に積載収納されたシートＳがレジストローラ１６に搬送される。レジストローラ１６は、所定のタイミングでシートＳを二次転写ローラ９と二次転写対向ローラ８から形成される二次転写部に搬送する。

一方、画像形成部１０においては、まず帯電装置２Ｙにより感光ドラム１Ｙ表面が帯電させられる。その後、リーダ２０で読み取られた原稿の画像データに応じてレーザスキャナユニット３が感光ドラム１Ｙの表面にレーザ光を照射し、感光ドラム１Ｙの表面に静電潜像を形成する。次に、現像装置４Ｙにより感光ドラム１Ｙの表面に形成された静電潜像にイエローのトナーを付着させて、感光ドラム１Ｙの表面にイエローのトナー像を形成する。感光ドラム１Ｙの表面に形成されたトナー像は、一次転写ローラ５Ｙにバイアスが印加されることで、中間転写ベルト６に一次転写される。

同様のプロセスにより、感光ドラム１Ｍ、１Ｃ、１Ｋの表面にも、レーザスキャナユニット３から画像信号に応じてレーザ光が照射され、マゼンダ、シアン、ブラックのトナー像が形成される。そして一次転写ローラ５Ｍ、５Ｃ、５Ｋに一次転写バイアスが印加されることで、これらのトナー像が中間転写ベルト６上のイエローのトナー像に対して重畳的に転写される。これにより中間転写ベルト６の表面にはフルカラーのトナー像が形成される。

その後、中間転写ベルト６が周回移動することで、フルカラーのトナー像が二次転写部に送られる。そして二次転写部において二次転写ローラ９にバイアスが印加されることで中間転写ベルト６上のフルカラーのトナー像がシートＳに転写される。

次に、トナー像が転写されたシートＳは、定着装置１７において加熱、加圧処理が施され、これによりシートＳ上のトナー像がシートＳに定着される。その後、トナー像が定着されたシートＳは、排出ローラ１８によって排出トレイ１９に排出される。

またシートＳの両面に画像を形成する場合、定着装置１７を通過したシートＳは、反転搬送路２５（反転搬送パス）に送られる。そしてシートＳは、反転搬送路２５においてスイッチバック方式で表裏が反転させられる。その後、シートＳは、両面搬送路２６を通過してレジストローラ１６に再び送られ、シートＳの裏面に対して上記同様に画像形成が行われる。なお、本実施形態の画像形成装置Ａは、定着装置１７によってシートにトナー像が定着されたシートを搬送する反転搬送路２５、両面搬送路２６、及び排出ローラ１８を含む搬送装置を有する。反転搬送路２５、両面搬送路２６には、シートＳを挟持、搬送する不図示の搬送ローラ対が設けられており、これら搬送ローラ対も搬送装置に含まれる。

＜両面搬送路の結露対策＞
次に、両面搬送路２６の結露対策について説明する。

定着装置１７で加熱されたシートＳからは水分が放出される。この水分が両面搬送路２６で凝縮する場合、この凝縮した結露がシートＳに付着し、トナー像の転写不良が発生することや、シートＳの搬送抵抗が不均一となることに起因するシートＳの搬送不良が発生しやすくなる。そこで図１に示す様に、画像形成装置Ａの前面側で、且つ、両面搬送路２６の鉛直方向の下方の位置には、シートＳを冷却するための空気を画像形成装置Ａの外部から取り込んで両面搬送路２６に送るための第一ファン３１と第一ダクト３２が設けられている。

図２は、第一ファン３１と第一ダクト３２の断面概略図である。図２に示す様に、第一ダクト３２は、両面搬送路２６に向かって空気を案内するために、画像形成装置Ａの前方から後方に延びた第一流路３２ａと、第一流路３２ａから鉛直方向の上方に向かって垂直に屈曲した第二流路３２ｂを有する。また第一ファン３１は、第一ダクト３２の内部に設けられている。第一ファン３１は、画像形成装置Ａの外部の空気を第一ダクト３２に取り込むための気流を生成する。

第一ファン３１によって生成された気流により第一ダクト３２の内部に取り込まれた空気は、第一ダクト３２によって図２に示す矢印方向に案内されて、両面搬送路２６に送り込まれる。そして両面搬送路２６において空気が本実施形態の冷却対象の一例であるシートＳに吹き付けられる。これにより定着装置１７で加熱されたシートＳが冷却され、シートＳから放湿される水分量が低減されるため、両面搬送路２６での結露が抑制されて、シートＳの搬送不良やトナー像の転写不良が抑制される。なお、第一ダクト３２の冷却対象は反転搬送パス上のシートＳに限らず、定着装置１７を通過したシートＳであればよい。例えば、変形例は、定着装置１７と排出トレイ１９の間の搬送パス上のシートＳを冷却するようにダクトを設けると良い。

＜帯電装置のオゾン対策＞
次に、帯電装置２のオゾン対策について説明する。なお、以下では一つの帯電装置２のオゾン対策について説明するものの、全ての帯電装置２Ｙ～２Ｋについて同様の構成となっている。

図３は、本実施形態の冷却対象の別の例である帯電装置２の概略斜視図である。図４は、帯電装置２の概略断面図である。図３、図４に示す様に、帯電装置２は、絶縁体で構成された前ブロック２ａ及び後ブロック２ｂと、感光ドラム１上の帯電域を規制するシールド板２ｃと、帯電ワイヤ２ｄから構成されている。また帯電装置２は、画像形成装置Ａの枠体（不図示）に取り付けられた帯電レール３５に対して着脱可能に構成されている。

帯電ワイヤ２ｄは、前ブロック２ａと後ブロック２ｂの間に位置で不図示の支持部材により張設されており、後ブロック２ｂの不図示の接点部から電圧を受ける。不図示の支持部材は、帯電ワイヤ２ｄによる感光ドラム１の帯電を妨げないように、画像形成装置Ａの前後方向における感光ドラム１の画像形成領域の外側に配置されている。

また帯電レール３５の上面には、第二ダクト５０が設けられている。第二ダクト５０には、画像形成装置Ａの外部の空気を第二ダクト５０に取り込むための気流を生成する第二ファン５１が取り付けられている。

図４の矢印で示す様に、第二ファン５１によって生成された気流により第二ダクト５０の内部に取り込まれた空気は、第二ダクト５０に案内されて帯電装置２のシールド板２ｃの内部を通ってシールド板２ｃの外部に排出される。この時、帯電ワイヤ２ｄの周囲でコロナ放電によって発生するオゾン生成物が空気とともにシールド板２ｃの外部に排出される。シールド板２ｃの外部に排出されたオゾン生成物を含む空気は、不図示の吸引手段によって吸引され、不図示のオゾンフィルタを通過してオゾン生成物が除去された後、画像形成装置Ａの外部に排気される。このようにオゾン生成物を除去することにより、帯電ワイヤ２ｄにオゾン生成物が付着して帯電不良が発生することが抑制される。

なお、前ブロック２ａ、後ブロック２ｂ、シールド板２ｃによって囲われた空間は、第二ダクト５０の内部を通過した空気を感光ドラム１へ案内する機能を有する。上述の通り帯電ワイヤ２ｄを支持する支持部材（不図示）は、感光ドラム１の画像形成領域の外側に配置される必要があるため、画像形成装置Ａの前後方向における上記空間の長さは感光ドラム１の最大画像形成領域より１０％大きくなっており、本実施形態では３５０ｍｍとなっている。

＜第二ダクト＞
次に、第二ダクト５０の構成について説明する。

図５は、第二ダクト５０の斜視概略図である。図６は、第二ダクト５０の断面概略図である。図５、図６に示す様に、第二ダクト５０の入口５０ａ（吸気口）は、２２ｍｍ×２３ｍｍの略正方形状の開口部であり、画像形成装置Ａの前面側の不図示の外装カバー（外装）に設けられている。第二ダクト５０の入口５０ａには、画像形成装置Ａの外部の空気を第二ダクト５０に取り込むための気流を生成する第二ファン５１が取り付けられている。また第二ダクト５０の出口５０ｂは、２２ｍｍ×３５０ｍｍの長方形状の開口部であり帯電装置２に接続されている。

第二ダクト５０は、帯電装置２の鉛直方向の上方に配置されている。このため、第二ダクト５０は、帯電装置２に向かって空気を案内するために、画像形成装置Ａの前方から後方に延びた第一流路５０ｃ（第１流路）と、第一流路５０ｃから鉛直方向の下方に向かって垂直に屈曲した第二流路５０ｄ（第２流路）を有する。第二ファン５１によって生成された気流により第二ダクト５０の入口５０ａから第一流路５０ｃに取り込まれた空気は第二ダクト５０の内部を通って出口５０ｂから排出されて帯電装置２に送られる。

なお、本実施形態において、画像形成装置Ａの前側は、ユーザが画像形成に関する設定を行うための不図示の操作パネルを操作するために通常立つ側であり、画像形成装置Ａの後側はその反対側である。また画像形成装置Ａの左側は前側から見て左側であり、右側は前側から見て右側である。また画像形成装置Ａの前後方向と感光ドラム１の回転軸線方向は同じ方向である。また画像形成装置Ａの左右方向と感光ドラム１の回転方向は同じ方向である。また鉛直方向は、感光ドラム１の回転方向と回転軸線方向とに直交する方向であり、感光ドラム１の表面に対して直交する方向でもある。つまり本実施形態では、第二ダクト５０の第一流路５０ｃは感光ドラム１の回転軸線方向に延びており、第二流路５０ｄは感光ドラム１の回転方向と回転軸線方向とに直交する方向（第１方向）に延びている。

ここで第二ダクト５０の入口５０ａや出口５０ｂのように、第二ダクト５０の断面形状が変化する部分においては空気の渦が生じやすくなる。このため、第二ダクト５０の入口５０ａから均一な流速で空気が取り込まれても出口５０ｂから出る空気の流速が不均一となることや空気が逆流しやすくなる。また第二ダクト５０の第一流路５０ｃと第二流路５０ｄのように空気流路が屈曲する場合にも、気流が乱れやすく、出口５０ｂから出る空気の流速が不均一となることや空気が逆流しやすくなる。

そこで第二ダクト５０の出口ｂ付近で空気が逆流することを抑制するために、第二ダクト５０の第二流路５０ｄには複数の分流板６０が設けられている。複数の分流板６０は、第二ダクト５０の内壁５０ｅと内壁５０ｆの間の位置において画像形成装置Ａの前後方向、即ち感光ドラム１の回転軸線方向（第２方向）に沿って並列して設けられている。分流板６０は、鉛直方向に延びる板状の部材であり、第二ダクト５０の入口５０ａから取り込まれた空気を出口５０ｂに向かって分配しながら流すものである。本実施形態においては、第二ダクト５０には分流板６０は５３個設けられているため、第二ダクト５０の入口５０ａから取り込まれた空気は５３個の分流板６０によって出口５０ｂに向かって５４個の流路に分配される。

図７は、図６に示す領域Ｅの拡大図である。図７に示す様に、複数の分流板６０は、画像形成装置Ａの前後方向、即ち第一流路５０ｃが延びる方向に並列し、隣接する分流板６０との間で等間隔に配置されている。また複数の分流板６０の各々の下端部６０ｂの位置は、鉛直方向において等しい位置に配置されている。このように複数の分流板６０の下端部６０ｂの位置を揃えることで、複数の分流板６０で分流された空気が拡散しにくくなり空気が乱れにくくなる。なお、複数の分流板６０の各々の下端部６０ｂの鉛直方向の位置は公差の範囲でずれていても上記効果を得ることができる。

また複数の分流板６０は、画像形成装置Ａの前後方向において隣接する分流板６０の上端部６０ａの位置が距離Ｄ２ずつ鉛直方向にずれるように配置されている。また隣接する二つの分流板６０のうち、第二ダクト５０の内壁５０ｅに近い側の分流板６０の上端部６０ａの方が、第二ダクト５０の内壁５０ｆに近い側の分流板６０の上端部６０ａよりも出口５０ｂから近い位置に配置されている。つまり複数の分流板６０は、内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０から内壁５０ｆに最も近い位置に配置された分流板６０に向かって上端部６０ａの位置が距離Ｄ２ずつ段階的に高くなるように配置されている。

複数の分流板６０のうち、第二ダクト５０の内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０は、第二ダクト５０の内壁５０ｅとの間で空気流路を形成する。そして第二ダクト５０の入口５０ａから取り入れられた空気を、当該空気流路を流れる空気と当該空気流路よりも第二ダクト５０の内壁５０ｆ側を流れる空気とに分流（分配）する。また第二ダクト５０の内壁５０ｅの上端部５０ｅ１と内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０の上端部６０ａとの間の鉛直方向の距離と、第二ダクト５０の天面の内壁５０ｇと内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０の上端部６０ａとの間の鉛直方向の距離との比は１：５３となっている。従って、第二ダクト５０の内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０は、内壁５０ｅとの間で形成する空気流路を流れる空気の量と当該空気流路よりも第二ダクト５０の内壁５０ｆ側を流れる空気の量の割合が１：５３となるように空気を分流する。

また複数の分流板６０のうち、第二ダクト５０の内壁５０ｅから二番目に近い位置に配置された分流板６０は、内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０との間で空気流路（第３流路）を形成する。そして第二ダクト５０の入口５０ａから取り入れられた空気を、当該空気流路を流れる空気と、当該空気流路よりも第二ダクト５０の内壁５０ｅ側を流れる空気と、当該空気流路よりも第二ダクト５０の内壁５０ｆ側を流れる空気とに分流する。また第二ダクト５０の内壁５０ｅの上端部５０ｅ１と内壁５０ｅから二番目に近い位置に配置された分流板６０の上端部６０ａとの間の鉛直方向の距離と、第二ダクト５０の天面の内壁５０ｇと内壁５０ｅから二番目に近い位置に配置された分流板６０の上端部６０ａとの間の鉛直方向の距離との比は１：５２となっている。従って、第二ダクト５０の内壁５０ｅから二番目に近い位置に配置された分流板６０は、内壁５０ｅから最も近い分流板６０との間で形成する空気流路を流れる空気の量と当該空気流路よりも第二ダクト５０の内壁５０ｆ側を流れる空気の量の割合が１：５２となるように空気を分流する。

複数の分流板６０のうち、第二ダクト５０の内壁５０ｅから三番目に近い位置に配置された分流板６０や、それ以降の分流板６０も、内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０や二番目に近い位置に配置された分流板６０と同様の構成である。このような構成により、複数の分流板６０によって形成された空気流路からほぼ同量の空気が流れる。

また分流板６０が三つ以上設けられているため、互いに隣接する分流板６０によって形成される空気流路（第３流路）は複数設けられることになる。上述の通り、複数の分流板６０は画像形成装置Ａの前後方向において等間隔に配列されているため、画像形成装置Ａの前後方向において互いに隣接する分流板６０によって形成される複数の空気流路の各々の長さは長さＤとして等しく構成されている。また本実施形態では、第二ダクト５０の内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０と第二ダクト５０の内壁５０ｅとの間で形成される空気流路の画像形成装置Ａの前後方向の長さＤ１も長さＤと同じ長さとなっている。また第二ダクト５０の内壁５０ｆに最も近い位置に配置された分流板６０と第二ダクト５０の内壁５０ｆとの間で形成される空気流路の画像形成装置Ａの前後方向の長さも長さＤと同じ長さとなっている。このような構成により、複数の分流板６０によって形成された空気流路を流れる空気の平均流速はほぼ同じとなる。

＜分流板間で形成された空気流路の出口付近の逆流対策＞
上述した通り、互いに隣接する分流板６０によって形成された空気流路に流入した空気は渦を発生させる。ここで渦の大きさよりも分流板６０の鉛直方向の長さが短い場合、渦の逆流成分が分流板６０の外部に出てしまう。この場合、当該空気流路の出口付近で空気が逆流し、圧力損失が生じることや、分流板６０の整流機能が低下するおそれがある。また分流板６０は第二ダクト５０の出口５０ｂ付近に設けられているため、分流板６０で形成された空気流路の出口付近で空気が逆流する場合、第二ダクト５０の出口５０ｎ付近で空気が逆流する可能性がある。第二ダクト５０の出口５０ｂ付近で空気が逆流する場合、逆流する空気に交じってオゾン生成物が逆流し、オゾン生成物の除去能力が低下するおそれがある。そこで本実施形態では、互いに隣接する分流板６０によって形成された空気流路の長さを規定することで、当該空気流路の出口付近で空気が逆流することを抑制し、第二ダクト５０の出口５０ｎ付近で空気が逆流することを抑制する。以下、これについて詳しく説明する。

図８は、第二ダクト５０の内壁５０ｅと内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０との間で形成された空気流路の各方向の長さを変化させて出口５０ｂで空気の逆流が発生しない範囲をコンピューターシミュレーションで求めた結果を示すグラフである。このシミュレーションでは、第二ダクト５０の内壁５０ｅと内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０との間で形成された空気流路の鉛直方向の長さＬ１を３．０ｍｍ～２８ｍｍの範囲で、Ｌ１／Ｄ１を０．１～６の範囲で変化させて測定を行った。また第二ダクト５０の入口５０ａから画像形成装置Ａの前方から後方に流れる流速が均一な空気を送り込み、出口５０ｂから鉛直方向に２０ｍｍ離れた出口５０ｂの投影面で空気の流速を測定した。また第二ダクト５０の入口５０ａの鉛直方向の長さを４０ｍｍとし、画像形成装置Ａの前後方向における出口５０ｂの長さを３００ｍｍとし、入口５０ａ付近での空気の流速を５ｍ／ｓ～２０ｍ／ｓの範囲で、第二ダクト５０の内寸Ｄ４（図５）を１０ｍｍ～３０ｍｍの範囲で変化させて測定を行った。第二ダクト５０の内寸Ｄ４は、第二ダクト５０における画像形成装置Ａの左右方向の内寸であり、内寸Ｄ４が変化することで入口５０ａや出口５０ｂの面積も変化する。

図８に示すグラフ上のプロットは、空気流路の長さＬ１、Ｄ１に関し、出口５０ｂ付近で逆流が起きない範囲の下限、又は、出口５０ｂの面積に対して逆流した部分の面積が１０％以下の範囲の下限の条件を示すものである。図８に示す様に、シミュレーションの結果、空気流路の長さＬ１、Ｄ１を以下の条件を満たすように規定することで、出口５０ｂ付近での空気が逆流することを抑制できることが判明した。

３．０≦Ｄ１≦５．５の場合、Ｌ１≧Ｄ１×３．０４－６．７２
５．５≦Ｄ１≦６．５の場合、Ｌ１≧Ｄ１×４．０－１２．０
６．５≦Ｄ１≦９．０の場合、Ｌ１≧Ｄ１×８．４０－４０．６０
９．０≦Ｄ１≦１３．０の場合、Ｌ１≧Ｄ１×１０．５０－５９．５０
１３．０≦Ｄ１≦２８．０の場合、Ｌ１≧Ｄ１×４．７０＋１５．９０

上記シミュレーションは、第二ダクト５０の内壁５０ｅと内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０で形成された空気流路についてのシミュレーションである。しかしながら、上述の通り、第二ダクト５０の内壁５０ｅと内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０で形成された空気流路と、互いに隣接する二つの分流板６０によって形成された空気流路の画像形成装置Ａの前後方向の幅は等しい。また互いに隣接する二つの分流板６０によって形成された空気流路の鉛直方向の長さは、第二ダクト５０の内壁５０ｅと内壁５０ｅに最も近い位置に配置された分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さよりも長い。従って、このシミュレーション結果は、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路についても適用することができる。つまり互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さをＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さをＤとする。この場合、以下の条件を満たすように長さＬ、Ｄを規定することで、第二ダクト５０の出口５０ｂ付近で空気が逆流することを抑制することができる。

３．０≦Ｄ≦５．５の場合、Ｌ≧Ｄ×３．０４－６．７２
５．５≦Ｄ≦６．５の場合、Ｌ≧Ｄ×４．０－１２．０
６．５≦Ｄ≦９．０の場合、Ｌ≧Ｄ×８．４０－４０．６０
９．０≦Ｄ≦１３．０の場合、Ｌ≧Ｄ×１０．５０－５９．５０
１３．０≦Ｄ≦２８．０の場合、Ｌ≧Ｄ×４．７０＋１５．９０

ここで本実施形態では、互いに隣接する二つの分流板６０によって形成された空気流路とは、互いに隣接する二つの分流板６０に挟まれた領域を意味する。つまり第二ダクト５０の内壁５０ｅから最も近い分流板６０と二番目に近い分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さは図７に示すＬ１＋Ｄ２の長さを意味する。また第二ダクト５０の内壁５０ｅから二番目に近い分流板６０と三番目に近い分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さは図７に示すＬ１＋Ｄ２＋Ｄ２の長さを意味する。

図９は、第二ダクト５０において、入口５０ａから流速２０ｍ／ｓの空気を入れた時の出口５０ｂから鉛直方向に２ｍｍ離れた位置における画像形成装置Ａの前後方向の空気の流速分布をコンピューターシミュレーションで求めた結果を示すグラフである。縦軸は、測定位置での空気の流速を表しており、逆流が正の値となっている。横軸は、測定位置を表しており、画像形成装置Ａの前後方向の測定位置を内壁５０ｅの位置を基準（０）とし、数値が大きくなるにつれて測定位置が画像形成装置Ａの後方にずれる。また本実施形態の第二ダクト５０は、Ｌ１が１６ｍｍ、Ｄ１が４．５ｍｍ、Ｄ２が０．４１５ｍｍ、分流板６０の下端部６０ｂから出口５０ｂまでの間の鉛直方向の距離は１７ｍｍとなっている。

図９に示す様に、測定位置において空気の流速はほぼ－１～－２．５ｍ／ｓの範囲内にあり、逆流が抑制されていることが確認された。これは互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さＤが上記条件を満たすように設定されているためである。このように本実施形態の構成によれば、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の各方向の長さを規定することで第二ダクト５０の出口５０ｂ付記における空気の逆流を抑制することができる。従って、逆流する空気に交じってオゾン生成物が逆流し、オゾン生成物の除去能力が低下することを抑制することができる。

なお、上述の通り、画像形成装置Ａの前後方向において、帯電装置２における前ブロック２ａ、後ブロック２ｂ、シールド板２ｃによって囲われた空間の長さは、感光ドラム１の最大画像形成領域よりも１０％大きくなっている。これに合わせて第二ダクト５０の出口５０ｂにおける画像形成装置Ａの前後方向の長さ、即ち出口５０ｂの長手方向の長さも感光ドラム１の最大画像形成領域より１０％大きくなっている。このため、出口５０ｂの面積の１０％程度の最大画像形成領域外では空気の逆流が許容される。

図１０は、第二ダクト５０の出口５０ｂの面積に対して空気が逆流した部分の面積が１０％以下となる臨界点のプロット条件における空気の逆流範囲を示す模式図である。この逆流範囲は、図８に結果を示したシミュレーションによって求めている。図１０に示す様に、第二ダクト５０の出口５０ｂの空気が逆流する部分は、いずれのプロット条件においても出口５０ｂの長手方向の端部付近に限られており、感光ドラム１の画像形成領域外である。従って、図８に示すグラフより、以下の条件を満たすように長さＬ、Ｄを規定することで感光ドラム１の画像形成領域内における空気の逆流を抑制することができる。

３．０≦Ｌ≦５．５の場合、Ｌ≧Ｄ×０．１
５．５≦Ｌ≦６．５の場合、Ｌ≧Ｄ×０．１
６．５≦Ｌ≦９．０の場合、Ｌ≧Ｄ×０．４６－２．３４
９．０≦Ｌ≦１３．０の場合、Ｌ≧Ｄ×０．５３－２．９３
１３．０≦Ｌ≦２８．０の場合、Ｌ≧Ｄ×７．２１－８９．７９

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態に係る画像形成装置の構成について説明する。第１実施形態と説明の重複する部分については同一の符号を付して説明を省略する。

図１１（ａ）、図１１（ｂ）は、それぞれ本実施形態に係る第二ダクト５０の概略断面図である。図１１に示す様に、本実施形態に係る画像形成装置Ａは、第１実施形態の構成に対し、第二ダクト５０に入口５０ａ付近における空気の流れる方向と分流板６０の鉛直方向の長さが異なる構成であり、その他の構成は第１実施形態の構成と同様である。

具体的には、図１１（ａ）の矢印で示す様に、第二ダクト５０の入口５０ａ付近の気流の方向が斜め下向きに４５度の場合、複数の分流板６０の上端部６０ａを結ぶプロファイルＶ１は次の形状となる。即ち、図１１（ａ）に示すＷ１の範囲では下方に向かい、Ｗ２の範囲では上方に向かう形状となっている。これは図１１（ａ）に示す気流は鉛直方向の下方に向かう成分が大きく、複数の分流板６０で形成される空気流路のうち内壁５０ｅに近いＷ１の範囲の流路に空気が入りやすいため、分流板６０の上端部６０ａの位置を低くして空気を入りにくくするためである。また複数の分流板６０でそれぞれ形成される流路のうち、内壁５０ｆに近いＷ２の範囲の流路には空気が入りにくいため、分流板６０の上端部６０ａの位置を高くして空気を入りやすくするためである。

一方、図１１（ｂ）の矢印で示す様に、第二ダクト５０の入口５０ａ付近の気流の方向が斜め上向きに４５度の場合、複数の分流板６０の上端部６０ａを結ぶプロファイルＶ２は次の形状となる。即ち、図１１（ｂ）に示すＷ３の範囲では上に向かう傾きが大きくなっており、Ｗ４の範囲ではＷ３の範囲と比較して上に向かう傾きが小さくなる形状となっている。これは図１１（ｂ）に示す気流は鉛直方向の上方に向かう成分が大きく、複数の分流板６０で形成される空気流路のうち内壁５０ｅに近いＷ３の範囲の流路に空気が入りにくいため、分流板６０の上端部６０ａの位置を高くして空気を入りやすくするためである。また複数の分流板６０でそれぞれ形成される流路のうち、内壁５０ｆに近いＷ４の範囲の流路では気流の前後方向の成分が大きくなって空気が入りやすいため、分流板６０の上端部６０ａの位置を高くする傾きを小さくして空気流路に入る空気の量を調整している。

なお、図１１（ａ）、図１１（ｂ）に示すいずれの構成においても、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さをＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さをＤとする場合、以下の条件を満たしている。

３．０≦Ｄ≦５．５の場合、Ｌ≧Ｄ×３．０４－６．７２
５．５≦Ｄ≦６．５の場合、Ｌ≧Ｄ×４．０－１２．０
６．５≦Ｄ≦９．０の場合、Ｌ≧Ｄ×８．４０－４０．６０
９．０≦Ｄ≦１３．０の場合、Ｌ≧Ｄ×１０．５０－５９．５０
１３．０≦Ｄ≦２８．０の場合、Ｌ≧Ｄ×４．７０＋１５．９０

図１２は、第二ダクト５０において、入口５０ａから流速５ｍ／ｓの空気を入れた時の出口５０ｂから鉛直方向に２ｍｍ離れた位置における画像形成装置Ａの前後方向の空気の流速分布をコンピューターシミュレーションで求めた結果を示すグラフである。図１２に示すグラフの縦軸は、測定位置での空気の流速を表しており、逆流が正の値となっている。横軸は、測定位置を表しており、画像形成装置Ａの前後方向の測定位置を内壁５０ｅの位置を基準（０）とし、数値が大きくなるにつれて測定位置が画像形成装置Ａの後方にずれる。

また図１２（ａ）に示すグラフは、図１１（ａ）に示す第二ダクト５０のシミュレーション結果を示す。図１２（ｂ）に示すグラフは、図１１（ｂ）に示す第二ダクト５０のシミュレーション結果を示す。図１２（ｃ）に示すグラフは、第１実施形態に係る第二ダクト５０において入口付近の気流の方向を図１１（ａ）に示す方向としたときのシミュレーション結果を示す。図１２（ｄ）に示すグラフは、第１実施形態に係る第二ダクト５０において入口付近の気流の方向を図１１（ｂ）に示す方向としたときのシミュレーション結果を示す。

図１２に示す様に、いずれの構成においても、逆流の発生は抑制されている。これは互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さＤを上述した条件を満たすように規定しているためである。また本実施形態の構成では、第１実施形態の構成と比較して出口５０ｂ付近の流速分布が均一化されている。

このように本実施形態の構成によれば、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の各方向の長さを規定することで第二ダクト５０の出口５０ｂ付記における空気の逆流を抑制することができる。また第二ダクト５０の出口５０ｂ付近の空気の流速分布を均一化させることができる。

（第３実施形態）
次に、本発明の第３実施形態に係る画像形成装置の構成について説明する。第１実施形態、第２実施形態と説明の重複する部分については同一の符号を付して説明を省略する。

図１３は、本実施形態に係る第二ダクト５０の概略断面図である。図１３に示す様に、本実施形態の構成は、第二ダクト５０の分流板６０によって形成された空気流路の長さが第１実施形態の構成と異なる。本実施形態に画像形成装置Ａのその他の構成は、第１実施形態の構成と同様である。

具体的には、複数の分流板６０のうち、第二流路５０ｄの中央部より内壁５０ｅ側の分流板６０においては、互いに隣接する分流板６０によって形成される空気流路の画像形成装置Ａの前後方向の長さは長さＤ５となっている。長さＤ５と長さＤ１は等しい。一方、第二流路５０ｄの中央部よりも内壁５０ｆ側の分流板６０においては、互いに隣接する分流板６０によって形成される空気流路の画像形成装置Ａの前後方向の長さは長さＤ５の１．７倍の長さＤ６となっている。

また複数の分流板６０のうち、第二流路５０ｄの中央部より内壁５０ｅ側の分流板６０においては、互いに隣接する分流板６０の上端部６０ａの位置が距離Ｄ７ずつ鉛直方向にずれるように分流板６０の長さが設定されている。距離Ｄ７と距離Ｄ２は等しい。また複数の分流板６０のうち、第二流路５０ｄの中央部より内壁５０ｆ側の分流板６０においては、互いに隣接する分流板６０の上端部６０ａの位置が、距離Ｄ７の１．７倍の距離Ｄ８ずつ鉛直方向にずれるように分流板６０の長さが設定されている。つまり複数の分流板６０は、Ｄ５／Ｄ７＝Ｄ６／Ｄ８を満たす形状となっている。

このような構成により、第二流路５０ｄの中央部より内壁５０ｆ側において互いに隣接する分流板６０間で形成される空気流路を流れる空気の量は、中央部より内壁５０ｅ側の分流板６０において互いに隣接する分流板６０間で形成される空気流路を流れる空気の量の１．７倍となり、空気の平均流速は全ての空気流路で同じとなる。

なお、本実施形態においても、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さをＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さをＤする場合、以下の条件を満たしている。

３．０≦Ｄ≦５．５の場合、Ｌ≧Ｄ×３．０４－６．７２
５．５≦Ｄ≦６．５の場合、Ｌ≧Ｄ×４．０－１２．０
６．５≦Ｄ≦９．０の場合、Ｌ≧Ｄ×８．４０－４０．６０
９．０≦Ｄ≦１３．０の場合、Ｌ≧Ｄ×１０．５０－５９．５０
１３．０≦Ｄ≦２８．０の場合、Ｌ≧Ｄ×４．７０＋１５．９０

図１４は、第二ダクト５０において、入口５０ａから流速２０ｍ／ｓの空気を入れた時の出口５０ｂから鉛直方向に２ｍｍ離れた位置における画像形成装置Ａの前後方向の空気の流速分布をコンピューターシミュレーションで求めた結果を示すグラフである。図１４に示すグラフの縦軸は、測定位置での空気の流速を表しており、逆流が正の値となっている。横軸は、測定位置を表しており、画像形成装置Ａの前後方向の測定位置を内壁５０ｅの位置を基準（０）とし、数値が大きくなるにつれて測定位置が画像形成装置Ａの後方にずれる。

図１４に示す様に、測定位置において空気の流速はほぼ－１～－２．５ｍ／ｓの範囲内にあり、逆流が抑制されていることが確認された。これは互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さＤが上述した条件を満たすように規定されているためである。このように本実施形態の構成によれば、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の各方向の長さを規定することで第二ダクト５０の出口５０ｂ付記における空気の逆流を抑制することができる。

なお本実施形態では、互いに隣接する分流板６０によって形成される空気流路の画像形成装置Ａの前後方向の長さを長さＤ５、Ｄ６の二通りとする構成について説明した。しかしながら、本発明はこれに限られず、互いに隣接する分流板６０によって形成される空気流路の画像形成装置Ａの前後方向の長さＤに関し、各々の空気流路の長さを全て異なる値とする構成としてもよい。

（第４実施形態）
次に、本発明の第４実施形態に係る画像形成装置の構成について説明する。第１実施形態、第２実施形態、第３実施形態と説明の重複する部分については、同一の符号を付して説明を省略する。

図１５（ａ）は、本実施形態に係る第二ダクト５０の概略断面図である。図１５（ｂ）は、本実施形態に係る第二ダクト５０の内部に設けられる分流板６０の上端部６０ａの拡大図である。図１５に示す様に、本実施形態の構成は、第１実施形態の構成に対し、分流板６０の形状が異なる。具体的には、複数の分流板６０の上端部６０ａには、第二ダクト５０の第一流路５０ｃにおける空気の進行方向の下流側、即ち画像形成装置Ａの後方に突出する円弧状の突起６０ａ１が設けられている。突起６０ａ１の突出量はＫである。

また本実施形態に係る第二ダクト５０は、入口５０ａが３０ｍｍ×４０ｍｍの長方形状の開口部であり、出口５０ｂが３０ｍｍ×３００ｍｍの長方形状の開口部である。また分流板６０の総数は３９個である。本実施形態においても、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さをＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さをＤする場合、以下の条件を満たしている。第４実施形態に係る画像形成装置Ａのその他の構成は、第１実施形態の構成と同様である。

３．０≦Ｄ≦５．５の場合、Ｌ≧Ｄ×３．０４－６．７２
５．５≦Ｄ≦６．５の場合、Ｌ≧Ｄ×４．０－１２．０
６．５≦Ｄ≦９．０の場合、Ｌ≧Ｄ×８．４０－４０．６０
９．０≦Ｄ≦１３．０の場合、Ｌ≧Ｄ×１０．５０－５９．５０
１３．０≦Ｄ≦２８．０の場合、Ｌ≧Ｄ×４．７０＋１５．９０

図１６は、本実施形態に係る第二ダクト５０において、入口５０ａから市販ファンの圧力と風量の特性（ＰＱ特性）を模擬した空気を入れた時の出口５０ｂから鉛直方向に１９ｍｍ離れた位置における画像形成装置Ａの前後方向の空気の流速分布をコンピューターシミュレーションで求めた結果を示すグラフである。図１６では、分流板６０の突起６０ａ１の突出量ＫがＫ＝２の構成とＫ＝３の構成と分流板６０に突起６０ａ１を設けない比較例の構成のシミュレーション結果を記載している。また図１６に示すグラフの縦軸は、測定位置での空気の流速を表しており、逆流が正の値となっている。横軸は、測定位置を表しており、画像形成装置Ａの前後方向の測定位置を内壁５０ｅの位置を基準（０）とし、数値が大きくなるにつれて測定位置が画像形成装置Ａの後方にずれる。

図１６に示す様に、測定位置において空気の流速はほぼ－１～－２．５ｍ／ｓの範囲内にあり、逆流が抑制されていることが確認された。これは互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の鉛直方向の長さＬ、画像形成装置Ａの前後方向の長さＤを上述した条件を満たすように規定しているためである。

図１７は、本実施形態に係る第二ダクト５０において、入口５０ａから市販ファンの圧力と風量の特性（ＰＱ特性）を模擬した空気を入れた時の出口５０ｂから鉛直方向に１９ｍｍ離れた位置における空気の圧力損失をコンピューターシミュレーションで求めた結果を示すグラフである。図１７では、分流板６０の突起６０ａ１の突出量ＫがＫ＝２の構成とＫ＝３の構成と分流板６０に突起６０ａ１を設けない比較例の構成のシミュレーション結果を記載している。

図１７に示す様に、本実施形態の構成では、比較例の構成と比較して空気の圧力損失が低減されている。また分流板６０に突起６０ａ１の突出量Ｋが長い構成の方が、短い構成よりも空気の圧力損失が低減されている。これは以下の理由によると考えられる。即ち、分流板６０の上端部６０ａに突起６０ａ１がない場合、分流板６０の上端部６０ａの下流側の領域（本実施形態の突起６０ａ１がある領域と概ね一致）で流れの剥離が生じ、流れが乱れたり、渦が発生することで損失が発生する。一方、本実施形態のように突起６０ａ１がある場合、突起６０ａ１があるために分流板６０間への空気の導入の際に流れの剥離が起きにくく、流れの乱れや渦の発生が抑えられるためと考えられる。

このように本実施形態の構成によれば、互いに隣接する二つの分流板６０で形成された空気流路の各方向の長さを規定することで第二ダクト５０の出口５０ｂ付記における空気の逆流を抑制することができる。また第二ダクト５０の出口５０ｂ付近の空気の圧力損失が低減させることができる。

なお、第１～第４実施形態では、第二ダクト５０の出口５０ｂ付近の空気の逆流を抑制するための構成について説明したものの、画像形成装置Ａに設けられた他のダクトに対しても同様の構成を適用することができる。例えば第一ダクト３２の内部において、第二ダクト５０と同様の複数の分流板６０を設ける構成としてもよい。これにより第一ダクト３２の出口付近で空気が逆流することが抑制され、両面搬送路２６におけるシートＳの冷却能力が低下することを抑制することができる。この場合、第１方向は両面搬送路２６上のシートＳの厚み方向であり、第２方向は両面搬送路２６上のシートＳの搬送方向である。

１…感光ドラム（感光体）
２…帯電装置（帯電部材）
５０…第二ダクト
５０ａ…入口（吸気口）
５０ｂ…出口
５０ｃ…第一流路（第１流路）
５０ｄ…第二流路（第２流路）
５１…第二ファン
６０…分流板
Ａ…画像形成装置

Claims (8)

1. 画像形成装置であって、
   前記画像形成装置の外部の空気を冷却対象に案内するダクトと、
   前記画像形成装置の外部の空気を前記ダクトの内部に取り込むための気流を生成するファンと、
   を備え、
   前記ダクトは、
   第１流路と、
   前記第１流路から屈曲し、且つ、第１方向に延びる第２流路であって、前記ダクトの出口が設けられる第２流路と、
   前記第２流路に設けられた複数の分流板であって、前記第１方向と直交する第２方向に沿って並列して配置され、互いに隣接する分流板との間で第３流路を形成する複数の分流板と、
   を有し、
   前記第３流路の前記第１方向の長さをＬ（ｍｍ）、前記第３流路の前記第２方向の長さをＤ（ｍｍ）とする場合、前記Ｌは、
   ３．０≦Ｄ≦５．５の場合、Ｌ≧Ｄ×３．０４－６．７２
   ５．５≦Ｄ≦６．５の場合、Ｌ≧Ｄ×４．０－１２．０
   ６．５≦Ｄ≦９．０の場合、Ｌ≧Ｄ×８．４０－４０．６０
   ９．０≦Ｄ≦１３．０の場合、Ｌ≧Ｄ×１０．５０－５９．５０
   １３．０≦Ｄ≦２８．０の場合、Ｌ≧Ｄ×４．７０＋１５．９０
   の条件を満たすことを特徴とする画像形成装置。
2. 前記ダクトの前記出口は、前記ダクト内の空気が前記出口に向かう方向において、前記複数の分流板の下流側の端部から１７ｍｍ以内の位置に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の画像形成装置。
3. 前記第１方向において、前記複数の分流板のそれぞれにおける前記出口に近い側の端部は等しい位置に位置することを特徴とする請求項１又は２に記載の画像形成装置。
4. 前記ダクトには、複数の前記第３流路が設けられており、複数の前記第３流路のそれぞれの前記第２方向の長さは等しくないことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の画像形成装置。
5. 前記ダクトには、複数の前記第３流路が設けられており、複数の前記第３流路のそれぞれの前記第１方向の長さは等しくないことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の画像形成装置。
6. 感光体と、
   前記冷却対象であって、前記感光体の表面を帯電させる帯電部材と、
   を備えることを特徴とする請求項１乃至５いずれか１項に記載の画像形成装置。
7. 感光体と、
   前記感光体に形成されたトナー像をシートに転写する転写装置と、
   前記転写装置によってシートに転写されたトナー像をシートに定着させる定着装置と、
   前記定着装置を通過したシートを搬送する搬送装置と、
   を備え、
   前記ダクトは、前記搬送装置によって搬送されるシートの搬送パス上のシートに向けて空気を案内することを特徴とする請求項１乃至５いずれか１項に記載の画像形成装置。
8. 前記搬送パスには、前記定着装置によってトナー像が定着されたシートを反転させて該シートを前記転写装置における転写部に搬送する反転搬送パスを含み、
   前記ダクトは、前記反転搬送パス上のシートに向けて空気を案内することを特徴とする請求項７に記載の画像形成装置。

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