JP2021517554A - フルオロアリール化合物及びその誘導体の新しい製造方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、フルオロアリール化合物及びその誘導体、特にフルオロベンゼン及びその誘導体の新しい製造方法に関する。前記製造方法は、環境に優しく前記化合物を生産することができる。従って、本発明は、従来技術方法に存在する欠点を簡単且つ有益的に克服するとともに、従来技術と比較して、より効果的で省エネな方法を提供し、さらに、核フッ素化芳族化合物、好ましくは核フッ素化フルオロベンゼンを製造するための環境により優しい方法を提供する。従って、本発明の一態様によれば、ＨＦを用いてハロゲン化ベンゼン前駆体からフルオロベンゼンを製造する時にハロゲン化水素が形成される工業に有益な方法が提供される。さらに、本発明によれば、フルオロベンゼンの工業製造におけるクロロベンゼンの原料とする簡単な使用が提供される。本発明の前の従来技術においては、クロロベンゼンの当該使用が知られていない。【選択図】図１

Description

本発明は、フルオロアリール化合物及びその誘導体、特にフルオロベンゼン及びその誘導体の新しい製造方法に関する。

現在、フルオロアリール化合物及びその誘導体を製造するための全ての従来技術方法は、特に、環境、操作安全及び体積の面でますます受け入れがたくなる。今まで、例えば、フルオロベンゼン及び誘導体の大部は、工業的にはＢａｌｚ Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ又はＳａｎｄｍｅｙｅｒ反応により製造されており、一部はＨａｌｅｘ反応により製造されている。Ｂａｌｚ Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ又はＳａｎｄｍｅｙｅｒ反応は、化学的には非常に優れているが、大量の廃棄物及び非常に有毒な廃水をもたらす問題がある。Ｈａｌｅｘ反応は、その応用（特に大規模の応用）が制限されるとともに、大量の廃棄物をもたらす問題もある。この原因で、例えば中国では、多くの化学プラントが倒産しており、世界中の多くの企業は、信頼性が高く環境的に許容されるフルオロベンゼンの供給源を持っていない。本明細書において、フルオロベンゼンを例にして説明される同様又は類似する問題は、通常他のフッ素化芳香族及びヘテロ芳香族化合物の製造（例えば、薬物及び農業化学分野）、及び特殊なポリマーの構造単位の製造にもある。

従って、例えば、フルオロベンゼンの製造には、重大な問題（特にＢａｌｚ−Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ及びＳａｎｄｍｅｙｅｒ反応による廃棄物、及びＨａｌｅｘ反応による廃棄物）がある。例えば、フルオロベンゼン及びその誘導体は、農業用化学品、薬物及び特殊ポリマーの重要な構造単位であり、対応するＢａｌｚ−Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ反応により製造される。この２種の反応タイプは、いずれもそれぞれアニリンステップによりジアゾニウム塩を生成する必要がある。このような反応技術、特にテトラフルオロホウ酸塩、ジアゾニウム塩の分解は、液化された有毒廃水の影響を受ける。フルオロホウ酸塩は、その４つフッ素原子のうちの１つのみが生成物に入り、３つのフッ素原子が廃水に入る。非限定的な例示的文献として、ｈｔｔｐ：／／ｏｒｇｓｙｎ．ｏｒｇ／ｄｅｍｏ．ａｓｐｘ？ｐｒｅｐ＝ＣＸ２Ｐ０２９５及びｈｔｔｐｓ：／／ｏｎｌｉｎｅｌｉｂｒａｒｙ．ｗｉｌｅｙ．ｃｏｍ／ｄｏｉ／ａｂｓ／１０．１００２／ｃｂｅｒ．１９２７０６００５３９が挙げられる。

Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ反応（Ｂａｌｚ−Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ反応とも呼ばれる）は、化学反応であり、当該反応では、芳香族第一級アミンがジアゾテトラフルオロホウ酸塩中間体によりアリールフッ化物に変換される。ジアゾ中間体の熱分解および光分解は、いずれも芳香族カチオンにより行われる。これは、この２つの場合での生成物比が同じであることによって証明された。Ｂａｌｚ−Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ反応は、ドイツの化学者Ｇｕｎｔｈｅｒ Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ及びＧｕｎｔｈｅｒ Ｂａｌｚにちなんで命名され、フルオロベンゼン及びいくつかの関連誘導体（４−フルオロ安息香酸を含む）の第一選択である。反応式は、

である。

当該反応は、Ｓａｎｄｍｅｙｅｒ反応と類似し、ジアゾニウム塩を他のアリールハロゲン化物に変換する。テトラフルオロホウ酸塩の代わりに、他の対イオン、例えばヘキサフルオロリン酸塩（ＰＦ_６ ⁻）及びヘキサフルオロアンチモン酸塩（ＳｂＦ_６ ⁻）が用いられることにより、いくつかの基質では、収率が向上する。ジアゾニウム塩の大規模な熱分解には、爆発の可能性があるため、この反応のさらなる欠点となっている。

Ｓａｎｄｍｅｙｅｒ反応は、アリールジアゾニウム塩からアリールハロゲン化物を合成する化学反応であり、フリーラジカル求核芳香族置換の実例である。Ｓａｎｄｍｅｙｅｒ反応は、ベンゼンに対してハロゲン化、シアン化、トリフルオロメチル化及びヒドロキシル化のような独特な変換を行うことができる方法を提供する。反応式は、

である。

この反応は、１８８４年にスイスの化学者Ｔｒａｕｇｏｔｔ Ｓａｎｄｍｅｙｅｒが塩化ベンゾジアゾニウム及びアセチレン銅からフェニルアセチレンを合成した時に発見したものである。この反応は、そのジアゾニウム塩を製造した後、求核試薬により置換することにより置換芳香族アミノを生成する方法であり、通常銅（Ｉ）塩で触媒する。求核試薬は、ハロゲンアニオン、シアン化物、メルカプタン、水等である。フッ化物アニオンを用いると、反応はうまく進行できないが、テトラフルオロホウ酸アニオン（Ｂａｌｚ−Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ反応）を用いてフッ素化することができる。

Ｂａｌｚ−Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ反応は、１９２７年に発見され、資源節約が提唱されている現在では、改良される必要がある。また、廃物の産生が僅かに減少されたいわゆるＨａｌｅｘ反応が考えられる場合がある。Ｈａｌｅｘ反応は、化学的には「活性化」芳香族炭化水素のみとともに作用し、工業的にはフルオロベンゼンの製造に適せず、大量の有毒廃棄塩をもたらす問題もある。さらに、高価な「Ｆ」供与体、例えば、ＡｇＦ（ＵＳ６０８７５４３、ＷＯ２００１／０９６２６７、ＷＯ２００８／０７３４７１、ＵＳ２００５／００９６４８９を参照）又はＣｓＦの使用により、この方法の経済性が低下する。ＷＯ２００１／０８１２７４にはやや高い収率が開示されているが、比較的安いが、量が多いフルオロベンゼン及びその誘導体に鑑みて、高価な反応生成物（ホスファゼン）のコスト的利益にも不利である。

ＧＢ２２７５９２４には、ＣｒＯ_３触媒の存在下で、気相中でクロロベンゼンからフルオロベンゼンを製造することが開示されているが、この方法の工業規模は、僅かな４％のみである。

ＪＰ６３１１１１９２には、電気フッ素化によりフルオロベンゼンを製造することが開示されている。当該方法は、エネルギー消費が大きく、選択性が十分ではないため、工業には適していない。Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｉｍｉｃａ Ａｃｔａ（１９９３），３８（４），６１９−２４；Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｉｍｉｃａ Ａｃｔａ（１９９３），３８（８），１１２３−３０及びＲｅｖｉｅｗｓ ｉｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ （２００３）， １９ （４）， ３５７−３８５にも、当該方法が開示されている。

クロロベンゼンの製造方法は多くある。例えば、ＤＥ２１９２４２（１９０７年１０月５日）には、Ｆｅ触媒の存在下でのベンゼンの塩素化が開示されている。また、ＵＳ１１８０９６４（１９１６年４月２５日）には、ベンゼンからのクロロベンゼンの合成が開示されている。今見て、これらの方法は非常に簡単である。しかし、クロロベンゼンを工業用原料としてフルオロベンゼンを大規模に製造することは、従来技術から想到できないものである。

フルオロベンゼンそれ自体は、出発原料として多くの異なる核のフッ素化芳香族炭化水素に用いられる。例えば、ＧＢ２２９１８７１には、Ｆ_２の存在下でのＨＮＯ_３を有するマルチ核フッ素化ニトロ芳香族化合物の製造が開示されている。ＩＮ１８７７１１Ａ１（２００２年６月１５日）には、２，４−ジニトロフルオロベンゼンの製造（収率＞９０％）が開示されている。

しかし、現在、無水ＨＦを用いてハロゲン化ベンゼン前駆体からフルオロベンゼンを製造する時にハロゲン化水素（市販品）のみが形成される工業的に適切な方法がない。また、上記のように、クロロベンゼンを出発原料としてフルオロベンゼンの製造に用いることは、従来技術から想到できないものである。

本発明は、従来技術の欠点を克服すること、特に、核フッ素化芳香族炭化水素、好ましくは核フッ素化フルオロベンゼンを製造するためのより効果的で省エネの方法、及び環境により優しい方法を提供することを目的とする。

本発明は、フルオロアリール化合物及びその誘導体、特にフルオロベンゼン及びその誘導体の新しい製造方法に関する。特許請求の範囲での定義及び本明細書での説明の通り、前記製造方法は、環境に優しく前記化合物を生産することができる。

従って、本発明は、従来技術方法に存在する欠点を簡単且つ有益的に克服するとともに、従来技術と比較して、より効果的で省エネな方法を提供し、さらに、核フッ素化芳族化合物、好ましくは核フッ素化フルオロベンゼンを製造するための環境により優しい方法を提供する。

従って、本発明の一態様によれば、ＨＦを用いてハロゲン化ベンゼン前駆体からフルオロベンゼンを製造する時にハロゲン化水素が形成される工業に有益な方法が提供される。さらに、本発明によれば、フルオロベンゼンの工業製造におけるクロロベンゼンの原料とする簡単な使用が提供される。本発明の前の従来技術においては、クロロベンゼンの当該使用が知られていない。

＜触媒＞
本発明の方法で用いられるハロゲン化触媒、好ましくはフッ素化触媒は、いわゆるルイス酸であってもよいが、これに限定されない。ハロゲン化は、化学反応の１種であり、化合物又は材料に１種又は複数種のハロゲンを添加することに関する。ハロゲン化の経路及び化学量論比は、有機基質の構造特徴及び官能基及び特定のハロゲンに依存する。例えば、金属の無機化合物の合成にもハロゲン化が必要である。フッ素化は、ハロゲン化の１種であり、Ｆ（フッ素）は導入化合物又は材料におけるハロゲンである。ハロゲン化及び／又はフッ素化、及びこれらの反応で用いられるハロゲン化触媒及び／又はフッ素化触媒は、当業者によって知られている。例えば、中間体ハロゲン塩イオンを活性物質としてオレフィンにハロゲン（例えば、塩素及び／又はフッ素）を付加する。有機化学における「ハロゲンイオン」は、ハロゲン原子を含むいかなるハロゲン塩化合物（イオン）、例えば、本明細書において、正電荷を持つフッ素原子をいう。

ハロゲン化触媒及び／又はフッ素化触媒は、当業者によく知られており、本発明において、Ｓｂ、Ａｓ、Ｂｉ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｒｕ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、好ましくはＳｂに基づくものである。より好ましくはフッ素化触媒、特に、活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を提供するＳｂフッ素化触媒である。ＳｂＨａｌ_５である場合、過剰なＨＦが保持される。

例えば、本発明の一態様では、フッ素化反応を提供する。フッ素化芳香族系（「フルオロベンゼン」）に用いられるアンチモン（Ｓｂ）触媒の使用は新しく有利である。例えば、触媒は、ＨＦ中のＳｂＦ_５であり、ＳｂＣｌ_５で作製される。もちろん、新鮮な触媒との反応が始まるときに、触媒アンチモン（Ｓｂ）上の１つ又は２つの塩素原子を置換し、一定時間のフッ素化後、全ての塩素原子を置換する。

今まで、例えば、フルオロベンゼン及び誘導体は、工業的には、Ｂａｌｚ Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ又はＳａｎｄｍｅｙｅｒ反応により製造されている。これらの反応は、化学的には非常に優れているが、大量の廃棄物及び非常に有毒な排水をもたらす問題がある。この原因で、多くの化学プラントが倒産した。例えば、中国、さらに世界中の多くの企業は、信頼性が高く環境的に許容されるフルオロベンゼンの供給源を持っていない。ここで、フルオロベンゼンの実施例にて説明される同様又は類似する問題は、通常他のフッ素化芳香族及びヘテロ芳香族化合物（例えば、製薬及び農業化学分野における構造単位）の製造にもある。

本発明の化学的新規性及び概念は、ハロゲン化触媒を用いる新しいフッ素化方法であり、例えば、好ましい実施形態において、アンチモン（Ｓｂ）ハロゲン化物をハロゲン化触媒として用いる。本発明に記載されているように、本発明の製造方法は、如何なる（少なくとも如何なる顕著な）廃物である副生成物をもたらすことなく、フルオロベンゼン及びその誘導体を触媒で生産することである。例えば、本発明の方法では、市販可能な塩化水素（ＨＣｌ）しか生成されない。

＜反応器＞
さらに、本発明の一態様は、本発明で使用、本明細書で説明されるように、工場エンジニアリングに関する発明を提供する。本発明のいくつかの実施形態において、当該方法は、マイクロリアクター中で実施される好ましい。

本発明の一実施形態において、「マイクロリアクター」、「微細構造反応器」又は「マイクロチャネル反応器」とは、典型的な横寸法が約１ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置であり、一般的なものはマイクロチャネルを使う。通常、本明細書において、用語「マイクロリアクター」、「微細構造反応器」又は「マイクロチャネル反応器」とは、典型的な横寸法が約５ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置を指す。

マイクロリアクター及びその中で物理的過程が発生する他の装置（例えばマイクロ熱交換器）について、マイクロプロセス工学分野において研究を行なった。前記マイクロリアクターは、通常連続流通反応器（回分式反応器に対して）をである。マイクロリアクターは、通常の拡大反応器と比較して、エネルギー効率、反応速度及び収率、安全性、信頼性、拡大可能性、その場／オンデマンド生産が大幅に改善され、プロセス制御がより精細になる。

「フローケミストリー」においてマイクロリアクターを用いて化学反応を行う。

マイクロリアクターを用いるフローケミストリーにおいて、回分式ではなく、連続的なフローで化学反応を行う。回分式生産は、製造において用いられる技術であり、一連のワークステーションで段階的に所望の目的物を生産し、異なるバッチの生成物を得る。回分式生産、バッチ生産（ワンタイム生産）及び大規模生産（フロー生産又は連続生産）は、３つの主な生産方法である。フローケミストリーにおいて、化学反応は、連続的なフローで行われる。この場合、各ポンプにより流体をパイプにポンピングし、各パイプが互いに接続されているため、流体は互いに接触する。これらの流体が反応性であると、反応が起きる。フローケミストリーは、大量の原料を用いて大規模製造を行う成熟した技術である。しかし、「フローケミストリー」という用語は、実験室規模の応用に対して作ったばかりの用語である。

連続流通反応器（例えば、マイクロリアクターとして用いられる）は、通常管状であり、非反応性材料で作製される。当該非反応性材料は、従来技術において知られているものであり、試薬及び／又は反応物の特定の目的及び特性に依存する。混合方法は、拡散法であり、例えば、反応器の直径が狭い（例えば、＜１ｍｍ）場合に拡散法を使用し、例えば、マイクロリアクター及びスタティックミキサーにおいて拡散法を使用する。連続流通反応器は、反応条件（熱伝達、時間及び混合）を良好に制御することができる。反応器内の試薬の滞留時間、即ち、反応が加熱又は冷却される時間は、反応器体積及びそれを通過する流速により計算される（滞留時間＝反応器体積／流速）。従って、より長い滞留時間を達成するために、試薬をより遅くポンピングしたり、体積がより大きな反応器及び／又は複数のマイクロリアクターを直列に配置したり、任意にそれらの間にいくつかのシリンダーを追設することで反応の完成に必要な滞留時間を増加したりすることができる。後者の場合において、それぞれのマイクロリアクターの後ろのサイクロンセパレータは、形成されたＨＣｌの脱出に役に立つとともに、反応性能に積極的な影響を与える。これにより、生産性は、数ミリリットル／分間から数リットル／時間に増加することができる。

フロー式反応器の例には、回転ディスク反応器（ＣｏｌｉｎＲａｍｓｈａｗ）、回転管反応器、マルチセルフロー式反応器、振動流反応器、マイクロリアクター、熱交換反応器、吸引式反応器が含まれる。吸引式反応器において、１つポンプにより１種の試薬をポンピングし、反応物を吸引する。プラグフロー式反応器及び管型流通反応器がさらに含まれる。

本発明の一実施形態において、マイクロリアクターを使用することが特に好ましい。

フルオロベンゼン又はフルオロベンゼンの誘導体を連続的に製造する（例えば、マイクロリアクター中で合成する）ための工程を示す例示的な実施形態を示す図である。

発明の概要での簡単な説明、及び特許請求の範囲での限定、以下の発明の詳細な説明及び実施例での詳しい説明によれば、本発明は、従来技術の不足を克服する。本発明の前にはＨＦを用いてハロゲン化ベンゼン前駆体からフルオロベンゼンを製造する時にハロゲン化水素が形成される工業的に適切な方法がない。

従って、上記のように、本発明の一態様によれば、ＨＦを用いてハロゲン化ベンゼン前駆体からフルオロベンゼンを製造する時にハロゲン化水素が形成される工業に有益な方法が提供される。さらに、本発明によれば、フルオロベンゼンの工業製造におけるクロロベンゼンの原料とする簡単な使用が提供される。本発明の前の従来技術においては、クロロベンゼンの当該使用が知られていない。

上記のように、ＨＦを用いてハロゲン化ベンゼン前駆体からフルオロベンゼンを製造する時にハロゲン化水素が形成される工業的に適切な方法がない。フッ化水素は、鉱山から得たれた天然資源である蛍石（ＣａＦ_２）の第１化学利用段階であり、本発明のハロゲン化水素はさらに化学合成に適用できるため、芳香族化合物で触媒されるハロゲン−フッ素交換は、最良の環境およびプロセス技術である。これは、本発明により達成される。

過剰な無水ＨＦにおける五フッ化アンチモンは、強求核性フッ化物であるスーパーアシッドＨ_２Ｆ^＋ＳｂＦ⁻が生成する。無水ＨＦにおける高度にフッ素化されたＳｂＦ_５は、溶媒として求核置換反応においてベンゼン、不活性なハロゲン化ベンゼン、特にクロロベンゼン、ブロモベンゼン、及びそれらの誘導体をフッ素化し、非常に不活性な前駆体は原料として用いることができる。これは、以下の一般式で表される。

過フッ素化溶媒のような不活性溶媒において、Ｓｂ−五ハロゲン化物は、主にルイス酸として作用し、加水分解のときにフェノール及びビフェニルを提供する。ＳｂＨａｌ_５がＳｂＨａｌ_３に還元されて初めてハロゲン化は可能となるが、触媒されることではない。五フッ化アンチモンとコロロベンゼンとの反応は未知のものであり、当業者は、通常Ｆｒｉｅｄｅｌ−Ｃｒａｆｔｓ生成物、又は重合、分解により不確定な生成物及びオリゴマーを生成することしか期待しない。Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ，Ｐｅｒｋｉｎ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ２： Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ （１９９７） （１１），２３０１−２３０６には、クロロベンゼンとジフェニルジスルフィドとの反応が記載されており、当該反応において、ＳｂＣｌ_５は、ハロゲン化試薬ではなく、Ｆｒｉｅｄｅｌ−Ｃｒａｆｔｓ触媒として用いられる。Ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ （２０１１），４７ （２），１２３−１２８では、ＳｂＣｌ_５は、ジクロロベンゼン、クラウンエーテル及び塩素ガスを生産するための塩素化試薬の一部であるが、工業生産に適合しないかもしれない。

しかし、フッ素化反応が溶媒である無水ＨＦ中、環境温度よりもやや高い温度以上の温度範囲内で行われる場合、求核ハロゲン−フッ素置換は、非常に良い収率及び高い反応速度で進行する。これは、（過剰）ＨＦにおいて五フッ化アンチモンのＦｒｉｅｄｅｌ−Ｃｒａｆｔｓ触媒機能から求核フッ素化機能又はフッ素化剤機能への変化が発生し、つまり、超酸性が極めて強い求核フッ素アニオン（Ｆ⁻）の形で、例えばクロロベンゼンに反応配偶体として提供され、好ましくは核フッ素化フルオロベンゼンを生成する。例えば、より活性が高い場合、フッ素化はすでに約４０℃から始まる温度で起こり得る。しかし、前記４０℃よりもやや高い温度は、ＨＣｌが形成された直後に気相に入るのにも有利であるため、フッ素化反応が速くなる。酸化段階Ｖでのアンチモン（Ｓｂ）（即ち、Ｓｂ−Ｖ）は約１３０℃から始まる温度下でＳｂ−ＩＩＩに分解するため、いかなる反応物が存在しない場合において、反応温度の上限は高すぎてはならない。従って、一実施形態において、フッ素化反応の温度範囲は約４０℃から１３０℃である。好ましい実施形態において、フッ素化反応の温度範囲は約４０℃から１１０℃であり、より好ましい範囲は、約５０℃から１１０℃であり、さらに好ましい範囲は約６０℃から１１０℃であり、より好ましい範囲は約７０℃から１１０℃である。最も好ましくは、フッ素化反応の温度範囲は約８０℃から１１０℃である。これは最適な温度範囲である。上記内容は、他のハロゲンなどの化学的不活性化置換基またはシアノ基やニトロ基などの強力な置換基を持つクロロベンゼンを含む、全てのクロロベンゼン及びその誘導体に適用される。同様に、他の核フッ素化芳香族が対応する核塩素化芳香族を出発物質として製造される場合、他の核フッ素化芳香族の製造に適用される。例えば、理論に束縛されることを望まないが、求核反応では、通常は不活性なＣＮやＮＯ_２などの置換基は、電子が置換基に引き付けられるため、求核剤に対する反応性を高め、したがって、他の位置および芳香環におけるδ^＋はで増加する。

以下、本発明の一般的な実施形態をより詳細に説明し、当業者の教育的推測に基づいて適切に調査されることで、以下でさらに説明されるより具体的な実施形態から導出可能な本発明の幅を例示する。

第１の実施形態において、本発明は、下式（Ｉ）のフルオロアリール化合物及びその誘導体、好ましくはフルオロベンゼン又はフルオロビフェニルの製造方法に関する。ここで、前記フルオロアリール化合物は、置換または非置換であってもよい。
Ｒｎ−Ａｒ−Ｆ （Ｉ）
式中、
Ａｒは、置換または非置換の単環式同素環式アリール基、置換または非置換の同素環式、窒素及び／又は酸素を含む二環式複素環式（−Ａｒ−）アリール基、前記単環式アリール基及び／又は二環式（−Ａｒ−）アリール基の置換または非置換のビアリール基（−Ａｒ−Ａｒ’−）であり、ここで、Ａｒ及びＡｒ’は、同じでも異なっていてもよく、好ましくは、Ａｒは置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）、ナフチル基又はビフェニル基（−Ｐｈ−Ｐｈ’−）であり、より好ましくは、Ａｒは置換または非置換のフェニル基又はビフェニル基である。
Ｒｎは、水素（Ｈ）、二酸化窒素（ＮＯ_２）、フッ素（ｆ）以外のハロゲン（Ｈａｌ）、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルコキシ基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルコキシ基からなる群より選択される１つ又は複数の置換基であり、好ましくはジフルオロアルコキシ基又はトリフルオロアルコキシ基、より好ましくはジフルオロメトキシ又はトリフルオロメトキシであり、前記ハロゲン（Ｈａｌ）は、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）である。
前記方法は、以下のステップ（ａ）からステップ（ｆ）を含む。
ステップ（ａ）において、式（ＩＩ）の化合物を原料として提供し、
Ｒｎ−Ａｒ−Ｈａｌ （ＩＩ）
式中、Ａｒ及びＲｎは上記と同義であり、Ｈａｌは塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）から選択されるハロゲンである。
ステップ（ｂ）において、ＨＦ（フッ化水素）及び触媒、好ましくはハロゲン化促進触媒、より好ましくはフッ素化促進触媒を提供する。
ステップ（ｃ）において、ステップ（ａ）における式（ＩＩ）の化合物とステップ（ｂ）におけるＨＦ及び触媒とを混合する。
ステップ（ｄ）において、ステップ（ｃ）で得られた混合物を少なくとも１つの反応器に入れ、前記触媒の存在下でＨＦと式（ＩＩ）の反応を行い、式（Ｉ）の化合物を含む反応混合物を得る。
ステップ（ｅ）において、前記ステップ（ｄ）で得られた前記反応混合物を取り出し、式（Ｉ）の化合物を含む生成物、好ましくは式（Ｉ）の化合物である生成物を得る。
ステップ（ｆ）において、任意にステップ（ｅ）で得られた式（Ｉ）の化合物を精製及び／又は分離し、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得る。

第２の実施形態において、本発明は、第１の実施形態に記載の式（Ｉ）のフルオロアリール化合物及びその誘導体の製造方法に関する。
Ｒｎ−Ａｒ−Ｆ （Ｉ）
前記方法は、以下のステップ（ａ）からステップ（ｆ）を含む。
ステップ（ａ）において、式（ＩＩ）の化合物を原料として提供する。
Ｒｎ−Ａｒ−Ｈａｌ （ＩＩ）
式中、Ｒｎ、Ａｒ及びＨａｌは第１の実施形態と同義である。
ステップ（ｂ）において、ＨＦ（フッ化水素）及び触媒、好ましくはハロゲン化促進触媒、より好ましくはフッ素化促進触媒を提供する。
ステップ（ｃ）において、ステップ（ａ）における式（ＩＩ）の化合物とステップ（ｂ）におけるＨＦ及び触媒とを混合する。
ステップ（ｄ）において、ステップ（ｃ）で得られた混合物を少なくとも１つの上部横寸法が約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下の連続流通反応器、好ましくは、少なくとも１つのマイクロリアクターにフィーディングし、前記触媒の存在下でステップ（ａ）における式（ＩＩ）の化合物とＨＦとを反応させ、式（Ｉ）の化合物を含む反応混合物を得る。
好ましくは、１種又は複数種の以下条件下で少なくとも１つのマイクロリアクターにフィーディングする。
流速：約１０ｍｌ／ｈ−約４００ｌ／ｈ
温度：約３０℃−約１５０℃
圧力：約５ｂａｒ−約５０ｂａｒ
滞留時間：約１秒−約６０分間、好ましくは約１分間−約６０分間
ステップ（ｅ）において、前記連続流通反応器、好ましくは前記マイクロリアクターからステップ（ｄ）で得られた前記反応混合物を取り出し、式（Ｉ）の化合物を含む生成物、好ましくは、式（Ｉ）の化合物である生成物を得る。
ステップ（ｆ）において、任意にステップ（ｅ）で得られた前記式（Ｉ）の化合物である生成物を精製及び／又は分離し、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得る。

第３の実施形態において、本発明は、第１の実施形態又は第２の実施形態に記載の式（Ｉ）のフルオロアリール化合物及びその誘導体の製造方法に関する。
（ｉ）前記式（Ｉ）のフルオロアリール化合物は、式（Ｉａ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物であり、化合物の前記原料は、式（ＩＩａ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物であり、Ｒｎ及びＨａｌは、それぞれ独立して第１の実施形態と同義であり、或いは

（ｉｉ）前記式（Ｉ）のフルオロアリール化合物は、式（Ｉｂ）の置換または非置換のビフェニル（−Ｐｈ−Ｐｈｈ−）を有する化合物であり、化合物の前記原料は、式（ＩＩｂ）の置換または非置換のビフェニル（−Ｐｈ−Ｐｈ’−）を有する化合物であり、Ｒｎ及びＨａｌは、それぞれ独立して第１の実施形態と同義である。

第４の実施形態において、本発明は、第１の実施形態又は第２の実施形態に記載の式（Ｉ）のフルオロアリール化合物及びその誘導体の製造方法に関する。
（ｉｉｉ）前記式（Ｉ）のフルオロアリール化合物は、式（Ｉｃ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物であり、化合物の前記原料は、式（ＩＩｃ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物である。

式（Ｉｃ）及び式（ＩＩｃ）中、
式（ＩＩｃ）中のＨａｌは、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）から選択されるハロゲンであり、
式（Ｉｃ）及び（ＩＩｃ）におけるＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４及びＲ５は、それぞれ独立して、水素（Ｈ）、二酸化窒素（ＮＯ_２）、フッ素（ｆ）以外のハロゲン（Ｈａｌ）、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルコキシ基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルコキシ基からなる群より選択される置換基であり、好ましくはジフルオロアルコキシ基又はトリフルオロアルコキシ基、より好ましくはジフルオロメトキシ又はトリフルオロメトキシであり、前記ハロゲン（Ｈａｌ）は、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）から選択され、或いは、
式（Ｉｃ）及び式（ＩＩｃ）におけるＲ１、Ｒ２及びＲ３は、それぞれ独立して前記置換基であり、Ｒ４及びＲ５は、それらのベンゼン環に結合した炭素原子と共に置換または非置換の同素環式の窒素及び／又は酸素を含む複素環式の５員環又は７員環系を形成し、好ましくは、Ｒ４とＲ５は一緒になって、
（ａ）−ＣＨ＝ＣＨ−ＣＨ＝ＣＨ−、
（ｂ）−ＣＨ＝ＣＨ−ＮＲ６−（Ｒ６は、水素又はＣ_１−Ｃ_４アルキル基である。）、
（ｃ）−ＣＨ＝Ｎ−ＣＨ−、及び
（ｄ）−ＣＲｘＲｙ−Ｏ−ＣＲ’ｘＲ’ｙ
からなる群より選択される基であり、
ここで、Ｒｘ、Ｒｙ、Ｒ’ｘ及びＲ’ｙは、それぞれ独立して水素（Ｈ）、原料とする式（ＩＩｃ）におけるフッ素以外のハロゲン（Ｈａｌ）であり、或いは、得られた式（Ｉｃ）の化合物において、Ｒｘ、Ｒｙ、Ｒ’ｘ及びＲ’ｙは、それぞれ独立してフッ素又は塩素であり、好ましくは、−ＣＦ_２−Ｏ−ＣＦ_２である。

第５の実施形態において、本発明は、第２の実施形態から第４の実施形態のいずれか１項に記載の式（Ｉ）のフルオロアリール化合物及びその誘導体の製造方法に関する。ステップ（ｄ）における少なくとも１つの前記連続流通反応器、好ましくは少なくとも１つの前記マイクロリアクターは、独立してＳｉＣ−連続流通反応器、好ましくはＳｉＣ−マイクロリアクターである。

第６の実施形態において、本発明は、第１の実施形態から第５の実施形態のいずれか１項に記載の方法に関する。前記フッ素化反応において、前記触媒は、Ｓｂ、Ａｓ、Ｂｉ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｒｕ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、好ましくはＳｂに基づくハロゲン化触媒、好ましくはフッ素化触媒であり、より好ましくは、前記フッ素化触媒は、Ｓｂフッ素化触媒からなる群より選択される活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を提供するフッ素化触媒であり、全ての前記触媒の混合物を含む。特定の系に対して活性が高すぎる触媒又は触媒混合物である場合、過フッ素化又は重合が発生する可能性があり、この場合、反応系を活性が低い反応系（例えば、ＥＰ０７８１７４５（１９９７年）に記載されている反応系）で希釈することができる。不活性化の他の選択は、触媒混合物により多いＳｂ^ＩＩＩを使用することである。

第７の実施形態において、本発明は、第６の実施形態６に記載の方法に関する。フッ素化反応において、前記ハロゲン化触媒は、五塩化アンチモン及び／又は五フッ化アンチモンであり、好ましくは、前記触媒は、五フッ化アンチモン（ＳｂＦ_５）であり、且つオートクレーブ中でＳｂＣｌ_５とＨＦとの反応により調製され、より好ましくは、ＨＦにおけるＳｂＦ_５からなる。ＨＦにおけるＳｂＦ_５は、第１の実施形態から第５の実施形態のいずれか１項に記載の方法における反応ステップ（ｄ）の前に前記活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を形成する。

第８の実施形態において、本発明は、第１の実施形態から第７の実施形態のいずれか１項に記載の方法に関する。前記方法は、ステップ（ｆ）において第１の実施形態又は第２の実施形態におけるステップ（ｅ）の式（Ｉ）の化合物を精製及び／又は分離し、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得ることを含む。

第９の実施形態において、本発明は、第８の実施形態に記載の方法に関する。第１の実施形態又は第２の実施形態に記載のステップ（ｆ）において、前記式（Ｉ）の化合物の精製及び／又は分離は、相分離法を含むか、又は相分離法から構成される。

第１０の実施形態において、本発明は、第１の実施形態から第９の実施形態のいずれか１項に記載の方法に関する。少なくとも第２の実施形態に記載のステップ（ｆ）において、式（Ｉ）の化合物の精製及び／又は分離は、蒸留を含まず、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得る。

以下、本発明の実施形態をさらに詳しく説明するが、これらの実施形態に限定されない。

フルオロベンゼンは、多くの異なる核フッ素化芳香族炭化水素の出発原料として用いられている。上記のように、従来技術には、Ｆ_２の存在下でＨＮＯ_３により多核フッ素化ニトロ芳香族化合物を製造すること、及び従来技術の反応により２，４−ジニトロフルオロベンゼンを製造することが開示されている。

勿論、２，４−ジニトロフルオロベンゼンの合成手順を変更することで、クロロベンゼンのみがニトロ化され、その後、本発明の方法により強く不活性化された芳香族系（例えば、ジニトロクロロベンゼン）を用いて塩素／フッ素変換を行ってもよい。このような合成手順は、例えばＪＰ６０２３７０５１Ａ（１９８５）及びＪＰ０４１２４１５９（１９９２）に記載されている。しかし、これらの特開に開示された方法において、金属フッ化物又はＨＦを用いるとともに、塩基を脱離基の反応物として用いる。しかし、これらの従来技術の方法は、スケールアップ可能であれば、触媒的ではないため、環境に優しいものでもないし、資源を節約するものでもない。例えばＪｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｈｅｍｉ−Ｓｏｃｉｅｔｙ Ｓｏｃｉｅｔｙ（１９１９）４１，１０１３−２０及びＣＮ１０２０７０４５７Ａ（２０１１）には、第１段階について開示されている。２，４−ジニトロクロロベンゼンを調製しておき、第２段階で本発明に係る以下の反応式で表されるフッ素化反応を行う。

原料として用いられているもう１つの化合物は、例えば４−フルオロ−ニトロベンゼンである。ロシュのＩｓａｖｕｃｏｎａｚｏｌｅ及びアストラゼネカのゲフィチニブなどの活性医薬成分、及びバイエルクロップサイエンスのＦｌｕｆｅｎａｃｅｔなどの農業活性成分の製造に用いられる。ＣＮ１０７１２９５１１（２０１７）には、従来技術として記載された、Ｈａｌｅｘ反応においてリン触媒（相転移条件）及びＤＭＳＯにおけるＫＦの存在下で、４−クロロニトロベンゼンを４−フルオロニトロベンゼンにフッ素化するという方法は、がかなり面倒であり、大量の有毒物質に汚染されたＫＣｌが生成されるとともに、大量の浄化、焼却が必要であり、又は地下有害廃棄物処理施設で保存される必要がある。同様に、ＵＳ５９４６６３８に記載のように、ステップ１において、クロロベンゼンの４−位のみが選択的にニトロ化され（収率９６％）る。その後、不活性芳香族系は、本発明によれば、以下の反応式のように、選択的に４−フルオロ−ニトロベンゼンにフッ素化され得る。

最近の従来技術においても、４−ニトロフェニルフルオロ硫酸塩の分解により４−フルオロニトロベンゼンを生産する。この方法において、まず対応するフェノールとＳＯ_２Ｆ_２とを反応させる必要がある（ＷＯ２０１７／１９２５６４を参照）。本発明の方法と比較して、当該従来技術の方法は、有利ではなく、且つ非常に面倒であり、標的分子に１つのＦ原子のみが残っているため、もっと大量のフッ素含有廃水が生成される。

対応するＦ−アニリン、例えば、４−フルオロアニリンは、工業的に大きな意義があり、対応するフルオロニトロベンゼンから産生される。Ｃａｔａｌｙｓｉｓ Ｌｅｔｔｅｒｓ（２０１８），１４８（５），１３３６−１３４４及びＧｒｅｅｎ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ （２０１８）， ２０ （５）， １１２１−１１３０に証明されたように、水素還元により４−ニトロアニリンから４−フルオロアニリンを定量産生するか、又はＡｐｐｌｉｅｄ Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌｌｉｃ Ｃｈｅｍ−ｅｔｔｒｙ（２０１８），３２（１）に記載のようにＮａＢＨ_４を用いて４−フルオロアニリンを産生する。しかし、工業には、通常Ｆｅ／ＨＣｌ還元を使用する。

４−フルオロアニリンは、例えば、ロシュのフルマゼニル、三菱化学の抗真菌薬であるフルオロイミド、バイエルの抗真菌薬であるビフェンピラミン、及びＦＭＣ／Ｋｕｍｉａｉ／Ｓｙｎｇｅｎｔａの除草剤であるフルチアセットメチルの原料として使用できる。

２，４−ジフルオロニトロベンゼン及び２，４−ジフルオロアニリンも工業的に大きな意義があり、例えば、バイエルクロップサイエンス／Ａｄａｍａの除草剤であるピリドキサミド、Ａｂｂｏｔｔのジフロキサシン、動物製剤、及び住友の除草剤であるプロピフルフェナミドの原料として使用できる。

本発明によれば、例えばフッ素化工程は、工業的に入手可能なｍ−ジクロロベンゼンから次のように実施される。

最近の出版物にもジクロロニトロベンゼンから２，４−ジフルオロニトロベンゼンを定量製造することが開示されているが、その方法において、環境に優しくないＨａｌｅｘ反応が使用される（Ｃａｔａｌｙｓｉｓ Ｔｏｄａｙ（２０１２），１９８（１），３００−３０４，Ｔｅｔｒａｈｅｄｒｏｎ（１９９５年），５１（２２），６３６３−７６、ＥＰ６３５４８２及びＷＯ９８／０５６１０）。

本発明の製造によれば、第１段階でフッ素化し、その後ニトロ化する。

非創造的な第２段階であるｍ−ジフルオロベンゼンのニトロ化は、例えばＮｏｎｇｙａｏ（２００５），４４（１），１３−１５に記載されている。

化合物２，３，４−トリフルオロニトロベンゼンは、特にいわゆるフルオキセチン（抗生物質）、例えば、ファイザーのＢａｌｏｆｌｏｘａｃｉｎ、ロシュのＥｌｓｕｌｆａｖｉｒｉｎｅ及びバイエルのモキシフロキサシンに対して、ライフサイエンスにおけるもう１つの非常に重要な合成構造単位である。ＣＮ１０７３２５００１（２０１７）には、環境に優しくないＨａｌｅｘ反応による定量生産が開示されており、ＥＰ６３５４８２には、トリハロゲノニトロ前駆体が開示されている。

本発明によれば、前記非催化Ｈａｌｅｘ反応は、ＳｂＦ_５／ＨＦを用いて触媒的に行われる。

同様にＣＮ１０７３２５００１、広東華工（２００９），３６（３），２０−２２、及び精細化工中間体（２００６），３６（１），４５−４６には、本発明の反応によらず、１，２，３−トリクロロベンゼンのニトロ化により２，３，４−トリクロロニトロベンゼンを生産することが開示されている。ＣＮ１０６００８１４３（２０１６）には、１，２，３−トリクロロベンゼン及び他のクロロベンゼンの新しい製造方法が記載されている。

勿論、本発明によれば、まずトリクロロベンゼンをフッ素化し、次にニトロ化してもよい。ＵＳ５０９１５８０及びＪｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｆｌｕｏｒｉｎｅ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ（１９９１）には、Ｈａｌｅｘ反応により一部のみがフッ素化されたベンゼンの混合物が開示されており、その収率は、工業的に適切でない。しかし、この従来技術の研究は、主要製品としてのトリフルオロベンゼンに焦点を合わせていなかった。

特に興味深い他の物質は、フルオロキノロンである。これらの物質は、例えば、ＣＮ１０７７７８１６０（２０１８）に記載のようにテトラフルオロフタル酸を原料として調製され、ＣＮ１０５６９３５０７（２０１６）に記載のように、テトラフルオロフタルアミドを原料として調製され、ＣＮ１０２６２７５５３（２０１２）に記載のように、２，３，４，５−テトラフルオロフタルヒドラジドを原料として調製され、Ｊｏｕｒｎａｌ Ｆｌｕｏｒｉｎｅ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ（１９８８），４１（２），２４１−５に記載のように、１，１，３，３，４，５，６，７−オクタフルオロ−１，３−ジヒドロイソベンゾフランを原料として調製される。しかし、テトラクロロフタル酸の誘導体から全てのテトラフルオロフタル酸誘導体を製造することには、好ましくない且つ環境に優しくないいわゆる（非催化）Ｈａｌｅｘ反応が必要がある。しかし、本発明によれば、本発明の特許請求の範囲及び明細書に記載のように、フッ素化は、超酸性アンチモン（Ｓｂ）触媒系を用いて実施される。

原料４，５，６，７−テトラクロロ−１，１，３，３−テトラフルオロ−フタル酸エステルは、通常高価なＳＦ４を用いてテトラクロロ無水フタル酸から製造される（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｆｌｕｏｒｉｎｅ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ（１９８７），３７（３），４２９−３８）。ＥＰ７４１１２３に記載のように、Ｎ−アミノ−３，４，５，６−テトラクロロフタルイミドからテトラクロロフタル酸を生産する。ＥＰ５７８１６５に記載のように、オクタフルオロビスフタルイミドからテトラクロロフタル酸を生産する。又はＣＮ１０６６９９５３９（２０１７）に記載のように、テトラクロロフタロニトリルからテトラクロロフタル酸を生産する。

さらに、前記オクタフルオロビスフタルイミドは、ＥＰ５１０４９１の実施例２に従って調製され、Ｈａｌｅｘ反応は６９％である一方、本発明によれば、ＨＦにおける超酸性アンチモン（Ｓｂ）によって置き換えられる。

ＣＮ１０７３１１８６９（２０１７）に記載のように、２，３，４−トリフルオロニトロベンゼンにとって、３，４，５−ニトロベンゼンもライフサイエンスの重要な中間体、例えば、ＢＡＳＦの抗真菌剤であるＦｌｕｘｏｐｙｒｏｘａｄであり、従来技術において、依然としてＨａｌｅｘ反応により生産され、或いは、ＧＢ２２９１８７１に記載の直接フッ素化／ニトロ化された混合物、又はＣＮ１０６９４６６５９（２０１７）に記載のペンタフルオロアニリンから製造され、ＣＮ１０６６７３９６４（２０１７）においてペンタクロロベンゾニトリルから製造され、ＣＮ１０６６７３９６４（２０１７）においてフッ化テトラブチルアンモニウム（Ｂｕ_４Ｎ^＋Ｆ⁻）から製造される。

図１のスキームでさらに説明したように、前記反応は、いずれもマイクロリアクターを使用することができる。いくつかの実施形態において、回分式反応器中で行われ、或いは、プラグフロー又はマイクロリアクター中で連続的に（連続式で）行われる。ＳｂＶは、部分的にはＳｂＩＩＩに還元され得るため、塩素又はフッ素であるハロゲンは、相分離器の下流のいかなるＨＦ／触媒の再循環流にフィードされ得る（ＷＯ０３／０５３５８０）。また、高度にフッ素化されたアンチモン（Ｓｂ）触媒と過剰なＨＦとの混合物は、非常に強い腐食性を有するため、本発明によれば、これらの反応は、ＳｉＣ反応器またはＨＤＰＤＦＥが塗布された反応器中で行われるか、或いはＳｉＣ又はＨＤＰＤＦＥで裏付けられた反応器中で行われることが最も好ましい。一部のＡｌ塗層にも正性抵抗がある。

最終生成物が固体である場合、再結晶により精製することが好ましい。生成物が液体又は低融点固体である場合、蒸留により精製し、必要に応じて、いわゆる加熱コンデンサを有する固体蒸留により精製する。

＜反応器の詳細＞
好ましい実施形態において、本発明に係る使用及び方法では、マイクロリアクターを用いる。しかし、本発明のより一般的な実施形態において、マイクロリアクターを用いる前記好ましい実施形態に加えて、例えば、上部横寸法が約１ｃｍに達する連続流通反応器を用いてもよい。従って、上部横寸法が約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下であるこのような管型連続流通反応器とは、本発明の好ましい実施形態、例えば、マイクロリアクターを指す。連続的に操作するＳＴＲシリーズは、別の選択肢であるが、マイクロリアクターを使用することがより好ましい。

本発明の前記実施形態において、例えば好ましくは、管型連続流通反応器の最小横寸法は約＞５ｍｍであってもよいが、通常約１ｃｍ以下である。従って、例えば、好ましくは、管型連続流通反応器の横寸法は、約＞５ｍｍ−約１ｃｍの範囲内、又はこの範囲内の任意の値であってもよい。例えば、例えば好ましくは管状連続流通反応器の横寸法は、約５．１ｍｍ、約５．５ｍｍ、約６ｍｍ、約６．５ｍｍ、約７ｍｍ、約７．５ｍｍ、約８ｍｍ、約８．５ｍｍ、約９ｍｍ、約９．５ｍｍ、約１０ｍｍ、又は前記値の間の任意値であってもよい。

本発明の前記実施形態において、好ましくはマイクロリアクターを使用する。マイクロリアクターの最小横寸法は、約０．２５ｍｍ以上、好ましくは約０．５ｍｍ以上であってもよいが、マイクロリアクターの最大横寸法は、約５ｍｍ以下である。従って、例えば、マイクロリアクターの横寸法の範囲は、約０．２５ｍｍ−約５ｍｍであってもよいが、好ましくは約０．５ｍｍ−約５ｍｍであり、この範囲内の任意値であってもよい。例えば、マイクロリアクターの横寸法は、約０．２５ｍｍ、約０．３ｍｍ、約０．３５ｍｍ、約０．４ｍｍ、約０．４５ｍｍ、約５ｍｍ、又は前記値の間の任意値であってもよい。

上記のように、本発明の実施形態において、横寸法が約１ｃｍ以下の管型連続流通反応器を使用することが好ましい。このような連続流通反応器は、例えばプラグフロー式反応器（ＰＦＲ）である。

プラグフロー式反応器（ＰＦＲ）は、連続管型反応器、ＣＴＲ又はプラグフロー式反応器とも呼ばれ、是用于在連続的、流動的な円筒状システム中で化学反応を行う反応器である。ＰＦＲ反応器モデルは、このように設計された化学反応器の挙動を予測するために用いられ、それにより、重要な反応器の変量、例えば、反応器のサイズを推測することができる。

ＰＦＲを流れる流体は、一連の無限に薄い緊密な「プラグ（ｐｌｕｇ）」にモデル化されて反応器を流れることができる。前記プラグは、それぞれ均一な組成を有し、反応器において軸方向に沿って移動し、且つ各プラグは、前後のプラグと異なる組成を有する。主要な仮定は、流体がプラグフローにつれてＰＦＲを経過して軸方向（前又は後）ではなく、径方向（即ち、横方向）において完璧に混合することである。

従って、本明細書において、本発明で用いられる反応器タイプを定義するための用語、例えば「連続流通反応器」、「プラグフロー式反応器」、「管型反応器」、「連続流通反応器システム」、「プラグフロー式反応器システム」、「管型反応器システム」、「連続流通システム」、「プラグフローシステム」、「管型システム」は、互いに同義であり、交換することができる。

反応器又はシステムは、複数のパイプとして配置することができ、（例えば）線状、環形、蛇状、環状、旋回管型又はそれらの組み合わせであってもよい。（例えば）旋回管型である場合、反応器又はシステムは、「旋回管型反応器」又は「旋回管型システム」とも呼ばれる。

径方向、即ち横方向において、このような反応器又はシステムは、約１ｃｍ以下の内径又は内部断面サイズ（即ち、それぞれ縦寸法又は横寸法）を有する。従って、一実施例において、反応器又はシステムの横寸法は、約０．２５ｍｍ−約１ｃｍ、好ましくは約０．５ｍｍ−約１ｃｍ、より好ましくは約１ｍｍ−約１ｃｍのであってもよい。

さらなる実施例において、反応器又はシステムの横寸法は、約＞５ｍｍ−約１ｃｍ又は約５．１ｍｍ−約１ｃｍの範囲内であってもよい。

横寸法が約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下である場合、反応器は、「マイクロリアクター」と呼ばれる。さらなるマイクロリアクターの実施例において、反応器又はシステムの横寸法は、約０．２５ｍｍ−約５ｍｍ、好ましくは約０．５ｍｍ−約５ｍｍ、より好ましくは約１ｍｍ−約５ｍｍの範囲であってもよい。或いは、反応器又はシステムの横寸法は、約０．２５ｍｍ−約４ｍｍ、好ましくは約０．５ｍｍ−約４ｍｍ、より好ましくは約１ｍｍ−約４ｍｍの範囲であってもよい。

反応物が固体である場合、不活性溶媒を使用することができる。従って、固体原料を使用する場合、前記固体原料を不活性溶媒に溶解する。適切な溶媒は、例えばアセトニトリル、又は過フッ素化若しくは部分フッ素化アルカン（例えば、ペンタフルオロブタン（３６５ｍｆｃ））、線状又は環状の部分フッ素化または過フッ素化エーテル（如ＣＦ_３−ＣＨ_２−ＯＣＨＦ_２（Ｅ２４５））、又はオクタフルオロテトラヒドロフランである。通常、利用可能な場合、または最初の合成後に、生成物自体も不活性溶媒として機能する。

本発明の任意の実施例において、マイクロリアクターではなく、必要に応じて別の連続流通反応器を使用してもよい。（例えば）ハロゲン化又はフッ素化で用いられる触媒（ハロゲン化促進触媒、例えば、ハロゲン化触媒又は好ましくはハロゲン化触媒）組成物が反応過程において粘稠になりやすいか、又は前記触媒その自体が粘稠である場合、マイクロリアクターの代わりに、別の連続流通反応器を使用することが好ましい。この場合には、連続流通反応器は、下部の横寸法が上記マイクロリアクターの横寸法（即ち、約１ｍｍ）よりも大きいが、上部の横寸法が約４ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置である。従って、本発明の任意の実施例において連続流通反応器を使用する。用語「連続流通反応器」は、好ましくは、有限な空間中で化学反応を行う装置（典型的には、横寸法が約１ｍｍ−約４ｍｍである）を指す。本発明のこのような実施例において、前記横寸法を有するプラグフロー式反応器及び／又は管型流通反応器を連続流通反応器として使用することが特に好ましい。また、本発明のこのような実施例において、マイクロリアクターを使用する実施例と比較して、前記横寸法を有する連続流通反応器、好ましくはプラグフロー式反応器及び／又は管型流通反応器は、より高い流速を有することが特に好ましい。例えば、このより高い流速は、本明細書に記載のマイクロリアクターの典型的な流速の約２倍以下、約３倍以下、約４倍以下、約５倍以下、約６倍以下、約７倍以下、又は約１倍−約７倍、約１倍−約６倍、約１倍−約５倍、約１倍−約４倍、約１倍−約３倍、約１倍−約２倍のいずれかの流速である。本発明のこの実施例において、好ましい前記連続流通反応器、より好ましいプラグフロー式反応器及び／又は管型流通反応器を使用して、本発明書に記載のマイクロリアクターの製造材料を調製する。例えば、このような製造材料は、炭化ケイ素（ＳｉＣ）及び／又は合金（例えば、本明細書に記載のマイクロリアクターの高耐食性のニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金、例えばＨａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標））である。

本発明では、前記横寸法を有するマイクロリアクター又は連続流通反応器を使用することにより、分離工程を簡単化することができるとともに、時間やエネルギーが係る（例えば）中間蒸留工程が必要とされない。特に、本発明では、前記横寸法を有するマイクロリアクター又は連続流通反応器を使用することにより、相分離だけにより分離することができるとともに、未反応成分は、適宜な時又は必要な時に反応過程に再循環されてもよいか、又は生成物として用いられてもよい。

本発明の好適な実施例では、本発明に係るマイクロリアクターを用いるが、マイクロリアクターに加えて又はそれの代わりに、それぞれプラグフロー式反応器又は管型流通反応器を使用してもよい。

プラグフロー式反応器又は管型流通反応器及びその操作条件は、当業者にはよく知られている。

本発明において上部の横寸法が約４ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下の連続流通反応器、特にマイクロリアクターを使用することが好ましいが、場合によって、収率損失及びより長い滞留時間、より高い温度によりマイクロリアクターの使用が回避されるため、プラグフロー式反応器又は管型流通反応器を使用する。これにより、収率損失の問題が解決され、つまり、詰まり（望ましくない駆動方式による粒子の形成）が抑制される。これは、パイプの直径又はプラグフロー式反応器のチャンネルがマイクロリアクターよりも大きいためである。

プラグフロー式反応器又は管型流通反応器を使用する欠点は、主観的な見方もなされることができる。一方、ある場所又は生産施設内のある方法の制限下で、この欠点は適切なものであり、収率損失が重要ではないと認められ、或いは他の利点又は制限に鑑みて許容できる場合がある。

以下、マイクロリアクターを使用する実施形態により本発明をより詳しく説明する。本発明で使用されるマイクロリアクターは、好ましくはセラミック連続流通反応器であり、より好ましくはＳｉＣ（炭化ケイ素）連続流通反応器であり、トン規模で物質を生産することができる。熱交換器とＳｉＣとを組み合わせて製造することにより、操作されにくいフローケミストリーの応用に対して最適化制御を行うことができる。コンパクトなモジュラー製造及び流れ生産用の反応器は、異なる方法に対して柔軟性を有し、一連の生産体積（５−４００ｌ／ｈ）を使用することができ、空間に制限がある場合であっても化学製品の収量を増加させ、比類のない化学的適合性及び熱制御を有する。

セラミック（ＳｉＣ）マイクロリアクターは、（例えば）拡散接合に有利な３ＭＳｉＣ反応器であり、特にろう付け及び金属がなく、ＦＤＡに承認された材料又は他の薬物管理機関（例えば、ＥＭＡ）に承認された材料に優れた熱伝達、質量伝達、優れた化学的適合性を提供する。炭化ケイ素（ＳｉＣ）は、カーボランダム（ｃａｒｂｏｒｕｎｄｕｍ）とも呼ばれ、ケイ素及び炭素を含み、当業者に知られているものである。例えば、合成ＳｉＣ粉末は、大量に生産され、加工されて多くの用途に用いられている。

例えば、本発明の実施例において、本発明の目的は、少なくとも１つの反応ステップがマイクロリアクター中で行われる方法によって目的を実現する。特に、本発明の好適な実施例において、本発明の目的は、少なくとも１つの反応ステップがＳｉＣを含むか又はＳｉＣで作製されたマイクロリアクター（「ＳｉＣ−マイクロリアクター」）、或いは合金を含むか又は合金で作製されたマイクロリアクター、例えばＨａｓｔｅｌｌｏｙ Ｃ中で行われる方法によって実現される。詳細は後述する。

従って、例えば、本発明の一実施形態において、生産、好ましくは工業生産に適しているマイクロリアクターは、ＳｉＣ（炭化ケイ素、例えば、Ｄｏｗ Ｃｏｒｎｉｎｇが提供したＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣ、又はＣｈｅｍｔｒｉｘが提供したＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘ ＳｉＣ）を含むか、又はＳｉＣで作製された「ＳｉＣ−マイクロリアクター」であるが、これに制限されない。これにより、（例えば）約５−約４００ｋｇ／時間の生産性が提供される。或いは、例えば、本発明の他の実施例において、工業生産に適しているマイクロリアクターは、Ｅｈｒｆｅｌｄが提供したＨａｓｔｅｌｌｏｙ Ｃを含むか、又はそれで作製されたものであるが、これに制限されない。このようなマイクロリアクターは、本発明に係るフッ素化生成物の好適な工業生産に特に適している。

生産規模のフロー式反応器に対する機械的要求及び化学的要求を満たすために、３Ｍ（商標）ＳｉＣ（レベルＣ）でＰｌａｎｔｒｉｘモジュールを製造する。特許で保護されている３Ｍ（ＥＰ１６３７２７１Ｂ１及び外国特許）拡散接合技術により製造された反応器は、全体として密閉され、溶接線／接合スポットがなく、ろう付け用フラックスを使用する必要がない。Ｃｈｅｍｔｒｉｘ ＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘについては、２０１７年にＣｈｅｍｔｒｉｘ ＢＶによって印刷されたマニュアル「ＣＨＥＭＴＲＩＸのＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５シリーズに関する拡大可能なフローケミストリー技術情報」に記載され、その技術情報の全体は引用により本明細書に組み込まれる。

上記実施例に加えて、本発明の他の実施例において、当業者に知られている他の製造業者のＳｉＣを使用することができる。

従って、本発明において、ＣｈｅｍｔｒｉｘのＰｒｏｔｒｉｘをマイクロリアクターとして使用してもよい。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）は、３Ｍ（登録商標）炭化ケイ素で製造されたモジュール化の連続流通反応器であり、優れた耐薬品性及び熱伝達を提供する。３Ｍ（登録商標）ＳｉＣ（レベルＣ）で製造されたＰｒｏｔｒｉｘ（登録商標）モジュールは、フロー式反応器に対する機械的要求及び化学的要求を満たすことができる。特許で保護されている３Ｍ（ＥＰ１６３７２７１Ｂ１及び外国特許）拡散接合技術により製造された反応器は、全体として密閉され、溶接線／接合スポットがなく、ろう付け用フラックスを使用する必要がない。この製造技術は、完全なＳｉＣ反応器（熱膨張係数＝４．１ｘ１０^−６Ｋ^−ｌ）を得るための製造方法である。

０．２−２０ｍｌ／ｍｉｎの流速及び２５ ｂａｒ以下の圧力に設定することにより、Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）は、実験室規模の連続フロー方法に適用でき、さらにＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５（ｘ３４０倍率）に移転して物質の生産を行うことができる。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）反応器は、独特なフロー式反応器であり、以下の利点を有する。拡散接合による３Ｍ（登録商標） ＳｉＣモジュールは、統合した熱交換器を有し、比類のない熱制御及び優れた耐薬品性を提供し、標準ヒュームフードにおいてグラムレベルで極端な反応条件下で安全に操作することができ、試薬の添加量、生産力又は反応時間からみて、生産を効率的かつ柔軟に実行することができる。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）フロー式反応器の一般的なパラメーターは以下の通りである。可能な反応タイプは、（例えば）Ａ＋Ｂ→Ｐ１＋Ｑ（又はＣ）→Ｐであり、用語「Ａ」、「Ｂ」、「Ｃ」は反応物を示し、「Ｐ」、「Ｐ１」は生成物を示し、「Ｑ」はクエンチャーを示し、生産量（ｍｌ／ｍｉｎ）は約０．２−約２０であり、チャンネルサイズ（ｍｍ）は１ｘ１（予熱ゾーン及び混合器ゾーン）、１．４ｘ１．４（停留通道）であり、試薬供給は１−３であり、モジュールサイズ（幅ｘ高さ）（ｍｍ）は１１０ｘ２６０であり、フレームサイズ（幅ｘ高さｘ長さ）（ｍｍ）は約４００ｘ３００ｘ２５０であり、モジュール／フレーム数は１−４である。Ｃｈｅｍｔｒｉｘ Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）反応器の技術情報については、２０１７年にＣｈｅｍｔｒｉｘ ＢＶによって出版されたマニュアル「ＣＨＥＭＴＲＩＸのＰｒｏｔｒｉｘ（登録商標）に関する拡大可能なフローケミストリー技術情報」に記載され、その技術情報の全体は引用により本明細書に組み込まれる。

工業生産、プロセス開発及び小規模生産に適用可能なＤｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターは、以下のサイズにより特徴付けられる。典型的な反応器サイズ（長さｘ幅ｘ高さ）は８８ｃｍｘ３８ｃｍｘ７２ｃｍであり、典型的な流体モジュールサイズは１８８ｍｍｘ１６２ ｍｍである。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの特徴は、優れた混合及び熱交換、特許で保護されているＨＥＡＲＴ設計、小さい内部容積、長い滞留時間、高柔軟性、多用途、高耐薬品性のため高ｐＨ化合物、特にフッ化水素酸が適用すること、混合型ガラス／ＳｉＣ溶液が製造材料として使用されること、他の先端的なフロー反応器とのシームレスな拡大である。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの典型的な技術パラメーターは以下の通りである。流速は約３０ｍｌ／ｍｉｎ−約２００ｍｌ／ｍｉｎであり、操作温度は約−６０℃−約２００℃であり、操作圧力は約１８ｂａｒｇ（ｂａｒｇ：ゲージ圧の単位、即ち、ｂａｒで環境圧力又は大気圧よりも高い圧力）以下であり、用いられる材料は炭化ケイ素、ＰＦＡ（ペルフルオロアルコキシアルカン）、ペルフルオロエラストマーであり、流体モジュール内の容積は１０ ｍｌであり、必要に応じて管理機関、例えばＦＤＡ又はＥＭＡにより承認されている。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの反応器は、多用途であり、その配置がカスタマイズすることができる。また、前記反応器上の任意の位置に注入スポットを増設することができる。

Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃは、式ＮｉＣｒ_２１Ｍｏ_１４Ｗで表される合金であり、「合金２２」又は「Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃ−２２」とも呼ばれてもよい。前記合金は、耐食性が高いニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金であり、酸化性酸、還元性酸及び混合酸に対して優れた耐性を有することが知られている。前記合金は、用于排煙脱硫工場、化学工業、環境保護システム、廃棄物焼却工場、廃水処理工場に用いられている。前記実施例以外、本発明の他の実施例において、当業者に知られている他の製造業者のニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金を用いてもよい。合金成分の合計を１００％とする場合、ニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金の典型的な組成（重量％）は、約５１．０％以上、例えば約５１．０％−約６３．０％のＮｉ（ニッケル）を主成分とし、Ｃｒ（クロム）が約２０．０−約２２．５％、Ｍｏ（モリブデン）が約１２．５−約１４．５％、Ｗ（タングステン又はウルフラム）が約２．５−約３．５％、Ｆｅ（鉄）が約６．０％以下、例えば約１．０％−約６．０％、好ましくは約１．５％−約６．０％、より好ましくは約２．０％−約６．０％である。或いは、Ｃｏ（コバルト）は、合金成分の合計１００％に対して約２．５％以下、例えば約０．１％−約２．５％の含有量で合金に存在してもよい。また、Ｖ（バナジウム）は、合金成分の合計１００％に対して約０．３５％以下、例えば約０．１％−約０．３５％の含有量で合金に存在してもよい。さらに、合金成分の合計１００％に対して、少量（即ち０．１％以下）の他の元素は、独立して（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）であり得る。少量（即ち０．１％以下）の他の元素が存在する場合には、前記元素（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）は、合金成分の合計１００％に対してそれぞれ独立して約０．１％以下、例えば約０．０１−約０．１％、好ましくは約０．０８％以下、例えば約０．０１−約０．０８％の含有量で存在してもよい。例えば、前記元素（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）は、合金成分の合計１００％に対してそれぞれ独立してＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０８％、Ｍｎ≦０．０５％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．０２％の含有量で存在してもよい。通常、上記合金組成物には、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔｉ（チタン）、Ａｌ（アルミ）、Ｃｕ（銅）、Ｎ（窒素）及びＣｅ（セリウム）のいずれかが微量でも存在しない。

Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃ−２７６合金は、極めて低い炭素含有量及びケイ素含有量により溶接の問題を緩和する鍛造ニッケル−クロム−モリブデン材料であるため、化学方法及び関連工業において広く用いられており、多くの腐食性化学薬品に対する耐性について、５０年にわたる追跡記録により実証された。他のニッケル合金と同様に、可塑性を有し、成形及び溶接が容易であり、塩化物を含む溶液中の応力腐食割れ（オーステナイト系ステンレス鋼が受けやすい分解の態様）に対して優れた耐性を有する。そのクロム含有量及びモリブデン含有量が高いため、酸化性酸及び非酸化性酸に耐えることができ、塩化物及び他のハロゲン化物の存在下で孔食及び隙間腐食に対して顕著な耐性を示す。総成分１００％に対して、重量％で一般的な組成は、Ｎｉ（ニッケル）５７％（残部）、Ｃｏ（コバルト）２．５％以下、Ｃｒ（クロム）１６％、Ｍｏ（モリブデン）１６％、Ｆｅ（鉄）５％、Ｗ（タングステン（ｔｕｎｇｓｔｅｎ）又はウルフラム（ｗｏｌｆｒａｍ））４％であり、より少量の他の成分は、Ｍｎ（マンガン）１％以下、Ｖ（バナジウム）０．３５％以下、Ｓｉ（シリコン）０．０８％以下、Ｃ（カーボン）０．０１以下、Ｃｕ（銅）０．５％以下である。

本発明の別の実施例において、例えば、前記生産、好ましくは前記工業生産に適したマイクロリアクターは、ＳｉＣ（炭化ケイ素、例えば、Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇによってＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣとして、又はＣｈｅｍｔｒｉｘによってＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘとして提供されるＳｉＣ）で構成されるか、又は作製されたＳｉＣ−マイクロリアクターであるが、これに制限されない。これにより、（例えば）約５−約４００ｋｇ／時間の生産性が提供される。

本発明によれば、本発明のフッ素化生成物の生産、好ましくは工業生産において、１つ又は複数のマイクロリアクター、好ましくは１つ又は複数のＳｉＣ−マイクロリアクターを使用することができる。本発明のフッ素化生成物の生産、好ましくは工業生産において１つ以上のマイクロリアクター、好ましくは１つ以上のＳｉＣ−マイクロリアクターを使用する場合、これらのマイクロリアクター、好ましくはＳｉＣ−マイクロリアクターは、並列配置及び／又は直列配置して使用することができる。例えば、２つ、３つ、４つ又はより多くのマイクロリアクター、好ましくは２つ、３つ、４つ又はより多くのＳｉＣ−マイクロリアクターは、並列配置及び／又は直列配置して使用することができる。

反応及び／又は拡大条件を使用可能な実験室研究について、例えば、Ｃｈｅｍｔｒｉｘ社の反応器Ｐｌａｎｔｒｉｘはマイクロリアクターとして使用することができるが、これに限定されない。

場合によっては、マイクロリアクターのガスケットがＨＤＰＴＦＥ以外の材料で作られていると、多少の膨張のために短時間の操作ですぐに漏れみが生じる可能性があるため、ＨＤＰＴＦＥガスケットは、マイクロリアクターの長い動作時間を確保し、セトラーや蒸留塔などの他の機器部品を使用する。

例えば、工業フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）は、ステンレス鋼フレームに置かれた（非浸入式）ＳｉＣモジュール（例えば３Ｍ（登録商標） ＳｉＣ）から構成され、標準Ｓｗａｇｅｌｏｋコネクタを用いて前記フレームによりフィードラインと作動媒体との接続を構築する。作動媒体（熱流体又は熱流）と共に使用するときに、統合熱交換器を用いてモジュール内でプロセス流体を加熱又は冷却し、鋸歯状又は双鋸歯状の中間チャンネルの構造中で反応させる。前記構造は、プラグフローを得るとともに高熱交換能力を有するように設計される。基本ＩＦＲ（例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）システムは、１つのＳｉＣモジュール（例えば３Ｍ（登録商標）ＳｉＣ）及び１つの混合器（ＭＲＸ）から構成され、前記混合器はＡ＋Ｂ→Ｐタイプの反応を行うことができる。モジュールの数を増加することで反応時間及び／又はシステム生産性を増加することができる。クエンチャーＱ／Ｃモジュールを増設することにより、反応タイプはＡ＋Ｂ→Ｐ１＋Ｑ（又はＣ）→Ｐに拡大され、仕切られることで２つの温度領域が得られる。本明細書において、用語「Ａ」、「Ｂ」及び「Ｃ」は反応物、「Ｐ」及び「Ｐ１」は生成物、「Ｑ」はクエンチャーを示す。

工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標） ＭＲ５５５）の典型的なサイズは、（例えば）ミリメートルでチャンネルサイズが４ｘ４（「ＭＲＸ」、混合器）及び５ｘ５（「ＭＲＨ−Ｉ／ＭＲＨ−ＩＩ」；ＭＲＨは滞留モジュールを示す）であり、モジュールサイズ（幅ｘ高さ）が２００ｍｍｘ５５５ｍｍであり、フレームサイズ（幅ｘ高さ）が３２２ｍｍｘ８１１ｍｍである。工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）の典型的な生産量は、（例えば）約５０ｌ／ｈ−約４００ｌ／ｈである。また、用いられる流体の特性及び過程条件に応じて、工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）の生産量は、（例えば）＞４００ｌ／ｈであってもよい。滞留モジュールは、直列に配置することができる。これにより、必要な反応体積又は生産性が得られる。直列に配置可能なモジュールの数は、流体の特性及び目的流速に依存する。

工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘｅＭＲ５５５）の典型的な操作条件又は過程条件は、（例えば）温度範囲が約−３０℃−約２００℃、圧力差（作動過程）が＜７０℃、試薬供給が１−３、最大操作圧力（作動流体）が約２００℃の温度で約５ｂａｒ、最大操作圧力（プロセス流体）が約≦２００℃の温度で約２５ｂａｒである。

本発明のフッ素化方法の詳細は、以下の通りである。
本発明の方法は、ハロゲン化触媒、好ましくはフッ素化触媒を使用する。ハロゲン化は、化合物又は物質に１つ又は複数のハロゲンを付加する化学反応である。ハロゲン化の経路及び化学量論は、有機基質の構造特徴、官能基及び特定のハロゲンに依存する。無機化合物（例えば金属）もハロゲン化することができる。フッ素化は、化合物又は物質に導入されるハロゲンがＦ（フッ素）であるハロゲン化である。ハロゲン化及び／又はフッ素化、及びこれらの反応に係るハロゲン化触媒及び／又はフッ素化触媒は、当業者に知られているものである。例えば、オレフィンにハロゲン（例えば塩素及び／又はフッ素）を付加することは、活性物質である中間ハロゲン塩イオンにより行われる。ここで、「ハロゲン塩イオン」は、有機化学において、ハロゲン原子を含む正電荷を持つ任意の塩化合物（イオン）を示し、例えば、本発明において、フッ素原子である。

ハロゲン化触媒及び／又はフッ素化触媒は、当業者によく知られており、本発明において、Ｓｂ、Ａｓ、Ｂｉ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｒｕ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、好ましくはＳｂに基づくものである。より好ましくはフッ素化触媒、特に、活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を提供するＳｂフッ素化触媒である。

一実施形態において、本発明は、フッ素化生成物を製造するためのフッ素化方法に関する。少なくとも１つの前記連続フロー反応器、好ましくは、少なくとも１つのマイクロリアクターは、独立してＳｉＣ−連続フロー反応器、好ましくはＳｉＣ−マイクロリアクターである。

他の実施形態において、本発明は、前記実施形態に記載のフッ素化方法、及び本発明のフッ素化生成物の製造方法に関する。前記触媒は、Ｓｂ、Ａｓ、Ｂｉ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｒｕ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、好ましくはＳｂに基づくハロゲン化触媒、好ましくはフッ素化触媒、より好ましくはフッ素化触媒である。フッ素化触媒は、活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を提供するＳｂフッ素化触媒からなる群より選択される。

他の実施形態において、本発明は、前記実施形態に記載のフッ素化方法、及び本発明のフッ素化生成物の製造に関する。ハロゲン化触媒は、五塩化アンチモン及び／又は五フッ化アンチモンである。好ましくは、触媒は、五フッ化アンチモン（ＳｂＦ_５）であり、オートクレーブ中でＳｂＣｌ_５とＨＦとの反応により調製され、より好ましくは、過剰量のＨＦにおけるＳｂＦ_５からなる。ＨＦにおけるＳｂＦ_５は、前記実施形態に記載の方法のフッ素化反応の前に活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を形成する。本発明は、本発明のフッ素化生成物の製造に関する。

他の実施形態において、本発明は、前記実施形態に記載のフッ素化方法、及び本発明のフッ素化生成物の製造に関する。前記方法は、得られたフッ素化生成物を精製及び／又は分離し、本発明の精製及び／又は分離されたフッ素化生成物を得ることを含む。

他の実施形態において、本発明は、前記実施形態に記載のフッ素化方法、及び本発明のフッ素化生成物の製造に関する。前記フッ素化生成物の精製及び／又は分離は、相分離法を含むか、又は相分離法から構成される。

他の実施形態において、本発明は、前記実施形態に記載のフッ素化方法、及び本発明のフッ素化生成物の製造に関する。前記精製及び／又は分離は、蒸留を含まず、本発明の精製及び／又は分離されたフッ素化生成物を得る。

本発明で用いられる反応器の詳細は以下の通りである。

本発明の一実施形態において、「マイクロリアクター」、「微細構造反応器」又は「マイクロチャネル反応器」とは、典型的な横寸法が約１ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置であり、一般的なものはマイクロチャネルを使う。通常、本明細書において、用語「マイクロリアクター」、「微細構造反応器」又は「マイクロチャネル反応器」とは、典型的な横寸法が約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置を指す。

マイクロリアクターは、マイクロプロセスの分野において、物理的過程が発生する他の装置（例えばマイクロ熱交換器）と共に研究されている。前記マイクロリアクターは、通常連続流通反応器（回分式反応器に対して）をである。マイクロリアクターは、従来の規模の拡大反応器と比較して、エネルギー効率、反応速度及び収率、安全性、信頼性、拡大可能性、その場／オンデマンド生産が大幅に改善され、プロセス制御がより精細になるなどの利点を有する。

マイクロリアクターを用いるフローケミストリーにおいて、回分式ではなく、連続的なフローで化学反応を行う。回分式生産は、製造において用いられる技術であり、一連のワークステーションで段階的に所望の目的物を生産し、異なるバッチの生成物を得る。回分式生産、バッチ生産（ワンタイム生産）及び大規模生産（フロー生産又は連続生産）は、３つの主な生産方法である。フローケミストリーにおいて、化学反応は、連続的なフローで行われる。この場合、各ポンプにより流体をパイプにポンピングし、各パイプが互いに接続されているため、流体は互いに接触する。これらの流体が反応性であると、反応が起きる。フローケミストリーは、大量の原料を用いて大規模製造を行う成熟した技術である。しかし、「フローケミストリー」という用語は、実験室規模の応用に対して作ったばかりの用語である。

連続流通反応器（例えば、マイクロリアクターとして用いられる）は、通常管状であり、非反応性材料で作製される。当該非反応性材料は、従来技術において知られているものであり、試薬及び／又は反応物の特定の目的及び特性に依存する。混合方法は、拡散法であり、例えば、反応器の直径が狭い（例えば、＜１ｍｍ）場合に拡散法を使用し、例えば、マイクロリアクター及びスタティックミキサーにおいて拡散法を使用する。連続流通反応器は、反応条件（熱伝達、時間及び混合）を良好に制御することができる。反応器内の試薬の滞留時間、即ち、反応が加熱又は冷却される時間は、反応器体積及びそれを通過する流速により計算される（滞留時間＝反応器体積／流速）。従って、比較的長い滞留時間を達成するために、試薬をより遅くポンピングする、及び／又は体積がより大きな反応器を使用することができる。これにより、生産性は、数ミリリットル／分間から数リットル／時間に増加することができる。

フロー式反応器の例には、回転ディスク反応器（ＣｏｌｉｎＲａｍｓｈａｗ）、回転管反応器、マルチセルフロー式反応器、振動流反応器、マイクロリアクター、熱交換反応器、吸引式反応器が含まれる。吸引式反応器において、１つポンプにより１種の試薬をポンピングし、反応物を吸引する。プラグフロー式反応器及び管型流通反応器がさらに含まれる。

本発明の一実施形態において、マイクロリアクターを使用することが特に好ましい。

本発明の任意の実施例において、マイクロリアクターではなく、必要に応じて別の連続流通反応器を使用してもよい。（例えば）ハロゲン化又はフッ素化で用いられる触媒（ハロゲン化促進触媒、例えば、ハロゲン化触媒又は好ましくはハロゲン化触媒）組成物が反応過程において粘稠になりやすいか、又は前記触媒その自体が粘稠である場合、マイクロリアクターの代わりに、別の連続流通反応器を使用することが好ましい。この場合には、連続流通反応器は、下部の横寸法が上記マイクロリアクターの横寸法（即ち、約１ｍｍ）よりも大きいが、上部の横寸法が約４ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置である。従って、本発明の任意の実施例において連続流通反応器を使用する。用語「連続流通反応器」は、好ましくは、有限な空間中で化学反応を行う装置（典型的には、横寸法が約１ｍｍ−約５ｍｍ又は約４ｍｍである）を指す。本発明のこのような実施例において、前記横寸法を有するプラグフロー式反応器及び／又は管型流通反応器を連続流通反応器として使用することが特に好ましい。また、本発明のこのような実施例において、マイクロリアクターを使用する実施例と比較して、前記横寸法を有する連続流通反応器、好ましくはプラグフロー式反応器及び／又は管型流通反応器は、より高い流速を有することが特に好ましい。例えば、このより高い流速は、本明細書に記載のマイクロリアクターの典型的な流速の約２倍以下、約３倍以下、約４倍以下、約５倍以下、約６倍以下、約７倍以下、又は約１倍−約７倍、約１倍−約６倍、約１倍−約５倍、約１倍−約４倍、約１倍−約３倍、約１倍−約２倍のいずれかの流速である。本発明のこの実施例において、好ましい前記連続流通反応器、より好ましいプラグフロー式反応器及び／又は管型流通反応器を使用して、本発明書に記載のマイクロリアクターの製造材料を調製する。例えば、このような製造材料は、炭化ケイ素（ＳｉＣ）及び／又は合金（例えば、本明細書に記載のマイクロリアクターの高耐食性のニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金、例えばＨａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標））である。

本発明では、前記横寸法を有するマイクロリアクター又は連続流通反応器を使用することにより、分離工程を簡単化することができるとともに、時間やエネルギーが係る（例えば）中間蒸留工程が必要とされない。特に、本発明では、前記横寸法を有するマイクロリアクター又は連続流通反応器を使用することにより、相分離だけにより分離することができるとともに、未反応成分は、適宜な時又は必要な時に反応過程に再循環されてもよいか、又は生成物として用いられてもよい。

プラグフロー式反応器又は管型流通反応器及びその操作条件は、当業者にはよく知られている。

本発明において上部の横寸法がそれぞれ約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下の連続流通反応器、特にマイクロリアクターを使用することが好ましいが、場合によって、収率損失及びより長い滞留時間、より高い温度によりマイクロリアクターの使用が回避されるため、プラグフロー式反応器又は管型流通反応器を使用する。これにより、収率損失の問題が解決され、つまり、詰まり（望ましくない駆動方式による粒子の形成）が抑制される。これは、パイプの直径又はプラグフロー式反応器のチャンネルがマイクロリアクターよりも大きいためである。

プラグフロー式反応器又は管型流通反応器を使用する欠点は、主観的な見方もなされることができる。一方、ある場所又は生産施設内のある方法の制限下で、この欠点は適切なものであり、収率損失が重要ではないと認められ、或いは他の利点又は制限に鑑みて許容できる場合がある。

以下、マイクロリアクターを使用する実施形態により本発明をより詳しく説明する。本発明で使用されるマイクロリアクターは、好ましくはセラミック連続流通反応器であり、より好ましくはＳｉＣ（炭化ケイ素）連続流通反応器であり、トン規模で物質を生産することができる。熱交換器とＳｉＣとを組み合わせて製造することにより、操作されにくいフローケミストリーの応用に対して最適化制御を行うことができる。コンパクトなモジュラー製造及び流れ生産用の反応器は、異なる方法に対して柔軟性を有し、一連の生産体積（５−４００ｌ／ｈ）を使用することができ、空間に制限がある場合であっても化学製品の収量を増加させ、比類のない化学的適合性及び熱制御を有する。

セラミック（ＳｉＣ）マイクロリアクターは、（例えば）拡散接合に有利な３ＭＳｉＣ反応器であり、特にろう付け及び金属がなく、ＦＤＡに承認された材料又は他の薬物管理機関（例えば、ＥＭＡ）に承認された材料に優れた熱伝達、質量伝達、優れた化学的適合性を提供する。炭化ケイ素（ＳｉＣ）は、カーボランダム（ｃａｒｂｏｒｕｎｄｕｍ）とも呼ばれ、ケイ素及び炭素を含み、当業者に知られているものである。例えば、合成ＳｉＣ粉末は、大量に生産され、加工されて多くの用途に用いられている。

従って、例えば、本発明の一実施形態において、生産、好ましくは工業生産に適しているマイクロリアクターは、ＳｉＣ（炭化ケイ素、例えば、Ｄｏｗ Ｃｏｒｎｉｎｇが提供したＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣ、又はＣｈｅｍｔｒｉｘが提供したＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘ ＳｉＣ）を含むか、又はＳｉＣで作製された「ＳｉＣ−マイクロリアクター」であるが、これに制限されない。これにより、（例えば）約５−約４００ｋｇ／時間の生産性が提供される。或いは、例えば、本発明の他の実施例において、工業生産に適しているマイクロリアクターは、Ｅｈｒｆｅｌｄが提供したＨａｓｔｅｌｌｏｙ Ｃを含むか、又はそれで作製されたものであるが、これに制限されない。

生産規模のフロー式反応器に対する機械的要求及び化学的要求を満たすために、３Ｍ（商標）ＳｉＣ（レベルＣ）でＰｌａｎｔｒｉｘモジュールを製造する。特許で保護されている３Ｍ（ＥＰ１６３７２７１Ｂ１及び外国特許）拡散接合技術により製造された反応器は、全体として密閉され、溶接線／接合スポットがなく、ろう付け用フラックスを使用する必要がない。Ｃｈｅｍｔｒｉｘ ＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘについては、２０１７年にＣｈｅｍｔｒｉｘ ＢＶによって印刷されたマニュアル「ＣＨＥＭＴＲＩＸのＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５シリーズに関する拡大可能なフローケミストリー技術情報」に記載され、その技術情報の全体は引用により本明細書に組み込まれる。

上記実施例に加えて、本発明の他の実施例において、当業者に知られている他の製造業者のＳｉＣを使用することができる。

従って、本発明において、ＣｈｅｍｔｒｉｘのＰｒｏｔｒｉｘをマイクロリアクターとして使用してもよい。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）は、３Ｍ（登録商標）炭化ケイ素で製造されたモジュール化の連続流通反応器であり、優れた耐薬品性及び熱伝達を提供する。３Ｍ（登録商標）ＳｉＣ（レベルＣ）で製造されたＰｒｏｔｒｉｘ（登録商標）モジュールは、フロー式反応器に対する機械的要求及び化学的要求を満たすことができる。特許で保護されている３Ｍ（ＥＰ１６３７２７１Ｂ１及び外国特許）拡散接合技術により製造された反応器は、全体として密閉され、溶接線／接合スポットがなく、ろう付け用フラックスを使用する必要がない。この製造技術は、完全なＳｉＣ反応器（熱膨張係数＝４．１ｘ１０^−６Ｋ^−ｌ）を得るための製造方法である。

０．２−２０ｍｌ／ｍｉｎの流速及び２５ ｂａｒ以下の圧力に設定することにより、Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）は、実験室規模の連続フロー方法に適用でき、さらにＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５（ｘ３４０倍率）に移転して物質の生産を行うことができる。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）反応器は、独特なフロー式反応器であり、以下の利点を有する。拡散接合による３Ｍ（登録商標） ＳｉＣモジュールは、統合した熱交換器を有し、比類のない熱制御及び優れた耐薬品性を提供し、標準ヒュームフードにおいてグラムレベルで極端な反応条件下で安全に操作することができ、試薬の添加量、生産力又は反応時間からみて、生産を効率的かつ柔軟に実行することができる。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）フロー式反応器の一般的なパラメーターは以下の通りである。可能な反応タイプは、（例えば）Ａ＋Ｂ→Ｐ１＋Ｑ（又はＣ）→Ｐであり、用語「Ａ」、「Ｂ」、「Ｃ」は反応物を示し、「Ｐ」、「Ｐ１」は生成物を示し、「Ｑ」はクエンチャーを示し、生産量（ｍｌ／ｍｉｎ）は約０．２−約２０であり、チャンネルサイズ（ｍｍ）は１ｘ１（予熱ゾーン及び混合器ゾーン）、１．４ｘ１．４（停留通道）であり、試薬供給は１−３であり、モジュールサイズ（幅ｘ高さ）（ｍｍ）は１１０ｘ２６０であり、フレームサイズ（幅ｘ高さｘ長さ）（ｍｍ）は約４００ｘ３００ｘ２５０であり、モジュール／フレーム数は１−４である。Ｃｈｅｍｔｒｉｘ Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）反応器の技術情報については、２０１７年にＣｈｅｍｔｒｉｘ ＢＶによって出版されたマニュアル「ＣＨＥＭＴＲＩＸのＰｒｏｔｒｉｘ（登録商標）に関する拡大可能なフローケミストリー技術情報」に記載され、その技術情報の全体は引用により本明細書に組み込まれる。

工業生産、プロセス開発及び小規模生産に適用可能なＤｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターは、以下のサイズにより特徴付けられる。典型的な反応器サイズ（長さｘ幅ｘ高さ）は８８ｃｍｘ３８ｃｍｘ７２ｃｍであり、典型的な流体モジュールサイズは１８８ｍｍｘ１６２ ｍｍである。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの特徴は、優れた混合及び熱交換、特許で保護されているＨＥＡＲＴ設計、小さい内部容積、長い滞留時間、高柔軟性、多用途、高耐薬品性のため高ｐＨ化合物、特にフッ化水素酸が適用すること、混合型ガラス／ＳｉＣ溶液が製造材料として使用されること、他の先端的なフロー反応器とのシームレスな拡大である。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの典型的な技術パラメーターは以下の通りである。流速は約３０ｍｌ／ｍｉｎ−約２００ｍｌ／ｍｉｎであり、操作温度は約−６０℃−約２００℃であり、操作圧力は約１８ｂａｒｇ（ｂａｒｇ：ゲージ圧の単位、即ち、ｂａｒで環境圧力又は大気圧よりも高い圧力）以下であり、用いられる材料は炭化ケイ素、ＰＦＡ（ペルフルオロアルコキシアルカン）、ペルフルオロエラストマーであり、流体モジュール内の容積は１０ ｍｌであり、必要に応じて管理機関、例えばＦＤＡ又はＥＭＡにより承認されている。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの反応器は、多用途であり、その配置がカスタマイズすることができる。また、前記反応器上の任意の位置に注入スポットを増設することができる。

Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃは、式ＮｉＣｒ_２１Ｍｏ_１４Ｗで表される合金であり、「合金２２」又は「Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃ−２２」とも呼ばれてもよい。前記合金は、耐食性が高いニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金であり、酸化性酸、還元性酸及び混合酸に対して優れた耐性を有することが知られている。前記合金は、用于排煙脱硫工場、化学工業、環境保護システム、廃棄物焼却工場、廃水処理工場に用いられている。前記実施例以外、本発明の他の実施例において、当業者に知られている他の製造業者のニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金を用いてもよい。合金成分の合計を１００％とする場合、ニッケル−クロム−モリブデン−タングステン合金の典型的な組成（重量％）は、約５１．０％以上、例えば約５１．０％−約６３．０％のＮｉ（ニッケル）を主成分とし、Ｃｒ（クロム）が約２０．０−約２２．５％、Ｍｏ（モリブデン）が約１２．５−約１４．５％、Ｗ（タングステン又はウルフラム）が約２．５−約３．５％、Ｆｅ（鉄）が約６．０％以下、例えば約１．０％−約６．０％、好ましくは約１．５％−約６．０％、より好ましくは約２．０％−約６．０％である。或いは、Ｃｏ（コバルト）は、合金成分の合計１００％に対して約２．５％以下、例えば約０．１％−約２．５％の含有量で合金に存在してもよい。また、Ｖ（バナジウム）は、合金成分の合計１００％に対して約０．３５％以下、例えば約０．１％−約０．３５％の含有量で合金に存在してもよい。さらに、合金成分の合計１００％に対して、少量（即ち０．１％以下）の他の元素は、独立して（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）であり得る。少量（即ち０．１％以下）の他の元素が存在する場合には、前記元素（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）は、合金成分の合計１００％に対してそれぞれ独立して約０．１％以下、例えば約０．０１−約０．１％、好ましくは約０．０８％以下、例えば約０．０１−約０．０８％の含有量で存在してもよい。例えば、前記元素（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）は、合金成分の合計１００％に対してそれぞれ独立してＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０８％、Ｍｎ≦０．０５％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．０２％の含有量で存在してもよい。通常、上記合金組成物には、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔｉ（チタン）、Ａｌ（アルミ）、Ｃｕ（銅）、Ｎ（窒素）及びＣｅ（セリウム）のいずれかが微量でも存在しない。

Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃ−２７６合金は、極めて低い炭素含有量及びケイ素含有量により溶接の問題を緩和する鍛造ニッケル−クロム−モリブデン材料であるため、化学方法及び関連工業において広く用いられており、多くの腐食性化学薬品に対する耐性について、５０年にわたる追跡記録により実証された。他のニッケル合金と同様に、可塑性を有し、成形及び溶接が容易であり、塩化物を含む溶液中の応力腐食割れ（オーステナイト系ステンレス鋼が受けやすい分解の態様）に対して優れた耐性を有する。そのクロム含有量及びモリブデン含有量が高いため、酸化性酸及び非酸化性酸に耐えることができ、塩化物及び他のハロゲン化物の存在下で孔食及び隙間腐食に対して顕著な耐性を示す。総成分１００％に対して、重量％で一般的な組成は、Ｎｉ（ニッケル）５７％（残部）、Ｃｏ（コバルト）２．５％以下、Ｃｒ（クロム）１６％、Ｍｏ（モリブデン）１６％、Ｆｅ（鉄）５％、Ｗ（タングステン（ｔｕｎｇｓｔｅｎ）又はウルフラム（ｗｏｌｆｒａｍ））４％であり、より少量の他の成分は、Ｍｎ（マンガン）１％以下、Ｖ（バナジウム）０．３５％以下、Ｓｉ（シリコン）０．０８％以下、Ｃ（カーボン）０．０１以下、Ｃｕ（銅）０．５％以下である。

本発明の別の実施例において、例えば、前記生産、好ましくは前記工業生産に適したマイクロリアクターは、ＳｉＣ（炭化ケイ素、例えば、Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇによってＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣとして、又はＣｈｅｍｔｒｉｘによってＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘとして提供されるＳｉＣ）で構成されるか、又は作製されたＳｉＣ−マイクロリアクターであるが、これに制限されない。これにより、（例えば）約５−約４００ｋｇ／時間の生産性が提供される。

本発明によれば、本発明のフッ素化生成物の生産、好ましくは工業生産において、１つ又は複数のマイクロリアクター、好ましくは１つ又は複数のＳｉＣ−マイクロリアクターを使用することができる。本発明のフッ素化生成物の生産、好ましくは工業生産において１つ以上のマイクロリアクター、好ましくは１つ以上のＳｉＣ−マイクロリアクターを使用する場合、これらのマイクロリアクター、好ましくはＳｉＣ−マイクロリアクターは、並列配置及び／又は直列配置して使用することができる。例えば、２つ、３つ、４つ又はより多くのマイクロリアクター、好ましくは２つ、３つ、４つ又はより多くのＳｉＣ−マイクロリアクターは、並列配置及び／又は直列配置して使用することができる。

反応及び／又は拡大条件を使用可能な実験室研究について、例えば、Ｃｈｅｍｔｒｉｘ社の反応器Ｐｌａｎｔｒｉｘはマイクロリアクターとして使用することができるが、これに限定されない。

例えば、工業フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）は、ステンレス鋼フレームに置かれた（非浸入式）ＳｉＣモジュール（例えば３Ｍ（登録商標） ＳｉＣ）から構成され、標準Ｓｗａｇｅｌｏｋコネクタを用いて前記フレームによりフィードラインと作動媒体との接続を構築する。作動媒体（熱流体又は熱流）と共に使用するときに、統合熱交換器を用いてモジュール内でプロセス流体を加熱又は冷却し、鋸歯状又は双鋸歯状の中間チャンネルの構造中で反応させる。前記構造は、プラグフローを得るとともに高熱交換能力を有するように設計される。基本ＩＦＲ（例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）システムは、１つのＳｉＣモジュール（例えば３Ｍ（登録商標）ＳｉＣ）及び１つの混合器（ＭＲＸ）から構成され、前記混合器はＡ＋Ｂ→Ｐタイプの反応を行うことができる。モジュールの数を増加することで反応時間及び／又はシステム生産性を増加することができる。クエンチャーＱ／Ｃモジュールを増設することにより、反応タイプはＡ＋Ｂ→Ｐ１＋Ｑ（又はＣ）→Ｐに拡大され、仕切られることで２つの温度領域が得られる。本明細書において、用語「Ａ」、「Ｂ」及び「Ｃ」は反応物、「Ｐ」及び「Ｐ１」は生成物、「Ｑ」はクエンチャーを示す。

工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標） ＭＲ５５５）の典型的なサイズは、（例えば）ミリメートルでチャンネルサイズが４ｘ４（「ＭＲＸ」、混合器）及び５ｘ５（「ＭＲＨ−Ｉ／ＭＲＨ−ＩＩ」；ＭＲＨは滞留モジュールを示す）であり、モジュールサイズ（幅ｘ高さ）が２００ｍｍｘ５５５ｍｍであり、フレームサイズ（幅ｘ高さ）が３２２ｍｍｘ８１１ｍｍである。工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）の典型的な生産量は、（例えば）約５０ｌ／ｈ−約４００ｌ／ｈである。また、用いられる流体の特性及び過程条件に応じて、工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）の生産量は、（例えば）＞４００ｌ／ｈであってもよい。滞留モジュールは、直列に配置することができる。これにより、必要な反応体積又は生産性が得られる。直列に配置可能なモジュールの数は、流体の特性及び目的流速に依存する。

工業用フロー式反応器（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘｅＭＲ５５５）の典型的な操作条件又は過程条件は、（例えば）温度範囲が約−３０℃−約２００℃、圧力差（作動過程）が＜７０℃、試薬供給が１−３、最大操作圧力（作動流体）が約２００℃の温度で約５ｂａｒ、最大操作圧力（プロセス流体）が約≦２００℃の温度で約２５ｂａｒである。

以下、実施例にて本発明を説明するが、この実施例は本発明の範囲を制限しない。

〔実施例〕
（実施例１）
回分式反応器（オートクレーブ）においてクロロベンゼンからフルオロベンゼンを製造する。

＜触媒の予備フッ素化＞
Ｒｏｔｈの２５０ｍｌオートクレーブ（内側のライニングはＨＤＰＴＦＥで作製される）に３６．７８ｇ（０．１２３ｍｏｌ）ＳｂＣｌ_５を入れた後、２０倍モル過剰の無水ＨＦ（２．４６ｍｏｌ、４９．２２ｇ）を入れ、反応混合物を１００℃で３時間保持した。当該方法により、アンチモンが結合した約９５％の塩素原子はフッ素原子で置換されるため、オートクレーブには、約２６．７ｇ（０．１２３ｍｏｌ）のＳｂＦ_５を触媒として含む。

＜クロロベンゼンとの反応＞
冷却後、オートクレーブ内の圧力を環境圧力まで低下させ、予備フッ素化触媒が入っているオートクレーブに４９．２２ｇ（２．４６ｍｏｌ）ＨＦ（窒素ガス（Ｎ_２）が充填された１ ｋｇ ＨＦ圧力シリンダーに由来）を入れた。次いで、ＨＰＬＣ−ポンプ（ＨＰＬＣ＝高圧液体クロマトグラフィー）により２７．６９ｇ（０．２４６ｍｏｌ）クロロベンゼンをオートクレーブにゆっくり加えた。この過程において、放熱反応及び圧力の増加が観察された。次いで、オートクレーブの内部温度を６０℃に継続して加熱し、３時間持続した後、得られた反応混合物を冷却し、オートクレーブの圧力を解放した後、反応混合物全体を慎重な加水分解により処理することにより、９７％の目的のフルオロベンゼンを含む有機相を形成し、有機相を乾燥して精密蒸留し、純粋なフルオロベンゼンを得た。

（実施例２）
マイクロリアクターにおいてフルオロベンゼンを連続して生産する。
マイクロリアクターを使用したこの手順の反応スキームを図１に示します。この実施例２によるマイクロリアクターでのフルオロベンゼンの連続生産では、ＳｉＣマイクロリアクターが使用された。

ＳｂＣｌ_５を出発原料として、実施例１の方法により５００ｇ（２．３１ｍｏｌ）ＳｂＦ_５をバッチ式で製造した。図１に示される反応式のように、５００ｇのＳｂＦ_５及び４６２．２３ｇ（２３．１ｍｏｌ）の無水ＨＦをＨＦタンクに入れた。用いられるマイクロリアクターは、ＳｉＣで作製された体積が２７ｍｌのＣｈｅｍｔｒｉｘマイクロリアクター（Ｐｒｏｔｒｉｘ）であった。

注意：Ｈａｓｔｅｌｌｏｙおよびステンレス鋼１．７５７１などのステンレス鋼製マイクロリアクターは、遅くとも１時間の操作後に腐食するため使用できない。また、腐食は触媒の求核性を低下させた（Ｓｂ^ＩＩＩの形成による強力な失活）ため、反応速度も低下する。

別の貯蔵タンクはクロロベンゼンで満たされている。ＨＣｌパージ（必要に応じて長時間の操作中に行われる）のために、サイクロンセパレータには、１０ｂａｒに設定された圧力保持バルブが設けられた。次いで、フッ素化反応の開始前に、ＳｉＣマイクロリアクターの温度を６０℃に昇温した。

次いで、体積が１００ｍｌ／ｈのＨＦ／触媒混合物を出発原料として、１００ｍｌ／ｈの用量でクロロベンゼン（基質とＨＦとの比が約１：５．７である）を加えた。

ＳｉＣ−マイクロリアクターを出た反応混合物を体積が２ｌの相分離器に導入し、ＨＦ／触媒相に相分離し、有機相を分離した。反応系から有機相を取り出して分析し、残留フッ化物を除去するために、ＮａＯＨ洗浄機中に入れた。洗浄機の有機相のＧＣ−分析（ＧＣ＝ガスクロマトグラフィー）では、収率が９８％のフルオロベンゼン及び微量のジフルオロビフェニルが示された。より長期的な連続操作では、ＨＦ／触媒相（特定のＳｂ^ＩＩＩの含有量に依存する）は、ＨＦ／触媒相は再生のために少量のハロゲンで置き換えられ、ＨＦタンクに戻された。連続運転中において、フルオロベンゼンの生成量と有機相による除去（ＨＣｌパージによるＨＣｌにおけるＨＦの置換）に応じて、新鮮なＨＦをＨＦタンクに供給した。

（実施例３）
＜４−フルオロニトロベンゼンの生産（オートクレーブ）＞
クロロベンゼンの代わりに４−クロロニトロベンゼンを原料として使用する以外、実施例１と同様に実験を行った。４−フルオロニトロベンゼンの収率は９７％であった。

（実施例４）
＜２，４−ジフルオロニトロベンゼンの生産（オートクレーブ）＞
クロロベンゼンの代わりに２，４−ジニトロクロロベンゼンを原料として使用する以外、実施例１と同様に実験を行った。２，４−ジフルオロニトロベンゼンの収率は９６％であった。

（実施例５）
＜２，４−ジフルオロニトロベンゼンの生産（オートクレーブ）＞
クロロベンゼンの代わりに２３．６２ｇ（０．１２３ｍｏｌ）２，４−ジクロロニトロベンゼンのみを原料として使用する以外、同じ量のＨＦ／触媒を使用し、実施例１と同様に実験を行った。２，４−ジフルオロニトロベンゼンの収率は９８％であった。

（実施例６）
＜１，３−ジフルオロベンゼンの生産（オートクレーブ）＞

ＨＦ中の超酸性ＳｂＦ_５の強い求核性は、ジクロロベンゼン、例えば、ｍ−ジクロロベンゼンなどの電子不足系では特に顕著である。予備フッ素化触媒の調製は、オートクレーブ中でバッチ手順で実施例１と同様に実施される。次いで、冷却した後、オートクレーブ内の圧力を環境圧力まで解放し、予備フッ素化物触媒を含むオートクレーブに４９．２２ｇ（２．４６ｍｏｌ）のＨＦ（窒素ガス（Ｎ_２）が充填された１ｋｇのＨＦ圧力シリンダーに由来）を加えた。次いで、ＨＰＬＣ−ポンプ（ＨＰＬＣ＝高圧液体クロマトグラフィー）により２７．６９ｇ（０．２４６ｍｏｌ）のクロロベンゼンをオートクレーブにゆっくりと加えた。この過程において、放熱反応及び圧力の増加が観察された。その後、ＨＰＬＣ−ポンプ（ＨＰＬＣ＝高圧液体クロマトグラフィー）により１８．１ｇ（０．１２３ｍｏｌ）のｍ−ジクロロクロロベンゼンをオートクレーブオートクレーブにゆっくりと加えた。この過程において、放熱反応及び圧力の増加が観察された。次いで、オートクレーブの内部温度を６０℃に継続して加熱し、３時間保持した後、得られた反応混合物を冷却し、オートクレーブの圧力を解放した後、反応混合物全体を慎重な加水分解により処理した。９７％の目的の１，３−ジフルオロベンゼンを含む有機相を得た。有機相を乾燥して精密蒸留することで、純粋な１，３−ジフルオロベンゼンを得た。

（実施例７）
＜１，４−ジフルオロベンゼンの生産（オートクレーブ）＞
１，４−ジクロロベンゼンを出発原料として使用する以外、実施例６と同様に反応を行った。生成物１，４−ジフルオロベンゼンの収率は９５％であった。

（実施例８）
＜トリフルオロニトロベンゼンの生産（オートクレーブ）＞
上記と比較して、さらに低い電子収量系は、本発明によるフッ素化反応の出発物質としてのトリクロロニトロベンゼンである。

実施例１と同様に反応を行い、収率９３％でトリフルオロニトロベンゼンを得た。

（実施例９）から（実施例１４）
＜マイクロリアクターでの連続生産＞
実施例２の方法と同様に、実施例３から８の実験をマイクロリアクターで連続的に行った。交換される各ハロゲン原子については、実施例２と同様に反応が行われたが、ＨＦの量は２倍になった。

使用される原料（出発原料）が固体である場合、液体計量のために、反応前に固体原料を少量のＨＦに加えた。

ハロゲン化ベンゼンは、反応せずに無水ＨＦに可溶である。

なお、触媒がない場合においても、ベンゾトリハライド（トリクロロトルエンなど）は、ＨＦと反応する。

従って、実施例８において、１００ｍｌ／ｈのトリクロロベンゼン（出発原料）の用量及び３００ｍｌ／ｈのＨＦ（＋触媒）の用量で化合物を計量した。反応が不完全である可能性がある場合、両方の用量の割合、トリクロロニトロベンゼンの用量及びＨＦ（＋触媒）用量の必要に応じて、滞留時間（ＨＦ用量の相対的な増加によって短縮される）を再度延長することができる。

マイクロリアクターによる収率は、いずれもオートクレーブよりも２−８％高かった。

Claims (10)

1. 下式（Ｉ）のフルオロアリール化合物及びその誘導体の製造方法であって、
   前記フルオロアリール化合物は、好ましくはフルオロベンゼン又はフルオロビフェニルであり、
   前記フルオロアリール化合物は、置換又は非置換であり、
   Ｒｎ−Ａｒ−Ｆ （Ｉ）
   （式中、Ａｒは、置換または非置換の単環式同素環式アリール基、置換または非置換の同素環式或いは窒素及び／又は酸素を含む二環式複素環式（−Ａｒ−）アリール基、又は前記単環式アリール基及び／又は二環式（−Ａｒ−）アリール基の置換または非置換のビアリール基（−Ａｒ−Ａｒ’−）であり、Ａｒ及びＡｒ’は同じでも異なっていてもよく、好ましくは、Ａｒは置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）、ナフチル基又はビフェニル基（−Ｐｈ−Ｐｈ’−）であり、より好ましくは、Ａｒは置換または非置換のフェニル基又はビフェニル基であり、
   Ｒｎは、水素（Ｈ）、二酸化窒素（ＮＯ_２）、フッ素（ｆ）以外のハロゲン（Ｈａｌ）、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルコキシ基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルコキシ基からなる群より選択される１つ又は複数の置換基であり、好ましくはジフルオロアルコキシ基又はトリフルオロアルコキシ基、より好ましくはジフルオロメトキシ又はトリフルオロメトキシであり、前記ハロゲン（Ｈａｌ）は、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）である。）
   前記方法は、以下のステップ（ａ）からステップ（ｆ）を含み、
   ステップ（ａ）において、式（ＩＩ）の化合物を原料として提供し、
   Ｒｎ−Ａｒ−Ｈａｌ （ＩＩ）
   （式中、Ａｒ及びＲｎは上記と同義であり、Ｈａｌは塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）から選択されるハロゲンである。）
   ステップ（ｂ）において、ＨＦ（フッ化水素）及び触媒、好ましくはハロゲン化促進触媒、より好ましくはフッ素化促進触媒を提供し、
   ステップ（ｃ）において、ステップ（ａ）における式（ＩＩ）の化合物とステップ（ｂ）におけるＨＦ及び触媒とを混合し、
   ステップ（ｄ）において、ステップ（ｃ）で得られた混合物を少なくとも１つの反応器に入れ、前記触媒の存在下でＨＦと式（ＩＩ）の反応を行い、式（Ｉ）の化合物を含む反応混合物を得、
   ステップ（ｅ）において、前記ステップ（ｄ）で得られた前記反応混合物を取り出し、式（Ｉ）の化合物を含む生成物、好ましくは式（Ｉ）の化合物である生成物を得、
   ステップ（ｆ）において、任意にステップ（ｅ）で得られた式（Ｉ）の化合物を精製及び／又は分離し、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得る、方法。
2. 請求項１に記載の式（Ｉ）のフルオロアリール化合物及びその誘導体の製造方法であって、
   Ｒｎ−Ａｒ−Ｆ （Ｉ）
   前記式（Ｉ）は、請求項１と同義であり、
   前記製造方法は、以下のステップ（ａ）からステップ（ｆ）を含み、
   ステップ（ａ）において、式（ＩＩ）の化合物を原料として提供し、
   Ｒｎ−Ａｒ−Ｈａｌ （ＩＩ）
   式中、Ｒｎ、Ａｒ及びＨａｌは請求項１と同義であり、
   ステップ（ｂ）において、ＨＦ（フッ化水素）及び触媒、好ましくはハロゲン化促進触媒、より好ましくはフッ素化促進触媒を提供し、
   ステップ（ｃ）において、ステップ（ａ）における式（ＩＩ）の化合物とステップ（ｂ）におけるＨＦ及び触媒とを混合し、
   ステップ（ｄ）において、ステップ（ｃ）で得られた混合物を少なくとも１つの上部横寸法が約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下の連続流通反応器、好ましくは、少なくとも１つのマイクロリアクターにフィーディングし、前記触媒の存在下でステップ（ａ）における式（ＩＩ）の化合物とＨＦとを反応させ、式（Ｉ）の化合物を含む反応混合物を得、
   好ましくは、１種又は複数種の以下条件下で少なくとも１つのマイクロリアクターにフィーディングする。
   流速：約１０ｍｌ／ｈ−約４００ｌ／ｈ
   温度：約３０℃−約１５０℃
   圧力：約５ｂａｒ−約５０ｂａｒ
   滞留時間：約１秒−約６０分間、好ましくは約１分間−約６０分間
   ステップ（ｅ）において、前記連続流通反応器、好ましくは前記マイクロリアクターからステップ（ｄ）で得られた前記反応混合物を取り出し、式（Ｉ）の化合物を含む生成物、好ましくは、式（Ｉ）の化合物である生成物を得、
   ステップ（ｆ）において、任意にステップ（ｅ）で得られた前記式（Ｉ）の化合物である生成物を精製及び／又は分離し、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得る、方法。
3. （ｉ）前記式（Ｉ）のフルオロアリール化合物は、式（Ｉａ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物であり、化合物の前記原料は、式（ＩＩａ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物であり、Ｒｎ及びＨａｌは、それぞれ独立して請求項１と同義であり、或いは
   

   

   （ｉｉ）前記式（Ｉ）のフルオロアリール化合物は、式（Ｉｂ）の置換または非置換のビフェニル（−Ｐｈ−Ｐｈｈ−）を有する化合物であり、化合物の前記原料は、式（ＩＩｂ）の置換または非置換のビフェニル（−Ｐｈ−Ｐｈ’−）を有する化合物であり、Ｒｎ及びＨａｌは、それぞれ独立して請求項１と同義である、請求項１又は２に記載の方法。
   

   
4. （ｉｉｉ）前記式（Ｉ）のフルオロアリール化合物は、式（Ｉｃ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物であり、化合物の前記原料は、式（ＩＩｃ）の置換または非置換のフェニル基（−Ｐｈ−）を有する化合物である、請求項１又は２に記載の方法。
   

   

   （式（Ｉｃ）及び式（ＩＩｃ）中、
   式（ＩＩｃ）中のＨａｌは、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）から選択されるハロゲンであり、
   式（Ｉｃ）及び（ＩＩｃ）におけるＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４及びＲ５は、それぞれ独立して、水素（Ｈ）、二酸化窒素（ＮＯ_２）、フッ素（ｆ）以外のハロゲン（Ｈａｌ）、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４アルコキシ基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルキル基、置換または非置換のＣ_１−Ｃ_４ハロゲン化アルコキシ基からなる群より選択される置換基であり、好ましくはジフルオロアルコキシ基又はトリフルオロアルコキシ基、より好ましくはジフルオロメトキシ又はトリフルオロメトキシであり、前記ハロゲン（Ｈａｌ）は、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）から選択され、或いは、
   式（Ｉｃ）及び式（ＩＩｃ）におけるＲ１、Ｒ２及びＲ３は、それぞれ独立して前記置換基であり、Ｒ４及びＲ５は、それらのベンゼン環に結合した炭素原子と共に置換または非置換の同素環式の窒素及び／又は酸素を含む複素環式の５員環又は７員環系を形成し、好ましくは、Ｒ４とＲ５は一緒になって、
   （ａ）−ＣＨ＝ＣＨ−ＣＨ＝ＣＨ−、
   （ｂ）−ＣＨ＝ＣＨ−ＮＲ６−（Ｒ６は、水素又はＣ_１−Ｃ_４アルキル基である。）、
   （ｃ）−ＣＨ＝Ｎ−ＣＨ−、及び
   （ｄ）−ＣＲｘＲｙ−Ｏ−ＣＲ’ｘＲ’ｙ
   からなる群より選択される基であり、
   ここで、Ｒｘ、Ｒｙ、Ｒ’ｘ及びＲ’ｙは、それぞれ独立して水素（Ｈ）、原料とする式（ＩＩｃ）におけるフッ素以外のハロゲン（Ｈａｌ）であり、或いは、得られた式（Ｉｃ）の化合物において、Ｒｘ、Ｒｙ、Ｒ’ｘ及びＲ’ｙは、それぞれ独立してフッ素又は塩素であり、好ましくは、−ＣＦ_２−Ｏ−ＣＦ_２である。）
5. ステップ（ｄ）における少なくとも１つの前記連続流通反応器、好ましくは少なくとも１つの前記マイクロリアクターは、独立してＳｉＣ−連続流通反応器、好ましくはＳｉＣ−マイクロリアクターである、請求項２から４のいずれか１項に記載の方法。
6. 前記フッ素化反応において、前記触媒は、Ｓｂ、Ａｓ、Ｂｉ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｒｕ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、好ましくはＳｂに基づくハロゲン化触媒、好ましくはフッ素化触媒であり、より好ましくは、前記フッ素化触媒は、Ｓｂフッ素化触媒からなる群より選択される、活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を提供するフッ素化触媒である、請求項１から５のいずれか１項に記載の方法。
7. 前記フッ素化反応において、前記ハロゲン化触媒は、五塩化アンチモン及び／又は五フッ化アンチモンであり、好ましくは、前記触媒は、五フッ化アンチモン（ＳｂＦ_５）であり、且つオートクレーブ中でＳｂＣｌ_５とＨＦとの反応により調製され、より好ましくは、ＨＦにおけるＳｂＦ_５からなり、前記ＨＦにおけるＳｂＦ_５は、請求項１から５のいずれか１項に記載の方法における反応ステップ（ｄ）の前に前記活性物質Ｈ_２Ｆ^＋ＳｂＦ_６ ⁻を形成する、請求項６に記載の方法。
8. 前記方法は、ステップ（ｆ）において請求項１又は２に記載のステップ（ｅ）の式（Ｉ）の化合物を精製及び／又は分離し、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得ることを含む、請求項１から７のいずれか１項に記載の方法。
9. 請求項１又は２に記載のステップ（ｆ）において、前記式（Ｉ）の化合物の精製及び／又は分離は、相分離法を含むか、又は相分離法からなる、請求項８に記載の方法。
10. 少なくとも請求項２に記載のステップ（ｆ）において、式（Ｉ）の化合物の精製及び／又は分離は、蒸留を含まず、精製及び／又は分離された式（Ｉ）の化合物を得る、請求項１から９のいずれか１項に記載の方法。

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