JP2021502536A - 目標温度までの定温ボックスの冷却方法および関連設備 - Google Patents
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Abstract
Description
− 前記ボックス内に蒸発器を配置し、前記蒸発器は気相と平衡状態の液相の流体を含んでおり;
− 前記蒸発器を、気相の前記流体と化学反応を起こして反応生成物を形成することができる少なくとも1つの反応性化合物Siを含む混合物が含まれた少なくとも1つの熱化学反応器Riと流体連通させ、前記反応生成物の前記合成化学反応は発熱性の可逆反応であり;同時に、前記反応器Riレベルで生じる熱のすべてまたは一部を排出し;
− 場合によって前記反応性混合物Siと同一である少なくとも1つの反応性化合物を含む混合物を各々が含んだ別のn個(nは1以上の整数)の熱化学反応器を提供する方法に関する。
− 場合により、前記n個の反応器のアセンブリとも前記反応器Riとも別個のものである少なくとも1つの外側の熱化学反応器のアセンブリを提供し、
I)前記熱化学反応器Riと流体連通された前記蒸発器によって形成されるアセンブリ内で支配的な圧力Pevi、および/または前記蒸発器と流体連通された前記熱化学反応器Riの温度を決定し、
II)前記蒸発器に連結された前記反応器Riの温度と、圧力Peviで前記熱化学反応器Riに含まれる前記反応性混合物Siの平衡温度TeSiとの温度差DTRiが第1の所与の偏差ΔT1に等しく、かつ/または前記蒸発器と前記ボックス内部との温度差DTevが第2の所与の偏差ΔT2に等しいときは、前記反応器Riを前記蒸発器から切り離し、前記蒸発器に連結されていない別のn個の熱化学反応器であって、その圧力がPevi未満で、および/もしくはその温度が所与の値未満である熱化学反応器の中から選んだ少なくとも1つの熱化学反応器Ri+1を前記蒸発器と流体連通させ、同時に、前記蒸発器に連結された前記反応器Ri+1レベルで生じる熱のすべてまたは一部を排出し、
III)前記蒸発器と流体連通させた前記熱化学反応器Ri+1についてステップIおよびIIを前記ボックス内の前記温度Tcと前記目標温度Tcとの偏差が第3の偏差ΔT3と等しくなるまで繰り返し、
− 場合により、前記蒸発器を前記設備のn+1個の熱化学反応器のうちの少なくとも1つと流体連通させてステップIおよびIIを反復することで、または前記蒸発器を、前記n個の反応器のアセンブリとも前記反応器Riとも別個のものである少なくとも1つの外側の熱化学反応器のアセンブリと流体連通させることで、前記ボックスにおける前記温度Tcと前記目標温度Tcとの偏差を前記第3の偏差ΔT3以下に維持する。
− 断熱ボックス;
− 前記ボックス内に配置され、気相と平衡状態の液相の流体が含まれた蒸発器;
− 気相の前記流体と化学反応して反応生成物を形成することができる反応性混合物Siが含まれた少なくとも1つの熱化学反応器Riであって、前記反応生成物の前記合成化学反応は発熱性の可逆反応であり、前記熱化学反応器Riは、バルブを形成する手段を具備したダクトLiを介して前記蒸発器と流体連通され得る反応器;
− 前記断熱ボックス内の温度測定手段;
− 前記反応生成物の逆の吸熱分解反応を引き起こして、前記反応性混合物および気相の前記流体の再生をもたらすことができる前記熱化学反応器Riの加熱手段;
− さらに、少なくともn個(nは1以上の整数)の熱化学反応器Ri+1であって、場合によっては前記反応性混合物Siと同一で同じように気相の前記流体と化学反応して反応生成物を形成することができる反応性混合物Si+1をその各々が含み、前記反応生成物の前記合成化学反応が発熱性の可逆反応であり、各々が固有のダクトLi+1を介して前記蒸発器と流体連通され得る、n個の熱化学反応器;
− 前記ダクトLi+1の各々に取り付けられたバルブVi+1であって、開位置では前記反応器と前記蒸発器との間の流体連結を可能にし、閉位置では前記蒸発器および前記別のn個の熱化学反応器から前記反応器Riを切り離すバルブ;
− 前記反応生成物の逆の吸熱分解反応を引き起こして、前記反応性混合物および気相の前記流体の再生をもたらすことができる前記熱化学反応器Ri+1の各々の加熱手段;ならびに
− 前記熱化学反応器RiおよびRi+1の各々の前記合成反応によって発生した熱を、それが生じた反応器において排出するのに適した熱の排出手段
を備えるタイプの設備に関する。
− 前記ボックスで測定した温度と前記目標温度Tcとの差を第3の所与の偏差ΔT3と比較する手段;ならびに/あるいは
− 前記蒸発器内の温度Tevおよび/または前記蒸発器内もしくは前記反応器RiおよびRi+1の各々の中の圧力の決定手段;
− 前記反応器Ri内および前記n+1個の熱化学反応器の各々の反応器Ri+1内の温度Tiの決定手段;
− 前記ボックスの温度と前記蒸発器の温度との偏差DTevの決定手段;ならびに/あるいは
− 決定された前記温度Tiと当該の前記熱化学反応器Riに含まれる反応性混合物Siの平衡温度TeSiとの偏差DTRiであって、前記蒸発器内で決定された前記圧力Peviにおける偏差DTRiを決定する手段;ならびに/あるいは
− DTRiおよび/またはDTevをそれぞれ第1および第2の所与の偏差と比較する手段;ならびに
− 前記バルブViおよびVi+1の各々の開/閉位置の制御手段であって、前記比較手段と連係しており、前記比較手段によってDTRiおよび/またはDTevがそれぞれ前記第1および前記第2の偏差に満たないと判定されると、前記蒸発器を、前記蒸発器と流体連通されておらず、圧力が前記蒸発器内で決定された圧力Pevi未満で、かつ/もしくは温度が所与の値未満である熱化学反応器の中から選ばれた少なくとも1つの熱化学反応器Ri+1と流体連通させるように構成された制御手段;
− 場合により、少なくとも1つの外側の熱化学反応器のアセンブリであって、前記n個の反応器のアセンブリとも前記反応器Riとも別個のものであり、バルブを形成する手段を具備した少なくとも1つのダクトを介して前記蒸発器(E)と流体連通され得るアセンブリ
をさらに備え、また、
制御手段は、前記ボックス内の温度と目標温度との偏差が前記第3の偏差と同じであるときは、蒸発器を前記n個の反応器の少なくとも一部と流体連結させ、前記ボックス内の温度と目標温度との偏差が前記第3の偏差と同じであるときは、蒸発器を前記少なくとも1つの外側の熱化学反応器のアセンブリと流体連結させるように、比較手段と連係する。
本出願全体において、用語「蒸発器」とは、平衡状態にある液相および気相の流体が含まれたあらゆる装置をいう。それはたとえば単なる容器であり得る。
図1を参照すると、この第1の実施形態は、蒸発器として機能する容器Eであって、気相と平衡状態にある液相の流体を含む容器Eを備える。この容器/蒸発器Eは定温ボックスC(または断熱ボックス)内に置かれる。そこでそのボックスCの内部は、本発明の設備によって冷却される。容器EはボックスCの断熱壁を貫通するダクト部位Pに接続される。その後、このダクト部位Pは3つのダクト、L1、L2およびL3に分かれる。ダクトL1は、容器Eの内部を第1の熱化学反応器R1の内部とつなぐ。第1のダクトL1は、第1の反応器R1の入口に取り付けられた第1のバルブV1を備える。第2のダクトL2は、容器Eの内部を第2の熱化学反応器R2の内部とつなぐ。第2のダクトL2は、第2の反応器R2の入口に取り付けられた第2のバルブV2を備える。第3のダクトL3は、容器Eの内部を第3の熱化学反応器R3の内部とつなぐ。第3のダクトL3は第3の反応器R3の入口に取り付けられた第3のバルブV3を備える。各反応器は、反応器R1、R2およびR3の各々によって放出される熱の強制対流による放散が最適化されるように適合され、配置された少なくとも1つの送風機VT1、VT2およびVT3をそれぞれ有するアセンブリを備える。
バルブV1を開いて容器Eと反応器R1を連通させる。バルブV2およびV3は閉じておく。気相の流体は第1の反応器R1に入り込み、まだ反応していない反応性混合物と反応する。好ましくは、反応器R1は再生されたばかりである。すると、発熱化学反応によって反応器R1で熱の放出が起こる。その熱は一部が反応器自体によって吸収される。すなわち、反応器に含まれる反応性混合物、反応器の壁および反応器R1内で形成される反応生成物またはすでにそこに含まれていた反応生成物によって顕熱の形で蓄積される。それとは別の部分の熱は、送風機アセンブリVT1によって排出される。第1の反応器R1の冷却によって発熱反応の平衡がずれて発熱反応が継続し、そのために引き続き容器E内における気相内の液相の流体の通過が起こる。容器E内の圧力は、反応器R1の圧力と同じで、Pev1である。
容器Eにおける蒸発速度がゼロになるのを防ぐため、フェーズbがトリガされる。反応器R1入口のバルブV1が閉ざされる。それによって反応器R1は容器Eから切り離される一方、送風機アセンブリVT1によって送風による冷却が続けられ、反応器R1の冷却と、反応器R1内で続くことができる発熱化学反応とによって温度および圧力の条件が変化し、第1の反応器R1内の圧力は下がる。すると、バルブV2が開く。反応器R2と容器Eが流体連通される。バルブV3は閉ざされたままである。バルブV1も同様である。Pev1よりも低い新たな圧力Pev2が、容器Eおよび反応器R2内に急速に生じる(これは、気相の流体がその中で広がることができる容積の増大および反応器R2内での流体の消費によって気相の流体が減圧されるため)。容器Eの温度は、直線L/Gから導かれる平衡温度の値Tev2まで下がる。気相の流体は容器Eから第2の反応器R2に移動し、反応器R2に含まれる化合物と反応する。フェーズaに関して記したものと同じ現象が、このフェーズbで第2の反応器R2内で起こる。ボックスCにおける温度Tc2と容器Eにおける温度Tev2との差であるDTevが第2の所与の偏差未満になると、直ちにフェーズcがトリガされる。そのとき、第2の反応器R2は、圧力Pev2に対する反応器R2の平衡点TE2の横座標の読みによって導き出されるその平衡温度に満たない温度TR2にある。
反応器R2入口のバルブV2が閉ざされる。反応器R1およびR2は、送風機アセンブリVT1、VT2およびVT3による送風によって引き続き冷却される。それぞれの温度および圧力は低下し続ける。バルブV3が開かれる。反応器R3と容器Eが流体連通される。容器E内の気相の流体は第3の反応器R3に入り、その反応器R3に含まれる化合物と反応する。フェーズaについて説明したのと同様に反応器R3で平衡が成立する。容器E内の圧力は再び低下して値Pev3まで下がり、容器E内に新たにより低い温度Tev3が得られる。そのとき、ボックスC内の温度は、Tc2よりもT0よりもさらに低いTc3である。反応器R3内の圧力は容器内の圧力、すなわちPev3と同じである。反応器の温度TR3は、平衡点TE3の横座標の読みから導き出される平衡温度TE3に近づく。平衡点TE3は、反応器R3内の圧力がPev3のときの反応器R3の平衡温度を示す。そこで、点TE3におけるその平衡温度と温度TR3との偏差、またはボックスC内のTc3と目標温度との偏差を決定する。
目標温度(許容差(目標許容差)を除き)が得られるまで、フェーズa、すなわちバルブV3を閉じ、バルブV1を開いた状態を繰り返す。バルブV2は閉じたままである。すべての反応器が送風によって冷却される。圧力は直接測定するか、または反応器R1、R2およびR3の反応器壁の温度の測定などによって間接的に決定し、圧力が蒸発器E内で支配的な圧力よりも低いいずれかの反応器と容器Eとを流体連通させる。通常は反応器R1がこれに充てられるが、それは、それまでに最も長く冷却されているのが反応器R1であるためである。
この第2の実施形態によれば、本発明による設備は、それぞれ他とは異なる反応性混合物を含んだ3つの反応器を備える。設備は、図1を参照して説明したものと同じである。図5はこの設備のクラペイロン線図を表している。図5の直線S1/G、S2/GおよびS3/Gは、反応器R1、R2およびR3にそれぞれ含まれる反応系の各々に関する圧力/温度平衡直線を表している。
本発明の設備の第3の実施形態を図6に示す。前述の2つの実施形態に共通の要素には同じ符号が与えられている。この第3の実施形態によれば、設備は、2つずつ熱的に連結された4つの反応器R1a、R1b、R2aおよびR2bを備える。ここに示した事例では、反応器R1aは反応器R2aの中に含まれており、2つの反応器は同心上にあって伝導によって熱交換を行うことができる。同様に、反応器R1bは反応器R2bの中に含まれる。管路L1上に設けられたバルブV1は、容器Eを内側の反応器R1aと連通させることができ、管路L2上に設けられたバルブV3aは、外側の反応器R2aを容器Eと流体連通させることができる。管路L4上に設けられたバルブV2は、外側の反応器R2bを容器Eと流体連通させることができ、管路L3上に設けられたバルブV3bは、容器Eを内側の反応器R1bと流体連通させることができる。
バルブV1が開く。反応器R1aに含まれる反応性混合物S1が反応する。反応器R1aの温度が上昇する。反応器R1aから放出される熱が、反応器R1aを包含する反応器R2aによって吸収される。容器E−反応器R1aアセンブリ内の圧力は、値Pev1で急速に安定する。外側の反応器R2aの温度と平衡点TE1における塩S1の平衡温度との差が第1の所与の偏差を下回ると、直ちにバルブV1が閉じる。内側の反応器R1aの温度は外側の反応器R2aの温度と同じであると考えられる。
バルブV2を開く。反応器R1bの塩S1が反応し、それによって反応器R1bの温度および反応器R1bを包含する反応器R2bの温度が上昇する。容器−反応器R1bアセンブリ内の圧力は、値Pev2で平衡に達する。2つの反応器R1bおよびR2bの温度と平衡点TE2に相当する平衡温度との差が第2の所与の偏差を下回ると、直ちにバルブV2が閉じる。この平衡温度は、クラウジウス・クラペイロン線図で容器Eの圧力である圧力Pev1における塩S1の平衡点TE2に相当する温度である。
R2aとR2bとの温度差が第4の所与の偏差を超えると、バルブV3aおよびV3bは同時に、または順次、開放される。実際、高温の方の反応器は、容器Eと連通させる前に十分に冷却して容器E内の圧力上昇を、したがって冷却能力の低下を、避けなければならない。次に反応器R2aおよびR2bとその平衡直線S2/Gについて検討する。同じ理屈がこの2つの反応器にも当てはまり、前述したものと同じ現象が展開される。
各反応器のシーケンス動作は、それぞれの温度および圧力が、目標温度が得られるところまでの冷熱出力の一段の増大を可能にするものである限りは、続くことができる。その後、容器Eと外側の反応器R2およびR2bを交互に流体連通させることにより、目標値でのボックス温度の維持が実現される。内側の反応器が温度維持のために使用されることはもはやない。
バルブV1が開く。容器Eと反応器R1が連通される。反応器R1で反応が起こり、反応器R1の温度および反応器R3aの温度が上昇する。次いで、反応器R1の温度が容器内の圧力Pev1に対応する平衡点TE1に相当する温度に近づくと(第1の温度偏差)、直ちにV1が閉じる。
バルブV2が開く。反応器R2で反応が起こって反応器R2の温度が上昇し、それによって反応器R2を包含する反応器R3bの温度が上昇する。2つの反応器の温度と蒸発器の圧力Pev2における平衡点TE2に相当する平衡温度との偏差が第2の所与の偏差を下回ると、直ちにバルブV2が閉じる。
次いで、2つの反応器R3aおよびR3bの温度がほぼ同じか否かに応じて、バルブV3aおよびV3bが同時に、または順次開く。この2つの反応器R3aおよびR3bは、2つの内側の反応器とともに目標温度までのボックスの温度の低下を担い、次いでその温度の維持を担う。他の2つの内側の反応器は、ボックスの温度維持には使用されない。
バルブV1が開く。反応器Rd1で反応が起こってその温度が上昇し、それによって反応器Rd1を包含する反応器Rd2の温度も、入れ子式の2つの反応器の間で熱移動が起こるために上昇する。アセンブリ内の第1の圧力は圧力Pev1で落ち着く。反応器Rd1が蒸発器レベルで反応速度論的に強い蒸発をそれ以上起こせなくなると、直ちにV1が閉ざされる。
バルブV2が開く。反応器Rd2が反応を起こす。反応器Rd2の温度はクラウジウス・クラペイロン線図(直線Rd2)によって与えられる平衡温度に沿って上昇し、反応器Rd2が内包する反応器Rd1の温度もそれに随伴する。蒸発器Eと反応器Rd2との間の圧力は圧力Pev2で落ち着く。
Rd2の反応熱は反応器Rd1によって吸収され続ける。Rd1内の温度の上昇は、Rd1における圧力の上昇をもたらす。そして、Rd1内で分解した気相の冷媒流体を凝縮器CDの周囲の温度条件で凝縮させることができるだけの圧力に達すると、バルブ(または弁)V3が開く。再生した気体の状態の冷媒流体は、凝縮器CD内で凝縮する。塩S2と塩S1のそれぞれの反応エンタルピーの大きさは同程度である。そのため、Rd2で発生する熱は、Rd1における再生によって大半が吸収される。したがって、Rd2の温度は、Rd1の再生温度に相当する温度で安定する。塩S1およびS2を適切に選ぶことにより、S2の平衡TE2における適正な偏差が維持され、高い反応速度が維持される。蒸発器Eにおける冷却能力は、より長く高い状態を維持する。
ボックスの温度低下段階が終了したところで、V3が閉ざされる。Rd2が温度維持段階を担うように設計されているかどうかによって、V2は開いたままとされる。そうでない場合は、V2が閉ざされ、バルブV4が開く。それにより、反応器RmがボックスCの温度維持を担うことになる。
ボックスCの温度低下段階が終了するとV2は閉じる。反応器Rd2がこの段階を担うように設計されている場合は、温度の維持は反応器Rd2を用いて行われる。そうでない場合は、反応器RmがボックスCの温度維持を担う。
Claims (10)
- 断熱ボックス(C)をほぼ目標温度Tcまで冷却する方法であって:
− 前記ボックス(C)内に蒸発器(E)を配置し、前記蒸発器(E)は蒸気相と平衡状態の液相の流体を含んでおり;
− 前記蒸発器(E)を、気相の前記流体と化学反応を起こして反応生成物を形成することができる少なくとも1つの反応性化合物Siを含む混合物が含まれた少なくとも1つの熱化学反応器Riと流体連通させ、前記反応生成物の前記合成化学反応は発熱性の可逆反応であり;
− 同時に、前記反応器Riレベルで生じる熱のすべてまたは一部を排出し;
− 場合によって前記反応性混合物Siと同一である少なくとも1つの反応性化合物を含む混合物を各々が含んだ別のn個(nは1以上の整数)の熱化学反応器を提供する
方法において、
− 場合により、前記n個の反応器のアセンブリとも前記反応器Riとも別個のものである少なくとも1つの外側の熱化学反応器(Rm)のアセンブリを提供し、
I)前記熱化学反応器Riと流体連通された前記蒸発器(E)によって形成されるアセンブリ内で支配的な圧力Pevi、および/または前記蒸発器(E)と流体連通された前記熱化学反応器Riの温度を決定し、
II)前記蒸発器(E)に連結された前記反応器Riの温度と、圧力Peviで前記熱化学反応器Riに含まれる前記反応性混合物Siの平衡温度TeSiとの温度差DTRiが第1の所与の偏差(ΔT1)に等しく、かつ/または前記蒸発器(E)と前記ボックス(C)内部との温度差DTevが第2の所与の偏差(ΔT2)に等しいときは、前記反応器Riを前記蒸発器(E)から切り離し、前記蒸発器(E)に連結されていない別のn個の熱化学反応器であって、その圧力がPevi未満で、および/もしくはその温度が所与の値未満である熱化学反応器の中から選んだ少なくとも1つの熱化学反応器Ri+1を前記蒸発器(E)と流体連通させ、同時に、前記蒸発器(E)に連結された前記反応器Ri+1のレベルで生じる熱のすべてまたは一部を排出し、
III)前記蒸発器(E)と流体連通させた前記熱化学反応器Ri+1についてステップIおよびIIを前記ボックス(C)内の前記温度Tcと前記目標温度Tcとの偏差が第3の偏差ΔT3と等しくなるまで繰り返し、
− 場合により、前記蒸発器(E)を前記設備のn+1個の熱化学反応器のうちの少なくとも1つと流体連通させてステップIおよびIIを反復して前記ボックス(C)内の温度を前記目標温度Tcとほぼ同じに保つことで、または前記蒸発器(E)を、前記n個の反応器のアセンブリとも前記反応器Riとも別個のものである少なくとも1つの外側の熱化学反応器(Rm)のアセンブリと流体連通させることで、前記ボックス(C)における前記温度Tcと前記目標温度Tcとの偏差を前記第3の偏差ΔT3以下に維持する
ことを特徴とする、方法。 - 前記n+1個の熱化学反応器の一部を互いに熱的に連結すること、とりわけ前記熱的に連結された熱化学反応器を2つずつ熱的に連結すること、前記熱的に連結された熱化学反応器の一部を前記蒸発器(E)と流体連通し、それ以外の部分は前記蒸発器(E)から切り離すこと、および前記蒸発器(E)と流体連通された前記反応器内における発熱合成反応によって放出された熱を、前記蒸発器(E)から切り離された前記反応器に伝導によって少なくとも部分的に排出することを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 前記熱的に連結された反応器が熱化学反応器のペアを形成すること、前記ペアの各々の前記第2の熱化学反応器が少なくとも1つの凝縮器(CD)と流体連通され、前記第2の熱化学反応器が、前記合成化学反応の際に得られたある量の反応生成物、および場合により未反応の反応性化合物Siが含まれた混合物を含むこと、前記ステップIを前記第1の熱化学反応器を用いて実施し、次いで前記ステップIIを前記第2の熱化学反応器を用いて実施するか、または前記ステップIおよびIIを前記第1の熱化学反応器を用いて実施すること、ならびに前記第1の反応器における合成反応の際に放出されたすべての熱を特に伝導によって前記第2の反応器へと排出することで、前記第2の反応器に含まれる前記反応生成物を分解し、前記第2の反応器内で再生された蒸気相の前記流体を前記凝縮器(CD)内で凝縮し、その凝縮はとりわけ前記凝縮器(CD)の温度で起こり、その温度は前記ボックス(C)の外側温度であり得ることを特徴とする、請求項2に記載の方法。
- 断熱ボックス(C)をほぼ目標温度Tcまで冷却する設備であって、請求項1〜3のいずれか一項に記載の方法の実施を可能にすることができ:
− 断熱ボックス(C);
− 前記ボックス(C)内に配置され、気相と平衡状態の液相の流体が含まれた蒸発器(E);
− 気相の前記流体と化学反応して反応生成物を形成することができる反応性混合物Siが含まれた少なくとも1つの熱化学反応器Riであって、前記反応生成物の前記合成化学反応が発熱性の可逆反応であり、前記熱化学反応器Riが、バルブ(Vi)を形成する手段を具備したダクトLiを介して前記蒸発器(E)と流体連通され得る反応器Ri;
− 排熱手段(VT1;VT2、Rd1;Rd2);
− 前記断熱ボックス(C)内の温度測定手段;
− 前記反応生成物の逆の吸熱分解反応を引き起こして、前記反応性混合物および気相の前記流体の再生をもたらすことができる前記熱化学反応器Riの加熱手段;
− さらに、少なくともn個(nは1以上の整数)の熱化学反応器Ri+1であって、場合によっては前記反応性混合物Siと同一で同じように気相の前記流体と化学反応して反応生成物を形成することができる反応性混合物Si+1をその各々が含み、前記反応生成物の前記合成化学反応が発熱性の可逆反応であり、各々が固有のダクトLi+1を介して前記蒸発器(E)と流体連通され得る熱化学反応器;
− 前記ダクトLi+1の各々に取り付けられたバルブVi+1であって、開位置では前記反応器と前記蒸発器(E)との間の流体連結を可能にし、閉位置では前記蒸発器(E)および前記別のn個の熱化学反応器から前記反応器Riを切り離すバルブ;
− 前記反応生成物の逆の吸熱分解反応を引き起こして、前記反応性混合物および気相の前記流体の再生をもたらすことができる前記熱化学反応器Ri+1の各々の加熱手段;ならびに
− 前記熱化学反応器RiおよびRi+1の各々の前記合成反応によって発生した熱を、それが生じた反応器において排出するのに適した熱の排出手段
を備えるタイプの設備において、
− 前記ボックス(C)で測定した温度と前記目標温度Tcとの差を第3の所与の偏差(ΔT3)と比較する手段;ならびに/あるいは
− 前記蒸発器(E)内の温度Tevおよび/または前記蒸発器(E)内もしくは前記反応器RiおよびRi+1の各々の中の圧力の決定手段;
− 前記反応器Ri内および前記n+1個の熱化学反応器の各々の反応器Ri+1内の温度Tiの決定手段;
− 前記ボックス(C)の温度と前記蒸発器(E)の温度との偏差DTevの決定手段;ならびに/あるいは
− 決定された前記温度Tiと当該の前記熱化学反応器Riに含まれる反応性混合物Siの平衡温度TeSiとの偏差DTRiであって、前記蒸発器(E)内で決定された前記圧力Peviにおける偏差DTRiを決定する手段、ならびに/あるいは
− DTRiおよび/またはDTevをそれぞれ第1および第2の所与の偏差(ΔT;ΔT2)と比較する手段;ならびに
− 前記バルブViおよびVi+1の各々の開/閉位置の制御手段であって、前記比較手段と連係しており、前記比較手段によってDTRiおよび/またはDTevがそれぞれ前記第1および前記第2の偏差(ΔT1;ΔT2)に満たないと判定されると、前記蒸発器(E)を、前記蒸発器(E)と流体連通されておらず、圧力が前記蒸発器(E)内で決定された圧力Pevi未満で、かつ/もしくは温度が所与の値未満である熱化学反応器の中から選ばれた少なくとも1つの熱化学反応器Ri+1と流体連通させるように構成された制御手段、
− 場合により、少なくとも1つの外側の熱化学反応器のアセンブリであって、前記n個の反応器のアセンブリとも前記反応器Riとも別個のものであり、バルブを形成する手段を具備した少なくとも1つのダクトを介して前記蒸発器(E)と流体連通され得るアセンブリ
をさらに備えること、ならびに、
前記制御手段が、前記ボックス内の温度と目標温度Tcとの偏差が前記第3の偏差ΔT3と同じであるときは、蒸発器(E)を前記n個の反応器の少なくとも一部と流体連結させ、前記ボックス内の温度と目標温度との偏差が前記第3の偏差ΔT3と同じであるときは、蒸発器(E)を前記少なくとも1つの外側の熱化学反応器のアセンブリと流体連結させるように、比較手段と連係すること
を特徴とする、設備。 - 前記排熱手段が強制対流によって排熱することができ、とりわけ少なくとも1つの送風機を備えること、かつ/あるいは前記排熱手段が伝導によって排熱することができ、場合によって、排出された熱を物質中に貯蔵することによる顕熱の形で、ならびに/または排熱先の物質の物理的状態変化および/もしくは化学反応による潜熱の形で、貯蔵することが可能であることを特徴とする、請求項4に記載の設備。
- 前記n+1個の反応器の少なくとも一部は熱的に連結され、前記熱的に連結された反応器の一部が、前記バルブ(Vi)を形成する手段の開放によって前記蒸発器(E)と流体連通されると、前記熱的に連結された反応器の残りの部分が前記蒸発器(E)から切り離されること、ならびに前記切り離された部分が、前記蒸発器(E)と流体連通された前記反応器内における前記合成反応によって放出された熱を伝導によって排出するとともに、反応生成物および/もしくは反応性混合物の比熱容量による顕熱の形で、ならびに/または前記反応生成物の分解による潜熱の形で、前記排出された熱を貯蔵することもできるように構成されることを特徴とする、請求項5に記載の設備。
- 前記熱的に連結された反応器の一部が、一方が他方に包含され、とりわけ2つずつ一方が他方に対して入れ子になっており、それによって熱的な連結が、とりわけ熱的に連結されたペアの熱化学反応器の形成を通して伝導によって可能となるようにされることを特徴とする、請求項6に記載の設備。
- 前記熱的に連結された反応器の少なくとも一部が、前記反応性混合物を含む中空プレートを含むこと、ならびに2つの反応器のプレートが互いの間に挟み込まれることで、前記熱化学反応器が伝導および/または対流によって熱的に連結されるようにすることを特徴とする、請求項6または7に記載の設備。
- 前記熱的に連結されたペアの熱化学反応器の各々の前記第1の反応器が、前記反応器の各々に固有のダクトであって、バルブを形成する手段を具備したダクトによって前記蒸発器(E)にそれぞれ接続されること、設備が、バルブを形成する手段を具備するダクトによって前記第2の反応器の各々に接続された少なくとも1つの凝縮器(CD)をさらに備えること、場合により、前記第2の熱化学反応器もまた、それぞれの反応器に固有のダクトであって、バルブを形成する手段を具備するダクトによって各々が前記蒸発器に連結されること、ならびに前記制御手段が前記比較手段と連係しており、前記比較手段によってDTRiおよび/またはDTevがそれぞれ前記第1の偏差および前記第2の偏差(ΔT1;ΔT2)に満たないと判定されたときに、前記蒸発器(E)を、前記蒸発器(E)につながれていなかった一部の前記第1の反応器との間で、または、前記第2の反応器が前記蒸発器(E)に連結可能なときは前記第2の反応器との間で、流体連通させるように構成されることを特徴とする、請求項7または8に記載の設備。
- 各々の熱化学反応器Riが、前記反応性混合物を収めたエンベロープを画定する壁を備えること、および各々の熱化学反応器Riの前記温度決定手段が、各々の反応器Riの壁の温度測定手段を備えることを特徴とする、請求項4〜9のいずれか一項に記載の設備。
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