JP2021501113A - 高断熱及び高強度シリカエアロゲルブランケットの製造方法 - Google Patents
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Abstract
本発明は、高断熱及び高強度シリカエアロゲルブランケットの製造方法に関し、シリカエアロゲルブランケットの製造工程のうち、シリカ前駆体溶液の製造段階に針状金属−シリカ複合体を添加することで、高断熱、高強度、高耐熱性及び低粉塵の特性を有するシリカエアロゲルブランケットを製造することができる。
Description
［関連出願の相互参照］
本出願は、２０１７年１１月２１日付韓国特許出願第１０−２０１７−０１５５２２３号及び２０１８年８月２１日付韓国特許出願第１０−２０１８−００９７３９９号に基づいた優先権の利益を主張し、当該韓国特許出願の文献に開示された全ての内容は本明細書の一部として含まれる。
本出願は、２０１７年１１月２１日付韓国特許出願第１０−２０１７−０１５５２２３号及び２０１８年８月２１日付韓国特許出願第１０−２０１８−００９７３９９号に基づいた優先権の利益を主張し、当該韓国特許出願の文献に開示された全ての内容は本明細書の一部として含まれる。
本発明は、高断熱及び高強度シリカエアロゲルブランケットの製造方法に関する。
シリカエアロゲルブランケットは、エアロゲルに無機繊維を導入して構造を強化し、使用性を大きく高めた製品であって、非常に低い熱伝導度に基づき多様な産業分野に活用されている。
しかし、約４００℃以上の高温では、熱伝導度が急激に上昇する傾向を示し、６５０℃以上の超高温では主成分であるシリカの溶融温度を超えることで深刻な収縮が発生するようになる。
このような問題点によって、使用温度の範囲が６００℃以下に制限される弱点があり、これを克服するためには比重が高い無機添加剤を導入するか、用いる繊維自体の密度を高めることによりエアロゲルブランケットの全体的な密度を高める方法が用いられている。エアロゲルブランケットの密度が高くなれば、超高温下でも深刻な収縮を防止することができるので、熱伝導度の急激な増加を防ぐことができるためである。
しかし、先に言及した方法を介してエアロゲルブランケットの密度を高める場合、熱処理後の熱伝導度の増加を鈍化させることはできるが、無機添加剤と高密度繊維の影響で熱処理前の常温における熱伝導度が際立って高くなる問題が発生する。
したがって、エアロゲルブランケットの活用度を高め、使用範囲を広げるためには、断熱性能の低下を最小化しながらエアロゲルブランケットの密度を高めることができる方法の開発が必要である。
本発明の解決しようとする課題は、熱処理後にも断熱性能に優れたシリカエアロゲルブランケットを製造することである。
本発明の解決しようとする他の課題は、高強度、高耐熱性及び低粉塵の特性を有するシリカエアロゲルブランケットを製造することである。
本発明は、前記のような課題を解決するためのものであって、本発明は、シリカエアロゲルブランケットの製造工程のうち、シリカ前駆体溶液の製造段階に針状金属−シリカ複合体を添加することを特徴とするシリカエアロゲルブランケットの製造方法を提供する。
また、前記製造方法によって製造されたシリカエアロゲルブランケットを提供する。
本発明によるシリカエアロゲルブランケットの製造方法によれば、熱処理後にも熱伝導度の上昇が最小化され、断熱性能に優れた高断熱のシリカエアロゲルブランケットを製造することができる。
また、本発明のシリカエアロゲルブランケットの製造方法によれば、高強度、高耐熱性及び低粉塵のシリカエアロゲルブランケットを製造することができる。
本明細書の次の図面は、本発明の具体的な実施例を例示するものであり、前述した発明の内容とともに本発明の技術思想をさらに理解させる役割を担うものなので、本発明はかかる図面に記載された事項にのみ限定されて解釈されてはならない。
以下、本発明に対する理解を助けるため、本発明をさらに詳細に説明する。
本明細書及び特許請求の範囲に用いられた用語や単語は、通常的かつ辞典的な意味に限定して解釈されてはならず、発明者は自身の発明を最良の方法で説明するために、用語の概念を適宜定義することができるとの原則に即し、本発明の技術的思想に適合する意味と概念として解釈されなければならない。
一般的に、シリカエアロゲルは、シリカ前駆体溶液の製造−ゲル化反応−熟成−表面改質−乾燥の段階を経て製造される。しかし、前記シリカエアロゲルは多孔性構造によって非常に低い機械的強度を有するので、既存の断熱繊維である無機繊維または有機繊維などの繊維状ブランケットにエアロゲルを含浸して結合させたエアロゲル複合体（シリカエアロゲルブランケット）を製造して用いている。
しかし、前記シリカエアロゲルブランケットは、約４００℃以上の高温では熱伝導度が急激に上昇する傾向を示し、６５０℃以上の超高温では主成分であるシリカの溶融温度を超えることで深刻な収縮が発生する問題点がある。
前記問題点を克服するために、従来には無機添加剤を導入したり、使用する繊維自体の密度を高めることにより、エアロゲルブランケットの全体的な密度を高めて伝達される輻射エネルギーを減少させ、熱処理後にも熱伝導度の上昇を鈍化させようとする試みがあったが、前記試み等は無機添加剤と高密度繊維の影響で熱処理前の常温での熱伝導度が際立って高くなるとのまた他の問題を発生させた。
よって、本発明は、前記問題を解決するため、熱処理しても熱伝導度の上昇が最小化され、断熱性能に優れた高断熱のシリカエアロゲルブランケットを製造することを目的とする。
前記目的を達成するため、本発明の一実施形態によるシリカエアロゲルブランケットの製造方法は、シリカエアロゲルブランケットの製造工程のうち、シリカ前駆体溶液の製造段階に針状金属−シリカ複合体粒子を添加することを特徴とする。
本発明の針状金属−シリカ複合体は、具体的に、針状金属−シリカエアロゲル複合体であってよく、一般のエアロゲルに比べて高い密度を有しながらも一般の無機金属添加剤に比べて熱伝導度が低いところ、熱処理後にも熱伝導度の上昇を最小化することができる。
具体的に、エアロゲルブランケットの製造時、添加剤として無機金属粉末を用いる場合、比重が高く密度を増加しやすいので、熱処理後の熱伝導度の増加を鈍化させることはできるが、無機金属自体の熱伝導度が非常に高いため、熱処理前にも熱伝導度が際立って増加する。
一方、本発明で用いる針状金属−シリカ複合体は、高い密度を有しているので、シリカエアロゲルブランケットに対する熱処理後にも熱伝導度の増加を鈍化させながらも、無機金属粉末に比べて相対的に低い熱伝導度を有するのでシリカエアロゲルブランケットの常温熱伝導度の上昇を最小化することができる。
一方、本発明で用いることができる針状金属−シリカ複合体は、酸性溶液に水ガラス溶液を添加し、次いで、金属塩を含む溶液を添加して針状の中間体を形成した後、塩基性触媒を添加してゲル化反応を行い、金属−シリカ複合湿潤ゲルを製造した後、洗浄及び乾燥して製造することができる。
また、前記針状金属−シリカ複合体の金属は、Ｃａ、Ｍｇまたはこれらの混合であってよく、シリカとの反応性を考慮してＣａが最も好ましい。
具体的に、本発明で用いる針状金属−シリカ複合体は、密度が０．３乃至０．８ｇ／ｍＬ、より具体的に、０．４乃至０．５ｇ／ｍＬであることを特徴とする。針状金属−シリカ複合体が前記範囲の密度を有する場合、最終シリカエアロゲルブランケットの密度調節が容易なためである。
前記範囲の密度を有する針状金属−シリカ複合体を用いて製造した本発明のシリカエアロゲルブランケットの密度は、１９０乃至２６５ｋｇ／ｍ3、１９０乃至２４０ｋｇ／ｍ3、より具体的に、２００乃至２４０ｋｇ／ｍ3であることを特徴とする。
本発明のシリカエアロゲルブランケットの密度が前記範囲より小さい場合、シリカエアロゲルブランケットの熱処理後の熱伝導度が増加する問題があり得、前記範囲より大きい場合、シリカエアロゲルブランケットの密度が高すぎるので常温熱伝導度が大きく増加する問題があり得る。
また、本発明の針状金属−シリカ複合体の縦横比（ａｓｐｅｃｔ ｒａｔｉｏ）は、１：１０乃至１：３０、具体的には、１：１０乃至１：２０であることを特徴とする。
本発明において、前記縦横比（ａｓｐｅｃｔ ｒａｔｉｏ）とは、粒子の長さ対比直径の値を意味するものであって、非球形の添加剤において、縦横比は最も基本的な物性値に該当する。
本発明の針状金属−シリカ複合体は、前記優れた縦横比を有するところ、添加時の繊維と類似の形態を有するので、シリカエアロゲルが形成されるとき、シリカエアロゲル内部に容易に導入され、繊維によく吸着してシリカエアロゲルブランケットの構造を大きく強化させ、粉塵（ｄｕｓｔ）を減少させることができるので、高強度及び低粉塵のシリカエアロゲルブランケットを製造することができるようになる。
また、本発明の針状金属−シリカ複合体は、固有の特性である高い耐熱性も有しているので、７５０℃以上の超高温に露出されたときの収縮現象が他の添加剤を用いるときに比べて際立って減少し、耐熱性を向上させることができる利点がある。
一方、前記縦横比が１：１０より小さい場合、針状が有する構造強化の効果が減少され得、縦横比が１：３０を超過する場合、針状粒子自体の強度が大きく弱化され、エアロゲルブランケットの製造過程のうち針状粒子の形態を維持することができずに容易に崩れる問題があり得る。
本発明の製造方法は、前記針状金属−シリカ複合体を適切な量で添加し、具体的に、シリカ前駆体溶液に含まれたシリカ対比５０乃至２００重量％、より具体的に、５０乃至１７０重量％で添加することができる。
前記範囲未満で添加する場合、本発明が目的する熱処理前後の全てにおいて優れた熱伝導度を具現することができない問題があり、前記範囲を超過して添加する場合、シリカエアロゲルブランケットの密度が上昇し過ぎるので、常温熱伝導度が増加する問題があり得る。
また、本発明は、前記シリカエアロゲルブランケットの製造方法によって製造され、針状金属−シリカ複合体を含むシリカエアロゲルブランケットを提供する。
本発明のシリカエアロゲルブランケットは、常温熱伝導度は２０ｍｗ／ｍｋ以下、さらに具体的には１９ｍｗ／ｍｋ以下であり、熱処理後の熱伝導度の増加が最小化されるところ、６００℃で２時間熱処理した後の常温熱伝導度の増加率が９．５％以下、具体的に７．５％以下、より具体的に２．５％以下のものであって、断熱性能に優れたことを特徴とする。
一方、常温熱伝導度の増加率（％）は、「（熱処理後の常温熱伝導度−熱処理する前の常温熱伝導度）／（熱処理する前の常温熱伝導度）］Ｘ１００」で計算されてよい。
また、本発明は、前記シリカエアロゲルブランケットを含み、水に対して不透過性であり、水蒸気に対して透過性である層をさらに含む絶縁材を提供することができる。前記シリカエアロゲルブランケット表面に形成された前記追加の層が水に対して不透過性である場合、絶縁材が適用された設備または機器に水が浸透することを防止して水による腐食を防止することができ、水蒸気に対して透過性である場合、絶縁材が適用された設備または機器から水蒸気を外へ透過させて内部で水蒸気が凝結されることを防止して水蒸気による腐食を防止することができる。
より具体的に、前記水に対して不透過性であり、水蒸気に対して透過性である層は、セルロース物質であってよい。
このように、本発明のシリカエアロゲルブランケットの製造方法によって製造されたシリカエアロゲルブランケットは、高断熱、高強度、高耐熱性及び低粉塵の特性を有するので、多様な産業分野にさらに高い活用度を有することができる。
以下、本発明が属する技術分野で通常の知識を有する者が容易に実施できるよう、本発明の実施例に対して詳しく説明する。しかし、本発明は幾つか異なる形態に具現されてよく、ここで説明する実施例に限定されない。
（製造例：針状金属−シリカエアロゲル複合体の製造）
反応器に１．０乃至３．０Ｍ濃度の硫酸溶液１００ｍＬを準備し、ここに硫酸溶液／水ガラス溶液≧３ モル比（ｍｏｌａｒ ｒａｔｉｏ）である濃度の水ガラス溶液１００ｍＬを投入した。０．５時間後に硫酸と同一の濃度の塩化カルシウム（ＣａＣｌ2・２Ｈ2Ｏ）溶液１００ｍＬをゆっくり滴下し、撹拌速度１００乃至３００ｒｐｍで撹拌した後、反応温度６０乃至１００℃で１乃至３時間沈澱反応を行った。前記沈澱反応が完了した後、塩基触媒（ＮＨ4ＯＨ）を入れてｐＨ範囲を７乃至８になるように調整し、ゲル化反応を進めて金属−シリカ湿潤ゲル複合体を製造した。
反応器に１．０乃至３．０Ｍ濃度の硫酸溶液１００ｍＬを準備し、ここに硫酸溶液／水ガラス溶液≧３ モル比（ｍｏｌａｒ ｒａｔｉｏ）である濃度の水ガラス溶液１００ｍＬを投入した。０．５時間後に硫酸と同一の濃度の塩化カルシウム（ＣａＣｌ2・２Ｈ2Ｏ）溶液１００ｍＬをゆっくり滴下し、撹拌速度１００乃至３００ｒｐｍで撹拌した後、反応温度６０乃至１００℃で１乃至３時間沈澱反応を行った。前記沈澱反応が完了した後、塩基触媒（ＮＨ4ＯＨ）を入れてｐＨ範囲を７乃至８になるように調整し、ゲル化反応を進めて金属−シリカ湿潤ゲル複合体を製造した。
次に、不純物を除去するために、蒸溜水で３乃至５回洗浄し、エチルアルコールを介して溶媒置換後、１５０℃の温度で２時間常圧乾燥して水気含有量を２重量％以内になるように調整し、最終的に針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末を製造した。
（実施例１：シリカエアロゲルブランケットの製造）
テトラエチルオルトシリカート（ＴＥＯＳ）、水及びエチルアルコールをシリカ：水：エチルアルコールの質量比が１：２：１６となるように混合し、シリカ前駆体溶液１００ｍＬを製造した。
テトラエチルオルトシリカート（ＴＥＯＳ）、水及びエチルアルコールをシリカ：水：エチルアルコールの質量比が１：２：１６となるように混合し、シリカ前駆体溶液１００ｍＬを製造した。
前記シリカ前駆体溶液に針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末をシリカ前駆体溶液に含まれたシリカ重量対比１５０重量％（シリカ前駆体溶液対比７．３ｗｔ％）となるように添加して３０分間撹拌した。
次に、前記シリカ前駆体混合溶液に前記前駆体混合溶液対比１ｖｏｌ％のアンモニアを前駆体混合溶液対比１２ｖｏｌ％のエチルアルコールに希釈させた触媒溶液を添加した後、ガラス繊維にキャスティング（ｃａｓｔｉｎｇ）してゲル化を誘導した。
ゲル化完了後、１乃至１０ｖｏｌ％のアンモニア溶液を用いて２５乃至８０℃で２５乃至１００分間熟成（Ａｇｉｎｇ）を実施し、前記Ａｇｉｎｇが完了したサンプルの疎水化のため、１乃至１０ｖｏｌ％のＨＭＤＳを添加して疎水化反応を１乃至２４時間進めた。
前記疎水化反応が完了したシリカエアロゲル湿潤ゲルを７．２Ｌの超臨界抽出機（ｅｘｔｒａｃｔｏｒ）に入れ、ＣＯ2を注入した。次に、抽出機内の温度を１時間にわたって６０℃に昇温し、６０℃、１００ｂａｒで超臨界乾燥してシリカエアロゲルブランケットを製造した。
（実施例２乃至４）
前記実施例１で、針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末を下記表１に記載された量で添加したことを除いては、実施例１と同一の方法でシリカエアロゲルブランケットを製造した。
前記実施例１で、針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末を下記表１に記載された量で添加したことを除いては、実施例１と同一の方法でシリカエアロゲルブランケットを製造した。
（比較例１）
前記実施例１で、針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末を添加しないことを除いては、実施例１と同一の方法でシリカエアロゲルブランケットを製造した。
前記実施例１で、針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末を添加しないことを除いては、実施例１と同一の方法でシリカエアロゲルブランケットを製造した。
（比較例２）
前記実施例１で、針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末の代わりに無機金属粉末（Ｋａｏｌｉｎｉｔｅ）を下記表１に記載された量で添加したことを除いては、実施例１と同一の方法でシリカエアロゲルブランケットを製造した。
前記実施例１で、針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末の代わりに無機金属粉末（Ｋａｏｌｉｎｉｔｅ）を下記表１に記載された量で添加したことを除いては、実施例１と同一の方法でシリカエアロゲルブランケットを製造した。
（実験例：シリカエアロゲルブランケットの物性測定）
前記実施例及び比較例で製造したシリカエアロゲルブランケットの各物性を測定し、その結果を下記表１、図１及び図２に示した。
前記実施例及び比較例で製造したシリカエアロゲルブランケットの各物性を測定し、その結果を下記表１、図１及び図２に示した。
１）Ｆｉｎａｌ ｄｅｎｓｉｔｙ（ｋｇ／ｍ3）
実施例及び比較例で製造したそれぞれのシリカエアロゲルブランケットに対し、１０ｃｍＸ１０ｃｍの大きさのエアロゲルブランケットサンプル５個を準備した後、それぞれの重さを測定し、ＮＥＴＺＳＣＨ社のＨＦＭ４３６Ｌａｍｂｄａ装備（熱伝導度測定装備）でサンプルの厚さを測定する。測定された重さと厚さ及び大きさで密度を計算し、サンプル５個の平均密度をＦｉｎａｌ ｄｅｎｓｉｔｙとした。
実施例及び比較例で製造したそれぞれのシリカエアロゲルブランケットに対し、１０ｃｍＸ１０ｃｍの大きさのエアロゲルブランケットサンプル５個を準備した後、それぞれの重さを測定し、ＮＥＴＺＳＣＨ社のＨＦＭ４３６Ｌａｍｂｄａ装備（熱伝導度測定装備）でサンプルの厚さを測定する。測定された重さと厚さ及び大きさで密度を計算し、サンプル５個の平均密度をＦｉｎａｌ ｄｅｎｓｉｔｙとした。
２）常温熱伝導度（ｍＷ／ｍＫ、２５℃）
実施例及び比較例で製造したそれぞれのシリカエアロゲルブランケットに対し、３０ｃｍＸ３０ｃｍの大きさのサンプルを準備し、ＮＥＴＺＳＣＨ社のＨＦＭ４３６Ｌａｍｂｄａ装備を用いて熱処理する前の常温熱伝導度を測定し、６００℃で２時間の熱処理後再び常温に冷却させ、熱処理後の常温熱伝導度を測定した。
実施例及び比較例で製造したそれぞれのシリカエアロゲルブランケットに対し、３０ｃｍＸ３０ｃｍの大きさのサンプルを準備し、ＮＥＴＺＳＣＨ社のＨＦＭ４３６Ｌａｍｂｄａ装備を用いて熱処理する前の常温熱伝導度を測定し、６００℃で２時間の熱処理後再び常温に冷却させ、熱処理後の常温熱伝導度を測定した。
常温熱伝導度の増加率（％）＝（熱処理後の常温熱伝導度−熱処理する前の常温熱伝導度）／（熱処理する前の常温熱伝導度）］Ｘ１００
３）形態安定性
実施例及び比較例で製造したそれぞれのシリカエアロゲルブランケットに対し、７５０℃で１時間熱処理してシリカエアロゲルブランケットの収縮発生可否を観察した。
３）形態安定性
実施例及び比較例で製造したそれぞれのシリカエアロゲルブランケットに対し、７５０℃で１時間熱処理してシリカエアロゲルブランケットの収縮発生可否を観察した。
◎：肉眼でブランケットの収縮が観察されない場合
○：ブランケットの全体的に軽微な収縮が観察される場合
△：ブランケットの全体的に収縮が観察される場合
Ｘ：ブランケットの全体的に深刻な収縮が観察される場合
○：ブランケットの全体的に軽微な収縮が観察される場合
△：ブランケットの全体的に収縮が観察される場合
Ｘ：ブランケットの全体的に深刻な収縮が観察される場合
（Ｆｉｎａｌ ｄｅｎｓｉｔｙの比較）
針状金属−シリカ複合体粉末を添加した実施例のシリカエアロゲルブランケットの密度が添加剤を添加しない比較例１の密度より大きいことが確認することができ、高温熱処理後の熱伝導度の増加率を検討すると、前記密度の大きい実施例が密度が小さい比較例１に比べて熱伝導度増加が鈍化されたことが分かる。
針状金属−シリカ複合体粉末を添加した実施例のシリカエアロゲルブランケットの密度が添加剤を添加しない比較例１の密度より大きいことが確認することができ、高温熱処理後の熱伝導度の増加率を検討すると、前記密度の大きい実施例が密度が小さい比較例１に比べて熱伝導度増加が鈍化されたことが分かる。
（常温熱伝導度の比較）
添加剤を添加しない比較例１のシリカエアロゲルブランケットは、高温熱処理後の常温熱伝導度が顕著に上昇したことが確認できる。
添加剤を添加しない比較例１のシリカエアロゲルブランケットは、高温熱処理後の常温熱伝導度が顕著に上昇したことが確認できる。
一方、シリカ前駆体溶液に針状金属−シリカ複合体粉末を添加した実施例のシリカエアロゲルブランケットは、熱処理後常温熱伝導度の上昇が比較例１に比べて鈍化されたことが確認できる。
この結果から、実施例のシリカエアロゲルブランケットが高断熱性能を有するとのことが分かる。
一方、無機金属粉末（Ｋａｏｌｉｎｉｔｅ）を添加した比較例２は、熱処理後の常温熱伝導度の増加率は大きくないが、熱処理前にも常温熱伝導度自体が高いので、断熱性能が実施例対比優秀ではないことが分かる。
（形態安定性の比較）
図２でみられるところのように、シリカ前駆体溶液に針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末を添加した実施例１及び４は、超高温熱処理後にも比較的形態安定性に優れたことが確認できる。
図２でみられるところのように、シリカ前駆体溶液に針状金属−シリカエアロゲル複合体粉末を添加した実施例１及び４は、超高温熱処理後にも比較的形態安定性に優れたことが確認できる。
一方、図３でみられるところのように、添加剤を添加しない比較例１のシリカエアロゲルブランケットは、７５０℃の超高温熱処理後ブランケットが全体的に深刻に収縮されることが確認できる。
また、シリカ前駆体溶液に無機金属粉末を添加した比較例２のシリカエアロゲルブランケットも超高温熱処理後ブランケットが全体的に収縮されたことが確認できる。
前述の本発明の説明は例示のためのものであり、本発明が属する技術分野の通常の知識を有する者は、本発明の技術的思想や必須の特徴を変更しなくても他の具体的な形態に容易に変形が可能であるとのことを理解することができる。したがって、以上で記述した実施例等は、全ての面で例示的なものであるだけで、限定的なものではないと理解しなければならない。
（実験例：シリカエアロゲルブランケットの物性測定）
前記実施例及び比較例で製造したシリカエアロゲルブランケットの各物性を測定し、その結果を下記表１、図２及び図３に示した。
前記実施例及び比較例で製造したシリカエアロゲルブランケットの各物性を測定し、その結果を下記表１、図２及び図３に示した。
Claims (12)
- シリカエアロゲルブランケットの製造工程のうち、シリカ前駆体溶液の製造段階に針状金属−シリカ複合体を添加することを特徴とするシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記針状金属−シリカ複合体は、針状金属−シリカエアロゲル複合体であることを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記針状金属−シリカ複合体は、密度が０．３乃至０．８ｇ／ｍＬであることを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記針状金属−シリカ複合体の縦横比（ａｓｐｅｃｔ ｒａｔｉｏ）は、１：１０乃至１：３０であることを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記針状金属−シリカ複合体は、シリカ前駆体溶液に含まれたシリカ重量対比５０乃至２００重量％で添加することを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記針状金属−シリカ複合体の金属は、Ｃａ、Ｍｇまたはこれらの混合であることを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記シリカエアロゲルブランケットの密度は、１９０乃至２６５ｋｇ／ｍ3であることを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記シリカエアロゲルブランケットは、常温熱伝導度が２０ｍｗ／ｍｋ以下であることを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 前記シリカエアロゲルブランケットは、６００℃で２時間熱処理した後の常温熱伝導度の増加率が９．５％以下であることを特徴とする請求項１に記載のシリカエアロゲルブランケットの製造方法。
- 針状金属−シリカ複合体を含むシリカエアロゲルブランケット。
- 前記シリカエアロゲルブランケットは、常温熱伝導度が２０ｍｗ／ｍｋ以下であり、６００℃で２時間熱処理した後の常温熱伝導度の増加率が９．５％以下であることを特徴とする請求項１０に記載のシリカエアロゲルブランケット。
- 請求項１０に記載のシリカエアロゲルブランケット；及び
水に対して不透過性であり、水蒸気に対して透過性である層をさらに含む絶縁材。
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