JP2021096450A - 加熱装置、定着装置および画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】加熱部材の長手方向の第1の方向側と第２の方向側との温度偏差に起因する、加熱装置の長手方向の第1の方向側と第２の方向側との温度偏差を抑制する。【解決手段】無端状の定着ベルト２０と、定着ベルト２０に接触して定着ニップＮを形成する加圧ローラ２１と、定着ベルト２０を加熱する複数の抵抗発熱体５９を備えたヒータ２２と、を備えた定着装置９であって、ヒータ２２は、ヒータ２２は、全ての抵抗発熱体５９に通電した状態で、全ての抵抗発熱体５９の長手方向における加熱領域Ｂの中央位置Ｂ０に対して、その第1の方向Ｓ１側の発熱量が第２の方向Ｓ２側よりも大きくなり、長手方向の第１の方向Ｓ１側には、加熱領域Ｂの熱を逃がす伝熱部を設けたことを特徴とする。【選択図】図１７

Description

本発明は、加熱装置、定着装置および画像形成装置に関する。

複写機、プリンタなどの画像形成装置に搭載される加熱装置として、用紙上のトナーを熱により定着させる定着装置や用紙上のインクを乾燥させる乾燥装置などが知られている。

例えば、下記特許文献１には、長手状の基板に、発熱体や電気接点、これらを電気的に接続する導体パターンなどが設けられた加熱部材（ヒータ）を備える定着装置が開示されている。

ところで、このような導体パターンが基板に設けられている加熱部材においては、発熱体を発熱させる際、導体パターンへの通電により導体パターンでもわずかながら発熱が生じる。このため、厳密には、加熱部材全体の発熱分布は、導体パターンの発熱の影響を受けることになる。

従って、導体パターンの発熱分布によっては、それが原因で加熱部材の温度分布にばらつきが生じる虞がある。そのため、このような加熱部材を備える装置においては、加熱部材の長手方向の第１の方向の側と第２の方向の側との温度偏差に起因する、加熱装置の長手方向の第１の方向の側と第２の方向の側との温度偏差を抑制する対策が求められる。

上記課題を解決するため、本発明は、無端状のベルト部材と、前記ベルト部材に接触してニップ部を形成する対向部材と、前記ベルト部材を加熱する複数の抵抗発熱体を備えた加熱部材と、を備えた加熱装置であって、前記加熱部材は、全ての前記抵抗発熱体に通電した状態で、当該全ての抵抗発熱体の加熱領域の長手方向における中央位置に対して、長手方向の第１の方向の側の発熱量が、第1の方向と逆方向である第２の方向の側よりも大きくなり、前記長手方向の第１の方向の側には、前記加熱領域の熱を逃がす伝熱部を有することを特徴とする。

本発明によれば、加熱部材の長手方向の第１の方向の側と第２の方向の側との温度偏差に起因する、加熱装置の長手方向の第１の方向の側と第２の方向の側との温度偏差を抑制することができる。

本発明の実施形態に係る画像形成装置の概略構成図である。 定着装置の概略構成図である。 定着装置の斜視図である。 定着装置の分解斜視図である。 加熱ユニットの斜視図である。 加熱ユニットの分解斜視図である。 ヒータの平面図である。 ヒータの分解斜視図である。 ヒータにコネクタが接続された状態を示す斜視図である。 ヒータへの電力供給を示す図である。 通常の通電経路を示す図である。 意図しない分流が生じた場合の通電経路を示す図である。 意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図１３の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 全発熱部に通電した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図１５の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 本発明の第一実施形態に係る定着装置を示す図で、ヒータと各部材の長手方向の位置関係、および、定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 本発明の第二実施形態に係る定着装置を示す図で、ヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 本発明の第三実施形態に係る定着装置を示す図で、ヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 本発明の第四実施形態に係る定着装置を示す図で、ヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 本発明の第五実施形態に係る定着装置を示す図で、ヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 本発明の第六実施形態に係る定着装置を示す図で、ヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 第六実施形態の定着装置の側面断面図である。 本発明の第七実施形態に係る定着装置を示す図で、ヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 第七実施形態の定着装置の側面断面図である。 第八実施形態のヒータおよびヒータホルダを示す図で、（ａ）図が平面断面図、（ｂ）図が側面断面図である。 ヒータの短手方向寸法と抵抗発熱体の短手方向寸法を示す平面図である。 （ａ）、（ｂ）図はそれぞれ、ヒータの変形例を示す平面図である。 他の定着装置の構成を示す図である。 別の定着装置の構成を示す図である。 さらに別の定着装置の構成を示す図である。 異なる構成のヒータの電力供給を示す図である。 図３２のヒータにおいて、意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図３３の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 図３２のヒータにおいて、全発熱部に通電した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図３５の場合について、ブロックごとの給電線の合計発熱量を示すグラフである。 電極部が２つ設けられたヒータについて、ブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 各給電線の抵抗発熱体に対する接続位置が、図３７と異なる場合の、ブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 各給電線の抵抗発熱体に対する接続位置が、図３７とさらに異なる場合の、ブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図３８のヒータについて、図１７に対応する伝熱部を設けた場合のヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 図３８のヒータについて、図１８に対応する伝熱部を設けた場合のヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 図３８のヒータについて、伝熱部として駆動ギヤを設けた場合のヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 図３８のヒータについて、図２０に対応する伝熱部を設けた場合のヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 図３８のヒータについて、図２１に対応する伝熱部を設けた場合のヒータと各部材の長手方向の位置関係を示す図である。 図３８と電極部の配置が異なるヒータについて、ブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 ヒータの変形例を示す平面図である。 ヒータの他の変形例を示す平面図である。 ヒータの別の変形例を示す平面図である。 ヒータのさらに別の変形例を示す平面図である。 図３８のヒータの短手方向寸法と抵抗発熱体の短手方向寸法を示す平面図である。 ヒータの長手方向寸法、ヒータの短手方向寸法、および給電線の短手方向寸法を示す平面図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が互いに反対側である場合のヒータの短手方向における温度センサの配置を示す図である。 図５２のＩ−Ｉ断面におけるヒータの温度分布を示す図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じである場合のヒータの短手方向における温度センサの配置を示す図である。 図５４のＩＩ−ＩＩ断面におけるヒータの温度分布を示す図である。 ヒータの長手方向における温度センサの配置を示す図である。

以下、本発明に係る実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、各図中、同一又は相当する部分には同一の符号を付しており、その重複説明は適宜に簡略化ないし省略する。以下、各実施形態の説明において、加熱装置として、トナーを熱により定着させる定着装置として説明する。

図１に示すモノクロの画像形成装置１には、感光体ドラム１０が設けられている。感光体ドラム１０は、表面上に現像剤としてのトナーを担持可能なドラム状の回転体であり、図の矢印方向に回転する。感光体ドラム１０の周囲には、感光体ドラム１０の表面を一様に帯電させる帯電ローラ１１と、感光体ドラム１０の表面にトナーを供給する現像ローラ７等を備えた現像装置１２と、感光体ドラム１０の表面をクリーニングするためのクリーニングブレード１３等で構成されている。

感光体ドラム１０の上方には、露光部が配置されている。露光部が画像データに基づいて発したレーザ光Ｌｂが、ミラー１４を介して感光体ドラム１０の表面に照射される。

また、感光体ドラム１０に対向する位置に配置され、転写チャージャを備えた転写手段１５が配置されている。転写手段１５は、感光体ドラム１０表面上の画像を用紙Ｐに転写する。

画像形成装置１の下部には給紙部４が位置しており、記録媒体としての用紙Ｐを収容した給紙カセット１６や、給紙カセット１６から用紙Ｐを搬送路５へ搬出する給紙ローラ１７等からなっている。給紙ローラ１７の搬送方向下流側にはレジストローラ１８が配置されている。

定着装置９は、後述する加熱部材によって加熱される定着ベルト２０、その定着ベルト２０を加圧可能な加圧ローラ２１等を有している。

以下、図１を参照して上記画像形成装置１の基本的動作について説明する。

印刷動作（画像形成動作）が開始されると、まず感光体ドラム１０が帯電ローラ１１によってその表面を帯電される。そして、画像データに基づいて露光部からレーザービームＬｂが照射され、照射された部分の電位が低下して静電潜像が形成される。静電潜像が形成された感光体ドラム１０には、現像装置１２から表面部分にトナーが供給され、トナー画像（現像剤像）として可視像化される。そして、転写後の感光体ドラム１０に残されたトナー等は、クリーニングブレード１３によって取り除かれる。

一方、印刷動作が開始されると、画像形成装置１の下部では、給紙部４の給紙ローラ１７が回転駆動することによって、給紙カセット１６に収容された用紙Ｐが搬送路５に送り出される。

搬送路５に送り出された用紙Ｐは、レジストローラ１８によってタイミングを計られ、感光体ドラム１０表面上のトナー画像と向かい合うタイミングで転写手段１５と感光体ドラム１０との対向部である転写部へ搬送され、転写手段１５による転写バイアス印加によりトナー画像が転写される。

トナー画像が転写された用紙Ｐは、定着装置９へと搬送され、加熱されている定着ベルト２０と加圧ローラ２１とによって加熱および加圧されて、トナー画像が用紙Ｐに定着される。そして、トナー画像が定着された用紙Ｐは、定着ベルト２０から分離され、定着装置９の下流側に設けられた搬送ローラ対によって搬送され、装置外側に設けられた排紙トレイへと排出される。

続いて、定着装置９のより詳細な構成について説明する。

図２に示すように、本実施形態に係る定着装置９は、ベルト部材あるいは定着部材としての定着ベルト２０と、定着ベルト２０の外周面に接触してニップ部Ｎを形成する、対向部材あるいは加圧部材としての加圧ローラ２１と、定着ベルト２０を加熱する加熱ユニット１９と、を備えている。また、加熱ユニット１９は、加熱部材としての面状のヒータ２２と、ヒータ２２を保持する保持部材としてのヒータホルダ２３と、ヒータホルダ２３を支持する支持部材としてのステー２４とを有する。

定着ベルト２０は、無端状のベルト部材で構成され、例えば外径が２５ｍｍで厚みが４０〜１２０μｍのポリイミド（ＰＩ）製の筒状基体を有している。定着ベルト２０の最表層には、耐久性を高めて離型性を確保するために、ＰＦＡやＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂による厚みが５〜５０μｍの離型層が形成される。基体と離型層の間に厚さ５０〜５００μｍのゴム等からなる弾性層を設けてもよい。また、定着ベルト２０の基体はポリイミドに限らず、ＰＥＥＫなどの耐熱性樹脂やニッケル（Ｎｉ）、ＳＵＳなどの金属基体であってもよい。定着ベルト２０の内周面に摺動層としてポリイミドやＰＴＦＥなどをコートしてもよい。

加圧ローラ２１は、例えば外径が２５ｍｍであり、中実の鉄製芯金２１ａと、この芯金２１ａの表面に形成された弾性層２１ｂと、弾性層２１ｂの外側に形成された離型層２１ｃとで構成されている。弾性層２１ｂはシリコーンゴムで形成されており、厚みは例えば３．５ｍｍである。弾性層２１ｂの表面は離型性を高めるために、厚みが例えば４０μｍ程度のフッ素樹脂層による離型層２１ｃを形成するのが望ましい。

加圧ローラ２１と定着ベルト２０は、付勢部材としてのバネによって互いに圧接されている。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。また、加圧ローラ２１は、画像形成装置本体に設けられた駆動手段から駆動力が伝達されて回転駆動する駆動ローラとして機能する。一方、定着ベルト２０は、加圧ローラ２１の回転に伴って従動回転するように構成されている。定着ベルト２０が回転すると、定着ベルト２０はヒータ２２に対して摺動するため、定着ベルト２０の摺動性を高めるために、ヒータ２２と定着ベルト２０との間にオイルやグリースなどの潤滑剤を介在させてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０の回転軸方向あるいは長手方向（以下、「ベルト長手方向」という。）に渡って長手状に設けられ、加圧ローラ２１に対応する位置で定着ベルト２０の内周面に接触している。

本実施形態とは異なり、発熱部６０を基材５０の定着ベルト２０側とは反対側（ヒータホルダ２３側）に設けてもよい。その場合、発熱部６０の熱が基材５０を介して定着ベルト２０に伝達されることになるため、基材５０は窒化アルミニウムなどの熱伝導率の高い材料で構成されることが望ましい。また、本実施形態に係るヒータ２２の構成において、さらに基材５０の定着ベルト２０とは反対側（ヒータホルダ２３側）の面に、絶縁層を設けてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０に対して、非接触あるいは低摩擦シートなどを介して間接的に接触する場合であってもよいが、定着ベルト２０への熱伝達効率を高めるには、本実施形態のように、ヒータ２２を定着ベルト２０に対して直に接触させる方が好ましい。また、ヒータ２２を定着ベルト２０の外周面に接触させることもできるが、定着ベルト２０の外周面がヒータ２２との接触により傷付くと定着品質が低下する虞があるため、ヒータ２２が接触する面は定着ベルト２０の内周面とすることが望ましい。

ヒータホルダ２３およびステー２４は、定着ベルト２０の内側に配置されている。ステー２４は、金属製のチャンネル材で構成され、その両端部分が定着装置９の両側壁部に支持されている。ステー２４によってヒータホルダ２３のヒータ２２側とは反対側の面が支持されていることで、ヒータ２２およびヒータホルダ２３は加圧ローラ２１の加圧力に対して大きく撓むことなく保たれ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。

ヒータホルダ２３は、ヒータ２２の熱によって高温になりやすいため、耐熱性の材料で形成されることが望ましい。例えば、ヒータホルダ２３をＬＣＰなどの低熱伝導性の耐熱性樹脂で形成した場合は、ヒータ２２からヒータホルダ２３への伝熱が抑制され効率的に定着ベルト２０を加熱することができる。

印刷動作が開始されると、ヒータ２２に電力が供給されることで、発熱部６０が発熱し、定着ベルト２０が加熱される。また、加圧ローラ２１が回転駆動され、定着ベルト２０が従動回転を開始する。そして、定着ベルト２０の温度が所定の目標温度（定着温度）に到達した状態で、図２に示すように、未定着トナー画像が担持された用紙Ｐが、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間（ニップ部Ｎ）に搬送される（図２の矢印Ａ方向参照）ことで、未定着トナー画像が加熱および加圧されて用紙Ｐに定着される。

図３は、定着装置の斜視図、図４は、その分解斜視図である。

図３および図４に示すように、定着装置９の装置フレーム４０は、一対の側壁部２８と前壁部２７とから成る第１装置フレーム２５と、後壁部２９から成る第２装置フレーム２６と、を備えている。一対の側壁部２８は、ベルト長手方向の一端部側と他端部側とに配置されており、両側壁部２８によって、定着ベルト２０、加圧ローラ２１および加熱ユニット１９の両端部側が支持される。各側壁部２８には、複数の係合突起２８ａが設けられ、各係合突起２８ａが後壁部２９に設けられた係合孔２９ａに係合することで、第１装置フレーム２５と第２装置フレーム２６とが組み付けられる。

また、各側壁部２８は、加圧ローラ２１の回転軸などを挿通させるための挿通溝２８ｂが設けられている。挿通溝２８ｂは、後壁部２９側で開口し、これとは反対側では開口しない突き当て部となっている。この突き当て部側の端部には、加圧ローラ２１の回転軸を支持する軸受３０が設けられている。加圧ローラ２１は、その回転軸の両端部がそれぞれ軸受３０に装着されることで、両側壁部２８によって回転可能に支持される。

また、加圧ローラ２１の回転軸の一端部側には、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３１が設けられている。駆動伝達ギヤ３１は、加圧ローラ２１が両側壁部２８に支持された状態で、側壁部２８よりも外側に露出した状態で配置される。これにより、定着装置９が画像形成装置本体に搭載された際、駆動伝達ギヤ３１が画像形成装置本体に設けられているギヤと連結し、駆動源からの駆動力を伝達可能な状態となる。なお、加圧ローラ２１に駆動力を伝達する駆動伝達部材としては、駆動伝達ギヤ３１のほか、駆動伝達ベルトを張架するプーリやカップリング機構などであってもよい。

加熱ユニット１９の長手方向の両端部には、定着ベルト２０やヒータホルダ２３、ステー２４などを支持する一対の両端支持部材３２が設けられている。各両端支持部材３２には、ガイド溝３２ａが設けられている。このガイド溝３２ａを側壁部２８の挿通溝２８ｂの縁に沿って進入させることで、両端支持部材３２が側壁部２８に対して組み付けられる。

また、各両端支持部材３２と後壁部２９との間には、付勢部材としての一対のバネ３３が設けられている。各バネ３３によってステー２４や両端支持部材３２が加圧ローラ２１側に付勢されることで、定着ベルト２０が加圧ローラ２１に押し当てられ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部が形成される。

また、図４に示すように、第２装置フレーム２６を構成する後壁部２９の長手方向の一端部側には、画像形成装置本体に対する定着装置本体の位置決めを行う位置決め部としての孔部２９ｂが設けられている。一方、画像形成装置本体には、位置決め部としての突起１０１が設けられている。この突起１０１が、定着装置９の孔部２９ｂに対して挿入されることで、突起１０１と孔部２９ｂが嵌合し、画像形成装置本体に対する定着装置本体のベルト長手方向の位置決めがなされる。なお、後壁部２９の孔部２９ｂが設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。これにより、温度変化に伴う定着装置本体のベルト長手方向の伸縮が拘束されないようにしている。

図５は、加熱ユニット１９の斜視図、図６は、その分解斜視図である。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の定着ベルト側の面（図５および図６における手前側の面）には、ヒータ２２を収容するための矩形の収容凹部２３ａが設けられている。収容凹部２３ａは、ヒータ２２とほぼ同等の形状およびサイズに形成されているが、収容凹部２３ａの長手方向寸法Ｌ２はヒータ２２の長手方向寸法Ｌ１よりも若干長く設定されている。このように、収容凹部２３ａがヒータ２２よりも若干長く形成されていることで、熱膨張によりヒータ２２がその長手方向に伸びても、ヒータ２２と収容凹部２３ａとが干渉しないように構成されている。また、ヒータ２２は、この収容凹部２３ａ内に収容された状態で、給電部材としての後述のコネクタによってヒータホルダ２３と一緒に挟まれて保持される。

一対の両端支持部材３２は、定着ベルト２０の内側に挿入されて定着ベルト２０を支持するＣ字状のベルト支持部３２ｂと、定着ベルト２０の端面に接触してベルト長手方向の移動（片寄り）を規制するフランジ状のベルト規制部３２ｃと、ヒータホルダ２３およびステー２４の両端部側が挿入されてこれらを支持する支持凹部３２ｄと、を有している。定着ベルト２０は、その両端部側にベルト支持部３２ｂが挿入されることで、ベルト非回転時においては基本的に周方向（ベルト回転方向）の張力は生じない、いわゆるフリーベルト方式で支持される。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部２３ｅが設けられている。この位置決め凹部２３ｅに対して、図５および図６の左側に示される両端支持部材３２の嵌合部３２ｅが嵌合することで、ヒータホルダ２３と両端支持部材３２とのベルト長手方向の位置決めがなされる。一方、図５および図６の右側に示される両端支持部材３２には、嵌合部３２ｅは設けられておらず、ヒータホルダ２３とのベルト長手方向の位置決めはされない。このように、両端支持部材３２に対するヒータホルダ２３の位置決めをベルト長手方向の片側のみとすることで、温度変化に伴ってヒータホルダ２３がベルト長手方向へ伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

また、図６に示すように、ステー２４の長手方向の両端部側には、各両端支持部材３２に対するステー２４の移動を規制する段差部２４ａが設けられている。各段差部２４ａは両端支持部材３２に突き当たることで両端支持部材３２に対するステー２４の長手方向の移動を規制する。ただし、これら段差部２４ａのうち少なくとも一方は、両端支持部材３２に対して隙間（ガタ）を介して配置される。このように、少なくとも一方の段差部２４ａが両端支持部材３２に対して隙間を介して配置されることで、温度変化に伴ってステー２４がベルト長手方向に伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

図７は、ヒータ２２の平面図、図８は、その分解斜視図である。

図８に示すように、ヒータ２２は、基材５０と、基材５０上に設けられた第１絶縁層５１と、第１絶縁層５１上に設けられた発熱部６０などを有する導体層５２と、導体層５２を被覆する第２絶縁層５３と、を有している。本実施形態では、定着ベルト２０側（ニップ部Ｎ側）に向かって、基材５０、第１絶縁層５１、導体層５２（発熱部６０）、第２絶縁層５３の順で積層されており、発熱部６０から発された熱は、第２絶縁層５３を介して定着ベルト２０へと伝達される（図２参照）。

基材５０は、ステンレス（ＳＵＳ）や鉄、アルミニウム等の金属材料で構成された長手状の板材である。また、基材５０の材料として、金属材料のほか、セラミック、ガラス等を用いることも可能である。基材５０にセラミックなどの絶縁材料を用いた場合は、基材５０と導体層５２との間の第１絶縁層５１を省略することが可能である。一方、金属材料は、急速加熱に対する耐久性に優れ、加工もしやすいため、低コスト化を図るのに好適である。金属材料の中でも、特にアルミニウムや銅は熱伝導性が高く、温度むらが発生しにくい点で好ましい。また、ステンレスはこれらに比べて安価に製造できる利点がある。

各絶縁層５１，５３は、耐熱性ガラスなどの絶縁性を有する材料で構成されている。また、これらの材料として、セラミックあるいはポリイミド（ＰＩ）等を用いてもよい。

導体層５２は、複数の抵抗発熱体５９を有する発熱部６０と、複数の電極部６１と、これらを電気的に接続する複数の、導電体としての給電線６２と、で構成されている。各抵抗発熱体５９は、基材５０上に設けられた複数の給電線６２を介して３つの電極部６１のいずれか２つに対して電気的に並列接続されている。

発熱部６０は、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）やガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷等により基材５０に塗工し、その後、当該基材５０を焼成することによって形成される。発熱部６０の材料として、これら以外に、銀合金（ＡｇＰｔ）や酸化ルテニウム（ＲｕＯ_２）の抵抗材料を用いてもよい。

給電線６２は、発熱部６０よりも小さい抵抗値の導体で構成されている。給電線６２や電極部６１の材料としては、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などを用いることができ、このような材料をスクリーン印刷するなどによって給電線６２や電極部６１が形成されている。

図９は、ヒータ２２にコネクタ７０が接続された状態を示す斜視図である。

図９に示すように、コネクタ７０は、樹脂製のハウジング７１と、ハウジング７１に設けられた複数のコンタクト端子７２と、を有している。各コンタクト端子７２は、板バネで構成され、給電用のハーネス７３が接続されている。

図９に示すように、コネクタ７０は、ヒータ２２とヒータホルダ２３とを表側と裏側から一緒に挟むようにして取り付けられる。この状態で、各コンタクト端子７２の先端に設けられた接触部７２ａが、それぞれ対応する電極部６１に弾性的に接触（圧接）することで、コネクタ７０を介して発熱部６０と画像形成装置に設けられた電源とが電気的に接続される。これにより、電源から発熱部６０へ電力が供給可能な状態となる。なお、各電極部６１は、コネクタ７０との接続を確保するため、少なくとも一部が第２絶縁層５３に被覆されておらず、露出した状態になっている（図７参照）。

図１０に示すように、本実施形態では、基材５０の長手方向に並ぶ複数の抵抗発熱体５９のうち、両端以外の各抵抗発熱体５９で構成される第１の発熱部（第１の抵抗発熱体群）６０Ａと、両端の各抵抗発熱体５９で構成される第２の発熱部（第２の抵抗発熱体群）６０Ｂとは、それぞれ独立して発熱制御可能に構成されている。具体的に、第１の発熱部６０Ａを構成する両端以外の各抵抗発熱体５９は、それぞれ基材５０の長手方向の一端部側に設けられた第１の電極部６１Ａに対して第１の給電線６２Ａを介して接続されている。また、第１の発熱部６０Ａを構成する各抵抗発熱体５９は、第１の電極部６１Ａ側とは反対の端部側に設けられた第２の電極部６１Ｂに対して第２の給電線６２Ｂを介して接続されている。一方、第２の発熱部６０Ｂを構成する両端の各抵抗発熱体５９は、基材５０の長手方向の一端部側に設けられた（第１の電極部６１Ａとは別の）第３の電極部６１Ｃに対して第３の給電線６２Ｃ又は第４の給電線６２Ｄを介して接続されている。また、これら両端の各抵抗発熱体５９は、第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９と同様に第２の給電線６２を介して第２の電極部６１Ｂに接続されている。

また、それぞれの電極部６１Ａ〜６１Ｃは、前述のコネクタ７０を介して電源６４に接続され、電源６４から電力を供給される。電極部６１Ａは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ａが設けられており、スイッチ６５ＡのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。同様に、電極部６１Ｃは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ｃが設けられており、スイッチ６５ＣのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。

第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに電圧を印加した場合は、両端以外の各抵抗発熱体５９が通電することで、第１の発熱部６０Ａのみが発熱する。一方、第２の電極部６１Ｂおよび第３の電極部６１Ｃに電圧を印加した場合は、両端の各抵抗発熱体５９が通電することで、第２の発熱部６０Ｂのみが発熱する。また、全ての電極部６１Ａ〜６１Ｃに電圧を印加すれば、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂの両方の（全ての）抵抗発熱体５９を発熱させることができる。例えば、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）以下の比較的小さい幅サイズの用紙を通紙する場合は、第１の発熱部６０Ａのみを発熱させ、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）を超える比較的大きい幅サイズの用紙を通紙する場合は、第１の発熱部６０Ａに加え第２の発熱部６０Ｂも発熱させることで、用紙幅に応じた発熱領域とすることができる。

ところで、画像形成装置や定着装置のさらなる小型化を図るにあたっては、定着ベルトの内側に配置される部材の一つであるヒータの小型化が重要である。すなわち、ヒータをその短手方向（図１０中の矢印Ｙ方向：ヒータ２２の発熱部６０Ａ，６０Ｂが設けられている面に沿って長手方向と交差する方向）に小さくすることで、定着ベルトを小径化することができ、ひいては定着装置および画像形成装置の小型化を実現できるようになる。具体的に、ヒータを短手方向に小さくする方法として、例えば次の３つの方法が挙げられる。

１つは、発熱部（抵抗発熱体）を短手方向に小さくする方法である。しかしながら、発熱部を短手方向に小さくすると、定着ベルトが加熱される加熱領域の幅が小さくなるため、定着ベルトに与える熱量を同様に確保しようとした場合に、昇温ピーク値が高くなるといった問題が生じる。昇温ピーク値が高くなると、ヒータの裏面に設けられているサーモスタットやヒューズなどの過昇温検知装置の温度が耐熱温度を超えたり、過昇温検知装置が誤作動したりする虞がある。また、昇温ピーク値が高くなると、ヒータから定着ベルトへの伝熱効率も低下するため、エネルギー効率の観点からも好ましくない。このように、発熱部を短手方向に小さくする方法は採用し難い事情がある。

２つ目の方法として、発熱部や電極部、給電線が設けられていない部分を短手方向に小さくする方法がある。しかしながら、この方法では、発熱部と給電線との間や電極部と給電線との間の間隔が小さくなるため、絶縁性の確保ができなくなる虞がある。現状のヒータの構造から鑑みれば、発熱部と給電線との間や電極部と給電線との間の間隔をさらに小さくすることは厳しい状況にある。

残る３つ目の方法としては、給電線を短手方向に小さくする方法である。この方法は、上記２つの方法に比べて実現の余地がある。ただし、給電線を短手方向に小さくすると、給電線の抵抗値が大きくなるため、ヒータの導電経路上で意図しない分流が発生する虞がある。特に、画像形成装置の高速化に対応すべく発熱部の発熱量を増大させるために、発熱部の抵抗値を小さくすると、給電線の抵抗値と発熱部の抵抗値が相対的に近づくため、意図しない分流が発生しやすくなる。このような意図しない分流を回避する方法として、給電線を短手方向に小さくした分、反対に厚さ方向（長手方向および短手方向に交差する方向）に大きくすることで、断面積を確保し、給電線の抵抗値が大きくなるのを抑制することも考えられる。しかしながら、その場合、給電線をスクリーン印刷することが困難になり、給電線の形成方法の変更を強いられることになる。このため、給電線を厚くする解決策は採用し難い。従って、ヒータの短手方向の小型化を実現するには、抵抗値が上昇するのを見越したうえで給電線を短手方向に小さくし、これに伴って発生し得る意図しない分流に対しては別途対策を講じる必要がある。

以下、上述のヒータ２２と同じレイアウトのヒータを例に、意図しない分流と、これによる弊害について説明する。

図１１に示すヒータ２２において、第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９のみを発熱させるために第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとに電圧を印加すると、通常、電流は、第１の給電線６２Ａに流れ、両端以外の各抵抗発熱体５９を通過して、第２の給電線６２Ｂに流れる。

しかしながら、上述の小型化に伴う給電線の抵抗値の増大や、発熱量向上に伴う発熱部の抵抗値の低下によって、給電線と発熱部のそれぞれの抵抗値の差が小さくなると、図１２に示すように、意図しない経路の分流が発生する。すなわち、図１２における左から２番目の抵抗発熱体５９を通過した電流の一部が、その先の第２の給電線６２Ａの分岐部Ｘにて第２の電極部６１Ｂ側とは反対側に流れる。そして、分流した電流は、図１２における左端の抵抗発熱体５９を通過し、さらに、第３の給電線６２Ｃ、第３の電極部６１Ｃ、第４の給電線６２Ｄ、右端の抵抗発熱体５９を順に通過した後、第２の給電線６２Ｂに合流する。

このように、図１２に示すヒータ２２において、第２の給電線６２Ｂのうち分岐部Ｘから図の左側に伸びる部分と、第２の発熱部６０Ｂを構成する両端の各抵抗発熱体５９と、第３の電極部６１Ｃと、第３の給電線６２Ｃおよび第４の給電線６２Ｄを含む部分は、意図しない経路で電流を流す分岐導電経路Ｅ３を構成する。

また、このような意図しない分流は、ヒータ２２の導電経路が、第１の発熱部６０Ａと第１の電極部６１Ａとを接続する第１の導電部Ｅ１と、第１の発熱部６０Ａからヒータ２２の長手方向のうち他方側（図１２の右側）に伸びて第２の電極部６１Ｂに接続される第２の導電部Ｅ２と、第２の導電部Ｅ２から長手方向他方側とは反対の長手方向一方側（図１２の左側）に分岐して第１の導電部Ｅ１を介さずに第２の導電部Ｅ２又は第２の電極部６１Ｂに接続される分岐導電経路Ｅ３と、を少なくとも有する構成であれば、第１の発熱部６０Ａに通電した際に生じ得る。本実施形態では、分岐導電経路Ｅ３上に、第２の発熱部６０Ｂと第３の電極部６１Ｃとが設けられているが、第２の発熱部６０Ｂおよび第３の電極部６１Ｃが設けられていない導電経路や、これら以外の導電部材が設けられた導電経路であっても、意図しない分流は生じる可能性がある。

そして、意図しない分流が生じた場合、これまで想定されていなかった経路で電流が流れるため、給電線の発熱によりヒータ２２の温度分布にばらつきが発生する。例えば、図１３に示すヒータ２２において、第１の電極部６１Ａから第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９へ電流が２０％ずつ均等に流れ、このうち図の左から２番目の抵抗発熱体５９を通過する電流が、その先の分岐部Ｘにおいて５％分流した場合、抵抗発熱体５９ごとに区画された各ブロック内で発生する給電線の発熱量は、同図中の表に示すようになる。

ここでは、各給電線のヒータ２２の短手方向に伸びる部分は短く、その部分における発熱量はわずかであることからその発熱量は無視し、各給電線のヒータ２２の長手方向に伸びる部分で発生する発熱量のみを算出している。具体的には、第１の給電線６２Ａと、第２の給電線６２Ｂと、第４の給電線６２Ｄの、それぞれのヒータ２２の長手方向に伸びる部分で発生する発熱量を算出している。また、発熱量（Ｗ）は下記式（１）で表されることから、図１３の表に示す発熱量は、便宜的に各給電線に流れる電流（Ｉ）の二乗として算出している。よって、図１３の表に示す発熱量の数値は、あくまで簡易的に算出された値であり、実際の発熱量とは異なるものである。

図１３に基づき、発熱量の算出方法について具体的に説明すると、第１ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が１００％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が５％であるので、それぞれの二乗の合計値である１００２５（１００００＋２５）が第１ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、第２ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が５％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が５％であるので、これらの二乗の合計値である６４５０（６４００＋２５＋２５）が第２ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、図１３の表に示す各ブロックの合計発熱量をグラフ化したものが図１４である。図１４に示すように、各ブロックの合計発熱量は、上記の意図しない分流の影響により、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となる。

また本実施形態のヒータ２２では、全ての発熱部に通電した場合、つまり、上記のような分流が生じない場合にも、導電部に流れる電流の大きさに長手方向の左右で差が生じ、ヒータ２２の長手方向の発熱量が左右非対称になってしまう。このような左右非対称が生じる原因としては、例えば、上記のようにヒータ２２を小型化しようとした場合に、電極部や導電部の配置も制約を受けるため、ヒータ２２の長手方向の発熱量を左右対称にすることが難しくなることが挙げられる。特に、画像形成装置の高速化のために抵抗発熱体へ流れる電流を大きくした場合には、導電部で生じる発熱量も大きくなるため、その影響が無視できなくなり、発熱量の左右非対称の問題が顕著になる。以下、全ての発熱部に通電した場合の発熱量の左右非対称について説明する。

図１５に示すように、全ての発熱部に通電した場合、左右両端の抵抗発熱体５９、および、これに接続された給電線６２Ｃ，６２Ｄにも２０％の電流が流れる点が前述の場合と異なる。給電線６２Ａに流れる電流の値は先ほどと同様である。以上の場合、第１ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が１００％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が２０％であるので、それぞれの二乗の合計値である１０４００（１００００＋４００）が第１ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、第２ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が２０％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が２０％であるので、これらの二乗の合計値である７２００（６４００＋４００＋４００）が第２ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、図１６に示すように、各ブロックの合計発熱量は、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となる。特に、全ての抵抗発熱体５９に接続された第２の給電線６２Ｂが、その下流側、つまり第７ブロックで電流値が１２０％と大きくなり、左右の発熱量に差が生じている。

このような左右非対称になる給電線の発熱量のばらつきは、ヒータ２２の長手方向に渡る温度のばらつきの原因となる。ヒータ２２の温度が長手方向に渡ってばらつくと、用紙に定着される画像が温度の高い部分で光沢度が高く、温度の低い部分では反対に光沢度が低くなるので、全体的に光沢むらが発生し、画質の低下につながる虞がある。なお、本実施形態では、Ａ４サイズとＡ３サイズの用紙を均等に加熱できるように、各ブロックの長さは同じに設けている。

そこで本実施形態では、上記の全ての発熱部に通電した場合、つまり、ヒータ２２の長手方向他方側の発熱量が一方側よりも大きくなった場合について、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する定着装置の温度偏差を抑制するために下記のような対策を講じている。

図１７は、ヒータ２２と定着装置９内の他の部材との長手方向の位置関係を示した図であり、図の上側にヒータ２２を、真ん中に定着装置９内の各部材を示し、その長手方向の位置関係を示している。また、図の下側に各長手方向の位置における定着ベルト２０の温度Ｔの分布を示している。図１７の加熱領域Ｂは、前述した第１ブロック〜第７ブロックの範囲を示したものであり、全ての抵抗発熱体５９による長手方向の発熱領域を示すものである。また、図１７で通紙される用紙Ｐは、ヒータ２２が対応する最大幅の用紙で、例えばＡ４サイズ横送りである。

また、図１７に示すように、ヒータ２２の加熱領域Ｂの長手方向中央位置である中央線Ｂ０に対する長手方向の両方向のうち、ヒータ２２の発熱量が大きい側を第１の方向Ｓ１の側、第１の方向と反対の方向で、第１の方向Ｓ１の側よりもヒータ２２の発熱量の小さい側を第２の方向Ｓ２の側とする。本実施形態で全ての抵抗発熱体５９に通電した場合には、長手方向他方側の発熱量が大きくなるため（図１５参照）、本実施形態では、第１の方向Ｓ１は図の右側で長手方向の他方側であり、第２の方向Ｓ２は図の左側で長手方向の一方側である。

図１７に示すように、定着ベルト２０は、そのベルト長手方向他方側（図の右側、つまり第１の方向Ｓ１の側）が、ヒータ２２の長手方向の加熱領域Ｂ（通紙領域）よりもさらに外側へ延在して設けられている。つまり、定着ベルト２０は、中央線Ｂ０よりもベルト長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の長さＣ２の方が、中央線Ｂ０よりもベルト長手方向一方側（第２の方向Ｓ２の側）の長さＣ１より長く設けられている。なお、本実施形態では、加圧ローラ２１の長手方向（軸線方向）の中央位置は中央線Ｂ０に一致するが、必ずしもこれに限るものではない。

定着ベルト２０が加熱領域Ｂから受け入れた熱は、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の、加熱領域Ｂよりも外側に延在した部分に、熱が移動する（逃げる）。つまり、加熱領域Ｂの中央位置に対して、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量が長手方向一方側（図の左側、つまり第２の方向Ｓ２の側）の熱容量よりも大きい。従って、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の、加熱領域Ｂよりも外側に延在した部分は、加熱領域Ｂの熱を逃がす伝熱部となる。なお、ここでいう長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に設けた「伝熱部」とは、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）にだけ設けられた部材や、長手方向一方側（第２の方向Ｓ２の側）よりも長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に延長された部材の延長部分のことである。

定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の、加熱領域Ｂよりも外側に延在した部分に対向して、除電手段としての除電ブラシ４１が設けられる。除電ブラシ４１は、定着ベルト２０の表面に当接し、定着ベルト２０の表面の電荷を取り除くことができる。このように、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に除電ブラシ４１を当接させることによっても、除電ブラシ４１の熱容量の分だけ定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。つまり、伝熱部の一部としての除電ブラシ４１を定着ベルト２０にさらに当接させることで、伝熱部へ加熱領域Ｂの熱をより逃がすことができる。

また、伝熱部の一部を除電手段（除電ブラシ４１）とすることにより、トナー像の一部が定着ベルト２０の表面に付着することを防止し、オフセット現象による用紙表面の画像欠陥を防止できる。

このように、本実施形態の定着装置９では、中央線Ｂ０よりも長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に加熱領域Ｂから受けた熱を逃がす伝熱部を設けている。つまり、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の長さを長く設けることや、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に除電ブラシ４１を設けることにより、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量を長手方向一方側（第２の方向Ｓ２の側）よりも大きくしている。

前述のように、ヒータ２２の全ての発熱部に対して通電すると、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の発熱量が大きくなり、図１７の下側の２点鎖線部に示すように、定着ベルト２０の温度Ｔも、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）が一方側（第２の方向Ｓ２の側）よりも大きくなってしまう（なお、「発熱量」とは、ヒータ２２単体で測定した場合の発熱量を意味する）。しかし本実施形態では、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に熱を逃がす伝熱部を設けていることで、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の温度が相対的に小さくなる。これにより、ヒータ２２によって加熱される定着ベルト２０の長手方向の一方側（第１の方向Ｓ１の側）と他方側（第２の方向Ｓ２の側）との温度偏差を抑制することができる（図１７の下側のグラフの実線部参照）。したがって、加熱装置としての定着装置の温度偏差（長手方向の一方側：第２の方向Ｓ２の側と他方側：第１の方向Ｓ１の側との温度偏差）を抑制することができる。さらに、定着装置としては、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する、画像光沢むらや定着むらを抑制することができる。

本実施形態のように、定着ベルト２０のベルト長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に飛び出した部分を設けることで、定着ベルト２０の加熱領域Ｂの範囲外で、用紙の通紙範囲外に除電ブラシ４１を当接させることができる。除電ブラシ４１を、定着ベルト２０の加熱領域Ｂの範囲外で、用紙の通紙範囲外に設けることで、除電ブラシ４１の用紙表面の画像への接触による定着不良やスジ状汚れなどの異常画像の形成を防止できる。

また、図１８に示すように、除電ブラシ４１に代えて、加圧ローラ２１の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に除電手段としての除電ゴム４２を設けることもできる。除電ゴム４２は、環状の部材で、加圧ローラ２１のローラ部分の軸方向他端側に取り付けられ、加圧ローラ２１の回転に伴って連れ回りする。除電ゴム４２は、定着ベルト２０の長手方向外側へ突出した部分に当接して定着ベルト２０表面の電荷を取り除くことができる。さらに、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に伝熱部の一部である除電ゴム４２を設けることにより、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から熱を逃がす。つまり、伝熱部としての除電ゴム４２を定着ベルト２０に当接させることで、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。

これにより、定着ベルト２０の長手方向の一方側（第２の方向Ｓ２の側）と他方側（第１の方向Ｓ１の側）との温度偏差を抑制することができる。また、定着ベルト２０を長手方向他方側へ飛び出させることで、除電ゴム４２を通紙領域外に当接させることができ、除電ゴム４２の用紙表面の画像への接触による定着不良や異常画像の形成を防止できる。

また図１９に示すように、加圧ローラ２１を長手方向の他方側（第１の方向Ｓ１の側）へ延長することで、定着装置９の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から熱を逃がすことができる。つまり、伝熱部の一部である加圧ローラ２１の延長部分（加熱領域Ｂよりも外側に飛び出した部分）を定着ベルト２０に当接させることで、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。これにより、定着ベルト２０の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。なお本実施形態では、加圧ローラ２１と共に、定着ベルト２０を長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）へ延長しているが、必ずしも定着ベルト２０が長手他方側（第１の方向Ｓ１の側）へ延長している必要はない。

特に本実施形態では、加圧ローラ２１の延長部分、つまり、加熱領域Ｂよりも外側に飛び出した部分に除電ブラシ４１を当接させている。これにより、加圧ローラ２１表面の電荷を取り除くことができる。また、除電ブラシ４１を、加圧ローラ２１の加熱領域Ｂの範囲外で、用紙の通紙範囲外に設けることで、除電ブラシ４１が加圧ローラ２１に接触して傷をつけることにより発生する、定着不良や異常画像を防止できる。さらに、加圧ローラ２１の延長部分に除電ブラシ４１を当接させることで、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。

さらに本実施形態では、加圧ローラ２１の軸部を長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に延長し、加圧ローラ２１を回転させるための駆動力を伝達する駆動伝達部材として駆動伝達ギヤ３１を設けている。このように、加圧ローラ２１の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に、駆動伝達ギヤ３１を設けることによっても、定着装置９の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から熱を逃がすことができる。つまり、駆動伝達ギヤ３１を伝熱部の一部として、駆動伝達ギヤ３１、および駆動伝達ギヤ３１が当接している加圧ローラ２１の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の軸部、および長手他方側（第１の方向Ｓ１の側）に延長している加圧ローラ２１の延長部分、および延長部分と当接している定着ベルト２０の部分によって、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。これにより、定着装置９の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。

また図２０に示すように、駆動伝達ギヤ３１を加圧ローラ２１の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に設けると共に、定着ベルト２０側に除電ブラシ４１を設けてもよいし、図２１に示すように、加圧ローラ２１の側に除電ゴム４２を設けた構成と組み合わせることもできる。

このように、複数の構成を組み合わせて、定着装置９の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から、加熱領域Ｂから受け取った熱を逃がすことができ、その組み合わせは上記に限らない。例えば図１９や図２０で、除電手段は図示される位置に限定されない。また、本実施形態では加圧ローラ２１の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に駆動伝達部材を設けたが、モータなどの駆動手段を設けた構成であってもよい。

また、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に温度検知手段を設けることで、定着装置９の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から熱を逃がすことができる。例えば図２２および図２３に示すように、加圧ローラ２１の外周面に対向する位置で、長手方向において、Ｂ５用紙の横通紙（図２２の一点鎖線部参照）時の通紙範囲Ｄ１の外側でＡ４用紙の横通紙時の通紙範囲Ｄ２の内側に、温度検知手段としての温度サーミスタ４３を設ける。温度サーミスタ４３は、接触式の温度検知手段である。また本実施形態では、定着装置９に通紙される最大の用紙幅である通紙範囲Ｄ１と加熱領域Ｂは略一致している。

Ａ４用紙縦送りよりも幅が大きい用紙の場合には、発熱部６０Ａ、６０Ｂを発熱させる。しかし、定着装置９に通紙される最大幅の用紙よりも小さい用紙、例えばＢ５用紙横送りの場合、加熱領域Ｂの長手方向端部側に用紙が通過しない非通紙領域が存在し、定着ベルト２０のその他の部分と比較して温度が上昇する。定着ベルト２０が過昇温すると、その耐熱温度を超え、部品破損するおそれがある。そこで、温度サーミスタ４３を設けることで、予め設定された温度以上の温度を検知すると、印刷速度を遅くする、または印刷動作自体を停止させることで、定着ベルト２０の非通紙部分の過昇温を防止することができる。

このように、温度検知手段としての温度サーミスタ４３を加圧ローラ２１の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に設けることにより、定着装置９の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から熱を逃がすようにしている。つまり、伝熱部の一部である温度検知手段（温度サーミスタ４３）を設けることで、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。これにより、定着装置９の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。

また、温度検知手段を定着ベルト２０の側に設けることもできる。例えば図２４および図２５に示すように、定着ベルト２０の内周面に対向する位置で、長手方向のＢ５用紙の横通紙時の通紙範囲Ｄ１の外側でＡ４用紙の横通紙時の通紙範囲Ｄ２の内側に、温度検知手段としての温度サーミスタ４３を設ける。これにより、定着ベルト２０の非通紙部分の過昇温を防止することができる。また、上記で説明したように、温度検知手段としての温度サーミスタ４３を定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に設けることにより、定着装置９の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から熱を逃がすようにしている。また、温度サーミスタ４３を定着ベルト２０の内周面側に設けることで、通紙面である外周面側を傷つけることがなく、定着ベルト２０の通紙面側の傷による定着不良やスジ状汚れなどの異常画像の形成を防止できる。これらの温度検知手段を設ける他、除電手段を設けるなど、他の構成と組み合わせてもよいことはもちろんである。

上記の実施形態では、定着ベルト２０や加圧ローラ２１の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に伝熱部を設けたり、これらの部材に当接する除電手段等を伝熱部の一部とすることで、定着装置９の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）から加熱領域Ｂの熱を逃がすようにしていた。次に示す実施形態では、ヒータを保持する保持部材としてのヒータホルダに伝熱部を設ける例である。

図２６に示す例は、ヒータホルダ２３の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）において、ヒータ２２の基材５０よりも外側に延在した部分を設けている。つまり、加熱領域Ｂの中央位置を中央線Ｂ０とすると、ヒータホルダ２３は中央線Ｂ０よりも、他方側（第１の方向Ｓ１の側）の長さが一方側（第２の方向Ｓ２の側）よりも長い。伝熱部の一部であるヒータホルダ２３の延在部分を設けることで、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。これにより、定着装置９の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。

以上のように本発明では、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側（第１の方向Ｓ１の側）において、加熱領域Ｂの熱を逃がす伝熱部を設けることで、定着装置９の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。これにより、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する、画像光沢むらや定着むらを抑制することができる。また、画像形成装置の高速化や小型化にも対応することができる。

また本発明は、上記のようにヒータの小型化に伴う定着ベルト２０や定着装置９の温度ばらつきの問題を改善することが可能である。このため、本発明は、特に短手方向に小型化したヒータに好適である。具体的には、図２７に示すヒータ２２（基材５０）の短手方向寸法Ｑに対する抵抗発熱体５９の短手方向寸法Ｒの比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上となるヒータ２２に本発明を適用することが好ましい。さらに、本発明は、前記短手方向の寸法比（Ｒ／Ｑ）が４０％以上となるヒータ２２に適用されることがより好ましい。このような小型のヒータ２２に本発明を適用することでより大きな効果を期待できる。

次に、上記の短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）を変化させた場合の、ヒータ２２の長手方向中央側と端部側との間に生じる温度偏差の実験結果について説明する。実験では、前述した構成のヒータ２２について、上記の短手方向寸法比（Ｒ／Ｑ）が、２０％以上２５％未満、２５％以上４０％未満、４０％以上７０％未満、７０％以上８０％未満のものをそれぞれ用意し、ヒータ単体の条件下でヒータの全ての抵抗発熱体に所定の電圧で通電し、ヒータの長手方向中央および端部のそれぞれの表面温度をフリアシステムズ社製の赤外線サーモグラフィ ＦＬＩＲ Ｔ６２０を用いて測定した。以上の実験結果を表１に示す。表１の結果は、中央側と端部側の温度差が２℃未満のものを○、２℃以上５℃未満のものを△、５℃以上のものを×とした。なお、短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）を８０％以上とすると、ヒータの短手方向寸法を極端に大きくする等しない限り、給電線を配置するスペースがなくなるため、実験の対象にはしていない。

表１に示すように、短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）が大きくなるほど、ヒータの中央と端部の温度差も大きくなった。具体的には、２０％以上２５％未満では〇であるのに対して、２５％以上４０％未満では△に変化し、４０％以上７０％未満、および、７０％以上８０％未満では×に変化した。この結果からわかるように、ヒータの長手方向の温度むらは、短手方向寸法の比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上で顕著になり、４０％以上で特に顕著になる。従って、このような寸法比のヒータに対して、本実施形態の上記構成を適用してその温度偏差を抑制することが好適である。

また、前述のヒータ２２の温度のばらつきを抑制するために、ＰＴＣ特性を有する抵抗発熱体を用いてもよい。ＰＴＣ特性とは、温度が高くなると抵抗値が高くなる（一定電圧をかけた場合に、ヒータ出力が下がる）特性である。ＰＴＣ特性を有する発熱部とすることで、低温では高出力によって高速で立ち上がり、高温では低出力により過昇温を抑制することができる。例えば、ＰＴＣ特性のＴＣＲ係数を３００〜４０００ｐｐｍ／度程度にすれば、ヒータに必要な抵抗値を確保しながら、低コスト化を図れる。より好ましくは、ＴＣＲ係数を５００〜２０００ｐｐｍ／度とするのがよい。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）は、下記式（２）を用いて算出することができる。式（２）中のＴ０は基準温度、Ｔ１は任意温度、Ｒ０は基準温度Ｔ０における抵抗値、Ｒ１は任意温度Ｔ１における抵抗値である。例えば、図７に示す上述のヒータ２２において、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間の抵抗値が、２５℃（基準温度Ｔ０）で１０Ω（抵抗値Ｒ０）であり、１２５℃（任意温度Ｔ１）で１２Ω（抵抗値Ｒ１）であった場合は、式（２）から抵抗温度係数は２０００ｐｐｍ／℃となる。

また、本発明を適用するヒータは、図７などに示すようなブロック状（四角形状）の抵抗発熱体５９を有するヒータ２２に限らず、例えば、図２８（ａ）あるいは図２８（ｂ）に示すような、直線を折り返したような形状の抵抗発熱体５９を有するヒータ２２や、その他の形状の抵抗発熱体を有するヒータにも適用可能である。なお、図中において、着色した箇所が抵抗発熱体５９を示している。図２８（ａ）では、ヒータ２２の長手方向に沿って形成されている給電線６２Ａ、６２Ｄから、長手方向と交差する方向に給電線が一部延びている例である。一方、図２８（ｂ）は、ヒータ２２の長手方向に沿って形成されている給電線６２Ａ、６２Ｄから長手方向と交差する方向に折れ曲がった領域も含めて抵抗発熱体５９として形成されている例である。

また、本発明は、前述の定着装置のほか、図２９〜図３１に示すような定着装置にも適用可能である。以下、図２９〜図３１に示す各定着装置の構成について簡単に説明する。

まず、図２９に示す定着装置９は、定着ベルト２０に対して加圧ローラ２１側とは反対側に、押圧ローラ９０が配置されており、この押圧ローラ９０とヒータ２２とによって定着ベルト２０を挟んで加熱するように構成されている。一方、加圧ローラ２１側では、定着ベルト２０の内周にニップ形成部材９１が配置されている。ニップ形成部材９１は、ステー２４によって支持されており、ニップ形成部材９１と加圧ローラ２１とによって定着ベルト２０を挟んでニップ部Ｎを形成している。

図２９に示す定着装置９においても、前述の実施形態で説明したように、定着ベルト２０の長手方向他方側（ヒータ２２の発熱量が大きい側、つまり第１の方向Ｓ１の側）に、ヒータ２２の加熱領域の熱を逃がす伝熱部を設けることで、定着装置９の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。伝熱部としては、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に設けた、定着ベルト２０の延在部分、除電ブラシや除電ゴムのような除電手段、サーミスタのような温度検知手段が挙げられる。また伝熱部として、加圧ローラ２１の延在部分、長手方向他方側に設けた駆動ギヤのような駆動伝達部材やサーミスタのような温度検知手段、そして、ヒータホルダ２３の延在部分でも良い。

次に、図３０に示す定着装置９では、前述の押圧ローラ９０が省略されており、定着ベルト２０とヒータ２２との周方向接触長さを確保するために、ヒータ２２が定着ベルト２０の曲率に合わせて円弧状に形成されている。その他は、図２９に示す定着装置９と同じ構成である。

最後に、図３１に示す定着装置９では、定着ベルト２０のほかに加圧ベルト９２が設けられ、加熱ニップ（第１ニップ部）Ｎ１と定着ニップ（第２ニップ部）Ｎ２とを分けて構成している。すなわち、加圧ローラ２１に対して定着ベルト２０側とは反対側に、ニップ形成部材９１とステー９３とを配置し、これらニップ形成部材９１とステー９３を内包するように加圧ベルト９２を回転可能に配置している。そして、加圧ベルト９２と加圧ローラ２１との間の定着ニップＮ２に用紙Ｐを通紙して加熱および加圧して画像を定着する。その他は、図２に示す定着装置９と同じ構成である。

図３１に示す定着装置９においても、前述の実施形態で説明したように、定着ベルト２０の長手方向他方側（ヒータ２２の発熱量が大きい側、つまり第１の方向Ｓ１の側）に、ヒータ２２の加熱領域の熱を逃がす伝熱部を設けることで、定着装置９の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。伝熱部としては、定着ベルト２０の長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）に設けた、定着ベルト２０の延在部分、除電ブラシや除電ゴムのような除電手段、サーミスタのような温度検知手段が挙げられる。また伝熱部として、加圧ローラ２１の延在部分、長手方向他方側に設けた駆動ギヤのような駆動伝達部材やサーミスタのような温度検知手段、そして、ヒータホルダ２３の延在部分でも良い。

また、ヒータ２２の基材５０上に配置される電極部等のレイアウトについても、上記の実施形態に限らず、長手方向の一方側と他方側とで温度偏差が生じるヒータに対して本発明を適用することができる。

例えば、本発明を適用するその他のヒータの例として、図３２に示すヒータ２２は、前述の実施形態と異なり、全ての電極部が長手方向の一方側に設けられる。つまり、図１０等のヒータ２２と比較すると、第２の電極部６１Ｂが長手方向一方側に設けられる点が異なる。また、図３２に示すように、第２の電極部６１Ｂが長手方向一方側に設けられるため、第２の電極部６１Ｂに直に接続される給電線が長手方向他方側まで延在して折り返し、各抵抗発熱体５９に接続されている。本実施形態では、これらの第２の電極部６１Ｂと各抵抗発熱体５９を接続する給電線のうち、各抵抗発熱体５９に接続される部分から長手方向他方側の折り返し部分までを第２の給電線６２Ｂと称し、折り返し部分に連続した長手方向一方側へ延在する部分から第２の電極部６１Ｂまでの部分を第５の給電線（導電体）６２Ｅと称する。

このようなヒータ２２においても、第１の発熱部６０Ａのみに通電した場合、そして、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電した場合のそれぞれについて、前述したような長手方向の温度偏差が生じる。

まず、第１の発熱部６０Ａのみに通電した場合には、図３３および図３４に示すように、意図しない分流が第３の給電線６２Ｃの側へ生じる。従って、各ブロックの合計発熱量は、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となり、長手方向一方側の発熱量が他方側に比べて大きくなる。また、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂに通電した場合にも、図３５および図３６に示すように、第４ブロックを基準に合計発熱量が左右非対称となり、第１の方向の側である長手方向他方側の発熱量が一方側に比べて大きくなる。

そして前述の実施形態と同様、すべての発熱部に通電した場合に、ヒータ２２の長手方向において、ヒータ２２の発熱量が大きい側である第１の方向の側、つまり、長手方向他方側に伝熱部を設けることで、定着装置９の長手方向一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。これにより、長手方向一方側と他方側とでの定着性の差を抑制、および、長手方向での光沢偏差を抑制することができる。従って、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

また、前述したヒータと異なる構成のヒータとして、電極部を２つ配置した構成のヒータにも本発明を適用することができる。例えば、図３７に示すように、ヒータ２２は、複数の抵抗発熱体５９を有する発熱部６０と、複数の電極部６１と、これらを電気的に接続する複数の給電線６２と、で構成されている。本実施形態では、複数の電極部６１として、第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂが設けられ、これらの電極部６１Ａ，６１Ｂは、基材５０の長手方向の互いに反対の端部側に配置されている。

前述した実施形態と異なる点として、各抵抗発熱体５９は、ヒータ２２の長手方向Ｕに往復するように、短手方向の両側の曲げ部を介して複数回折り返した線部からなる。ヒータ２２の短手方向Ｙにおける各抵抗発熱体５９の一端部（接続位置Ｇ１の部分）は、第１の給電線６２Ａを介して第１の電極部６１Ａに接続されている。一方、ヒータ２２の短手方向Ｙにおける各抵抗発熱体５９の他端部（接続位置Ｇ２の部分）は、第２の給電線６２Ｂを介して第２の電極部６１Ｂに接続されている。このように、各抵抗発熱体５９は、第１の給電線６２Ａおよび第２の給電線６２Ｂによって第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに対して互いに並列に接続されている。

以上の構成のヒータ２２において、給電線の接続位置の違いによる給電線の発熱量の違いについて説明する。上記の図３７は、各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が、抵抗発熱体５９の長手方向中央Ｍに対して互いに反対側に配置される場合、図３８は共に他方側に配置される場合、図３９は共に一方側に配置される場合である。以上のそれぞれの場合について、第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに通電した場合の各ブロックの給電線による発熱量を各図に示す。

図３７に示すように、接続位置が互いに反対側に配置される場合には、各ブロックの合計発熱量が発熱領域中央の第３ブロックを基準に左右対称となっている。これに対して、図３８あるいは図３９に示すように、各抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が互いに同じ側に配置されている場合は、各ブロックの合計発熱量が、発熱領域中央の第３ブロックを基準に左右非対称となる。具体的には、図３８では、長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）の発熱量が他方側（第２の方向Ｓ２の側）に比べて大きくなり、図３９では、長手方向他方側（第１の方向Ｓ１の側）の発熱量が一方側（第２の方向Ｓ２の側）に比べて大きくなる。

このように、接続位置が同じ側か異なる側かによって、給電線の合計発熱量が、一方では左右対称になり他方では左右非対称になる。そして、図３８や図３９のように、給電線の発熱量が左右非対称になる場合は、その影響により、ヒータの温度分布が非対称となり、それに起因する不具合（たとえば、光沢むらや定着むら）が発生するおそれがある。上記接続位置は、給電線の折り返し回数によって変化するため、ヒータの設計の自由度を高めるために、給電線の発熱量が左右非対称になる場合について、上記不具合に対策を施すことが重要である。

上記のヒータ２２に前述した各伝熱部を設けた場合について説明する。以下の説明では、上記のヒータ２２のうち、接続位置が長手方向他方側に設けられたヒータ２２（図３８のヒータ２２）について説明する。この場合、前述のように第１の方向Ｓ１は図の左側で長手方向一方側であり、第２の方向Ｓ２は図の右側で長手方向他方側である。

図４０に示すように、定着ベルト２０は、中央線Ｂ０よりもベルト長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）の長さＣ１の方が、中央線Ｂ０よりもベルト長手方向他方側（第２の方向Ｓ２の側）の長さＣ２より長く設けられている。定着ベルト２０の加熱領域Ｂよりも外側に延在した部分は、加熱領域Ｂの熱を逃がす伝熱部となる。また、定着ベルト２０のこの部分に対向して、除電手段としての除電ブラシ４１が設けられる。伝熱部の一部としての除電ブラシ４１をさらに設け、定着ベルト２０に当接させることで、伝熱部へ加熱領域Ｂの熱をより逃がすことができる。

図４１に示すように、本実施形態では、上記の除電ブラシ４１に代えて、加圧ローラ２１の長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）に除電手段としての除電ゴム４２を設ける。伝熱部としての除電ゴム４２を定着ベルト２０に当接させることで、定着ベルト２０の長手方向一方側の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。

図４２に示すように、本実施形態では、加圧ローラ２１の軸部を長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）に延長し、長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）に、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３１を設けている。駆動伝達ギヤ３１を伝熱部の一部として、駆動伝達ギヤ３１、および駆動伝達ギヤ３１が当接している加圧ローラ２１の長手方向一方側の軸部、および、長手一方側（第１の方向Ｓ１の側）に延長している加圧ローラ２１の延長部分によって、定着ベルト２０の長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量をより大きくでき、加熱領域Ｂの熱をより多く逃がすことができる。

また図４３に示すように、駆動伝達ギヤ３１を加圧ローラ２１の長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）に設けると共に、定着ベルト２０側に除電ブラシ４１を設けてもよいし、図４４に示すように、加圧ローラ２１の側に除電ゴム４２を設けた構成と組み合わせることもできる。

以上の各実施形態のように、ヒータ２２の加熱領域の長手方向中央線Ｂ０よりも長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）に伝熱部を設けることで、長手方向一方側（第１の方向Ｓ１の側）の熱容量を他方側（第２の方向Ｓ２の側）よりも大きくでき、加熱領域Ｂの熱を逃がすことができる。これにより、定着装置９の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。

また図４５に示すように、全ての電極部６１を長手方向の同じ側に設けてもよい。つまり、本実施形態のヒータ２２は、図３９等のヒータ２２と比較すると、第２の電極部６１Ｂが長手方向一方側に設けられる点が異なる。また、図４５に示すように、第２の給電線６２Ｂが長手方向一方側の第２の電極部６１Ｂに接続される位置まで延在している。

本実施形態においても、発熱領域中央の第３ブロックを基準に、発熱量が左右非対称になる。具体的には、ヒータ２２の長手方向の第1の方向Ｓ１の側である一方側の発熱量が、第２の方向Ｓ２である他方側に比べて大きくなる。

また図４６に示すように、ヒータ２２の長手方向Ｕに往復するように短手方向の両側の曲げ部を介して複数回折り返した線部からなる抵抗発熱体５９を、図７等の電極部が３つ設けられ、２つの発熱部を有するヒータ２２に適用してもよい。

以上の実施形態では、第１の給電線６２Ａおよび第２の給電線６２Ｂが、それぞれヒータ２２の短手方向Ｙに伸びる部分を有しており（図４５参照）、その短手方向Ｙに伸びる部分が各抵抗発熱体５９に接続されているが、各給電線６２Ａ，６２Ｂと各抵抗発熱体５９とを接続するヒータ２２の短手方向Ｙに伸びる部分は、各給電線６２Ａ，６２Ｂの一部である場合に限らず、図４７に示す例のように、各抵抗発熱体５９の一部であってもよい。

また、各抵抗発熱体５９の折り返し数（曲げ部の数）は、複数である場合に限らず、図４８および図４９に示す例のように、１つであってもよい。また、各給電線６２Ａ，６２Ｂと各抵抗発熱体５９との接続位置Ｇ１，Ｇ２は、図４８に示すように、各抵抗発熱体５９の端部における角であってもよいし、図４９に示すように、各抵抗発熱体５９の端部における短手方向Ｙに伸びる縁全体であってもよい。

以上の各ヒータ２２においても、その発熱量が大きい側、より詳細には、加熱領域Ｂの長手方向における中央位置Ｂ０（図１７参照）に対して一方側と他方側のうち、発熱量の大きい側である第１の方向Ｓ１の側、に伝熱部を設けることで、定着装置９の長手方向一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。これにより、長手方向一方側と他方側とでの定着性の差を抑制、および、長手方向での光沢偏差を抑制することができる。従って、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

また上記の電極部が２つのヒータ２２においても、図５０に示すように、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑに対する抵抗発熱体５９の短手方向寸法Ｒの比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上となるヒータ２２に対して本発明を適用した場合、大きな効果を期待できる。なお、抵抗発熱体５９の短手方向寸法Ｒは、折り返されるように形成された抵抗発熱体５９の１つの線状の部分の太さではなく、抵抗発熱体５９全体の短手方向寸法を意味する。さらに、前記短手方向の寸法比（Ｒ／Ｑ）が４０％以上となるヒータ２２であれば、本発明を適用することによる効果はより大きくなる。

図５０に示す例では、ヒータ２２の基材５０が長方形であるため、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑはどの長手方向位置でも同じ寸法であるが、図５１に示す例のように、基材５０の縁に凹凸がある場合は、長手方向位置によって短手方向寸法Ｑが変化する。このような場合は、全ての抵抗発熱体５９が配置されている発熱領域Ｈ内で、ヒータ２２が短手方向Ｙに最小となる寸法を、上記ヒータ２２の短手方向寸法Ｑとする。

また、本発明は、ヒータ２２の長手方向寸法Ｌａに対するヒータ２２の短手方向寸法Ｑの比（Ｑ／Ｌａ）が、１．５％より大きく、６％未満となるヒータ２２や、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑに対する給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂの比（Ｗｂ／Ｑ）が、２％より大きく、２０％未満となるヒータ２２に対しても、適用可能である。なお、図５１に示す例のように、基材５０の長手方向寸法がその部分によって異なる場合は、ヒータ２２が長手方向Ｕに最大となる寸法を、上記ヒータ２２の長手方向寸法Ｌａとする。また、給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂは、給電線６２Ａ，６２Ｂがヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる線状部分の太さを意味し、抵抗発熱体５９に接続するためにヒータ２２の短手方向Ｙに折れ曲がった部分を含まない。また、図５１に示すように、給電線６２Ａ，６２Ｂの太さがヒータ２２の長手方向位置によって変化する場合は、発熱領域Ｈ内での第１の給電線６２Ａまたは第２の給電線６２Ｂの最小の短手方向寸法を、給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂとする。

上述のように、本発明によれば、抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側のヒータにおいて、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができるので、このような接続位置が同じ側であるヒータを積極的に採用することができるようになる。これにより、以下のような利点が得られるようになる。

一般的に、面状のヒータを備える定着装置においては、ヒータの温度を検知する加熱部材温度検知手段として、図５２に示すように、サーミスタなどの温度センサ４４が設けられている。この温度センサ４４は、例えば、ヒータ２２の発熱部６０が設けられている面とは反対側の裏面などに接触するように設けられ、ヒータ２２または定着ベルト２０の温度制御を行うためにヒータ２２の温度を検知する。通常、ヒータ２２の温度は、その短手方向Ｙにおける発熱部６０の端部側よりも中央側の方が高くなるので、ヒータ２２の過昇温を未然に防ぐため、温度センサ４４はヒータ２２の短手方向Ｙにおける発熱部６０の中央Ｋに対応する位置（以下、単に「短手方向中央位置」という）に設けられる。

ここで、図５２に示す例のように、抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が互いに反対側であるヒータ２２においては、抵抗発熱体５９の折り返された線状部分の１つが発熱部６０の短手方向中央位置Ｋに配置されるので、上記のように、温度センサ４４を発熱部６０の短手方向中央位置Ｋに配置すると、温度センサ４４の温度検知部４４ａが、発熱部６０の短手方向中央位置Ｋにある抵抗発熱体５９上に配置される。なお、ここでいう「抵抗発熱体上」とは、ヒータ２２の長手方向Ｕおよび短手方向Ｙに対して交差する方向である厚さ方向において、抵抗発熱体と互いに重なる位置を意味する。

そして、この場合、図５３に示すように、抵抗発熱体５９が配置された発熱部６０の短手方向中央位置Ｋでの温度が最も高いピーク値となるので、このピーク値の温度が温度センサ４４によって検知される。しかしながら、ピーク値の近傍では、ヒータ２２の温度が非常に狭い範囲で大きく変化するため、温度センサ４４の配置がヒータ２２の短手方向Ｙに少しでもずれると、検知温度が大きく変化し、適切に温度を検知することができなくなる虞がある。

これに対して、図５４に示す例のように、抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が同じ側である場合は、温度検知部４４ａが、抵抗発熱体５９上ではなく、抵抗発熱体５９におけるヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分の間（抵抗発熱体５９が設けられていない部分）に対応する位置に配置される。なお、ここでいう「長手方向に伸びる部分の間に対応する位置」とは、抵抗発熱体５９におけるヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分の間の位置に対して、ヒータ２２の上記厚さ方向で重なる位置を意味する。

この場合、図５５に示すように、温度センサ４４によって、ヒータ２２の隣り合うピーク値同士の間の温度が検知される。このような隣り合うピーク値同士の間では温度が比較的広い範囲で緩やかに変化するため、温度センサ４４の配置がヒータ２２の短手方向Ｙにずれたとしても、検知温度は変化しにくい。従って、この場合は、温度センサ４４の配置がずれたときの検知温度のばらつきを低減できる利点がある。また、温度センサ４４の配置がずれたとしても検知温度のばらつきが生じにくいことから、温度センサ４４の設置を高精度に行わなくてもよいので、温度センサ４４の設置作業性が向上する。

なお、図５２に示すヒータ２２においても、図５４に示すヒータ２２と同様に、温度検知部４４ａを、隣り合うピーク値同士の間に配置することも可能である。しかしながら、その場合は、隣り合うピーク値の一方と他方とで温度の高さが異なるので（図５３参照）、温度センサ４４がどちらのピーク値寄りにずれるかによって、検知温度の変化量も異なってくる。従って、検知温度のばらつきを抑制する観点からすれば、やはり、各給電線の接続位置が互いに反対側である構成よりも、同じ側である構成の方が好ましい。

このように、抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側である構成においては、接続位置が互いに反対側である構成に比べて、ヒータ２２の短手方向Ｙにおける温度センサ４４の配置の点で有利となる。

また、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける温度センサ４４の配置は、下記の点に注意して行うことが望ましい。

図５６に示すように、本実施形態では、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける各抵抗発熱体５９の両端部が、通紙方向（図５６の上下方向）に対して傾斜しており、互いに隣り合う抵抗発熱体５９の端部の少なくとも一部が、ヒータ２２の長手方向Ｕに渡って互いに重複（オーバーラップ）している。すなわち、互いに隣り合う抵抗発熱体５９の端部の少なくとも一部は、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける同じ領域Ｚ内に配置されており、抵抗発熱体５９は、隣り合う他の抵抗発熱体５９とヒータ２２の長手方向Ｕにおいて同じ領域Ｚ内に配置される重複部５９ａと、隣り合う他の抵抗発熱体５９とヒータ２２の長手方向Ｕにおいて同じ領域Ｚ内に配置されない非重複部５９ｂとを有する。

このような重複部５９ａがある場合は、隣り合う抵抗発熱体５９同士の間での温度低下を抑制できる。しかしながら、重複部５９ａでは、非重複部５９ｂに比べて、位置ごとの温度のばらつきが大きくなる傾向がある。そのため、図５６に示すように、温度センサ４４の温度検知部４４ａは、重複部５９ａではなく、非重複部５９ｂに対応する位置に配置されることが好ましい。なお、ここでいう「非重複部に対応する位置」とは、非重複部５９ｂに対して、ヒータ２２の上記厚さ方向で重なる位置を意味する。

また、本発明は、上記の実施形態で説明したような定着装置に限らず、用紙に塗布されたインクを乾燥させる乾燥装置、さらには、被覆部材としてのフィルムを用紙等のシートの表面に熱圧着するラミネータや、包材のシール部を熱圧着するヒートシーラーなど熱圧着装置のような加熱装置にも適用が可能である。このような加熱装置にも本発明を適用することで、加熱装置の長手方向の一方側と他方側との温度偏差を抑制することができる。

記録媒体としては、用紙Ｐ（普通紙）の他、厚紙、はがき、封筒、薄紙、塗工紙（コート紙やアート紙等）、トレーシングペーパ、ＯＨＰシート、プラスチックフィルム、プリプレグ、銅箔等が含まれる。

１ 画像形成装置
９ 定着装置（加熱装置）
１９ 加熱ユニット
２０ 定着ベルト（ベルト部材、定着部材）
２１ 加圧ローラ（対向部材、加圧部材）
２２ ヒータ（加熱部材）
３１ 駆動伝達ギヤ（駆動伝達部材）
４０ 装置フレーム
４１ 除電ブラシ（除電手段）
４２ 除電ゴム（除電手段）
４３ 温度サーミスタ（温度検知手段）
５９ 抵抗発熱体（発熱体）
６０ 発熱部
６０Ａ 第１の発熱部
６０Ｂ 第２の発熱部
６１ 電極部
６１Ａ 第１の電極部
６１Ｂ 第２の電極部
６１Ｃ 第３の電極部
６２ 給電線（導電体）
６２Ａ 第１の給電線
６２Ｂ 第２の給電線
６２Ｃ 第３の給電線
６２Ｄ 第４の給電線
６５Ａ スイッチ（切替え部）
６５Ｃ スイッチ（切替え部）
Ａ 通紙方向
Ｂ 発熱領域
Ｂ０ 発熱領域の中央線
Ｅ１ 第１の導電部
Ｅ２ 第２の導電部
Ｅ３ 分岐導電経路
Ｎ ニップ部
Ｑ ヒータの短手方向寸法
Ｒ 抵抗発熱体の短手方向寸法
Ｓ１ 第１の方向
Ｓ２ 第２の方向
Ｙ ヒータの短手方向

特開２０１６−６２０２４号公報

Claims (16)

1. 無端状のベルト部材と、
   前記ベルト部材に接触してニップ部を形成する対向部材と、
   前記ベルト部材を加熱する複数の抵抗発熱体を備えた加熱部材と、を備えた加熱装置であって、
   前記加熱部材は、全ての前記抵抗発熱体に通電した状態で、当該全ての抵抗発熱体の加熱領域の長手方向における中央位置に対して、長手方向の第１の方向の側の発熱量が、第1の方向と逆方向である第２の方向の側よりも大きくなり、
   前記第１の方向の側には、前記加熱領域の熱を逃がす伝熱部を有することを特徴とする加熱装置。
2. 前記加熱部材は、少なくとも１つの抵抗発熱体を含む第１の発熱部と、前記第１の発熱部の両側に位置する抵抗発熱体を含む第２の発熱部と、加熱部材の長手方向の一端側に配置され、導電体を介して前記第１の発熱部と接続される第１の電極部と、導電体を介して前記第１の発熱部および前記第２の発熱部に共通に接続される第２の電極部と、導電体を介して前記第２の発熱部と接続される第３の電極部とを有する請求項１に記載の加熱装置。
3. 前記加熱部材は、第１の電極部および第２の電極部と、前記第１の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第１の導電部と、前記第２の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第２の導電部とをさらに備え、
   前記加熱部材の長手方向において、前記第１の導電部および前記第２の導電部の前記抵抗発熱体に対するそれぞれの接続位置が、前記抵抗発熱体の中央位置に対して、同じ側に設けられる請求項１に記載の加熱装置。
4. 前記ベルト部材は、前記長手方向において、前記中央位置に対して、前記第１の方向の側の長さが前記第２の方向の側よりも長い請求項１から３いずれか１項に記載の加熱装置。
5. 前記ベルト部材あるいは前記対向部材を除電するための除電手段を有し、
   前記除電手段は、前記長手方向の第１の方向の側に設けられた請求項１から４いずれか１項に記載の加熱装置。
6. 前記除電手段は、前記長手方向において、前記加熱領域の外側であって、前記ベルト部材あるいは前記対向部材の前記第１の方向の側の端部に対向する位置に設けられた請求項５記載の加熱装置。
7. 前記対向部材に駆動力を伝達するための駆動伝達部材を有し、
   前記駆動伝達部材は、前記長手方向において、前記対向部材の第１の方向の側に連結される請求項１から６いずれか１項に記載の加熱装置。
8. 前記長手方向の第１の方向の側に、前記ベルト部材あるいは前記対向部材の温度を検知するための温度検知手段を設けた請求項１から７いずれか１項に記載の加熱装置。
9. 前記加熱部材を保持する保持部材をさらに備え、
   前記保持部材は、前記長手方向において、前記中央位置に対して、前記第１の方向の側の長さが前記第２の方向の側よりも長い請求項１から８いずれか１項に記載の加熱装置。
10. 無端状のベルト部材と、
    前記ベルト部材に接触してニップ部を形成する対向部材と、
    前記ベルト部材を加熱する加熱部材と、を備えた加熱装置であって、
    前記加熱部材は、
    少なくとも１つの抵抗発熱体を有する第１の発熱部と、
    前記第１の発熱部よりも前記加熱部材の長手方向両端部側にそれぞれ位置する抵抗発熱体を含む第２の発熱部と、
    前記第１の発熱部と接続される第１の電極部と、
    前記第１の発熱部および前記第２の発熱部に共通に接続される第２の電極部と、
    前記第２の発熱部と接続される第３の電極部と、を有し、
    前記加熱部材は、全ての前記抵抗発熱体に通電した状態における当該全ての前記抵抗発熱体の加熱領域の長手方向における中央位置に対して、前記第１の電極部が配置されている側とは反対側に、前記加熱領域の熱を逃がす伝熱部を有することを特徴とする加熱装置。
11. 前記加熱部材の前記抵抗発熱体が設けられた面に沿って長手方向と交差する方向を短手方向とすると、
    前記加熱部材の短手方向寸法に対する前記抵抗発熱体の短手方向寸法の比が、２５％以上である請求項１から１０いずれか１項に記載の加熱装置。
12. 前記加熱部材の前記抵抗発熱体が設けられた面に沿って長手方向と交差する方向を短手方向とすると、
    前記加熱部材の短手方向寸法に対する前記抵抗発熱体の短手方向寸法の比が、４０％以上である請求項１から１０いずれか１項に記載の加熱装置。
13. 前記加熱部材の前記抵抗発熱体が設けられた面に沿って長手方向と交差する方向を短手方向とすると、
    前記短手方向に複数の前記抵抗発熱体が重複する重複部を有する請求項１から１２いずれか１項に記載の加熱装置。
14. 前記加熱部材は、前記長手方向の一部領域が、前記短手方向に複数の前記抵抗発熱体が重複せず、１つの前記抵抗発熱体のみが配置される非重複部を有し、
    前記加熱部材の厚さ方向で前記非重複部に重なる位置に、前記加熱部材の温度を検知する加熱部材温度検知手段が設けられる請求項１３記載の加熱装置。
15. 請求項１から１４のいずれか１項に記載の加熱装置は、記録媒体上のトナーを熱により定着させる加熱装置。
16. 請求項１５に記載の加熱装置を備えた画像形成装置。
    

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