JP2021162837A - 加熱体、加熱装置、定着装置および画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】加熱体において、複数の抵抗発熱体の配列方向の一方側と他方側とに生じる温度偏差を抑制することを課題とする。
【解決手段】第１、第２、第３の導電部と、第１、第２、第３の電極部と、少なくとも１つの抵抗発熱体により構成される第１および第２の発熱部を備えたヒータであって、抵抗発熱体は複数並んで配列され、第１および第２および第３の電極部は複数の抵抗発熱体の中央よりも配列方向一方側に設けられ、第１の電極部は第１の導電部を介して第１の発熱部に接続され、第２の電極部は第２の導電部を介して第１の発熱部および第２の発熱部に接続され、第３の電極部は第３の導電部を介して第２の発熱部に接続され、第２の導電部は複数の抵抗発熱体の中央よりも一方側の１つの抵抗発熱体から延びた部分が他の抵抗発熱体から延びた部分と合流して、前記一方側と反対側である他方側に延び、その後に折り返し、第２の電極部に接続される。
【選択図】図１０

Description

本発明は、加熱体、加熱装置、定着装置および画像形成装置に関する。

加熱体により被加熱部材を加熱する加熱装置を備えた装置として、用紙上のトナーを熱により定着させる定着装置や用紙上のインクを乾燥させる乾燥装置などが知られている。

例えば、下記特許文献１には、長手状の基板に、発熱体や電気接点、これらを電気的に接続する導体パターンなどが設けられた加熱体（ヒータ）を備える定着装置が開示されている。

ところで、このような導体パターンが基板に設けられている加熱体においては、発熱体を発熱させる際、導体パターンへの通電により導体パターンでもわずかながら発熱が生じる。このため、厳密には、加熱体全体の発熱分布は、導体パターンの発熱の影響を受けることになる。

従って、導体パターンの発熱分布によっては、それが原因で加熱体の温度分布にばらつきが生じる虞がある。

加熱体において、複数の抵抗発熱体の配列方向の一方側と他方側との発熱量に偏差が生じるという課題があった。

上記課題を解決するため、本発明は、第１の導電部と、第２の導電部と、第３の導電部と、第１の電極部と、第２の電極部と、第３の電極部と、少なくとも１つの抵抗発熱体により構成される第１の発熱部および第２の発熱部と、を備えた加熱体であって、前記抵抗発熱体は、複数並んで配列され、前記複数の抵抗発熱体の配列方向において、前記第１の電極部および前記第２の電極部および前記第３の電極部は、前記複数の抵抗発熱体の中央よりも一方側に設けられ、前記第１の電極部は、前記第１の導電部を介して前記第１の発熱部に接続され、前記第２の電極部は、前記第２の導電部を介して前記第１の発熱部および前記第２の発熱部に接続され、前記第３の電極部は、前記第３の導電部を介して前記第２の発熱部に接続され、前記第２の導電部は、前記複数の抵抗発熱体の中央よりも前記一方側の１つの抵抗発熱体から延びた部分が、他の抵抗発熱体から延びた部分と合流して前記一方側と反対側である他方側に延び、その後に折り返して、前記第２の電極部に接続されることを特徴とする。

本発明によれば、加熱体における、複数の抵抗発熱体の配列方向の一方側と他方側とに生じる発熱量の偏差を抑制できる。

本発明の実施形態に係る画像形成装置の概略構成図である。 定着装置の概略構成図である。 定着装置の斜視図である。 定着装置の分解斜視図である。 加熱装置の斜視図である。 加熱装置の分解斜視図である。 ヒータの平面図である。 ヒータの分解斜視図である。 ヒータにコネクタが接続された状態を示す斜視図である。 ヒータへの電力供給を示す図である。 各導電部の構成を示す図である。 図１０のヒータにおいて、通常の通電経路を示す図である。 図１０のヒータにおいて、意図しない分流が生じた場合の通電経路を示す図である。 本実施形態と異なるヒータの構成およびヒータへの電力供給を示す図である。 図１４のヒータにおいて、部分通電で意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図１４のヒータにおいて、全通電の場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図１０のヒータにおいて、部分通電で意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 図１０のヒータにおいて、全通電の場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 第３部分の配置の変形例を示す図である。 図１９のヒータにおいて、全通電の場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 第３部分の幅を変更した変形例を示す図である。 第４部分の幅を変更した変形例を示す図である。 送風機を設けた実施形態の画像形成装置を示す図である。 図２３とは別の、送風機を設けた実施形態の画像形成装置を示す図である。 ヒータの配列方向に交差する方向の寸法と抵抗発熱体の配列方向に交差する方向の寸法を示す平面図である。 （ａ）、（ｂ）図はそれぞれ、ヒータの変形例を示す平面図である。 他の定着装置の構成を示す図である。 別の定着装置の構成を示す図である。 さらに別の定着装置の構成を示す図である。 給電線の発熱量の左右偏差が大きくなる構成のヒータを示す図である。

以下、本発明に係る実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、各図中、同一又は相当する部分には同一の符号を付しており、その重複説明は適宜に簡略化ないし省略する。以下、各実施形態の説明において、加熱体を有する加熱装置を備えた装置として、トナーを熱により定着させる定着装置を説明する。

図１に示すモノクロの画像形成装置１には、感光体ドラム１０が設けられている。感光体ドラム１０は、表面上に現像剤としてのトナーを担持可能なドラム状の回転体であり、図の矢印方向に回転する。感光体ドラム１０の周囲には、感光体ドラム１０の表面を一様に帯電させる帯電ローラ１１と、感光体ドラム１０の表面にトナーを供給する現像ローラ７等を備えた現像装置１２と、感光体ドラム１０の表面をクリーニングするためのクリーニングブレード１３等で構成されている。

感光体ドラム１０の上方には、露光部が配置されている。露光部が画像データに基づいて発したレーザ光Ｌｂが、ミラー１４を介して感光体ドラム１０の表面に照射される。

また、感光体ドラム１０に対向する位置に配置され、転写チャージャを備えた転写手段１５が配置されている。転写手段１５は、感光体ドラム１０表面上の画像を用紙Ｐに転写する。

画像形成装置１の下部には給紙部４が位置しており、記録媒体としての用紙Ｐを収容した給紙カセット１６や、給紙カセット１６から用紙Ｐを搬送路５へ搬出する給紙ローラ１７等からなっている。給紙ローラ１７の搬送方向下流側にはレジストローラ１８が配置されている。

定着装置９は、後述する加熱体によって加熱される定着ベルト２０、その定着ベルト２０を加圧可能な加圧ローラ２１等を有している。

以下、図１を参照して上記画像形成装置１の基本的動作について説明する。

印刷動作（画像形成動作）が開始されると、まず感光体ドラム１０が帯電ローラ１１によってその表面を帯電される。そして、画像データに基づいて露光部からレーザービームＬｂが照射され、照射された部分の電位が低下して静電潜像が形成される。静電潜像が形成された感光体ドラム１０には、現像装置１２から表面部分にトナーが供給され、トナー画像（現像剤像）として可視像化される。そして、転写後の感光体ドラム１０に残されたトナー等は、クリーニングブレード１３によって取り除かれる。

一方、印刷動作が開始されると、画像形成装置１の下部では、給紙部４の給紙ローラ１７が回転駆動することによって、給紙カセット１６に収容された用紙Ｐが搬送路５に送り出される。

搬送路５に送り出された用紙Ｐは、レジストローラ１８によってタイミングを計られ、感光体ドラム１０表面上のトナー画像と向かい合うタイミングで転写手段１５と感光体ドラム１０との対向部である転写部へ搬送され、転写手段１５による転写バイアス印加によりトナー画像が転写される。

トナー画像が転写された用紙Ｐは、定着装置９へと搬送され、加熱されている定着ベルト２０と加圧ローラ２１とによって加熱および加圧されて、トナー画像が用紙Ｐに定着される。そして、トナー画像が定着された用紙Ｐは、定着ベルト２０から分離され、定着装置９の下流側に設けられた搬送ローラ対によって搬送され、装置外側に設けられた排紙トレイへと排出される。

続いて、定着装置９のより詳細な構成について説明する。

図２に示すように、本実施形態に係る定着装置９は、ベルト部材あるいは定着部材としての定着ベルト２０と、定着ベルト２０の外周面に接触してニップ部Ｎを形成する、対向部材あるいは加圧部材としての加圧ローラ２１と、定着ベルト２０を加熱する加熱装置１９と、を備えている。また、加熱装置１９は、加熱体としての面状のヒータ２２と、ヒータ２２を保持する保持部材としてのヒータホルダ２３と、ヒータホルダ２３を支持する支持部材としてのステー２４と、温度検知手段としてのサーミスタ３５等を有する。定着ベルト２０、加圧ローラ２１、ヒータ２２、ヒータホルダ２３、および、ステー２４は、図２の紙面に直交する方向（図３の両矢印Ｂ方向参照）に延在しており、以下、この方向を各部材の長手方向（ただし、加圧ローラ２１の軸方向でもある）、あるいは、加熱装置１９や定着装置９の長手方向と呼ぶ。また、この長手方向は、定着装置９に通紙される用紙の幅方向でもある。ただし、ヒータ２２の長手方向とその他の部材や装置の長手方向が必ずしも一致する必要はない。

定着ベルト２０は、無端状のベルト部材で構成され、例えば外径が２５ｍｍで厚みが４０〜１２０μｍのポリイミド（ＰＩ）製の筒状基体を有している。定着ベルト２０の最表層には、耐久性を高めて離型性を確保するために、ＰＦＡやＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂による厚みが５〜５０μｍの離型層が形成される。基体と離型層の間に厚さ５０〜５００μｍのゴム等からなる弾性層を設けてもよい。また、定着ベルト２０の基体はポリイミドに限らず、ＰＥＥＫなどの耐熱性樹脂やニッケル（Ｎｉ）、ＳＵＳなどの金属基体であってもよい。定着ベルト２０の内周面に摺動層としてポリイミドやＰＴＦＥなどをコートしてもよい。

加圧ローラ２１は、例えば外径が２５ｍｍであり、中実の鉄製芯金２１ａと、この芯金２１ａの表面に形成された弾性層２１ｂと、弾性層２１ｂの外側に形成された離型層２１ｃとで構成されている。弾性層２１ｂはシリコーンゴムで形成されており、厚みは例えば３．５ｍｍである。弾性層２１ｂの表面は離型性を高めるために、厚みが例えば４０μｍ程度のフッ素樹脂層による離型層２１ｃを形成するのが望ましい。

定着ベルト２０は、加圧機構によって加圧ローラ２１の側へ加圧され、加圧ローラ２１に圧接されている。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。また、加圧ローラ２１は、画像形成装置本体に設けられた駆動手段から駆動力が伝達されて回転駆動する駆動ローラとして機能する。一方、定着ベルト２０は、加圧ローラ２１の回転に伴って従動回転するように構成されている。定着ベルト２０が回転すると、定着ベルト２０はヒータ２２に対して摺動するため、定着ベルト２０の摺動性を高めるために、ヒータ２２と定着ベルト２０との間にオイルやグリースなどの潤滑剤を介在させてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０の長手方向に渡って長手状に設けられ、加圧ローラ２１に対応する位置で定着ベルト２０の内周面に接触している。ヒータ２２は、被加熱部材としての定着ベルト２０を加熱し、定着ベルト２０を所定の定着温度まで加熱するための部材である。

本実施形態とは異なり、発熱部６０を基材５０の定着ベルト２０側とは反対側（ヒータホルダ２３側）に設けてもよい。その場合、発熱部６０の熱が基材５０を介して定着ベルト２０に伝達されることになるため、基材５０は窒化アルミニウムなどの熱伝導率の高い材料で構成されることが望ましい。また、本実施形態に係るヒータ２２の構成において、さらに基材５０の定着ベルト２０とは反対側（ヒータホルダ２３側）の面に、絶縁層を設けてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０に対して、非接触あるいは低摩擦シートなどを介して間接的に接触する場合であってもよいが、定着ベルト２０への熱伝達効率を高めるには、本実施形態のように、ヒータ２２を定着ベルト２０に対して直に接触させる方が好ましい。また、ヒータ２２を定着ベルト２０の外周面に接触させることもできるが、定着ベルト２０の外周面がヒータ２２との接触により傷付くと定着品質が低下する虞があるため、ヒータ２２が接触する面は定着ベルト２０の内周面とすることが望ましい。

ヒータホルダ２３およびステー２４は、定着ベルト２０の内側に配置されている。ステー２４は、金属製のチャンネル材で構成され、その両端部分が定着装置９の両側壁部に支持されている。ステー２４によってヒータホルダ２３のヒータ２２側とは反対側の面が支持されていることで、ヒータ２２およびヒータホルダ２３は加圧ローラ２１の加圧力に対して大きく撓むことなく保たれ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間に、ニップ部としての定着ニップＮが形成される。

ヒータホルダ２３は、ヒータ２２の熱によって高温になりやすいため、耐熱性の材料で形成されることが望ましい。例えば、ヒータホルダ２３をＬＣＰなどの低熱伝導性の耐熱性樹脂で形成した場合は、ヒータ２２からヒータホルダ２３への伝熱が抑制され効率的に定着ベルト２０を加熱することができる。

サーミスタ３５は、基材５０の裏面で発熱部６０に対向する位置に設けられる。サーミスタ３５が検知した温度に基づいて、加熱制御手段によってヒータ２２に供給する電力を制御することで定着ベルト２０の温度を所望の温度に制御する。加熱制御手段は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，Ｉ／Ｏインターフェース等を包含するマイクロコンピュータを意味する。但し、通紙時などでは上記検知温度とは別に、通紙による抜熱分を考慮して、追加電力を適切に投入することで定着ベルト２０の温度を所望の温度に制御する。

印刷動作が開始されると、ヒータ２２に電力が供給されることで、発熱部６０が発熱し、定着ベルト２０が加熱される。また、加圧ローラ２１が回転駆動され、定着ベルト２０が従動回転を開始する。そして、定着ベルト２０の温度が所定の目標温度（定着温度）に到達した状態で、図２に示すように、未定着トナー画像が担持された用紙Ｐが、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間（定着ニップＮ）に搬送される（図２の矢印Ａ方向参照）ことで、未定着トナー画像が加熱および加圧されて用紙Ｐに定着される。

図３は、定着装置の斜視図、図４は、その分解斜視図である。

図３および図４に示すように、定着装置９の装置フレーム４０は、一対の側壁部２８と前壁部２７とから成る第１装置フレーム２５と、後壁部２９から成る第２装置フレーム２６と、を備えている。一対の側壁部２８は、長手方向の一端部側と他端部側とに配置されており、両側壁部２８によって、定着ベルト２０、加圧ローラ２１および加熱装置１９の両端部側が支持される。各側壁部２８には、複数の係合突起２８ａが設けられ、各係合突起２８ａが後壁部２９に設けられた係合孔２９ａに係合することで、第１装置フレーム２５と第２装置フレーム２６とが組み付けられる。

また、各側壁部２８は、加圧ローラ２１の回転軸などを挿通させるための挿通溝２８ｂが設けられている。挿通溝２８ｂは、後壁部２９側で開口し、これとは反対側では開口しない突き当て部となっている。この突き当て部側の端部には、加圧ローラ２１の回転軸を支持する軸受３０が設けられている。加圧ローラ２１は、その回転軸の両端部がそれぞれ軸受３０に装着されることで、両側壁部２８によって回転可能に支持される。

また、加圧ローラ２１の回転軸の一端部側には、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３１が設けられている。駆動伝達ギヤ３１は、加圧ローラ２１が両側壁部２８に支持された状態で、側壁部２８よりも外側に露出した状態で配置される。これにより、定着装置９が画像形成装置本体に搭載された際、駆動伝達ギヤ３１が画像形成装置本体に設けられているギヤと連結し、駆動源からの駆動力を伝達可能な状態となる。なお、加圧ローラ２１に駆動力を伝達する駆動伝達部材としては、駆動伝達ギヤ３１のほか、駆動伝達ベルトを張架するプーリやカップリング機構などであってもよい。

加熱装置１９の長手方向の両端部には、定着ベルト２０やヒータホルダ２３、ステー２４などを支持する一対のフランジ３２が設けられている。各フランジ３２には、ガイド溝３２ａが設けられている。このガイド溝３２ａを側壁部２８の挿通溝２８ｂの縁に沿って進入させることで、フランジ３２が側壁部２８に対して組み付けられる。

また、各フランジ３２には、付勢部材としての一対のバネ３３が当接している。各バネ３３によってステー２４やフランジ３２が加圧ローラ２１側に付勢されることで、定着ベルト２０が加圧ローラ２１に押し当てられ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間に定着ニップが形成される。

また、図４に示すように、第２装置フレーム２６を構成する後壁部２９の長手方向の一端部側には、画像形成装置本体に対する定着装置本体の位置決めを行う位置決め部としての孔部２９ｂが設けられている。一方、画像形成装置本体には、位置決め部としての突起１０１が設けられている。この突起１０１が、定着装置９の孔部２９ｂに対して挿入されることで、突起１０１と孔部２９ｂが嵌合し、画像形成装置本体に対する定着装置本体の長手方向の位置決めがなされる。なお、後壁部２９の孔部２９ｂが設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。これにより、温度変化に伴う定着装置本体の長手方向の伸縮が拘束されないようにしている。

図５は、加熱装置１９の斜視図、図６は、その分解斜視図である。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の定着ベルト側の面（図５および図６における手前側の面）には、ヒータ２２を収容するための矩形の収容凹部２３ａが設けられている。収容凹部２３ａは、ヒータ２２とほぼ同等の形状およびサイズに形成されているが、収容凹部２３ａの長手方向寸法Ｌ２はヒータ２２の長手方向寸法Ｌ１よりも若干長く設定されている。このように、収容凹部２３ａがヒータ２２よりも若干長く形成されていることで、熱膨張によりヒータ２２がその長手方向に伸びても、ヒータ２２と収容凹部２３ａとが干渉しないように構成されている。また、ヒータ２２は、この収容凹部２３ａ内に収容された状態で、給電部材としての後述のコネクタによってヒータホルダ２３と一緒に挟まれて保持される。

一対のフランジ３２は、定着ベルト２０の内側に挿入されて定着ベルト２０を支持するＣ字状のベルト支持部３２ｂと、定着ベルト２０の端面に接触して長手方向の移動（片寄り）を規制するフランジ状のベルト規制部３２ｃと、ヒータホルダ２３およびステー２４の両端部側が挿入されてこれらを支持する支持凹部３２ｄと、を有している。定着ベルト２０は、その両端部側にベルト支持部３２ｂが挿入されることで、ベルト非回転時においては基本的に周方向（ベルト回転方向）の張力は生じない、いわゆるフリーベルト方式で支持される。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部２３ｅが設けられている。この位置決め凹部２３ｅに対して、図５および図６の左側に示されるフランジ３２の嵌合部３２ｅが嵌合することで、ヒータホルダ２３とフランジ３２との長手方向の位置決めがなされる。一方、図５および図６の右側に示されるフランジ３２には、嵌合部３２ｅは設けられておらず、ヒータホルダ２３との長手方向の位置決めはされない。このように、フランジ３２に対するヒータホルダ２３の位置決めを長手方向の片側のみとすることで、温度変化に伴ってヒータホルダ２３が長手方向へ伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

また、図６に示すように、ステー２４の長手方向の両端部側には、各フランジ３２に対するステー２４の移動を規制する段差部２４ａが設けられている。各段差部２４ａはフランジ３２に突き当たることでフランジ３２に対するステー２４の長手方向の移動を規制する。ただし、これら段差部２４ａのうち少なくとも一方は、フランジ３２に対して隙間（ガタ）を介して配置される。このように、少なくとも一方の段差部２４ａがフランジ３２に対して隙間を介して配置されることで、温度変化に伴ってステー２４が長手方向に伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

図７は、ヒータ２２の平面図、図８は、その分解斜視図である。

図８に示すように、ヒータ２２は、基材５０と、基材５０上に設けられた第１絶縁層５１と、第１絶縁層５１上に設けられた発熱部６０などを有する導体層５２と、導体層５２を被覆する第２絶縁層５３と、を有している。本実施形態では、定着ベルト２０側（定着ニップＮ側）に向かって、基材５０、第１絶縁層５１、導体層５２（発熱部６０）、第２絶縁層５３の順で積層されており、発熱部６０から発された熱は、第２絶縁層５３を介して定着ベルト２０へと伝達される（図２参照）。

基材５０は、ステンレス（ＳＵＳ）や鉄、アルミニウム等の金属材料で構成された長手状の板材である。また、基材５０の材料として、金属材料のほか、セラミック、ガラス等を用いることも可能である。基材５０にセラミックなどの絶縁材料を用いた場合は、基材５０と導体層５２との間の第１絶縁層５１を省略することが可能である。一方、金属材料は、急速加熱に対する耐久性に優れ、加工もしやすいため、低コスト化を図るのに好適である。金属材料の中でも、特にアルミニウムや銅は熱伝導性が高く、温度むらが発生しにくい点で好ましい。また、ステンレスはこれらに比べて安価に製造できる利点がある。

各絶縁層５１，５３は、耐熱性ガラスなどの絶縁性を有する材料で構成されている。また、これらの材料として、セラミックあるいはポリイミド（ＰＩ）等を用いてもよい。

導体層５２は、複数の抵抗発熱体５９を有する発熱部６０と、複数の電極部６１と、これらを電気的に接続する複数の、導電体としての給電線６２と、で構成されている。各抵抗発熱体５９は、基材５０上に設けられた複数の給電線６２を介して３つの電極部６１のいずれか２つに対して電気的に並列接続されている。

抵抗発熱体５９は、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）やガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷等により基材５０に塗工し、その後、当該基材５０を焼成することによって形成される。抵抗発熱体５９の材料として、これら以外に、銀合金（ＡｇＰｔ）や酸化ルテニウム（ＲｕＯ_２）の抵抗材料を用いてもよい。

給電線６２は、抵抗発熱体５９よりも小さい抵抗値の導体で構成されている。給電線６２や電極部６１の材料としては、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などを用いることができ、このような材料をスクリーン印刷するなどによって給電線６２や電極部６１が形成されている。

図９は、ヒータ２２にコネクタ７０が接続された状態を示す斜視図である。

図９に示すように、コネクタ７０は、樹脂製のハウジング７１と、ハウジング７１に設けられた複数のコンタクト端子７２と、を有している。各コンタクト端子７２は、板バネで構成され、給電用のハーネス７３が接続されている。

図９に示すように、コネクタ７０は、ヒータ２２とヒータホルダ２３とを表側と裏側から一緒に挟むようにして取り付けられる。この状態で、各コンタクト端子７２の先端に設けられた接触部７２ａが、それぞれ対応する電極部６１に弾性的に接触（圧接）することで、コネクタ７０を介して発熱部６０と画像形成装置に設けられた電源とが電気的に接続される。これにより、電源から発熱部６０へ電力が供給可能な状態となる。なお、各電極部６１は、コネクタ７０との接続を確保するため、少なくとも一部が第２絶縁層５３に被覆されておらず、露出した状態になっている（図７参照）。

図１０に示すように、本実施形態では、基材５０の長手方向に並ぶ複数の抵抗発熱体５９のうち、両端以外の各抵抗発熱体５９で構成される第１の発熱部６０Ａと、両端の各抵抗発熱体５９で構成される第２の発熱部６０Ｂとは、それぞれ独立して発熱制御可能に構成されている。具体的に、第１の発熱部６０Ａを構成する両端以外の各抵抗発熱体５９は、第１の電極部６１Ａに対して第１の給電線６２Ａ（第１の導電部６７Ａ）を介して接続されている。また、第１の発熱部６０Ａを構成する各抵抗発熱体５９は、第２の電極部６１Ｂに対して第２の給電線６２Ｂ（第２の導電部６７Ｂ）を介して接続されている。一方、第２の発熱部６０Ｂを構成する両端の各抵抗発熱体５９は、（第１の電極部６１Ａとは別の）第３の電極部６１Ｃに対して第３の給電線６２Ｃおよび第４の給電線６２Ｄ（第３の導電部６７Ｃ）を介して接続されている。また、これら両端の各抵抗発熱体５９は、第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９と同様に、第２の給電線６２Ｂを介して第２の電極部６１Ｂに接続されている。別の言い方をすると、第２の電極部６１Ｂは、すべての抵抗発熱体５９から伸びる給電線（第２の給電線６２Ｂ）が合流して接続される。また、第１〜３の電極部６１Ａ〜６１Ｃは、ヒータ２２（基材５０）の長手方向の中央位置Ｆ、あるいは複数の抵抗発熱体５９の中央よりも長手方向一方側に設けられる。なお、本実施形態では、複数の抵抗発熱体５９が配列された方向である図１０の左右方向は、ヒータ２２（基材５０）の長手方向と一致している。以下の説明では、この図１０の左右方向（長手方向）を複数の抵抗発熱体５９の配列方向、あるいは、単に配列方向と称して説明する。また、この配列方向に交差する方向でヒータ２２の厚み方向とは異なる方向（本実施形態では特に配列方向に直交する方向で、図１０の上下方向あるいはヒータ２２の短手方向でもある）を配列方向に交差する方向と称する。

それぞれの電極部６１Ａ〜６１Ｃは、前述のコネクタ７０を介して電源６４に接続され、電源６４から電力を供給される。電極部６１Ａは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ａが設けられており、スイッチ６５ＡのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。同様に、電極部６１Ｃは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ｃが設けられており、スイッチ６５ＣのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。さらに、これらのスイッチ６５Ａ，６５ＣのＯＮＯＦＦやヒータ２２への電力供給のタイミングは、制御部としての制御回路６６によって制御されている。また制御回路６６は、画像形成装置内の各種センサーの検知結果に基づいて、これらの制御を行う。例えば、定着ニップＮの入口や出口に設けられたセンサーの検知結果に基づいて用紙の通紙タイミングを判断し、ヒータ２２への電力の供給の有無やスイッチ６５Ａ，６５Ｃの切り替えを行うことができる。制御回路６６は、加熱装置や定着装置に設けられてもよいし、画像形成装置本体側に設けられてもよい。

第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに電圧を印加した場合は、両端以外の各抵抗発熱体５９が通電することで、第１の発熱部６０Ａのみが発熱する。一方、第２の電極部６１Ｂおよび第３の電極部６１Ｃに電圧を印加した場合は、両端の各抵抗発熱体５９が通電することで、第２の発熱部６０Ｂのみが発熱する。また、全ての電極部６１Ａ〜６１Ｃに電圧を印加すれば、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂの両方の（全ての）抵抗発熱体５９を発熱させることができる。例えば、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）以下の比較的小さい幅サイズの用紙を通紙する場合は、第１の発熱部６０Ａのみを発熱させ、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）を超える比較的大きい幅サイズの用紙を通紙する場合は、第１の発熱部６０Ａに加え第２の発熱部６０Ｂも発熱させることで、用紙幅に応じた発熱領域とすることができる。

図１１に示すように、第２の給電線６２Ｂ（第２の導電部６７Ｂ）は、第１部分６２Ｂ１と、第２部分６２Ｂ２と、第３部分６２Ｂ３と、第４部分６２Ｂ４とを有する。第１部分６２Ｂ１は、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂの各抵抗発熱体５９に接続されて各抵抗発熱体５９から延び、ヒータ２２の配列方向に交差する方向（図１１中の矢印Ｙ方向：ヒータ２２の発熱部６０Ａ，６０Ｂが設けられている面に沿って配列方向Ｂと交差する方向でヒータの短手方向）に延在する部分である。第２部分６２Ｂ２は、配列方向に延在し、各第１部分６２Ｂ１が接続されて合流する部分である。第３部分６２Ｂ３は、配列方向に交差する方向に延在し、第２部分６２Ｂ２と第４部分６２Ｂ４との配列方向他端側をつなぐ部分（配列方向において、最も他方側に配置された抵抗発熱体５９に重なる位置、あるいは、それよりも他方側で第２部分６２Ｂ２と第４部分６２Ｂ４とをつなぐ部分）である。第４部分６２Ｂ４は、配列方向に延在し、第２の電極部６１Ｂに接続される部分である。言い換えると、第２の給電線６２Ｂ（第２の導電部６７Ｂ）は、各抵抗発熱体５９から延びる部分が合流してヒータ２２の配列方向他端側（ヒータ２２の中央位置よりも他端側）で折り返し、配列方向一方側で第２の電極部６１Ｂに接続されている。なお、図１１（後述の図１２等も同様）は概略図であり、ヒータ２２の配列方向に交差する方向の寸法は誇張して表現している。

本実施形態では、抵抗発熱体５９の配列方向の中央位置Ｈに対して、第１の給電線６２Ａ、第３の給電線６２Ｃ、および、第４の給電線６２Ｄの抵抗発熱体５９への接続位置Ｋ１は配列方向一方側（本実施形態では特に配列方向一方側端部）に配置され、第２の給電線６２Ｂの抵抗発熱体５９への接続位置Ｋ２は配列方向他方側（本実施形態では特に配列方向他方側端部）に配置される。図１１では一例として、最も他方側に配置された抵抗発熱体５９の中央位置Ｈおよび接続位置Ｋ１，Ｋ２を示している。

また本実施形態では、全ての給電線６２Ａ〜６２Ｄの幅は同じに設定される。

配列方向において、抵抗発熱体５９が配置された領域をヒータ２２の加熱領域Ｄとすると、第４部分６２Ｂ４は加熱領域Ｄの全域にわたって設けられる。これにより、第４部分６２Ｂ４を、ヒータ２２が主として加熱する領域、例えば通紙領域に対応して設けることができ、第４部分６２Ｂ４の発熱量を有効利用することができる。

ところで、画像形成装置や定着装置のさらなる小型化を図るにあたっては、定着ベルトの内側に配置される部材の一つであるヒータの小型化が重要である。すなわち、ヒータをその配列方向に交差する方向に小さくすることで、定着ベルトを小径化することができ、ひいては定着装置および画像形成装置の小型化を実現できるようになる。具体的に、ヒータを配列方向に交差する方向に小さくする方法として、例えば次の方法が挙げられる。

その方法とは給電線を配列方向に交差する方向に小さくする方法である。ただし、給電線を配列方向に交差する方向に小さくすると、給電線の抵抗値が大きくなるため、ヒータ全体の発熱量に対する給電線の発熱量の割合が大きくなり、給電線の発熱量による影響が無視できなくなる。また、給電線の抵抗値が大きくなると、ヒータの導電経路上で意図しない分流が発生する虞がある。特に、画像形成装置の高速化に対応すべく発熱部の発熱量を増大させるために、発熱部の抵抗値を小さくすると、給電線の抵抗値と発熱部の抵抗値が相対的に近づくため、意図しない分流が発生しやすくなる。従って、ヒータの配列方向に交差する方向の小型化を実現するには、抵抗値が上昇するのを見越したうえで給電線を配列方向に交差する方向に小さくし、これに伴って発生し得る意図しない分流に対しては別途対策を講じる必要がある。

以下、上述のヒータ２２と同じレイアウトのヒータを例に、意図しない分流について説明する。

図１２に示すヒータ２２において、第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９のみを発熱させるために第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとに電圧を印加すると、通常、電流は、第１の給電線６２Ａに流れ、両端以外の各抵抗発熱体５９を通過して、第２の給電線６２Ｂに流れる。

しかしながら、上述の小型化に伴う給電線の抵抗値の増大や、発熱量向上に伴う発熱部の抵抗値の低下によって、給電線と発熱部のそれぞれの抵抗値の差が小さくなると、図１３に示すように、意図しない経路の分流が発生する。すなわち、図１３における左から２番目の抵抗発熱体５９を通過した電流の一部が、その先の第２の給電線６２Ａの分岐部Ｘにて第２の電極部６１Ｂ側とは反対側に流れる。そして、分流した電流は、図１３における左端の抵抗発熱体５９を通過し、さらに、第３の給電線６２Ｃ、第３の電極部６１Ｃ、第４の給電線６２Ｄ、右端の抵抗発熱体５９を順に通過した後、第２の給電線６２Ｂに合流する。

このように、図１３に示すヒータ２２において、第２の給電線６２Ｂのうち分岐部Ｘから図の左側に伸びる部分と、第２の発熱部６０Ｂを構成する両端の各抵抗発熱体５９と、第３の電極部６１Ｃと、第３の給電線６２Ｃおよび第４の給電線６２Ｄを含む部分は、意図しない経路で電流を流す分岐導電経路Ｅ３を構成する。

また、このような意図しない分流は、ヒータ２２の導電経路が、第１の発熱部６０Ａと第３の電極部６１Ｃとを接続する第１の導電経路Ｅ１と、第１の発熱部６０Ａからヒータ２２の配列方向のうち第１の方向Ｓ１（図１３の右側）に伸びて第２の電極部６１Ｂに接続される第２の導電経路Ｅ２と、第２の導電経路Ｅ２から第１の方向Ｓ１とは反対の第２の方向Ｓ２（図１３の左側）に分岐して第１の導電経路Ｅ１を介さずに第２の導電経路Ｅ２または第２の電極部６１Ｂに接続される分岐導電経路Ｅ３と、を少なくとも有する構成であれば、第１の発熱部６０Ａに通電した際に生じ得る。別の言い方をすると、「１つ目の電極部（第１の電極部６１Ａ）が配列方向中央側の抵抗発熱体５９に接続される」、「２つ目の電極部（第３の電極部６１Ｃ）が配列方向端部側の抵抗発熱体５９に接続される」、「各抵抗発熱体５９から伸びる給電線が合流して３つ目の電極部（第２の電極部６１Ｂ）に接続される」という３つの条件により、第１の発熱部６０Ａに通電した際に上記の分流が生じ得る。本実施形態では、分岐導電経路Ｅ３上に、第２の発熱部６０Ｂと第１の電極部６１Ａとが設けられているが、第２の発熱部６０Ｂおよび第１の電極部６１Ａが設けられていない導電経路や、これら以外の導電部材が設けられた導電経路であっても、意図しない分流は生じる可能性がある。

次に、全ての発熱部に通電した場合（以下、単に全通電の場合、とも呼ぶ）と、上記のように第１の発熱部６０Ａのみに通電した場合（以下、単に部分通電の場合、とも呼ぶ）において意図しない分流が生じた場合のそれぞれについて、給電線の発熱量の配列方向一方側と他方側との偏差が生じることを説明する。以下の説明では、まず、本発明と異なる構成のヒータとして、図１４に示すヒータの構成を説明する。そして、図１４の構成のヒータにおいて、全通電の場合と部分通電の場合について、給電線の発熱量の配列方向一方側と他方側との偏差が生じることを説明する。その後、対策を施した本実施形態の図１０の構成について、全通電の場合と部分通電の場合の給電線の配列方向の各ブロックの発熱量を示す。

図１４に示すヒータ２２は、前述の本実施形態のヒータと異なる点として、第２の電極部６１Ｂが配列方向他方側、つまり、第１の電極部６１Ａや第３の電極部６１Ｃとは反対側に配置されている。従って、各抵抗発熱体５９と第２の電極部６１Ｂとを接続する第２の給電線６２Ｂは、配列方向他方側で第２の電極部６１Ｂに接続され、折り返して配列方向他方側へ延在する部分（図１１の第３部分６２Ｂ３および第４部分６２Ｂ４に相当する部分）が形成されない。この場合でも、部分通電した場合には、同様の分岐導電経路Ｅ３（図１３参照）により意図しない分流が生じ得る。

まず、図１４のヒータ２２に部分通電した場合の給電線の発熱量を、図１５を用いて説明する。図１５では、図１４に示すヒータ２２において、第１の電極部６１Ａから第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９へ電流が２０％ずつ均等に流れ、このうち図の左から２番目の抵抗発熱体５９を通過する電流が、その先の分岐部Ｘにおいて５％分流した場合の、抵抗発熱体５９ごとに区画された各ブロック内で発生する給電線の発熱量を示している。なお、各ブロックの境界位置は、抵抗発熱体５９同士の中間位置である。

ここでは、各給電線のヒータ２２の配列方向に交差する方向に伸びる部分は短く、その部分における発熱量はわずかであることからその発熱量は無視し、各給電線のヒータ２２の配列方向に伸びる部分で発生する発熱量のみを算出している。具体的には、第１の給電線６２Ａと、第２の給電線６２Ｂと、第４の給電線６２Ｄの、それぞれのヒータ２２の配列方向に伸びる部分で発生する発熱量を算出している。また、発熱量（Ｗ）は下記式（１）で表されることから、図１３の表に示す発熱量は、便宜的に各給電線に流れる電流（Ｉ）の二乗として算出している。よって、図１３の表に示す発熱量の数値は、あくまで簡易的に算出された値であり、実際の発熱量とは異なるものである。

図１５に基づき、発熱量の算出方法について具体的に説明すると、第１ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が１００％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が５％であるので、それぞれの二乗の合計値である１００２５（１００００＋２５）が第１ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、第２ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が５％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が５％であるので、これらの二乗の合計値である６４５０（６４００＋２５＋２５）が第２ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、図１５の下側の表およびグラフに示すように、各ブロックの合計発熱量は、上記の意図しない分流の影響により、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となり、配列方向一方側の発熱量が他方側よりも大きくなる。ただし、第１ブロックおよび第７ブロックは、用紙が通過しない非通紙領域である。

また全ての発熱部に通電した場合にも、導電部に流れる電流の大きさの差から、ヒータ２２の配列方向の発熱量が左右非対称になる。つまり、上記のようにヒータ２２を小型化しようとした場合、電極部や導電部の配置も制約を受けるため、ヒータ２２の配列方向の発熱量が左右対称にすることも難しくなる。また前述のように装置の高速化を実現しようとした場合にも、導電部に流れる電流値の値が大きくなって左右の差も大きくなることから、その差を無視できなくなる。以下、全ての発熱部に通電した場合について説明する。

図１６に示すように、全ての発熱部に通電した場合、左右両端の抵抗発熱体５９、および、これに接続された給電線６２Ｃ，６２Ｄにも２０％の電流が流れる点が前述の場合と異なる。対して、給電線６２Ａに流れる電流の値は先ほどと同様である。この場合、第１ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が１００％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が２０％であるので、それぞれの二乗の合計値である１０４００（１００００＋４００）が第１ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、第２ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が２０％、第４の給電線６２Ｄに流れる電流が２０％であるので、これらの二乗の合計値である７２００（６４００＋４００＋４００）が第２ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、図１６の下側の表およびグラフに示すように、各ブロックの合計発熱量は、発熱領域中央の第４ブロックを基準に左右非対称となる。特に、全ての抵抗発熱体５９に接続された第２の給電線６２Ｂが、その下流側、つまり第７ブロックで電流値が１２０％と大きくなり、配列方向他方側の発熱量が一方側よりも大きくなっている。なお、本実施形態では、小サイズ紙と大サイズ紙を均等に加熱できるように、各ブロックの長さは同じに設けている。

次に、本実施形態の図１０のヒータ２２において、部分通電して意図しない分流が生じた場合の各ブロックの給電線の発熱量を図１７に示す。
図１７に示すように、本実施形態の図１５と異なる点として、第２の給電線６２Ｂの配列方向に延在する部分、つまり、第２の給電線６２Ｂの主な発熱部分が、第２部分６２Ｂ２と第４部分６２Ｂ４とに分かれる点である。このうち、第２部分６２Ｂ２の各ブロックの発熱量は、図１５で示した第２の給電線６２Ｂの各ブロックの発熱量と同じである。また、第１の給電線６２Ａおよび第４の給電線６２Ｄの発熱量は図１５の場合と同じである。従って、図１７の各ブロックの合計発熱量は、図１５と比較すると、第４部分６２Ｂ４の発熱量の分だけ大きくなることになる。これは、後述する全通電の場合も同じである。

第４部分６２Ｂ４は、その途中で分岐などを生じないため、各ブロックを流れる電流値は１００％で同じである。従って、図１７における各ブロックの発熱量は、図１５からその値が１００００（１００の２乗の値）ずつ増えた値になり、例えば第１ブロックの発熱量は、図１５の第１ブロックの発熱量１００２５に１００００を加えた２００２５になる。

以上のことから、図１７では、図１５の場合と比較して、各ブロックの合計発熱量の大小関係に変化は生じない。従って、図１７においても、配列方向一方側と他方側とでその発熱量に偏差が生じる。具体的には、第１ブロックの発熱量が２００２５と最も大きく、配列方向一方側の発熱量が他方側よりも大きくなる。

また図１８に示すように、図１０のヒータ２２において、全通電した場合においても、第４部分６２Ｂ４の発熱量の分だけ各ブロックの合計発熱量が大きくなる。具体的には、第４部分６２Ｂ４の各ブロックには１４０％の電流が流れるため、図１８における各ブロックの発熱量は、図１６からその値が１９６００（１４０の２乗の値）ずつ増えた値になり、例えば第１ブロックの発熱量は、図１５の第１ブロックの発熱量１００４０に１９６００を加えた３００００になる。

以上のことから、図１８では、図１６の場合と比較して、各ブロックの合計発熱量の大小関係に変化は生じない。従って、図１８においても、配列方向一方側と他方側とでその発熱量に偏差が生じる。具体的には、第７ブロックの発熱量が３４０００と最も大きく、配列方向他方側の発熱量が一方側よりも大きくなる。

このように、図１０のヒータ２２においても、部分通電時および全通電時にヒータ２２の発熱量に配列方向の偏差が生じる。具体的に、部分通電時には、ヒータ２２の配列方向一方側（図１７の左側）が発熱量の大きい側で、配列方向他方側（図１７の右側）が発熱量の小さい側である。また、全通電時には、ヒータ２２の配列方向他方側（図１８の右側）が発熱量の大きい側で、配列方向一方側（図１８の左側）が発熱量の小さい側である。

上記の部分通電した場合、あるいは、全通電した場合において、第２の給電線６２Ｂの第２部分６２Ｂ２は、配列方向一方側から他方側へその電流量が増加している。また、第２の電極部６１Ｂから第１の電極部６１Ａあるいは第３の電極部６１Ｃの側へ電流を流した時に、配列方向他方側の抵抗発熱体５９が電流方向の上流側、一方側の抵抗発熱体５９が下流側に配置されることになる。

以上の結果をまとめたものが表１および表２である。各表の「比較の構成」は図１４のヒータを、「実施形態の構成」は図１０の本実施形態のヒータをそれぞれ示している。表１は部分通電の場合を比較した結果で、表２は全通電の場合を比較した結果である。つまり、表１の２行目が図１５の結果を、３行目が図１７の結果を示しており、表２の２行目が図１６の結果を、３行目が図１８の結果を示している。また、それぞれの表では発熱部による発熱範囲の最も外側のブロックの発熱量を比較しており、具体的には、表１では第２ブロックと第６ブロックの発熱量を、表２では第１ブロックと第７ブロックの発熱量を比較している。各表の「発熱量の差」は、発熱量の大きいブロックから小さいブロックを差し引いた値を示し、「発熱量の比」は発熱量が小さいブロックの発熱量の大きいブロックの発熱量に対する比を示している。

表１および表２に示すように、部分通電の場合と全通電の場合との両方において、「実施形態の構成」と「比較の構成」との間に「発熱量の差」に違いはない。具体的には、「発熱量の差」は部分通電の場合には８００で、全通電の場合には４０００である。また、発熱量が大きいブロックも同じである。しかし、それぞれの場合において、「実施形態の構成」の方が「比較の構成」よりも「発熱量の比」が大きく、１に近い値になっている。具体的には、「発熱量の比」は、「比較の構成」が、それぞれ、０．８８，０．７２であるのに対して、「実施形態の構成」が、それぞれ、０．９５，０．８８となっている。これは、「実施形態の構成」では、第４部分６２Ｂ４の発熱量が全ブロックに等しく加算されたことで、各ブロックの合計発熱量の差が変わらずに合計発熱量の絶対値だけが大きくなったため、各ブロックの発熱量の差が相対的に小さくなったためである。

以上のように本実施形態では、第２の電極部６１Ｂを配列方向一方側に設けて第２の給電線６２Ｂに折り返し部分（第３の部分６２Ｂ３および第４の部分６２Ｂ４）を設けることで、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量の差を相対的に小さくすることができる。従って、ヒータ２２の温度偏差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

次に、ヒータ２２の発熱量の左右の偏差をさらに抑制する実施形態について説明する。以下の図１９あるいは図２１に示す実施形態は、上記の全通電の場合にその温度偏差を抑制できる対策である。

図１９に示すように、本実施形態では、第２部分６２Ｂ２と第４部分６２Ｂ４とをつなぐ第３部分６２Ｂ３が、図１０に示す実施形態よりも第７ブロックの配列方向の中央寄りに配置されている。言い換えると、配列方向において、第３部分６２Ｂ３が、第７ブロックの抵抗発熱体５９に接続される第１部分６２Ｂ１よりも配列方向一方側に配置される。

上記第３部分６２Ｂ３の配置により、第３部分６２Ｂ３が第７ブロックの配列方向他端側、つまり、配列方向他方側の最端（最右端）に配置された抵抗発熱体５９の配列方向他端に対応する位置に配置された場合（図１０の場合）と比較すると、以下に説明する理由により第７ブロックの給電線の発熱量を小さくできる。

第一に、図１９に示すように、第３部分６２Ｂ３が第７ブロックの中央寄り（他端よりも一方側）に配置されることで、第７ブロック内における第４部分６２Ｂ４の長さが短くなる。これにより、第７ブロックの発熱量を小さくできる。従って、第３部分６２Ｂ３が一方側に配置されるほど、第７ブロックの発熱量は小さくなる。

第二に、第７ブロックの第２部分６２Ｂ２の発熱量を小さくすることができる。つまり、第２部分６２Ｂ２のうち、第３部分６２Ｂ３よりも右側（配列方向他方側）の部分は、最右端の抵抗発熱体５９に流れた電流分しか流れないため、その電流値が２０％になる。また第２部分６２Ｂ２のうち、第３部分６２Ｂ３よりも左側（配列方向他方側）の部分はその電流値が１２０％になる。従って、図１８のように、第７ブロックの第２部分６２Ｂ２全体が１２０％である場合と比較すると、その発熱量が小さくなる。このため、第３部分６２Ｂ３が一方側に配置されるほど、第７ブロックの発熱量は小さくなる。

以上のように、第３部分６２Ｂ３を第７ブロックの他端よりも一方側に配置することで、第７ブロックの給電線の発熱量を小さくできる。第７ブロックは、全通電時に発熱量の最も大きいブロックである（図１８参照）ため、第７ブロックの発熱量を小さくして第６ブロックの発熱量に近づけることで、ヒータ２２の配列方向の一方側と他方側の発熱量の温度偏差を小さくできる。従って、ヒータ２２の温度偏差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

図１９に示すように、第７ブロックにおいて、第２部分６２Ｂ２の第３部分よりも配列方向一方側（図１９の左側）の長さをＬ１、配列方向他方側（図１９の右側）の長さをＬ２とすると、一例として、本実施形態では、Ｌ１：Ｌ２を０．８８：０．１２とする。つまり、第２部分６２Ｂ２のうち、電流値１２０％の部分と電流値２０％の部分との比も０．８８：０．１２となる。また、第４部分６２Ｂ４の長さは図１８の場合（Ｌ２が０の場合）の０．８８倍になる。従って、第７ブロックの給電線の発熱量は、（１４４００×０．８８）＋（２０×２０×０．１２）＋（１９６００×０．８８）＝２９９６８となる。従って、図２０に示すように、第１ブロックの発熱量が３００００であるから、第１ブロックと第７ブロックの発熱量との差がほとんどなくなって前述の発熱量の比はほぼ１になり、ヒータ２２の配列方向の一方側と他方側の発熱量の温度偏差をより小さくでき、ヒータ２２の温度偏差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

以上のように、第７ブロックの発熱量はＬ１の長さを小さくするほど小さくなるため、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量や定着ベルト２０の配列方向の温度分布等を考慮して、最適な長さＬ１と長さＬ２との比を決定することができる。

また本実施形態では、配列方向において、定着装置に通紙される最大幅の用紙Ｐ１の配列方向他端Ｐ１ａの通過位置は、第３部分６２Ｂ３に一致する。これにより、第４部分６２Ｂ４の発熱量を通紙範囲の定着ベルト２０を加熱するために効率的に利用できるため、ヒータ２２が定着ベルト２０の通紙範囲を効率的に加熱できる。ただし、図１０の実施形態において、第３部分６２Ｂ３と他端Ｐ１ａの通過位置を一致させてもよい。

また、第３部分６２Ｂ３の位置を第７ブロックの中央寄りへ移動させる他、図２１に示すように、第３部分６２Ｂ３の配列方向幅を大きくすることで同様の効果を得ることもできる。つまり本実施形態では、第３部分６２Ｂ３の配列方向幅を大きくすることで、第３部分６２Ｂ３、および、第２部分６２Ｂ２と第４部分６２Ｂ４の第３部分６２Ｂ３と接続された部分（図２１の範囲Ｃ参照）の抵抗値が小さくなる。これにより、この部分の発熱量が小さくなり（前述の数１参照）、第７ブロックの発熱量を小さくすることができる。従って、ヒータ２２の配列方向の一方側と他方側の発熱量の温度偏差をより小さくし、ヒータ２２の温度偏差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。前述の実施形態と同様、範囲Ｃの大きさは、第１ブロックの発熱量と第７ブロックの発熱量の差を考慮して設定することができる。

図２１の実施形態は、第７ブロックにおける（あるいは、配列方向において、最も他方側の抵抗発熱体５９に重なる位置の）第２部分６２Ｂ２と第４部分６２Ｂ４の発熱量を部分的に小さくする構成の一例である。つまり、図２１では第３部分６２Ｂ３を太くすることで、第３部分６２Ｂ３に接続された第２部分６２Ｂ２および第４部分６２Ｂ４の短手方向の長さを部分的に大きくしている。これにより、その部分の抵抗値を小さくし、第７ブロックにおける第２部分６２Ｂ２および第４部分６２Ｂ４の発熱量を小さくしている。しかしこれに限らず、例えば、第７ブロックにおける第２部分６２Ｂ２あるいは第４部分６２Ｂ４の少なくともいずれか一方の、一部または全部の、配列方向の単位長さ当たりの抵抗値を、その他の給電線の単位長さ当たりの抵抗値（例えば第２の給電線６２Ｂの第３部分６２Ｂ３の配列方向に交差する方向の単位長さ当たりの抵抗値）よりも小さくすることができる。これにより、この部分からの発熱量を減らして第７ブロックの発熱量を減らし、ヒータ２２の配列方向の一方側と他方側の発熱量の温度偏差をより小さくできる。また、単位長さ当たりの抵抗値を小さくする方法としては、その厚みや幅（第３部分６２Ｂ３に接続された部分に限らず、それ以外の部分の幅でもよい）を大きくしたり、材料を変更することができる。ただし、加工上の理由から、給電線は同じ材料で形成され、同じ厚みで設けられることが多い。従ってこの場合、第７ブロックにおける第２部分６２Ｂ２や第４部分６２Ｂ４の配列方向に交差する方向の幅を大きくすることで、これらの部分の抵抗値を小さくできる。

次に、図２２に示す実施形態では、第４部分６２Ｂ４の配列方向に交差する方向の幅Ｇ１が、その他の給電線の幅よりも小さく、特に、第２部分６２Ｂ２の配列方向に交差する方向の幅Ｇ２よりも小さい。第４部分６２Ｂ４の配列方向に交差する方向の幅Ｇ１を小さくすることで、この部分の抵抗値を大きくし、第４部分６２Ｂ４の発熱量を大きくすることができる。従って、各ブロックの給電線の合計発熱量に対する第４部分６２Ｂ４の発熱量の割合を大きくすることができるので、前述の表１や表２で「発熱量の比」をさらに１に近づけることができる。つまり、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量の差を相対的に小さくすることができる。従って、ヒータ２２の温度偏差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。本実施形態の構成は、全通電および部分通電の場合の両方で、上記効果を得ることができる。

図２２の実施形態は、第４部分６２Ｂ４の配列方向の単位長さ当たりの抵抗値を大きくする構成の一例であり、図２２のように第４部分６２Ｂ４の配列方向に交差する方向の幅を小さくする構成に限らない。具体的には、第４部分６２Ｂ４の厚みを小さくしたり、材料を変更することにより、第４部分６２Ｂ４の配列方向の単位長さ当たりの抵抗値を大きくしてもよい。ただし、加工上の理由から、給電線は同じ材料で形成され、同じ厚みで設けられることが多いため、図２２のように第４部分６２Ｂ４の配列方向に交差する方向の幅を小さくする構成は特に有用である。これにより、上記の実施形態と同様、各ブロックの給電線の合計発熱量に対する第４部分６２Ｂ４の発熱量の割合を大きくし、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量の差を相対的に小さくできる。

図２３に示すように、本実施形態では、画像形成装置１に、送風手段としての送風機１１０が設けられる。送風機１１０は、定着装置９の配列方向中央位置Ｊよりも配列方向他方側（図１０の電極部６１Ａ〜６１Ｃが配置される側と反対側）に設けられる。送風機１１０は、画像形成装置の筐体１０２に設けられた吸気口１０２ａから吸気し、ヒータ２２（定着装置９）の配列方向他端部に向けて、配列方向と交差する方向へ送風する（図２３の矢印方向参照）。本実施形態では特に、送風機１１０は、ヒータ２２の配列方向他端部に向けて、配列方向に直交する方向へ送風する。

送風機１１０の送風により、全通電時に発熱量の大きい側でヒータ２２や定着ベルト２０等の定着装置９内の部材から熱量を奪うことができる。従って、全通電時に、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量の差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。なお、配列方向一方側に送風機１１０を設けることで、部分通電時に、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量の差に起因して生じる不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することもできる。

図２４に示すように、本実施形態では、定着装置９よりも配列方向他方側に第１の送風手段としての第１の送風機１１０Ａが設けられ、定着装置９よりも配列方向一方側に、第２の送風手段としての第２の送風機１１０Ｂが設けられる。

第１の送風機１１０Ａおよび第２の送風機１１０Ｂにより、ヒータ２２（定着装置９）に、配列方向他方側から一方側への気流を発生させることができる（図２４の矢印方向参照）。これにより、配列方向他方側の熱量を一方側へ移動させることができる。従って、全通電時に、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量の差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。なお、図２４とは送風方向が逆方向になるように各送風機１１０Ａ，１１０Ｂを設けることで、部分通電時に、ヒータ２２の配列方向一方側と他方側との発熱量の差に起因して生じる不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することもできる。また、送風機１１０Ａ，１１０Ｂのうちのいずれか一方のみを設けてもよい。

また本発明は、特に配列方向に交差する方向に小型化したヒータに好適である。つまり、前述のようにヒータ２２の配列方向に交差する方向の寸法を小さくしようとした場合、給電線の配列方向に交差する方向の寸法を小さくする必要があり、給電線からの発熱量が相対的に大きくなってその影響も大きくなるためである。具体的には、図２５に示すヒータ２２（基材５０）の配列方向に交差する方向の寸法Ｑに対する抵抗発熱体５９の配列方向に交差する方向の寸法Ｒの比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上となるヒータ２２に本発明を適用することが好ましい。さらに、本発明は、前記配列方向に交差する方向の寸法比（Ｒ／Ｑ）が４０％以上となるヒータ２２に適用されることがより好ましい。このような小型のヒータ２２に本発明を適用することでより大きな効果を期待できる。

次に、上記の配列方向に交差する方向の寸法の比（Ｒ／Ｑ）を変化させた場合の、ヒータ２２の配列方向中央側と端部側との間に生じる温度偏差の実験結果について説明する。実験では、前述した構成のヒータ２２について、上記の配列方向に交差する方向の寸法比（Ｒ／Ｑ）が、２０％以上２５％未満、２５％以上４０％未満、４０％以上７０％未満、７０％以上８０％未満のものをそれぞれ用意し、ヒータ単体の条件下でヒータの全ての抵抗発熱体に所定の電圧で通電し、ヒータの配列方向中央および端部のそれぞれの表面温度をフリアシステムズ社製の赤外線サーモグラフィ ＦＬＩＲ Ｔ６２０を用いて測定した。以上の実験結果を表１に示す。表１の結果は、中央側と端部側の温度差が２℃未満のものを○、２℃以上５℃未満のものを△、５℃以上のものを×とした。なお、配列方向に交差する方向の寸法の比（Ｒ／Ｑ）を８０％以上とすると、ヒータの配列方向に交差する方向の寸法を極端に大きくする等しない限り、給電線を配置するスペースがなくなるため、実験の対象にはしていない。

表３に示すように、配列方向に交差する方向の寸法の比（Ｒ／Ｑ）が大きくなるほど、ヒータの中央と端部の温度差も大きくなった。具体的には、２０％以上２５％未満では〇であるのに対して、２５％以上４０％未満では△に変化し、４０％以上７０％未満、および、７０％以上８０％未満では×に変化した。この結果からわかるように、ヒータの配列方向の温度むらは、配列方向に交差する方向の寸法の比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上で顕著になり、４０％以上で特に顕著になる。従って、このような寸法比のヒータに対して、本実施形態の上記構成を適用してその温度偏差を抑制することが好適である。

また、前述のヒータ２２の温度のばらつきを抑制するために、ＰＴＣ特性を有する抵抗発熱体を用いてもよい。ＰＴＣ特性とは、温度が高くなると抵抗値が高くなる（一定電圧をかけた場合に、ヒータ出力が下がる）特性である。ＰＴＣ特性を有する発熱部とすることで、低温では高出力によって高速で立ち上がり、高温では低出力により過昇温を抑制することができる。例えば、ＰＴＣ特性のＴＣＲ係数を３００〜４０００ｐｐｍ／度程度にすれば、ヒータに必要な抵抗値を確保しながら、低コスト化を図れる。より好ましくは、ＴＣＲ係数を５００〜２０００ｐｐｍ／度とするのがよい。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）は、下記式（２）を用いて算出することができる。式（２）中のＴ０は基準温度、Ｔ１は任意温度、Ｒ０は基準温度Ｔ０における抵抗値、Ｒ１は任意温度Ｔ１における抵抗値である。例えば、図７に示す上述のヒータ２２において、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間の抵抗値が、２５℃（基準温度Ｔ０）で１０Ω（抵抗値Ｒ０）であり、１２５℃（任意温度Ｔ１）で１２Ω（抵抗値Ｒ１）であった場合は、式（２）から抵抗温度係数は２０００ｐｐｍ／℃となる。

また、本発明を適用するヒータは、図７などに示すようなブロック状（四角形状）の抵抗発熱体５９を有するヒータ２２に限らず、例えば、図２６（ａ）あるいは図２６（ｂ）に示すような、直線を折り返したような形状の抵抗発熱体５９を有するヒータ２２や、その他の形状の抵抗発熱体を有するヒータにも適用可能である。なお、図中において、着色した箇所が抵抗発熱体５９を示している。図２６（ａ）では、ヒータ２２の配列方向に沿って形成されている給電線６２Ａ、６２Ｄから、配列方向に交差する方向に給電線が一部延びている例である。一方、図２６（ｂ）は、ヒータ２２の配列方向に沿って形成されている給電線６２Ａ、６２Ｄから配列方向に交差する方向に折れ曲がった領域も含めて抵抗発熱体５９として形成されている例である。

また、本発明は、前述の定着装置のほか、図２７〜図２９に示すような定着装置にも適用可能である。以下、図２７〜図２９に示す各定着装置の構成について簡単に説明する。

まず、図２７に示す定着装置９は、定着ベルト２０に対して加圧ローラ２１側とは反対側に、押圧ローラ９０が配置されており、この押圧ローラ９０とヒータ２２とによって定着ベルト２０を挟んで加熱するように構成されている。一方、加圧ローラ２１側では、定着ベルト２０の内周にニップ形成部材９１が配置されている。ニップ形成部材９１は、ステー２４によって支持されており、ニップ形成部材９１と加圧ローラ２１とによって定着ベルト２０を挟んで定着ニップＮを形成している。

次に、図２８に示す定着装置９では、前述の押圧ローラ９０が省略されており、定着ベルト２０とヒータ２２との周方向接触長さを確保するために、ヒータ２２が定着ベルト２０の曲率に合わせて円弧状に形成されている。その他は、図２７に示す定着装置９と同じ構成である。

最後に、図２９に示す定着装置９について説明する。定着装置９は、加熱アセンブリ９２、定着部材である定着ローラ９３、対向部材である加圧アセンブリ９４からなる。加熱アセンブリ９２は、先の実施形態で説明したヒータ２２および加熱装置１９、ベルト部材としての加熱ベルト１２０を有する。また、定着ローラ９３は、中実の鉄製芯金９３ａと、この芯金９３ａの表面に形成された弾性層９３ｂと、弾性層９３ｂの外側に形成された離型層９３ｃとで構成されている。また、定着ローラ９３に対して加熱アセンブリ９２側とは反対側に、加圧アセンブリ９４が設けられている。加圧アセンブリ９４は、ニップ形成部材９５とステー９６とを配置し、これらニップ形成部材９５とステー９６を内包するように加圧ベルト９７を回転可能に配置している。そして、加圧ベルト９７と定着ローラ９３との間の定着ニップＮ２に用紙Ｐを通紙して加熱および加圧して画像を定着する。

図２９に示す定着装置９において、加熱アセンブリ９２は定着ローラ９３を加熱するため、前述のようにヒータ２２の配列方向（図の奥行方向）において一方側と他方側と発熱量の偏差があると、定着ローラ９３においても、配列方向の一方側と他方側とで温度の偏差が生じる。

以上の図２７〜図２９の定着装置においても、図１０で示したヒータの構成を採用することにより、ヒータ２２の配列方向の発熱量の差を相対的に小さくできる。従って、ヒータ２２の温度偏差に起因する不具合、具体的には、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

また、本発明の加熱体を有する加熱装置を備えた装置としては、上記の実施形態で説明したような定着装置に限らず、用紙に塗布されたインクを乾燥させる乾燥装置、さらには、被覆部材としてのフィルムを用紙等のシートの表面に熱圧着するラミネータや、包材のシール部を熱圧着するヒートシーラーなどの熱圧着装置であってもよい。このような装置にも本発明の加熱体を適用することで、加熱体の配列方向の発熱量の差を相対的に小さくできる。従って、加熱体の温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。

記録媒体としては、用紙Ｐ（普通紙）の他、厚紙、はがき、封筒、薄紙、塗工紙（コート紙やアート紙等）、トレーシングペーパ、ＯＨＰシート、プラスチックフィルム、プリプレグ、銅箔等が含まれる。

以上で説明した各実施形態の加熱体の構成、つまり、第２の導電部に折り返し部分を設ける構成は、特に、給電線の配列方向に延在する部分の発熱量が大きい加熱体に適用することが好適である。例えば、図３０に示すヒータ２２は、第１の給電線６２Ａ、第３の給電線６２Ｃ、および、第４の給電線６２Ｄの配列方向に延在する部分６２Ａ１，６２Ｃ１，６２Ｄ１、および、第２の給電線６２Ｂの第２部分６２Ｂ２の配列方向に交差する方向の幅が、その他の給電線の幅、特に本実施形態では、第１の給電線６２Ａ、第３の給電線６２Ｃ、および、第４の給電線６２Ｄの配列方向に交差する方向に延在する部分６２Ａ２，６２Ｃ２，６２Ｄ２の配列方向の幅、および、第２の給電線６２Ｂの第１部分６２Ｂ１の配列方向の幅よりも小さい。このようなヒータ２２では、第１の給電線６２Ａ、第３の給電線６２Ｃ、および、第４の給電線６２Ｄの配列方向に延在する部分、および、第２の給電線６２Ｂの第２部分６２Ｂ２の発熱量が大きくなる。特に、第１の給電線６２Ａあるいは第２部分６２Ｂ２の発熱量が大きくなることで、ヒータ２２の発熱量の配列方向の偏差が大きくなる。従って、このようなヒータ２２に対して第２の給電線６２Ｂに折り返し部分を設けることで、効果的にヒータ２２の配列方向の偏差を相対的に小さくすることができる。また本実施形態のように、各給電線の配列方向に延在する部分の幅を小さくすることで、ヒータ２２の配列方向に交差する方向の寸法を小さくすることができ、ヒータ２２をより小型化することができる。なお、本実施形態では、第１の給電線６２Ａ、第３の給電線６２Ｃ、および、第４の給電線６２Ｄの配列方向に延在する部分６２Ａ１，６２Ｃ１，６２Ｄ１、および、第２の給電線６２Ｂの第２部分６２Ｂ２の配列方向に交差する方向の幅が、全て上記の配列方向に交差する方向に延在する部分６２Ａ２，６２Ｃ２，６２Ｄ２、および、第１部分６２Ｂ１の配列方向の幅よりも小さい場合を示したが、これらのいずれか１つ、また、これらの一部の配列方向に交差する方向の幅が小さい場合であってもよい。また、給電線の配列方向に延在する部分（６２Ａ１，６２Ｃ１，６２Ｄ１、および、第２の給電線６２Ｂの第２部分６２Ｂ２）の配列方向の単位長さ当たりの抵抗値が大きい例として、その配列方向に交差する方向の幅が小さい場合を例示した。しかし、給電線の配列方向に延在する部分の厚みが小さかったり、抵抗値の大きい材料が用いられることで、これらの部分の配列方向の単位長さ当たりの抵抗値が大きくなっていてもよい。このような構成に対しても、本発明の上記実施形態の加熱体の特徴部分を適用することが好適である。

１ 画像形成装置
９ 定着装置
１９ 加熱装置
２０ 定着ベルト（被加熱部材あるいはベルト部材あるいは定着部材）
２１ 加圧ローラ（対向部材あるいは加圧部材）
２２ ヒータ（加熱体）
５９ 抵抗発熱体（発熱体）
６０ 発熱部
６１ 電極部
６２ 給電線（導電体）
６７Ａ 第１の導電部
６７Ｂ 第２の導電部
６７Ｃ 第３の導電部
１１０ 送風機（送風手段）
Ａ 通紙方向
Ｂ 配列方向あるいはヒータの長手方向
Ｆ 抵抗発熱体の配列方向の中央位置
Ｈ 抵抗発熱体の配列方向中央位置
Ｋ１，Ｋ２ 接続位置
Ｎ 定着ニップ（ニップ部）
Ｐ 用紙（記録媒体あるいは被加熱物）
Ｑ ヒータの配列方向に交差する方向の寸法
Ｒ 抵抗発熱体の配列方向に交差する方向の寸法
Ｙ ヒータの配列方向に交差する方向（ヒータの短手方向）

特開２０１６−６２０２４号公報

Claims (18)

1. 第１の導電部と、第２の導電部と、第３の導電部と、
   第１の電極部と、第２の電極部と、第３の電極部と、
   少なくとも１つの抵抗発熱体により構成される第１の発熱部および第２の発熱部と、を備えた加熱体であって、
   前記抵抗発熱体は、複数並んで配列され、
   前記複数の抵抗発熱体の配列方向において、前記第１の電極部および前記第２の電極部および前記第３の電極部は、前記複数の抵抗発熱体の中央よりも一方側に設けられ、
   前記第１の電極部は、前記第１の導電部を介して前記第１の発熱部に接続され、
   前記第２の電極部は、前記第２の導電部を介して前記第１の発熱部および前記第２の発熱部に接続され、
   前記第３の電極部は、前記第３の導電部を介して前記第２の発熱部に接続され、
   前記第２の導電部は、前記複数の抵抗発熱体の中央よりも前記一方側の１つの抵抗発熱体から延びた部分が、他の抵抗発熱体から延びた部分と合流して前記一方側と反対側である他方側に延び、その後に折り返して、前記第２の電極部に接続されることを特徴とする加熱体。
2. 前記第２の導電部は、第２部分と第３部分と第４部分とを有し、
   前記第２部分は、前記複数の抵抗発熱体の配列方向へ延びる部分で、
   前記第３部分は、前記第２部分と前記第４部分とを、前記複数の抵抗発熱体の配列方向において、他方側の最端側に配置された前記抵抗発熱体に重なる位置あるいはそれよりも前記他方側で接続する部分で、
   前記第４部分は、前記第３部分との接続位置から前記複数の抵抗発熱体の配列方向一方側へ延び、前記第２の電極部に接続される部分である請求項１記載の加熱体。
3. 前記第２の導電部は、さらに第１部分を有し、
   前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、前記加熱体の厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
   前記第１部分は、前記各抵抗発熱体から延び、前記配列方向に交差する方向に延びて前記第２部分と接続される部分であり、
   最も前記他方側に配置された前記抵抗発熱体と前記第１部分との接続位置は、当該抵抗発熱体の前記複数の抵抗発熱体の配列方向中央位置よりも前記他方側に設けられ、
   前記複数の抵抗発熱体の配列方向において、前記第３部分が、前記接続位置よりも前記一方側に配置される請求項２記載の加熱体。
4. 前記複数の抵抗発熱体の配列方向において、前記第４部分は、前記第１の発熱部および前記第２の発熱部の全域にわたって設けられる請求項２記載の加熱体。
5. 前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、前記加熱体の厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
   前記複数の抵抗発熱体の配列方向において、前記第２部分あるいは前記第４部分の少なくともいずれか一方のうち、最も前記他方側に配置された抵抗発熱体に重なる部分の一部または全部の単位長さ当たりの抵抗値を、前記第３部分の前記配列方向に交差する方向の単位長さ当たりの抵抗値よりも相対的に小さくする請求項２から４いずれか１項に記載の加熱体。
6. 前記第３部分の前記複数の抵抗発熱体の配列方向の幅が、前記第４部分の前記配列方向に交差する方向の幅よりも大きい請求項５記載の加熱体。
7. 前記第４部分の前記複数の抵抗発熱体の配列方向の単位長さあたりの抵抗値が、前記第２部分の前記複数の抵抗発熱体の配列方向の単位長さあたりの抵抗値よりも大きい請求項２から６いずれか１項に記載の加熱体。
8. 前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、前記加熱体の厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
   前記第４部分の前記配列方向に交差する方向の幅が、前記第２部分の前記配列方向に交差する方向の幅よりも小さい請求項７記載の加熱体。
9. 前記第２の導電部は第１部分を有し、
   前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、前記加熱体の厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
   前記第１部分は、前記各抵抗発熱体から延び、前記配列方向に交差する方向に延びて前記第２部分と接続される部分であり、
   前記第１部分、前記第１の導電部の前記配列方向に交差する方向に延在する部分、および、前記第３の導電部の前記配列方向に交差する方向に延在する部分の少なくともいずれか１つの前記複数の抵抗発熱体の配列方向の幅が、前記第２部分、前記第１の導電部の前記複数の抵抗発熱体の配列方向に延在する部分、および、前記第３の導電部の前記複数の抵抗発熱体の配列方向に延在する部分の少なくともいずれか１つの前記配列方向に交差する方向の幅よりも広い請求項２から８いずれか１項に記載の加熱体。
10. 前記第２の導電部は第１部分を有し、
    前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、前記加熱体の厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
    前記第１部分は、前記各抵抗発熱体から延び、前記配列方向に交差する方向に延びて前記第２部分と接続される部分であり、
    前記第１部分、前記第１の導電部の前記配列方向に交差する方向に延在する部分、および、前記第３の導電部の前記配列方向に交差する方向に延在する部分の前記複数の抵抗発熱体の配列方向の幅の全てが、前記第２部分、前記第１の導電部の前記複数の抵抗発熱体の配列方向に延在する部分、および、前記第３の導電部の前記複数の抵抗発熱体の配列方向に延在する部分の少なくともいずれか１つの前記配列方向に交差する方向の幅よりも広い請求項２から８いずれか１項に記載の加熱体。
11. 前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
    加熱体の前記配列方向に交差する方向の寸法に対する前記抵抗発熱体の前記配列方向に交差する方向の寸法の比が、２５％以上である請求項１から１０いずれか１項に記載の加熱体。
12. 前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
    加熱体の前記配列方向に交差する方向の寸法に対する前記抵抗発熱体の前記配列方向に交差する方向の寸法の比が、４０％以上である請求項１から１０いずれか１項に記載の加熱体。
13. 請求項１から１２いずれか１項に記載の加熱体を備えた加熱装置。
14. 前記複数の抵抗発熱体の配列方向において、前記第３部分の前記他方側端部は、加熱装置を通過する被加熱物の他方側端部の位置と同じである請求項１３記載の加熱装置。
15. 請求項１３または１４記載の加熱装置を備え、記録媒体上の画像を定着させる定着装置。
16. 請求項１３から１５いずれか１項に記載の加熱装置、もしくは定着装置を備えた画像形成装置。
17. 送風手段をさらに備えた請求項１６記載の画像形成装置であって、
    前記複数の抵抗発熱体の配列方向と交差する方向で、前記加熱体の厚み方向と異なる方向を配列方向に交差する方向とすると、
    前記送風手段は、加熱体の複数の抵抗発熱体の配列方向中央位置よりも他方側へ向けて、前記配列方向に交差する方向の気流を発生させる画像形成装置。
18. 送風手段をさらに備えた請求項１６記載の画像形成装置であって、
    前記送風手段は、加熱体に対して、前記複数の抵抗発熱体の配列方向他方側から一方側への気流を発生させる画像形成装置。
    

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