JP2021117298A - 加熱装置および画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】加熱部材の長手方向に渡る温度のばらつき起因する不具合を抑制する方法を提供する。【解決手段】定着ベルト２０に接触してニップ部を形成する加圧ローラ２１と、定着ベルトを加熱するヒータ２２と、定着ベルトと加圧ローラとの少なくとも一方を加圧して他方に押し当てる加圧機構とを備えた定着装置であって、ヒータは、複数の抵抗発熱体５９と、第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂと、第１の電極部と抵抗発熱体とを電気的に接続する第１の給電線６２Ａと、第２の電極部６１Ｂと抵抗発熱体とを電気的に接続する第２の給電線６２Ｂとを備え、ヒータの長手方向において、第１の給電線および第２の給電線の抵抗発熱体に対するそれぞれの接続位置Ｇ１，Ｇ２が、抵抗発熱体の中央位置に対して長手方向の他方側に設けられ、加圧機構は、ヒータの長手方向一方側の加圧力ＦＬ１を、他方側の加圧力ＦＲに対して相対的に小さくすることを特徴とする。【選択図】図１３

Description

本発明は、加熱装置および画像形成装置に関する。

複写機、プリンタなどの画像形成装置に搭載される加熱装置として、用紙上のトナーを熱により定着させる定着装置や用紙上のインクを乾燥させる乾燥装置などが知られている。

例えば、下記特許文献１には、長手状の基板に、抵抗発熱体や電気接点、これらを電気的に接続する配線などが設けられた加熱部材（ヒータ）を備える定着装置が開示されている。

ところで、このような配線が基板に設けられている加熱部材においては、抵抗発熱体を発熱させる際、配線への通電により配線でもわずかながら発熱が生じる。このため、厳密には、加熱部材全体の発熱分布は、配線の発熱の影響を受けることになる。

従って、配線の発熱分布によっては、それが原因でヒータの温度分布にばらつきが生じる虞がある。従って、このような加熱部材を備える装置においては、加熱部材の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する不具合を抑制する対策が求められる。

上記課題を解決するため、本発明は、回転部材と、前記回転部材に接触してニップ部を形成する対向部材と、前記回転部材を加熱する加熱部材と、前記回転部材と前記対向部材の少なくとも一方を加圧して他方に押し当てる加圧機構とを備えた加熱装置であって、前記加熱部材は、複数の抵抗発熱体と、第１の電極部および第２の電極部と、前記第１の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第１の導電部と、前記第２の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第２の導電部とを備え、前記加熱部材の長手方向において、前記第１の導電部および前記第２の導電部の前記抵抗発熱体に対するそれぞれの接続位置が、前記抵抗発熱体の中央位置に対して、長手方向一方側とは反対側である長手方向他方側に設けられ、前記加圧機構は、前記加熱部材の前記長手方向一方側の加圧力を、前記他方側の加圧力に対して相対的に小さくすることを特徴とする。

本発明によれば、加熱部材の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。

本発明の実施形態に係る画像形成装置の概略構成図である。 定着装置の概略構成図である。 定着装置の斜視図である。 定着装置の分解斜視図である。 加熱ユニットの斜視図である。 加熱ユニットの分解斜視図である。 ヒータの平面図である。 ヒータの分解斜視図である。 ヒータにコネクタが接続された状態を示す斜視図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が互いに反対側である場合の給電線の発熱量を示す図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側である場合の給電線の発熱量を示す図である。 等加圧条件での加圧機構による加圧力を示す図である。 第１加圧条件での加圧機構による加圧力を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 加圧条件の変更のタイミングを示すフローチャートである。 図１４とは異なる実施形態で、加圧条件の変更のタイミングを示すフローチャートである。 長手方向に複数の温度検知手段を設けた定着装置を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 温度検知手段の検知結果に基づいた、加圧条件の変更のタイミングを示すフローチャートである。 図１１に示す例とは別の、抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側である場合の給電線の発熱量を示す図である。 第２加圧条件での加圧機構による加圧力を示す図で、上側がヒータ、中央が定着装置の長手方向の位置関係を示す図で、下側が定着ベルトの長手方向の温度分布を示す図である。 等加圧条件の加圧機構を示す図である。 第１加圧条件の加圧機構を示す図である。 異なる実施形態の加圧機構を示す図である。 さらに異なる実施形態の加圧機構を示す図である。 加圧ローラを加圧する加圧機構を設けた定着装置を示す図である。 ヒータの短手方向寸法と抵抗発熱体の短手方向寸法を示す平面図である。 ヒータの長手方向寸法、ヒータの短手方向寸法、および給電線の短手方向寸法を示す平面図である。 ヒータに温度センサを設けた構成を示す図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が互いに反対側である場合のヒータの短手方向における温度センサの配置を示す図である。 図２８のＩ−Ｉ断面におけるヒータの温度分布を示す図である。 抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じである場合のヒータの短手方向における温度センサの配置を示す図である。 図３０のＩＩ−ＩＩ断面におけるヒータの温度分布を示す図である。 ヒータの長手方向における温度センサの配置を示す図である。 ヒータの変形例を示す平面図である。 ヒータの他の変形例を示す平面図である。 ヒータの別の変形例を示す平面図である。 ヒータのさらに別の変形例を示す平面図である。 他の定着装置の構成を示す図である。 別の定着装置の構成を示す図である。 さらに別の定着装置の構成を示す図である。 異なる実施形態のヒータについて、給電線の発熱量を示す図である。

以下、本発明に係る実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、各図中、同一または相当する部分には同一の符号を付しており、その重複説明は適宜に簡略化ないし省略する。以下、各実施形態の説明において、加熱ユニットとして、トナーを熱により定着させる定着装置として説明する。

図１に示すモノクロの画像形成装置１には、感光体ドラム１０が設けられている。感光体ドラム１０は、表面上に現像剤としてのトナーを担持可能なドラム状の回転体であり、図の矢印方向に回転する。感光体ドラム１０の周囲には、感光体ドラム１０の表面を一様に帯電させる帯電ローラ１１と、感光体ドラム１０の表面にトナーを供給する現像ローラ７等を備えた現像装置１２と、感光体ドラム１０の表面をクリーニングするためのクリーニングブレード１３等で構成されている。

感光体ドラム１０の上方には、露光部が配置されている。露光部が画像データに基づいて発したレーザ光Ｌｂが、ミラー１４を介して感光体ドラム１０の表面に照射される。

また、感光体ドラム１０に対向する位置に配置され、転写チャージャを備えた転写手段１５が配置されている。転写手段１５は、感光体ドラム１０表面上の画像を用紙Ｐに転写する。

画像形成装置１の下部には給紙部４が位置しており、記録媒体としての用紙Ｐを収容した給紙カセット１６や、給紙カセット１６から用紙Ｐを搬送路５へ搬出する給紙ローラ１７等からなっている。給紙ローラ１７の搬送方向下流側にはレジストローラ１８が配置されている。

定着装置９は、後述する加熱部材によって加熱される定着ベルト２０、その定着ベルト２０を加圧可能な加圧ローラ２１等を有している。

以下、図１を参照して上記画像形成装置１の基本的動作について説明する。

印刷動作（画像形成動作）が開始されると、まず感光体ドラム１０が帯電ローラ１１によってその表面を帯電される。そして、画像データに基づいて露光部３からレーザービームＬｂが照射され、照射された部分の電位が低下して静電潜像が形成される。静電潜像が形成された感光体ドラム１０には、現像装置１２から表面部分にトナーが供給され、トナー画像（現像剤像）として可視像化される。そして、転写後の感光体ドラム１０に残されたトナー等は、クリーニングブレード１３によって取り除かれる。

一方、印刷動作が開始されると、画像形成装置１の下部では、給紙部４の給紙ローラ１７が回転駆動することによって、給紙カセット１６に収容された用紙Ｐが搬送路５に送り出される。

搬送路５に送り出された用紙Ｐは、レジストローラ１８によってタイミングを計られ、感光体ドラム１０表面上のトナー画像と向かい合うタイミングで転写手段１５と感光体ドラム１０との対向部である転写部へ搬送され、転写手段１５による転写バイアス印加によりトナー画像が転写される。

トナー画像が転写された用紙Ｐは、定着装置９へと搬送され、加熱されている定着ベルト２０と加圧ローラ２１とによって加熱および加圧されて、トナー画像が用紙Ｐに定着される。そして、トナー画像が定着された用紙Ｐは、定着ベルト２０から分離され、定着装置９の下流側に設けられた搬送ローラ対によって搬送され、装置外側に設けられた排紙トレイへと排出される。

続いて、定着装置９のより詳細な構成について説明する。

図２に示すように、本実施形態に係る定着装置９は、回転部材あるいは定着部材としての定着ベルト２０と、定着ベルト２０の外周面に接触してニップ部Ｎを形成する、対向部材あるいは加圧部材としての加圧ローラ２１と、定着ベルト２０を加熱する加熱ユニット１９と、を備えている。また、加熱ユニット１９は、加熱部材としての面状のヒータ２２と、ヒータ２２を保持する保持部材としてのヒータホルダ２３と、ヒータホルダ２３を支持する支持部材としてのステー２４とを有する。

定着ベルト２０は、無端状のベルト部材で構成され、例えば外径が２５ｍｍで厚みが４０〜１２０μｍのポリイミド（ＰＩ）製の筒状基体を有している。定着ベルト２０の最表層には、耐久性を高めて離型性を確保するために、ＰＦＡやＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂による厚みが５〜５０μｍの離型層が形成される。基体と離型層の間に厚さ５０〜５００μｍのゴム等からなる弾性層を設けてもよい。また、定着ベルト２０の基体はポリイミドに限らず、ＰＥＥＫなどの耐熱性樹脂やニッケル（Ｎｉ）、ＳＵＳなどの金属基体であってもよい。定着ベルト２０の内周面に摺動層としてポリイミドやＰＴＦＥなどをコートしてもよい。

加圧ローラ２１は、例えば外径が２５ｍｍであり、中実の鉄製芯金２１ａと、この芯金２１ａの表面に形成された弾性層２１ｂと、弾性層２１ｂの外側に形成された離型層２１ｃとで構成されている。弾性層２１ｂはシリコーンゴムで形成されており、厚みは例えば３．５ｍｍである。弾性層２１ｂの表面は離型性を高めるために、厚みが例えば４０μｍ程度のフッ素樹脂層による離型層２１ｃを形成するのが望ましい。

定着ベルト２０は、後述する加圧機構によって加圧ローラ２１の側へ加圧され、加圧ローラ２１に圧接されている。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。また、加圧ローラ２１は、画像形成装置本体に設けられた駆動手段から駆動力が伝達されて回転駆動する駆動ローラとして機能する。一方、定着ベルト２０は、加圧ローラ２１の回転に伴って従動回転するように構成されている。定着ベルト２０が回転すると、定着ベルト２０はヒータ２２に対して摺動するため、定着ベルト２０の摺動性を高めるために、ヒータ２２と定着ベルト２０との間にオイルやグリースなどの潤滑剤を介在させてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０の回転軸方向あるいは長手方向（以下、「ベルト長手方向」ともいう。）に渡って長手状に設けられ、加圧ローラ２１に対応する位置で定着ベルト２０の内周面に接触している。ヒータ２２は、被加熱部材としての定着ベルト２０を加熱し、定着ベルト２０を所定の定着温度まで加熱するための部材である。ヒータ２２は、略長方形の平板であり、長辺が上記ベルト長手方向に沿っている。

本実施形態とは異なり、発熱部６０を基材５０の定着ベルト２０側とは反対側（ヒータホルダ２３側）に設けてもよい。その場合、発熱部６０の熱が基材５０を介して定着ベルト２０に伝達されることになるため、基材５０は窒化アルミニウムなどの熱伝導率の高い材料で構成されることが望ましい。また、本実施形態に係るヒータ２２の構成において、さらに基材５０の定着ベルト２０とは反対側（ヒータホルダ２３側）の面に、絶縁層を設けてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０に対して、非接触あるいは低摩擦シートなどを介して間接的に接触する場合であってもよいが、定着ベルト２０への熱伝達効率を高めるには、本実施形態のように、ヒータ２２を定着ベルト２０に対して直接接触させる方が好ましい。また、ヒータ２２を定着ベルト２０の外周面に接触させてもよい。なお、ヒータ２２が接触する面を定着ベルト２０の内周面とすると、ヒータ２２との接触による定着ベルト２０の外周面の傷付きを回避でき、定着品質の低下を抑制できる。

ヒータホルダ２３およびステー２４は、定着ベルト２０の内側に配置されている。ステー２４は、金属製のチャンネル材で構成され、その両端部分が定着装置９の両側壁部に支持されている。また、ステー２４は、ヒータホルダ２３のヒータ２２側とは反対側の面に接触している。これにより、ヒータホルダ２３はステー２４によって支持され、ヒータ２２およびヒータホルダ２３は加圧ローラ２１の加圧力に対して大きく撓むことなく保たれることで、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。

ヒータホルダ２３は、ヒータ２２の熱によって高温になりやすいため、耐熱性の材料で形成されることが望ましい。例えば、ヒータホルダ２３をＬＣＰなどの低熱伝導性の耐熱性樹脂で形成した場合は、ヒータ２２からヒータホルダ２３への伝熱が抑制され効率的に定着ベルト２０を加熱することができる。

印刷動作が開始されると、ヒータ２２に電力が供給されることで、発熱部６０が発熱し、定着ベルト２０が加熱される。また、加圧ローラ２１が回転駆動され、定着ベルト２０が従動回転を開始する。そして、定着ベルト２０の温度が所定の目標温度（定着温度）に到達した状態で、図２に示すように、未定着トナー画像が担持された用紙Ｐが、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間（ニップ部Ｎ）に搬送されることで（図２の矢印Ａ方向参照）、未定着トナー画像が加熱および加圧されて用紙Ｐに定着される。

図３は、定着装置の斜視図、図４は、その分解斜視図である。

図３および図４に示すように、定着装置９の装置フレーム４０は、一対の側壁部２８と前壁部２７とから成る第１装置フレーム２５と、後壁部２９から成る第２装置フレーム２６と、を備えている。一対の側壁部２８は、ベルト長手方向の一端部側と他端部側とに配置されており、両側壁部２８によって、定着ベルト２０、加圧ローラ２１および加熱ユニット１９の両端部側が支持される。各側壁部２８には、複数の係合突起２８ａが設けられ、各係合突起２８ａが後壁部２９に設けられた係合孔２９ａに係合することで、第１装置フレーム２５と第２装置フレーム２６とが組み付けられる。

また、各側壁部２８は、加圧ローラ２１の回転軸などを挿通させるための挿通溝２８ｂが設けられている。挿通溝２８ｂは、後壁部２９側で開口し、これとは反対側では開口しない突き当て部となっている。この突き当て部側の端部には、加圧ローラ２１の回転軸を支持する軸受３０が設けられている。加圧ローラ２１は、その回転軸の両端部がそれぞれ軸受３０に装着されることで、両側壁部２８によって回転可能に支持される。

また、加圧ローラ２１の回転軸の一端部側には、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３１が設けられている。駆動伝達ギヤ３１は、加圧ローラ２１が両側壁部２８に支持された状態で、側壁部２８よりも外側に露出した状態で配置される。これにより、定着装置９が画像形成装置本体に搭載された際、駆動伝達ギヤ３１が画像形成装置本体に設けられているギヤと連結し、駆動源からの駆動力を伝達可能な状態となる。なお、加圧ローラ２１に駆動力を伝達する駆動伝達部材としては、駆動伝達ギヤ３１のほか、駆動伝達ベルトを張架するプーリやカップリング機構などであってもよい。

加熱ユニット１９の長手方向の両端部には、定着ベルト２０やヒータホルダ２３、ステー２４などを支持する一対のフランジ３２が設けられている。各フランジ３２には、ガイド溝３２ａが設けられている。このガイド溝３２ａを側壁部２８の挿通溝２８ｂの縁に沿って進入させることで、フランジ３２が側壁部２８に対して組み付けられる。

また、各フランジ３２には、付勢部材としての一対のバネ３３が当接している。各バネ３３によってステー２４やフランジ３２が加圧ローラ２１側に付勢されることで、定着ベルト２０が加圧ローラ２１に押し当てられ、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部が形成される。バネ３３は、フランジ３２に当接する側とは反対側の端部が、後述する加圧レバーによって加圧されている。

また、図４に示すように、第２装置フレーム２６を構成する後壁部２９の長手方向の一端部側には、画像形成装置本体に対する定着装置本体の位置決めを行う位置決め部としての孔部２９ｂが設けられている。一方、画像形成装置本体には、位置決め部としての突起１０１が設けられている。この突起１０１が、定着装置９の孔部２９ｂに対して挿入されることで、突起１０１と孔部２９ｂが嵌合し、画像形成装置本体に対する定着装置本体のベルト長手方向の位置決めがなされる。なお、後壁部２９の孔部２９ｂが設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。これにより、温度変化に伴う定着装置本体のベルト長手方向の伸縮が拘束されないようにしている。

図５は、加熱ユニット１９の斜視図、図６は、その分解斜視図である。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の定着ベルト側の面（図５および図６における手前側の面）には、ヒータ２２を収容するための矩形の収容凹部２３ａが設けられている。収容凹部２３ａは、ヒータ２２とほぼ同等の形状およびサイズに形成されているが、収容凹部２３ａの長手方向寸法Ｌ２はヒータ２２の長手方向寸法Ｌ１よりも若干長く設定されている。このように、収容凹部２３ａがヒータ２２よりも若干長く形成されていることで、熱膨張によりヒータ２２がその長手方向に伸びても、ヒータ２２と収容凹部２３ａとが干渉しないように構成されている。また、ヒータ２２は、この収容凹部２３ａ内に収容された状態で、給電部材としての後述のコネクタによってヒータホルダ２３と一緒に挟まれて保持される。

一対のフランジ３２は、定着ベルト２０の内側に挿入されて定着ベルト２０を支持するＣ字状のベルト支持部３２ｂと、定着ベルト２０の端面に接触してベルト長手方向の移動（片寄り）を規制するフランジ状のベルト規制部３２ｃと、ヒータホルダ２３およびステー２４の両端部側が挿入されてこれらを支持する支持凹部３２ｄと、を有している。定着ベルト２０は、その両端部側にベルト支持部３２ｂが挿入されることで、ベルト非回転時においては基本的に周方向（ベルト回転方向）の張力は生じない、いわゆるフリーベルト方式で支持される。

図５および図６に示すように、ヒータホルダ２３の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部２３ｅが設けられている。この位置決め凹部２３ｅに対して、図５および図６の左側に示されるフランジ３２の嵌合部３２ｅが嵌合することで、ヒータホルダ２３とフランジ３２とのベルト長手方向の位置決めがなされる。一方、図５および図６の右側に示されるフランジ３２には、嵌合部３２ｅは設けられておらず、ヒータホルダ２３とのベルト長手方向の位置決めはされない。このように、フランジ３２に対するヒータホルダ２３の位置決めをベルト長手方向の片側のみとすることで、温度変化に伴ってヒータホルダ２３がベルト長手方向へ伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

また、図６に示すように、ステー２４の長手方向の両端部側には、各フランジ３２に対するステー２４の移動を規制する段差部２４ａが設けられている。各段差部２４ａはフランジ３２に突き当たることでフランジ３２に対するステー２４の長手方向の移動を規制する。ただし、これら段差部２４ａのうち少なくとも一方は、フランジ３２に対して隙間（ガタ）を介して配置される。このように、少なくとも一方の段差部２４ａがフランジ３２に対して隙間を介して配置されることで、温度変化に伴ってステー２４がベルト長手方向に伸縮したとしても、その伸縮が拘束されないようにしている。

図７は、ヒータ２２の平面図、図８は、その分解斜視図である。

図８に示すように、ヒータ２２は、基材５０と、基材５０上に設けられた第１絶縁層５１と、第１絶縁層５１上に設けられた発熱部６０などを有する導体層５２と、導体層５２を被覆する第２絶縁層５３と、を有している。本実施形態では、定着ベルト２０側（ニップ部Ｎ側）に向かって、基材５０、第１絶縁層５１、導体層５２（発熱部６０）、第２絶縁層５３の順で積層されており、発熱部６０から発された熱は、第２絶縁層５３を介して定着ベルト２０へと伝達される（図２参照）。

基材５０は、ステンレス（ＳＵＳ）や鉄、アルミニウム等の金属材料で構成された長手状の板材である。また、基材５０の材料として、金属材料のほか、セラミック、ガラス等を用いることも可能である。基材５０にセラミックなどの絶縁材料を用いた場合は、基材５０と導体層５２との間の第１絶縁層５１を省略することが可能である。一方、金属材料は、急速加熱に対する耐久性に優れ、加工もしやすいため、低コスト化を図るのに好適である。金属材料の中でも、特にアルミニウムや銅は熱伝導性が高く、温度むらが発生しにくい点で好ましい。また、ステンレスはこれらに比べて安価に製造できる利点がある。

各絶縁層５１，５３は、耐熱性ガラスなどの絶縁性を有する材料で構成されている。また、これらの材料として、セラミックあるいはポリイミド（ＰＩ）等を用いてもよい。

導体層５２は、複数の抵抗発熱体５９を有する発熱部６０と、複数の電極部６１と、これらを電気的に接続する複数の、導電部としての給電線６２と、で構成されている。本実施形態では、複数の電極部６１として、第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂが設けられ、これらの電極部６１Ａ，６１Ｂは、基材５０の長手方向の互いに反対の端部側に配置されている。また、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間には、複数の抵抗発熱体５９が基材５０の長手方向に一列に並んで配置されている。図７において、ヒータ２２の発熱部６０が設けられている面に沿ってヒータ２２（基材５０）の長手方向Ｕと交差する方向Ｙを「短手方向」と称すると、その短手方向Ｙで見た場合、各抵抗発熱体５９は、ヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる第１の給電線（第１の導電部）６２Ａと第２の給電線（第２の導電部）６２Ｂとの間に設けられている。本実施形態では、各抵抗発熱体５９が、ヒータ２２の長手方向Ｕに往復するように、短手方向の両側の曲げ部を介して複数回（本実施形態では３回）折り返した線部からなる。ヒータ２２の短手方向Ｙにおける各抵抗発熱体５９の一端部（接続位置Ｇ１の部分）は、第１の給電線６２Ａを介して第１の電極部６１Ａに接続されている。一方、ヒータ２２の短手方向Ｙにおける各抵抗発熱体５９の他端部（接続位置Ｇ２の部分）は、第２の給電線６２Ｂを介して第２の電極部６１Ｂに接続されている。このように、各抵抗発熱体５９は、第１の給電線６２Ａおよび第２の給電線６２Ｂによって第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに対して互いに並列に接続されている。

抵抗発熱体５９は、給電線６２よりも抵抗値が高い導電部となっている。抵抗発熱体５９は、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）やガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷等により基材５０に塗工し、その後、当該基材５０を焼成することによって形成される。抵抗発熱体５９の材料として、これら以外に、銀合金（ＡｇＰｔ）や酸化ルテニウム（ＲｕＯ_２）の抵抗材料を用いてもよい。

給電線６２は、抵抗発熱体５９よりも抵抗値の低い導体で構成されている。給電線６２や電極部６１の材料としては、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などを用いることができ、このような材料をスクリーン印刷するなどによって給電線６２や電極部６１が形成されている。

図９は、ヒータ２２にコネクタ７０が接続された状態を示す斜視図である。

図９に示すように、コネクタ７０は、樹脂製のハウジング７１と、ハウジング７１に設けられた複数のコンタクト端子７２と、を有している。各コンタクト端子７２は、板バネで構成され、給電用のハーネス７３が接続されている。

図９に示すように、コネクタ７０は、ヒータ２２とヒータホルダ２３とを表側と裏側から一緒に挟むようにして取り付けられる。この状態で、コンタクト端子７２の先端の接触部７２ａが、電極部６１に弾性的に接触（圧接）し、コネクタ７０を介して発熱部６０と画像形成装置に設けられた電源とが電気的に接続され、電源から発熱部６０へ電力が供給可能な状態となる。また、図９に示す電極部６１とは反対側にある電極部６１に対しても同様にコネクタ７０が接続される。なお、各電極部６１は、コネクタ７０との接続を確保するため、少なくとも一部が第２絶縁層５３に被覆されておらず露出した状態となっている（図７参照）。

ところで、上記課題でも述べたように、基材上に給電線が設けられたヒータにおいては、抵抗発熱体を発熱させる際、電源から抵抗発熱体へ電力を供給すると、このときの給電線への通電により給電線でも発熱が生じる。このような給電線の発熱は、ヒータ全体の温度分布に影響を与えることになる。ただし、その影響は均一ではなく、給電線のレイアウトや抵抗発熱体に対する給電線の接続位置などによって変化する。以下、本実施形態と異なる構成の図１０および本実施形態の構成の図１１に基づき、給電線の接続位置が異なる場合の給電線による発熱の影響の違いについて説明する。

ここでは、各給電線のヒータ２２の短手方向に伸びる部分は短く、その部分における発熱量はわずかであることからその発熱量は無視し、各給電線のヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分で発生する発熱量のみを算出している。具体的には、図１０および図１１の上側に配置された第１の給電線６２Ａと、図１０および図１１の下側に配置された第２の給電線６２Ｂの、それぞれのヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分で発生する発熱量を算出している。また、発熱量（Ｗ）は下記式（１）で表されることから、図１０および図１１の表に示す発熱量は、便宜的に各給電線に流れる電流（Ｉ）の二乗として算出している。よって、各図の表に示す発熱量の数値は、あくまで簡易的に算出された値であり、実際の発熱量とは異なるものである。

発熱量の具体的な算出方法について、図１０における第１ブロックおよび第２ブロックを例に説明すると、図１０中の第１ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が１００％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が２０％であるので、それぞれの二乗の合計値である１０４００（１００００＋４００）が第１ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、図１０中の第２ブロックにおいては、第１の給電線６２Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２Ｂに流れる電流が４０％であるので、これらの二乗の合計値である８０００（６４００＋１６００）が第２ブロックにおける給電線の合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、各ブロックの合計発熱量を縦軸に表したものが、図１０および図１１中のグラフである。これらのグラフを見てわかるように、各抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が互いに反対側に配置されている場合は（図１０のグラフでは）、各ブロックの合計発熱量が、発熱領域中央の第３ブロックを基準に左右対称となっている。これに対して、各抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が互いに同じ側に配置されている場合は（図１１のグラフでは）、各ブロックの合計発熱量が、発熱領域中央の第３ブロックを基準に左右非対称となり、長手方向一方側の発熱量が大きくなっている。

このように、接続位置が同じ側か異なる側かによって、給電線の合計発熱量が、一方では左右対称になり他方では左右非対称になる。図１０に示す例のように、給電線の発熱量が左右対称である場合は、その影響がヒータ全体の温度分布に及んだとしても、ヒータの温度分布が非対称となることはない。これに対して、図１１に示す例のように、給電線の発熱量が左右非対称になる場合は、その影響により、ヒータの温度分布が非対称となる虞がある。特に、画像形成装置の高速化に対応するために抵抗発熱体へ流れる電流を大きくした場合や、ヒータをその短手方向に小型化するために給電線を細くした場合は、給電線で生じる発熱量が大きくなるため、ヒータの長手方向に渡る温度のばらつき（温度分布偏差）も顕著となる。そして、ヒータの長手方向に渡る温度のばらつきが大きくなると、不具合（たとえば、光沢むらや定着むら）が発生し、画質の低下につながる懸念がある。

そこで、本実施形態では、ヒータ２２の長手方向に渡る温度のばらつきに起因した不具合（たとえば、画像の光沢むらや定着むら）を抑制するための下記のような対策を講じている。

図１２に示すように、定着ベルト２０の長手方向一方側の端部および他方側の端部をそれぞれ支持するフランジ３２１、３２２は、それぞれ独立した加圧機構によって加圧されており、この加圧により定着ベルト２０が加圧ローラ２１に押し当てられることで定着ベルト２０が加圧ローラ２１に圧接され、ニップ部（定着ニップ）Ｎが形成される。

加圧条件を変更する必要がない場合（詳しくは後述する）には、フランジ３２１に対する加圧力Ｆ_Ｌとフランジ３２２に対する加圧力Ｆ_Ｒは同じに設定される（以下、この加圧力の設定を等加圧条件と呼ぶ）。

図１３は、ヒータ２２と定着装置９内の他の部材との長手方向の位置関係を示した図であり、図の上側にヒータ２２を、真ん中に定着装置９内の各部材を示し、その長手方向の位置関係を示している。また、図の下側に各長手方向の位置における定着ベルト２０の温度（温度Ｔ）の分布を示している。なお、第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂは、前述したコネクタ７０を介して電源６４に接続されている。

前述したように、各給電線６２Ａ，６２Ｂとの接続位置Ｇ１，Ｇ２が、抵抗発熱体５９の長手方向他方側（図の右側）に配置されていることにより、ヒータ２２の長手方向一方側（図の左側）の方が他方側よりも温度Ｔが大きくなり、ヒータ２２の温度分布は左右で非対称になる（図の下側のグラフ参照）。

本実施形態では、加圧機構による各フランジ３２１への加圧力を前述した等加圧条件から変更することができ、上記の定着ベルト２０の温度Ｔの分布（あるいはヒータ２２の発熱量の分布で、この発熱量とは、ヒータ２２単体で測定した場合の発熱量のことである）に応じて加圧力を変更する。具体的には、図１３の真ん中に示すように、定着ベルト２０の長手方向一方側の端部を支持するフランジ３２１に対する加圧力を、加圧力Ｆ_Ｌよりも小さい加圧力Ｆ_Ｌ１に変更する（以下、この加圧力の設定を第１加圧条件と呼ぶ）。つまり、フランジ３２１に対する加圧力がフランジ３２２に対する加圧力よりも小さく設定される。これにより、ヒータ２２の発熱量が大きい側のニップ圧（ニップ部での定着ベルト２０と加圧ローラ２１との圧接力）が相対的に小さくなる。さらに、ヒータ２２の長手方向と直交する方向（ニップでの用紙Ｐの搬送方向）におけるニップ部の幅（以下、ニップ幅）が、ヒータ２２の発熱量が大きい側が相対的に小さくなる。したがって、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。つまり、長手方向一方側と他方側とでの定着性の差を抑制、および、長手方向での光沢偏差を抑制することができる。従って、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。

加圧力とニップ圧は圧力分布測定システムを用いて面圧測定を行い、加圧領域における加重を面積で割り、算出することができる。具体的には、面圧分布測定システム（Ｉ−ＳＣＡＮ、ニッタ製）などを用いることができる。

ニップ幅の測定方法は、あらかじめ別の画像形成装置で作成したべた黒画像を定着装置に通紙している途中で、定着装置を強制停止し、１０秒間停止させた後に、べた黒画像を引き抜くとべた黒画像上に、ニップ幅で光沢部分ができる。 この光沢部分の幅を測定することにより、ニップ幅を知ることができる。また、ニップ幅の測定方法は、ニップ部にＯＨＰ用紙を通紙し、一定時間接触状態を継続した後で、ＯＨＰ用紙を抜き出し、形成されたニップの痕跡の幅を測定することで、ニップ幅を知ることもできる。

次に、以上で説明した第１加圧条件への切り替えのタイミングの具体例について、図１４を用いて以下に説明する。

図１４に示すように、まず画像形成装置１に電源が投入されると（ステップＳ０）、定着装置に電力が供給される。この際、加圧機構が稼働して定着ベルト２０が加圧ローラ２１に等加圧条件で押し当てられる（ステップＳ１）。

そして、画像形成装置１に印刷指令（画像形成操作）がなされると（ステップＳ２）、印刷動作（画像形成動作）を開始する（ステップＳ３）。なお、ここでいう印刷動作（画像形成動作）とは、上記のように画像形成装置に印刷指令が到達し、印刷のための各種動作（定着ベルトの定着温度までの加熱や、用紙を搬送する各種ローラの回転動作など）を開始してから、最後の用紙に印刷が終了して装置外に排紙され、印刷のための各種動作を終了するまでを言う。

印刷動作が開始されると、ヒータ２２によって定着ベルト２０が目標温度まで加熱およびその温度で維持され、定着動作が可能な状態が形成される。この際、定着ベルト２０を加圧する加圧機構の加圧条件が等加圧条件から第１加圧条件に変更される（ステップＳ４）。

そして全ての用紙への定着動作が終了し、印刷動作が終了すると（ステップＳ５）、加圧機構を等加圧条件に変更する（ステップＳ６）。

以上のように、印刷動作時に加圧条件を第１加圧条件に変更することで、定着動作時の用紙に対する定着性を長手方向の一方側と他方側とで揃えることができ、用紙に形成された画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。また、印刷動作実行時以外には等加圧条件に設定することで、加圧力の左右偏差が生じる時間を極力少なくし、定着ベルト２０や加圧ローラ２１の摩耗の左右偏差を抑制することができる。

次に、上記と異なる加圧条件の切り替えのタイミングを設定した実施例について、順に説明する。

図１５に示すフローチャートの実施例では、印刷動作開始後（ステップＳ３）、定着装置にＢ枚の用紙を通紙するまでは加圧条件の変更を行わず、等加圧条件に設定する（ステップＳ１１）。なお、定着装置にＢ枚の用紙を通紙時とは、定着ニップＮの出口側に設けられたセンサがＢ枚目の用紙の後端を検知した時点を言う。そして、Ｂ枚通紙後、加圧条件を第１加圧条件に変更する（ステップＳ４）。その後、印刷動作終了後に再び等加圧条件に変更する点などは同様である。なお、図１５では印刷される用紙がＢ枚以上である場合を示したが、Ｂ枚より少ない場合には等加圧条件から変更せずに印刷動作を終了する。

印刷動作を開始直後はヒータ２２や定着ベルト２０の温度偏差が少ない。従って、本実施形態のようにＢ枚通紙まで加圧条件を等加圧条件に設定することで、画像の光沢むらや定着むらが生じにくい時間帯を等加圧条件で加圧させることができる。従って、前述の印刷動作開始直後に加圧条件を変更する場合と比較すると、加圧偏差を生じる時間をより少なくし、定着ベルト２０や加圧ローラ２１の摩耗の左右偏差をより抑制することができる。

上記の実施形態では、定着装置にＢ枚目の用紙が通紙後に加圧条件を変更するものとしたが、これに限らず、Ｂ枚目の用紙が機外に排紙された後や定着装置の入口側を通過した後等、対応する位置にセンサを設けることで、これらのタイミングを選択することができる。また、印刷動作開始から所定のＣ時間経過後に用紙サイズに応じて加圧条件を変更するものとすることもできる。この場合でも、画像の光沢むらや定着むらの生じにくい時間帯を等加圧条件に設定し、定着ベルト２０や加圧ローラ２１の摩耗の左右偏差をより抑制することができる。また本実施形態では、Ｃ時間を印刷動作開始時からカウントするものとしたが、これに限らず、最初の用紙が所定のレジストローラを通過した時や定着装置に到達した時等のタイミングからカウントすることを選択できる。なお、Ｂ枚やＣ時間は、画像形成装置の生産性や定着ベルトの熱容量、用紙の線速や用紙厚さなどに応じて最適な値を選択することができ、例えばＢ＝２枚、Ｃ＝１０秒に設定することができる。

次に、温度検知手段の検知温度に基づいて、加圧条件を変更する場合について説明する。

図１６に示すように、本実施形態では、定着ベルト２０の長手方向（ヒータ２２の長手方向、用紙の搬送方向と直交する方向でもある）の一方側と他方側にそれぞれ、定着ベルト２０に対向して、定着ベルト２０表面の温度を検知するための温度検知手段４１ａ、４１ｂが設けられる。温度検知手段４１ａ、４１ｂとしては、例えばサーミスタを採用することができ、その他、公知の温度検知手段を適宜用いることもできる。

本実施形態では、温度検知手段４１ａ、４１ｂは、ヒータ２２の長手方向において、発熱領域の長手方向両端で用紙の幅方向両端、つまり、図１１の第１ブロックと第５ブロックに相当する領域にそれぞれ設けられる。

この温度検知手段４１ａ、４１ｂにより検知した温度Ｔａと温度Ｔｂの温度差Ｔａ−Ｔｂが、設定した閾値の温度差Ｔ１を超えるか否かにより、加圧条件の変更の有無を判断する。

具体的には、図１７に示すように、印刷指令がなされて印刷動作が開始されると（ステップＳ２，Ｓ３）、所定の時間ごとに温度検知手段４１ａ、４１ｂによって温度Ｔａ、Ｔｂが検知され、温度差Ｔａ−Ｔｂが、Ｔ１以上かどうかが判断される（ステップＳ１２）。そして、Ｔ１以上であった場合には、加圧機構を第１加圧条件に変更し、長手方向一方側の加圧力を小さくする（ステップＳ４）。つまり、温度検知手段４１ａ、４１ｂが検知した温度の高い側の加圧力を小さくする。その後、印刷動作終了後に再び等加圧条件に変更する点などは同様である。また、温度差Ｔａ−ＴｂがＴ１より小さかった場合には、印刷動作が終了するかどうかを判断し（ステップＳ１３）、印刷動作が継続している場合には、再び一定時間ごとにステップＳ１２の判断を行う。言い換えると、印刷動作が終了するまで、断続的に温度差Ｔａ−ＴｂがＴ１以上かどうかの判断がなされ、温度Ｔ１以上であった場合には加圧機構による加圧の設定を第１加圧条件に変更する。

以上のように本実施形態では、温度検知手段４１ａ、４１ｂにより実際に検知された温度に基づいて、加圧条件を変更することができる。従って、より適切なタイミングで加圧条件の変更が可能であり、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側との温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。つまり、画像の光沢むらや定着むらを効果的に抑制すると共に、加圧偏差が生じる時間をより少なくし、定着ベルト２０や加圧ローラ２１の摩耗の左右偏差をより抑制することができる。

温度差の閾値Ｔ１は、画像の光沢むらや定着性のむらを効果的に防止するために、２０ｄｅｇ以下に設定することが好ましい。また温度差の閾値Ｔ１は、温度検知手段４１ａ、４１ｂの温度検知誤差や配置の誤差、定着ニップに対する用紙搬送位置のばらつきや各抵抗発熱体５９の配置の誤差を考慮して設定する必要がある。つまり、これらの要因による誤検知を抑制するために、温度差の閾値Ｔ１は１０ｄｅｇ程度に設定することが好ましい。

以上のようにして、各タイミングで加圧条件を等加圧条件から第１加圧条件に変更することができる。

また、前述したタイミングと異なるタイミングとして、定着装置に通紙中（用紙Ｐが図２の定着ニップＮを通過中）だけ加圧条件を第１加圧条件に変更することもできる。これにより、画像の光沢むらや定着性のむらを防止する効果を極力損なうことなく、加圧偏差が生じる時間をより少なくすることができる。なお、定着装置に通紙中か否かの判断は、ニップ部Ｎより上流および下流にそれぞれ配置された用紙センサの検知結果により行うことができる。

また以上の実施形態では、等加圧条件の場合と比較して、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側の定着ベルト２０（を保持するフランジ）に対する加圧力を小さくするものとしたが、これとは逆に、ヒータ２２の長手方向の発熱量が小さい側の加圧力を大きくする構成とすることもできる。

さらに、以上の実施形態では加圧条件を等加圧条件に戻すタイミングを印刷動作終了後としたが、最後の用紙が画像形成装置本体から排紙された直後（図１の画像形成装置１の機外へ排紙された直後）や、最後の用紙が定着装置を通過した直後（用紙Ｐの後端が図２の定着ニップＮを通過した直後）としてもよいし、所定の時間だけ第１加圧条件に変更するものとしてもよい。これにより、画像の光沢むらや定着性のむらを防止する効果を極力損なうことなく、加圧偏差が生じる時間をより少なくすることができる。

また図１１の例とは逆に、図１８に示すように、各抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が、いずれも抵抗発熱体５９の中央Ｍよりも左端部側である場合は、ヒータ２２の温度が高くなる側も反対側の長手方向他方側となる（図１８の下側のグラフ参照）。この場合にも、給電線の発熱量が左右非対称になって、ヒータの温度分布が非対称となる虞がある。

この場合には、図１９に示すように、フランジ３２１に対する加圧力を等加圧条件から変更せずに加圧力Ｆ_Ｌに設定し、フランジ３２２に対する加圧力を加圧力Ｆ_Ｒよりも小さい加圧力Ｆ_Ｒ１に変更する（以下、この加圧力の設定を第２加圧条件と呼ぶ）。つまり、フランジ３２２に対する加圧力がフランジ３２１に対する加圧力よりも小さく設定される。これにより、ヒータ２２の発熱量が大きい側のニップ圧（ニップ部での定着ベルト２０と加圧ローラ２１との圧接力）を相対的に小さくなる。さらに、ヒータ２２の長手方向と直交する方向（ニップ部での用紙Ｐの搬送方向でもある）におけるニップ部の幅（以下、ニップ幅）が、ヒータ２２の発熱量が大きい側が相対的に小さくなる。したがって、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。つまり、長手方向一方側と他方側とでの定着性の差を抑制、および、長手方向での光沢偏差を抑制することができる。なお、等加圧条件と第２加圧条件とを切り替えるタイミングとしては、前述した第１加圧条件の場合で説明した各タイミングで変更することができる。例えば、図１６のように温度検知手段４１ａ、４１ｂの検知結果を用いる場合には、検知された温度Ｔａ、Ｔｂの温度差Ｔｂ−Ｔａが温度差の閾値Ｔ２を超えた場合に第２加圧条件に変更する。

次に、フランジ３２１、３２２を加圧し、その加圧力を変更するための加圧機構について説明する。なお、以下の実施例は、本実施形態の図１３に示したヒータ２２の場合、つまり、フランジ３２１に対する加圧力を相対的に小さくする場合について説明する。

図２０（ａ）に示すように、定着装置９は、定着ベルト２０の長手方向一方側に設けられたフランジ３２１を加圧するための加圧機構８０Ａを有する。加圧機構８０Ａは、付勢部材としてのバネ３３と、加圧手段としての加圧レバー８１と、加圧力調整機構としてのカム８２等を有する。

バネ３３は、その一端をフランジ３２１に接続され、他端を加圧レバー８１に接続されている。

加圧レバー８１は、その長手方向一端部に支点８１ａを有する。支点８１ａは定着装置９のフレーム部（例えば図３の側壁部２８）に固定され、加圧レバー８１は、支点８１ａを中心に回転可能に設けられる（図２０ａの両矢印参照）。加圧レバー８１は、長手方向他端側にカム８２が当接し、カム８２が当接する側（図２０ａの右側）と反対側の面でバネ３３に接続している。

カム８２は、カム軸８２ａを中心に回転可能に設けられる。カム８２はその周方向の一部に半径ｒ１の長径部と周方向の残りの一部に半径ｒ２の短径部とを有する。また、カム軸８２ａは、駆動制御機構８３に接続されている。

駆動制御機構８３は、カム軸８２ａに回転駆動力を与えるモータ８４と、モータを制御する制御部８５とを備える。

加圧レバー８１の一端側がカム８２によって加圧されることで、この加圧力がバネ３３を介してフランジ３２１に伝達され、定着ベルト２０が加圧ローラ２１の側へ加圧される。

図２０（ｂ）に示すように、定着ベルト２０の長手方向他端側には、フランジ３２２を加圧する加圧機構８０Ｂが設けられる。加圧機構８０Ｂでは、加圧機構８０Ａにおけるカム８２に代えて、その半径が均一の当接部材８３が、加圧レバー８１に当接している。加圧機構８０Ａ、８０Ｂに設けられたそれぞれのカム８２は共通のカム軸８２ａを有しており、共通の駆動制御機構８３によって駆動力を与えられて同じ位相だけ回転する。カム軸８２ａを回転させる駆動制御機構は、１２０度間隔で駆動させるパルスモータ駆動機構によって構成される。また、それぞれの加圧レバー８１は、支点８１ａを中心に独立して回転可能に設けられる。なお、図２０（ａ）および図２０（ｂ）は同方向から見た図である。

当接部材８３は、半径ｒ１の断面円形状をなしている。つまり、カム軸８２ａの回転によりその位相が変化しても、当接部材８３が加圧レバー８１に当接する当接部分の半径は変化せず、フランジ３２２を加圧する加圧力Ｆ_Ｒもほぼ変化しない。

加圧機構８０Ａがフランジ３２１を、加圧機構８０Ｂがフランジ３２２をそれぞれ加圧することで、定着ベルト２０と加圧ローラ２１とが圧接され、定着ニップＮが形成される。

フランジ３２１に対する加圧力の変更は、駆動手段によりカム軸８２ａを回転させることにより行われる。つまり、カム８２は、カム軸８２ａを中心に回転することで、加圧レバー８１に当接する面を変更し、その加圧力を変更する。

等加圧条件の場合には、加圧機構８０Ａは、図２０（ａ）に示すように、カム８２が、その長径側（径ｒ１の側）を加圧レバー８１に向けており、加圧力Ｆ_Ｌに設定される。

一方、図２１に示すように、カム軸８２ａを所定の回転量（本実施形態では、図２０の状態から時計回りに１２０度）回転させることにより、第１加圧条件に変更することができる。具体的には、上記カム軸８２ａの回転により、カム８２は短径側（径ｒ２の側）を加圧レバー８１に当接させる。これにより、カム８２の加圧レバー８１に対する加圧力が小さくなり、その分だけバネ３３のフランジ３２１に対するバネ荷重が小さくなる。つまり、フランジ３２１を加圧する力が小さくなる。これにより、フランジ３２１に対する加圧力が加圧力Ｆ_Ｌ、から加圧力Ｆ_Ｌ１に変更される。なお、図２０（ａ）から図２１において、加圧レバー８１が図の左右方向への変位に応じて、バネ３３の伸縮量が変化している。

上記の説明では、ヒータ２２の発熱量が大きい側である加圧機構８０Ａの加圧力を小さくする場合を示したが、これとは逆に、発熱量が小さい側である加圧機構８０Ｂの加圧力を大きくする構成であってもよい。

一例として、図２２（ａ）および図２２（ｂ）に示す加圧機構８０Ａおよび加圧機構８０Ｂを採用することができる。前述の加圧機構との違いとして、当接部材８３が加圧機構８０Ａに設けられ、カム８２が加圧機構８０Ｂに設けられている。また図２２（ｂ）に示す等加圧条件では、カム８２が短径側（半径ｒ２側）を加圧レバー８１に当接させており、加圧機構８０Ｂによる加圧力Ｆ_Ｒを加圧機構８０Ａによる加圧力Ｆ_Ｌよりも大きくする条件では長径側（半径ｒ１側）を加圧レバー８１に当接させる。なお、当接部材８３の半径はｒ２に設定され、加圧力Ｆ_Ｌは一定である。

以上の実施形態では、加圧機構８０Ａ（図２２の実施形態では加圧機構８０Ｂ）による加圧力のみを変更する場合を示したが、加圧力を変更することで定着ベルト２０の加圧ローラ２１に対する押し込み量が変化し、定着ニップ幅が変化する構成としてもよい。

例えば図２３に示すように、本実施形態の加圧機構８０Ａでは、バネ３３に代えて、加圧レバー８１に、フランジ３２１の側に突出し、フランジ３２１に当接する加圧部８１ｂが設けられる。

前述のバネ３３を用いた構成では、加圧レバー８１の位置が変化しても、バネ３３の圧縮量が変化することで、その変化量が吸収されていた。これに対して本実施形態では、加圧レバー８１が図の左右方向へ移動した分だけ、フランジ３２１が移動し、定着ベルト２０の加圧ローラ２１に対する加圧状態が変化する。つまり、定着ニップＮの幅が変化することになる。なお、図２３は等加圧条件の場合を示している。

なお図２３では、等加圧条件から第１加圧条件に変更する際に加圧機構８０Ａの加圧力を小さくする場合を例示したが、図２２（ｂ）のように、加圧機構８０Ｂの加圧力を大きくする場合に図２３のような構成を適用してもよい。この場合、カム８２は加圧機構８０Ｂに設けられることになる。

なお、前述の図１８に示したヒータ２２に本発明を適用する場合、つまり、加圧機構８０Ｂによる加圧力を相対的に小さくして第２加圧条件に変更する構成の場合には、以上で説明した加圧機構８０Ａ，８０Ｂにおいて、カム８２および当接部材８３を設ける側を入れ替えればよい。

以上のように本発明では、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側において、加圧機構の加圧力を相対的に小さくすることで、ヒータ２２や定着ベルト２０の長手方向の温度偏差起因による不具合を抑制することができる。つまり、画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。従って、画像形成装置の高速化や小型化にも対応することができる。

上記の実施形態では、加圧機構が定着ベルトを支持するフランジを加圧する例を示したが、図２４に示すように、加圧機構が加圧ローラ２１の軸２１ｄを加圧して、加圧ローラ２１を定着ベルト２０へ押し付けるようにしても良い。なお、図２４では、加圧機構が加圧ローラ２１の軸２１ｄを加圧する構成を示したが、加圧ローラ２１の軸を支持するベアリングを加圧するようにしても良い。

また本発明は、小型化のために特に短手方向寸法を小さくしたヒータに適用されることでより大きな効果を期待できる。具体的には、図２５において、ヒータ２２（基材５０）の短手方向寸法をＱ、抵抗発熱体５９の短手方向寸法をＥとすると、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑに対する抵抗発熱体５９の短手方向寸法Ｅの比（Ｅ／Ｑ）が２５％以上となるヒータ２２に対して本発明を適用した場合、大きな効果を期待できる。なお、抵抗発熱体５９の短手方向寸法Ｅは、折り返されるように形成された抵抗発熱体５９の１つの線状の部分の太さではなく、抵抗発熱体５９全体の短手方向寸法を意味する。さらに、前記短手方向の寸法比（Ｅ／Ｑ）が４０％以上となるヒータ２２であれば、本発明を適用することによる効果はより大きくなる。

図２５に示す例では、ヒータ２２の基材５０が長方形であるため、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑはどの長手方向位置でも同じ寸法であるが、図２６に示す例のように、基材５０の縁に凹凸がある場合は、長手方向位置によって短手方向寸法Ｑが変化する。このような場合は、全ての抵抗発熱体５９が配置されている発熱領域Ｈ内で、ヒータ２２が短手方向Ｙに最小となる寸法を、上記ヒータ２２の短手方向寸法Ｑとする。

また、本発明は、ヒータ２２の長手方向寸法Ｌａに対するヒータ２２の短手方向寸法Ｑの比（Ｑ／Ｌａ）が、１．５％より大きく、６％未満となるヒータ２２や、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑに対する給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂの比（Ｗｂ／Ｑ）が、２％より大きく、２０％未満となるヒータ２２に対しても、適用可能である。なお、図２６に示す例のように、基材５０の長手方向寸法がその部分によって異なる場合は、ヒータ２２が長手方向Ｕに最大となる寸法を、上記ヒータ２２の長手方向寸法Ｌａとする。また、給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂは、給電線６２Ａ，６２Ｂがヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる線状部分の太さを意味し、抵抗発熱体５９に接続するためにヒータ２２の短手方向Ｙに折れ曲がった部分を含まない。また、図２６に示すように、給電線６２Ａ，６２Ｂの太さがヒータ２２の長手方向位置によって変化する場合は、発熱領域Ｈ内での第１の給電線６２Ａまたは第２の給電線６２Ｂの最小の短手方向寸法を、給電線６２Ａ，６２Ｂの短手方向寸法Ｗｂとする。

上述のように、本発明によれば、抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側のヒータにおいて、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができるので、このような接続位置が同じ側であるヒータを積極的に採用することができるようになる。これにより、以下のような利点が得られるようになる。

一般的に、面状のヒータを備える定着装置においては、ヒータの温度を検知する加熱部材温度検知手段として、図２７に示すようなサーミスタなどの温度センサ４４が設けられている。この温度センサ４４は、例えば、ヒータ２２の発熱部６０が設けられている面とは反対側の裏面などに接触するように設けられ、ヒータ２２または定着ベルト２０の温度制御を行うためにヒータ２２の温度を検知する。通常、ヒータ２２の温度は、その短手方向Ｙにおける発熱部６０の端部側よりも中央側の方が高くなるので、ヒータ２２の過昇温を未然に防ぐため、温度センサ４４はヒータ２２の短手方向Ｙにおける発熱部６０の中央Ｋに対応する位置（以下、単に「短手方向中央位置」という）に設けられる。

ここで、図２８に示す例のように、抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が互いに反対側であるヒータ２２においては、抵抗発熱体５９の折り返された線状部分の１つが発熱部６０の短手方向中央位置Ｋに配置されるので、上記のように、温度センサ４４を発熱部６０の短手方向中央位置Ｋに配置すると、温度センサ４４の温度検知部４４ａが、発熱部６０の短手方向中央位置Ｋにある抵抗発熱体５９上に配置される。なお、ここでいう「抵抗発熱体上」とは、ヒータ２２の長手方向Ｕおよび短手方向Ｙに対して交差する方向である厚さ方向において、抵抗発熱体と互いに重なる位置を意味する。

そして、この場合、図２９に示すように、抵抗発熱体５９が配置された発熱部６０の短手方向中央位置Ｋでの温度が最も高いピーク値となるので、このピーク値の温度が温度センサ４４によって検知される。しかしながら、ピーク値の近傍では、ヒータ２２の温度が非常に狭い範囲で大きく変化するため、温度センサ４４の配置がヒータ２２の短手方向Ｙに少しでもずれると、検知温度が大きく変化し、適切に温度を検知することができなくなる虞がある。

これに対して、図３０に示す例のように、抵抗発熱体５９に対する各給電線６２Ａ，６２Ｂの接続位置Ｇ１，Ｇ２が同じ側である場合は、温度検知部４４ａが、抵抗発熱体５９上ではなく、抵抗発熱体５９におけるヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分の間（抵抗発熱体５９が設けられていない部分）に対応する位置に配置される。なお、ここでいう「長手方向に伸びる部分の間に対応する位置」とは、抵抗発熱体５９におけるヒータ２２の長手方向Ｕに伸びる部分の間の位置に対して、ヒータ２２の上記厚さ方向で重なる位置を意味する。

この場合、図３１に示すように、温度センサ４４によって、ヒータ２２の隣り合うピーク値同士の間の温度が検知される。このような隣り合うピーク値同士の間では温度が比較的広い範囲で緩やかに変化するため、温度センサ４４の配置がヒータ２２の短手方向Ｙにずれたとしても、検知温度は変化しにくい。従って、この場合は、温度センサ４４の配置がずれたときの検知温度のばらつきを低減できる利点がある。また、温度センサ４４の配置がずれたとしても検知温度のばらつきが生じにくいことから、温度センサ４４の設置を高精度に行わなくてもよいので、温度センサ４４の設置作業性が向上する。

なお、図２８に示すヒータ２２においても、図３０に示すヒータ２２と同様に、温度検知部４４ａを、隣り合うピーク値同士の間に配置することも可能である。しかしながら、その場合は、隣り合うピーク値の一方と他方とで温度の高さが異なるので（図２９参照）、温度センサ４４がどちらのピーク値寄りにずれるかによって、検知温度の変化量も異なってくる。従って、検知温度のばらつきを抑制する観点からすれば、やはり、各給電線の接続位置が互いに反対側である構成よりも、同じ側である構成の方が好ましい。

このように、抵抗発熱体に対する各給電線の接続位置が同じ側である構成においては、接続位置が互いに反対側である構成に比べて、ヒータ２２の短手方向Ｙにおける温度センサ４４の配置の点で有利となる。

また、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける温度センサ４４の配置は、下記の点に注意して行うことが望ましい。

図３２に示すように、本実施形態では、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける各抵抗発熱体５９の両端部が、通紙方向（図３２の上下方向）に対して傾斜しており、互いに隣り合う抵抗発熱体５９の端部の少なくとも一部が、ヒータ２２の長手方向Ｕに渡って互いに重複（オーバーラップ）している。すなわち、互いに隣り合う抵抗発熱体５９の端部の少なくとも一部は、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける同じ領域Ｚ内に配置されており、抵抗発熱体５９は、隣り合う他の抵抗発熱体５９とヒータ２２の長手方向Ｕにおいて同じ領域Ｚ内に配置される重複部５９ａと、隣り合う他の抵抗発熱体５９とヒータ２２の長手方向Ｕにおいて同じ領域Ｚ内に配置されない非重複部５９ｂとを有する。

このような重複部５９ａがある場合は、隣り合う抵抗発熱体５９同士の間での温度低下を抑制できる。しかしながら、重複部５９ａでは、非重複部５９ｂに比べて、位置ごとの温度のばらつきが大きくなる傾向がある。そのため、図３２に示すように、温度センサ４４の温度検知部４４ａは、重複部５９ａではなく、非重複部５９ｂに対応する位置に配置されることが好ましい。なお、ここでいう「非重複部に対応する位置」とは、非重複部５９ｂに対して、ヒータ２２の上記厚さ方向で重なる位置を意味する。

また、本発明に係る実施形態において、ヒータの長手方向に渡る温度のばらつきをより一層抑制するために、ＰＴＣ特性を有する抵抗発熱体を用いてもよい。ＰＴＣ特性とは、温度が高くなると抵抗値が高くなる（一定電圧をかけた場合に、ヒータ出力が下がる）特性である。ＰＴＣ特性を有する発熱部とすることで、低温では高出力によって高速で立ち上がり、高温では低出力により過昇温を抑制することができる。例えば、ＰＴＣ特性のＴＣＲ係数を３００〜４０００ｐｐｍ／度程度にすれば、ヒータに必要な抵抗値を確保しながら、低コスト化を図れる。より好ましくは、ＴＣＲ係数を５００〜２０００ｐｐｍ／度とするのがよい。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）は、下記式（２）を用いて算出することができる。式（２）中のＴ０は基準温度、Ｔ１は任意温度、Ｒ０は基準温度Ｔ０における抵抗値、Ｒ１は任意温度Ｔ１における抵抗値である。例えば、図７に示す上述のヒータ２２において、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間の抵抗値が、２５℃（基準温度Ｔ０）で１０Ω（抵抗値Ｒ０）であり、１２５℃（任意温度Ｔ１）で１２Ω（抵抗値Ｒ１）であった場合は、式（２）から抵抗温度係数は２０００ｐｐｍ／℃となる。

上述の実施形態では、複数の抵抗発熱体５９を同時に発熱させるヒータ２２を例に説明したが、本発明は、図３３に示すような互いに独立して発熱制御可能な抵抗発熱体５９を備えるヒータにも適用可能である。

図３３に示す例では、複数の抵抗発熱体５９のうち、両端以外の各抵抗発熱体５９で構成される第１の発熱部（第１の抵抗発熱体群）６０Ａと、両端の各抵抗発熱体５９で構成される第２の発熱部（第２の抵抗発熱体群）６０Ｂとが、互いに独立して発熱制御可能に構成されている。第１の発熱部６０Ａの各抵抗発熱体５９は、第１の給電線６２Ａおよび第２の給電線６２Ｂを介して第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに接続され、第２の発熱部６０Ｂの各抵抗発熱体５９は、第３の給電線６２Ｃおよび第４の給電線６２Ｄを介して第３の電極部６１Ｃに接続され、第２の給電線６２Ｂを介して第２の電極部６１Ｂに接続されている。

また、それぞれの電極部６１Ａ〜６１Ｃは、前述のコネクタ７０（図９参照）を介して電源６４に接続され、電源６４から電力を供給される。第１の電極部６１Ａは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ａが設けられており、スイッチ６５ＡのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。同様に、第３の電極部６１Ｃは、電源６４との間に、切替え部としてのスイッチ６５Ｃが設けられており、スイッチ６５ＣのＯＮＯＦＦにより、電圧の印加の有無を切り替えることができる。

第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂに電圧が印加された場合は、両端以外の各抵抗発熱体５９が通電することで、第１の発熱部６０Ａのみが発熱する。一方、第２の電極部６１Ｂおよび第３の電極部６１Ｃに電圧が印加された場合は、両端の各抵抗発熱体５９が通電することで、第２の発熱部６０Ｂのみが発熱する。また、全ての電極部６１Ａ〜６１Ｃに電圧が印加されれば、第１の発熱部６０Ａおよび第２の発熱部６０Ｂの両方の（全ての）抵抗発熱体５９を発熱させることができる。

このような２つの発熱部（抵抗発熱体群）６０Ａ，６０Ｂを互いに独立して発熱制御可能な構成においても、抵抗発熱体５９に対する各給電線の接続位置Ｇ１，Ｇ２が、ヒータ２２の長手方向Ｕにおける抵抗発熱体５９の中央Ｍを基準に同じ側である場合、上述のヒータ２２の長手方向に渡る温度のばらつきが発生し得る。例えば、第１の発熱部６０Ａを発熱させた場合、第１の給電線６２Ａおよび第２の給電線６２Ｂへの通電により、これらの給電線６２Ａ，６２Ｂが発熱することで、ヒータ２２の長手方向に渡る温度のばらつきが発生する。そのため、このような構成においても、本発明を適用することで、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合（画像の光沢ムラや定着ムラ）を抑制することができる。

以上の実施形態では、第１の給電線６２Ａおよび第２の給電線６２Ｂが、それぞれヒータ２２の短手方向Ｙに伸びる部分を有しており（図７参照）、その短手方向Ｙに伸びる部分が各抵抗発熱体５９に接続されているが、各給電線６２Ａ，６２Ｂと各抵抗発熱体５９とを接続するヒータ２２の短手方向Ｙに伸びる部分は、各給電線６２Ａ，６２Ｂの一部である場合に限らず、図３４に示す例のように、各抵抗発熱体５９の一部であってもよい。

また、各抵抗発熱体５９の折り返し数（曲げ部の数）は、複数である場合に限らず、図３５および図３６に示す例のように、１つであってもよい。また、各給電線６２Ａ，６２Ｂと各抵抗発熱体５９との接続位置Ｇ１，Ｇ２は、図３５に示すように、各抵抗発熱体５９の端部における角であってもよいし、図３６に示すように、各抵抗発熱体５９の端部における短手方向Ｙに伸びる縁全体であってもよい。

また、本発明は、上述の定着装置のほか、図３７〜図３９に示すような定着装置にも適用可能である。以下、図３７〜図３９に示す各定着装置の構成について簡単に説明する。

まず、図３７に示す定着装置９は、定着ベルト２０に対して加圧ローラ２１側とは反対側に、押圧ローラ９０が配置されており、この押圧ローラ９０とヒータ２２とによって定着ベルト２０を挟んで加熱するように構成されている。一方、加圧ローラ２１側では、定着ベルト２０の内周にニップ形成部材９１が配置されている。ニップ形成部材９１は、ステー２４によって支持されており、ニップ形成部材９１と加圧ローラ２１とによって定着ベルト２０を挟んでニップ部Ｎを形成している。

図３７に示す定着装置９においても、前述の実施形態で説明したように、定着ベルト２０と加圧ローラ２１の少なくとも一方を加圧して他方に押し付ける加圧機構を設けて、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側の加圧力を発熱量が小さい側の加圧力に対して相対的に小さくする。これにより、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側のニップ圧が相対的に小さくなる。さらに、ニップ幅がヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側が相対的に小さくなる。したがって、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。つまり、長手方向一方側と他方側とでの定着性の差を抑制、および、長手方向での光沢偏差を抑制することができる。従って、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

次に、図３８に示す定着装置９では、前述の押圧ローラ９０が省略されており、定着ベルト２０とヒータ２２との周方向接触長さを確保するために、ヒータ２２が定着ベルト２０の曲率に合わせて円弧状に形成されている。その他は、図３７に示す定着装置９と同じ構成である。

最後に、図３９に示す定着装置９について説明する。定着装置９は、加熱アセンブリ９２、回転部材（定着部材）である定着ローラ９３、対向部材である加圧アセンブリ９４からなる。加熱アセンブリ９２は、先の実施形態で説明したヒータ２２および加熱ユニット１９、加熱ベルト１２０を有する。また、定着ローラ９３は、中実の鉄製芯金２１ａと、この芯金２１ａの表面に形成された弾性層２１ｂと、弾性層２１ｂの外側に形成された離型層２１ｃとで構成されている。また、定着ローラ９３に対して加熱アセンブリ９２側とは反対側に、加圧アセンブリ９４が設けられている。加圧アセンブリ９４は、ニップ形成部材９５とステー９６とを配置し、これらニップ形成部材９５とステー９６を内包するように加圧ベルト９７を回転可能に配置している。そして、加圧ベルト９７と定着ローラ９３との間の定着ニップＮ２に用紙Ｐを通紙して加熱および加圧して画像を定着する。

図３９に示す定着装置９において、加熱アセンブリ９２は定着ローラ９３を加熱するため、前述のようにヒータ２２の長手方向（図の奥行方向）において一方側と他方側と発熱量の偏差があると、定着ローラ９３においても、長手方向の一方側と他方側とで温度の偏差が生じる。

そこで、図３９に示す定着装置９においても、回転部材（定着部材）である定着ローラ９３と対向部材である加圧アセンブリ９４の少なくとも一方を加圧して他方に押し付ける加圧機構を設けて、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側の加圧力を発熱量が小さい側の加圧力に対して相対的に小さくする。これにより、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側のニップ圧が相対的に小さくなる。さらに、ニップ幅がヒータ２２の発熱量が大きい側が相対的に小さくなる。したがって、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。つまり、長手方向一方側と他方側とでの定着性の差を抑制、および、長手方向での光沢偏差を抑制することができる。従って、用紙の画像むらや光沢むらを抑制することができる。

また、ヒータ２２の基材５０上に配置される電極部等のレイアウトについても、上記の実施形態に限らず、長手方向の一方側と他方側とで温度偏差が生じるヒータに対して本発明を適用することができる。

例えば、本発明を適用するその他のヒータの例として、図４０に示すヒータ２２は、前述の実施形態と異なり、第１の電極部６１Ａおよび第２の電極部６１Ｂが長手方向の一方側に設けられる。つまり、図１１等のヒータ２２と比較すると、第２の電極部６１Ｂが長手方向一方側に設けられる点が異なる。また、図４０に示すように、第２の給電線６２Ｂが長手方向一方側の第２の電極部６１Ｂに接続される位置まで延在している。

本実施形態においても、図４０に示すように、発熱領域中央の第３ブロックを基準に、発熱量が左右非対称になる。具体的には、ヒータ２２の長手方向一方側の発熱量が他方側に比べて大きくなる。

上記の実施形態と同様に、ヒータ２２の長手方向の発熱量が大きい側（図の左側）において、加圧機構の加圧力を相対的に小さくすることで、ヒータ２２の長手方向の温度偏差起因による不具合を抑制することができる。つまり、画像の光沢むらや定着むらを抑制することができる。従って、画像形成装置の高速化や小型化にも対応することができる。

また、本発明は、上記の実施形態で説明したような定着装置に限らず、用紙に塗布されたインクを乾燥させる乾燥装置、さらには、被覆部材としてのフィルムを用紙等のシートの表面に熱圧着するラミネータや、包材のシール部を熱圧着するヒートシーラーなどの熱圧着装置のような加熱装置にも適用可能である。このような装置にも本発明を適用することで、ヒータ２２の長手方向の一方側と他方側の温度偏差に起因する不具合を抑制することができる。

記録媒体としては、用紙Ｐ（普通紙）の他、厚紙、はがき、封筒、薄紙、塗工紙（コート紙やアート紙等）、トレーシングペーパ、ＯＨＰシート、プラスチックフィルム、プリプレグ、銅箔等が含まれる。

１ 画像形成装置
９ 定着装置（加熱装置）
１９ 加熱ユニット
２０ 定着ベルト（被加熱部材あるいはベルト部材あるいは定着部材）
２１ 加圧ローラ（対向部材あるいは加圧部材）
２２ ヒータ（加熱部材）
３１ 駆動ギヤ（駆動伝達部材）
３２ フランジ
４１ａ、４１ｂ 温度検知手段
５９ 抵抗発熱体（発熱体）
５９ａ 重複部
５９ｂ 非重複部
６０ 発熱部
６１ 電極部
６１Ａ 第１の電極部
６１Ｂ 第２の電極部
６１Ｃ 第３の電極部
６２ 給電線（導電部）
６２Ａ 第１の給電線
６２Ｂ 第２の給電線
６２Ｃ 第３の給電線
６２Ｄ 第４の給電線
６５Ａ，６５Ｃ スイッチ（切替え部）
７０ コネクタ（給電部材）
８０Ａ，８０Ｂ 加圧機構
Ａ 通紙方向
Ｅ 抵抗発熱体の短手方向寸法
Ｇ１、Ｇ２ 接続位置
Ｎ 定着ニップ（ニップ部）
Ｐ 用紙（記録媒体）
Ｑ ヒータの短手方向寸法
Ｙ ヒータの短手方向

特開２０１７−１９１１４９号公報

Claims (14)

1. 回転部材と、
   前記回転部材に接触してニップ部を形成する対向部材と、
   前記回転部材を加熱する加熱部材と、
   前記回転部材と前記対向部材の少なくとも一方を加圧して他方に押し当てる加圧機構とを備えた加熱装置であって、
   前記加熱部材は、複数の抵抗発熱体と、第１の電極部および第２の電極部と、前記第１の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第１の導電部と、前記第２の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第２の導電部とを備え、
   前記加熱部材の長手方向において、前記第１の導電部および前記第２の導電部の前記抵抗発熱体に対するそれぞれの接続位置が、前記抵抗発熱体の中央位置に対して、長手方向一方側とは反対側である長手方向他方側に設けられ、
   前記加圧機構は、前記加熱部材の前記長手方向一方側の加圧力を、前記他方側の加圧力に対して相対的に小さくすることを特徴とする加熱装置。
2. 回転部材と、
   前記回転部材に接触してニップ部を形成する対向部材と、
   前記回転部材を加熱する加熱部材と、
   前記回転部材と前記対向部材の少なくとも一方を加圧して他方に押し当てる加圧機構とを備えた加熱装置であって、
   前記加熱部材は、複数の抵抗発熱体と、第１の電極部および第２の電極部と、前記第１の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第１の導電部と、前記第２の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第２の導電部とを備え、
   前記加熱部材の長手方向において、前記第１の導電部および前記第２の導電部の前記抵抗発熱体に対するそれぞれの接続位置が、前記抵抗発熱体の中央位置に対して、長手方向一方側とは反対側である長手方向他方側に設けられ、
   前記ニップ部でのニップ圧が、前記加熱部材の前記長手方向一方側が前記長手方向他方側に対して相対的に小さくなるように、前記加圧機構は前記回転部材と前記対向部材の少なくとも一方を加圧することを特徴とする加熱装置。
3. 回転部材と、
   前記回転部材に接触してニップ部を形成する対向部材と、
   前記回転部材を加熱する加熱部材と、
   前記回転部材と前記対向部材の少なくとも一方を加圧して他方に押し当てる加圧機構とを備えた加熱装置であって、
   前記加熱部材は、複数の抵抗発熱体と、第１の電極部および第２の電極部と、前記第１の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第１の導電部と、前記第２の電極部と前記複数の抵抗発熱体とを電気的に接続する第２の導電部とを備え、
   前記加熱部材の長手方向において、前記第１の導電部および前記第２の導電部の前記抵抗発熱体に対するそれぞれの接続位置が、前記抵抗発熱体の中央位置に対して、長手方向一方側とは反対側である長手方向他方側に設けられ、
   前記加熱部材の長手方向と直交する方向の前記ニップ部の幅であるニップ幅が、前記加熱部材の前記長手方向一方側が前記長手方向他方側に対して相対的に小さくなるように、前記加圧機構は前記回転部材と前記対向部材の少なくとも一方を加圧することを特徴とする加熱装置。
4. 前記加熱部材は、前記長手方向の一部領域に、前記長手方向に直交する方向である短手方向に複数の前記抵抗発熱体が重複する重複部を有する請求項１から３いずれか１項に記載の加熱装置。
5. 前記加熱部材は、前記長手方向の一部領域は、前記長手方向に直交する方向である短手方向に複数の前記抵抗発熱体が重複せず、１つの前記抵抗発熱体のみが配置される非重複部を有し、
   前記加熱部材の厚さ方向で前記非重複部に重なる位置に、前記加熱部材の温度を検知する加熱部材温度検知手段が設けられている請求項４記載の加熱装置。
6. 画像形成装置の画像形成動作が開始された後に、前記加圧機構が、前記加熱部材の長手方向一方側の加圧力を、前記他方側の加圧力に対して相対的に小さくする請求項１から５いずれか１項に記載の加熱装置。
7. 画像形成装置が画像形成動作を開始してから所定の枚数の記録媒体に加熱動作が行われた後、前記加圧機構が、前記加熱部材の長手方向一方側の加圧力を、前記他方側の加圧力に対して相対的に小さくする請求項１から５いずれか記載の加熱装置。
8. 画像形成装置が画像形成動作を開始してから所定の時間経過後、前記加圧機構が、前記加熱部材の長手方向一方側の加圧力を、前記他方側の加圧力に対して相対的に小さくする請求項１から５いずれか１項に記載の加熱装置。
9. 前記回転部材に対向し、前記長手方向の一方側と他方側とに設けられた温度検知手段をさらに有し、
   前記一方側と他方側の温度検知手段が検知した温度差が所定の値以上の場合に、前記加圧機構が、前記加熱部材の長手方向一方側の加圧力を、前記他方側の加圧力に対して相対的に小さくする請求項１から５いずれか１項に記載の加熱装置。
10. 画像形成装置の画像形成動作終了後、前記加圧機構が、前記長手方向の一方側と他方側との加圧力を同じに変更する請求項１から９いずれか１項に記載の加熱装置。
11. 前記加熱部材の前記複数の抵抗発熱体が設けられた面に沿って長手方向と交差する方向を短手方向とすると、
    前記加熱部材の短手方向寸法に対する前記抵抗発熱体の短手方向寸法の比が、２５％以上である請求項１から１０いずれか１項に記載の加熱装置。
12. 前記加熱部材の前記複数の抵抗発熱体が設けられた面に沿って長手方向と交差する方向を短手方向とすると、
    前記加熱部材の短手方向寸法に対する前記抵抗発熱体の短手方向寸法の比が、４０％以上である請求項１から１０いずれか１項に記載の加熱装置。
13. 請求項１から１２のいずれか１項に記載の加熱装置は、記録媒体上のトナーを熱により定着させる加熱装置。
14. 請求項１から１３いずれか１項に記載の加熱装置を備えた画像形成装置。
    

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