JP7466843B2 - 加熱部材、加熱装置及び画像形成装置 - Google Patents

Description

本発明は、加熱部材、加熱装置及び画像形成装置に関する。

例えば、複写機、又はプリンタなどの画像形成装置において、用紙上のトナーを熱により定着させる定着装置又は用紙上のインクを乾燥させる乾燥装置などに用いられる加熱部材として、面状の抵抗発熱体を有する加熱部材が知られている。

下記特許文献１には、定着装置に用いられる加熱部材として、長手状の基板に、抵抗発熱体及び電気接点、これらを接続する導体パターンなどが設けられたヒータが開示されている。

ところで、基板上に抵抗発熱体及び導体パターンが設けられたヒータにおいては、抵抗発熱体が発熱する際、導体パターンへ電流が流れることにより導体パターンもわずかに発熱する。このため、厳密には、ヒータ全体の長手方向の発熱分布は、導体パターンの発熱の影響を受ける。

従って、導体パターンの発熱分布が原因でヒータの温度分布にばらつきが生じる虞がある。特に、画像形成装置の高速化に対応して発熱量を増大させるべく、抵抗発熱体へ流れる電流が大きくなると、導体パターンにおける発熱量も大きくなるので、導体パターンの発熱の影響を無視できなくなる。そのため、このようなヒータを備える装置においては、長手方向の温度分布を設定可能にする対策が求められる。

上記課題を解決するため、本発明は、長手方向を有する板状の基材と、前記基材に設けられた複数の電極部と、前記基材の前記長手方向に沿って配列された複数の発熱体と、前記基材に設けられ前記電極部と前記発熱体とを接続する複数の導体と、を備える加熱部材であって、互いに隣り合う前記発熱体同士は、これらの間に絶縁領域を介して配置され、前記導体と前記発熱体とが接続される複数の接続部のうち、前記発熱体に対して基材短手方向の一方側に配置される前記導体と前記発熱体とを接続する前記接続部を第１の接続部とし、前記発熱体に対して基材短手方向の他方側に配置される前記導体と前記発熱体とを接続する前記接続部を第２の接続部とし、各前記発熱体の前記長手方向の中心線を基準として各前記発熱体を第１の区域と第２の区域とに区分したときに、前記第１の接続部及び前記第２の接続部の少なくとも一方の接続する前記区域が、一部の前記発熱体とそれ以外の前記発熱体とで異なることを特徴とする。

本発明によれば、長手方向の温度分布を設定できる。

本発明の実施形態に係る画像形成装置の概略構成図である。 定着装置の概略構成図である。 定着装置の斜視図である。 定着装置の分解斜視図である。 加熱装置の斜視図である。 加熱装置の分解斜視図である。 ヒータの平面図である。 ヒータの分解斜視図である。 ヒータにコネクタが接続された状態を示す斜視図である。 比較例に係るヒータの平面図である。 比較例に係るヒータにおいて全ての抵抗発熱体が発熱した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 比較例に係るヒータにおいて一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 本発明の第１実施形態に係るヒータの平面図である。 第１実施形態に係るヒータにおいて全ての抵抗発熱体が発熱した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 第１実施形態に係るヒータにおいて一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布を、比較例と第１実施形態とにおいて比較して示す図である。 一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布を、比較例と第１実施形態とにおいて比較して示す図である。 本発明の第２実施形態に係るヒータの平面図である。 第２実施形態に係るヒータにおいて全ての抵抗発熱体が発熱した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 第２実施形態に係るヒータにおいて一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布を、比較例と第１実施形態と第２実施形態とにおいて比較して示す図である。 一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布を、比較例と第１実施形態と第２実施形態とにおいて比較して示す図である。 本発明の第３実施形態に係るヒータの平面図である。 第３実施形態に係るヒータにおいて全ての抵抗発熱体が発熱した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 第３実施形態に係るヒータにおいて一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布を、比較例と第３実施形態とにおいて比較して示す図である。 一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布を、比較例と第３実施形態とにおいて比較して示す図である。 本発明の第４実施形態に係るヒータの平面図である。 第４実施形態に係るヒータにおいて全ての抵抗発熱体が発熱した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 第４実施形態に係るヒータにおいて一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布を、比較例と第３実施形態と第４実施形態とにおいて比較して示す図である。 一部の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布を、比較例と第３実施形態と第４実施形態とにおいて比較して示す図である。 他の比較例に係るヒータの平面図である。 比較例に係るヒータにおけるブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 本発明の第５実施形態に係るヒータの平面図である。 第５実施形態に係るヒータにおけるブロックごとの給電線の発熱量を示す図である。 発熱分布を、比較例と第５実施形態とにおいて比較して示す図である。 ヒータの短手方向寸法と抵抗発熱体の短手方向寸法を示す図である。 ヒータの変形例を示す図である。 ヒータの他の変形例を示す図である。 ヒータの別の変形例を示す図である。 ヒータのさらに別の変形例を示す図である。 ヒータのさらに別の変形例を示す図である。 ヒータのさらに別の変形例を示す図である。 温度検知手段の配置を示す図である。 他の定着装置の構成を示す図である。 別の定着装置の構成を示す図である。 さらに別の定着装置の構成を示す図である。

以下、添付の図面に基づき、本発明について説明する。なお、本発明を説明するための各図面において、同一の機能もしくは形状を有する部材又は構成部品等の構成要素については、判別が可能な限り同一符号を付す。このため、一度説明した構成要素については、その説明を省略する。

図１は、本発明の実施の一形態に係る画像形成装置の概略構成図である。

図１に示す画像形成装置１００は、画像形成部である４つの作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋを備える。各作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋは、画像形成装置本体１０３に対して着脱可能である。また、各作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋは、カラー画像の色分解成分に対応するイエロー、マゼンタ、シアン、ブラックの異なる色の現像剤を収容している以外は同じ構成である。具体的には、各作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋは、感光体２と、帯電装置３と、現像装置４と、クリーニング装置５と、を備える。感光体２は、ドラム状の像担持体である。帯電装置３は、感光体２の表面を帯電させる。現像装置４は、感光体２の表面に現像剤としてのトナーを供給し、感光体２の表面にトナー画像を形成する。クリーニング装置５は、感光体２の表面をクリーニングする。

また、画像形成装置１００は、露光装置６と、給紙装置７と、転写装置８と、定着装置９と、排紙装置１０と、を備える。露光装置６は、各感光体２の表面を露光し、各感光体２の表面に静電潜像を形成する。給紙装置７は、記録媒体としての用紙Ｐを供給する。転写装置８は、各感光体２に形成されたトナー画像を用紙Ｐに転写する。定着装置９は、用紙Ｐに転写されたトナー画像を定着する。排紙装置１０は、用紙Ｐを装置外に排出する。

転写装置８は、中間転写ベルト１１と、４つの一次転写ローラ１２と、二次転写ローラ１３と、を有する。中間転写ベルト１１は、複数のローラによって張架された無端状の中間転写体である。４つの一次転写ローラ１２は、各感光体２上のトナー画像を中間転写ベルト１１へ転写する一次転写部材である。各一次転写ローラ１２は、それぞれ、中間転写ベルト１１を介して感光体２に接触している。これにより、中間転写ベルト１１と各感光体２とが互いに接触し、これらの間に一次転写ニップが形成されている。二次転写ローラ１３は、中間転写ベルト１１上に転写されたトナー画像を用紙Ｐへ転写する二次転写部材である。二次転写ローラ１３は、中間転写ベルト１１を介して中間転写ベルト１１を張架するローラの１つに接触している。これにより、二次転写ローラ１３と中間転写ベルト１１との間には二次転写ニップが形成されている。

また、画像形成装置１００内には、給紙装置７から送り出された用紙Ｐが搬送される用紙搬送路１４が形成されている。この用紙搬送路１４における給紙装置７から二次転写ニップ（二次転写ローラ１３）に至るまでの途中には、一対のタイミングローラ１５が設けられている。

次に、図１を参照して上記画像形成装置の印刷動作について説明する。

印刷動作が開始されると、各作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋにおいては、感光体２が図１の時計回りに回転駆動し、帯電装置３によって感光体２の表面が均一な高電位に帯電される。次いで、原稿読取装置によって読み取られた原稿の画像情報、あるいは端末から送られたプリント情報に基づいて、露光装置６が各感光体２の表面を露光する。これにより、露光された部分の電位が低下して静電潜像が形成される。そして、この静電潜像に対して現像装置４からトナーが供給され、各感光体２上にトナー画像が形成される。

各感光体２上に形成されたトナー画像は、各感光体２の回転に伴って一次転写ニップ（一次転写ローラ１２の位置）に達すると、図１の反時計回りに回転駆動する中間転写ベルト１１に順次重なり合うように転写される。そして、中間転写ベルト１１上に転写されたトナー画像は、中間転写ベルト１１の回転に伴って二次転写ニップ（二次転写ローラ１３の位置）へ搬送され、二次転写ニップにおいて搬送されてきた用紙Ｐに転写される。この用紙Ｐは、給紙装置７から供給されたものである。給紙装置７から供給された用紙Ｐは、タイミングローラ１５によって一旦停止される。その後、用紙Ｐは、中間転写ベルト１１上のトナー画像が二次転写ニップに至るタイミングに合わせて二次転写ニップへ搬送される。かくして、用紙Ｐ上にフルカラーのトナー画像が担持される。また、トナー画像が用紙Ｐに転写された後、各感光体２上に残留するトナーは各クリーニング装置５によって除去される。

トナー画像が転写された用紙Ｐは、定着装置９へと搬送され、定着装置９によって用紙Ｐにトナー画像が定着される。その後、用紙Ｐは排紙装置１０によって装置外に排出されて、一連の印刷動作が完了する。

以下、定着装置９の構成について詳しく説明する。

図２に示すように、本実施形態に係る定着装置９は、定着ベルト２０と、加圧ローラ２１と、加熱装置１９と、を備えている。加熱装置１９は、定着ベルト２０を加熱する装置である。加熱装置１９は、ヒータ２２と、ヒータホルダ２３と、ステー２４などを有している。

定着ベルト２０は、定着部材としての無端状のベルト部材である。定着ベルト２０は、例えば外径が２５ｍｍで厚みが４０～１２０μｍのポリイミド（ＰＩ）製の筒状基体を有している。定着ベルト２０の最表層には、耐久性を高めて離型性を確保するために、離型層が形成される。離型層は、例えば、厚みが５～５０μｍであって、ＰＦＡ又はＰＴＦＥ等を含むフッ素系樹脂により製造される。基体と離型層の間に弾性層が設けてられてもよい。弾性層は、例えば、厚みが５０～５００μｍであって、ゴム等により製造される。また、定着ベルト２０の基体はポリイミドに限らず、ＰＥＥＫなどの耐熱性樹脂であってもよいし、ニッケル（Ｎｉ）又はＳＵＳなどの金属基体であってもよい。定着ベルト２０の内周面に摺動層としてポリイミド又はＰＴＦＥなどをコートしてもよい。

加圧ローラ２１は、定着ベルト２０の外周面に接触してニップ部Ｎを形成する対向部材である。加圧ローラ２１は、例えば外径が２５ｍｍのローラである。また、加圧ローラ２１は、中実の鉄製芯金２１ａと、この芯金２１ａの表面に形成された弾性層２１ｂと、弾性層２１ｂの外側に形成された離型層２１ｃと、を有している。弾性層２１ｂはシリコーンゴムにより形成されている。弾性層２１ｂの厚みは例えば３．５ｍｍである。弾性層２１ｂの表面には、離型性を高めるために、離型層２１ｃが設けられることが望ましい。離型層２１ｃは、例えば厚みが４０μｍ程度のフッ素樹脂層である。

加圧ローラ２１と定着ベルト２０は、後述の付勢部材としてのバネによって互いに圧接されている。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。また、加圧ローラ２１は、画像形成装置本体に設けられた駆動手段から駆動力が伝達されて回転駆動する駆動ローラである。一方、定着ベルト２０は、加圧ローラ２１の回転に伴って従動回転する。定着ベルト２０が回転すると、定着ベルト２０はヒータ２２に対して摺動する。このときの定着ベルト２０の摺動性を高めるために、ヒータ２２と定着ベルト２０との間にオイル又はグリースなどの潤滑剤を介在させてもよい。

ヒータ２２は、面状の加熱部材である。ヒータ２２は、定着ベルト２０の回転軸方向あるいは長手方向（以下、「ベルト長手方向」という。）に渡って長手状に設けられている。また、ヒータ２２は、加圧ローラ２１に対応する位置で定着ベルト２０の内周面に接触している。ヒータ２２は、略長方形の平板であり、長辺が上記ベルト長手方向に沿っている。ヒータ２２は、板状の基材５０と、第１絶縁層５１と、導体層５２と、第２絶縁層５３と、を有している。また、導体層５２は、発熱部６０を有している。第１絶縁層５１は基材５０上に設けられ、導体層５２は第１絶縁層５１上に設けられ、第２絶縁層５３は導体層５２上に設けられている。すなわち、本実施形態では、定着ベルト２０側（ニップ部Ｎ側）に向かって、基材５０、第１絶縁層５１、導体層５２（発熱部６０）、第２絶縁層５３の順で積層されている。このため、発熱部６０から発された熱は、第２絶縁層５３を介して定着ベルト２０へと伝達される。

本実施形態とは異なり、発熱部６０が基材５０の定着ベルト２０側とは反対側（ヒータホルダ２３側）に設けられてもよい。その場合、発熱部６０の熱が基材５０を介して定着ベルト２０に伝達されることになる。このため、基材５０は窒化アルミニウムなどを含む熱伝導率の高い材料によって製造されることが望ましい。また、本実施形態に係るヒータ２２の構成において、さらに基材５０の定着ベルト２０とは反対側（ヒータホルダ２３側）の面に、絶縁層が設けられてもよい。

ヒータ２２は、定着ベルト２０に対して、非接触あるいは低摩擦シートなどを介して間接的に接触する場合であってもよい。しかしながら、定着ベルト２０への熱伝達効率を高めるには、本実施形態のように、ヒータ２２が定着ベルト２０に対して直接接触する方が好ましい。また、ヒータ２２は、定着ベルト２０の外周面に接触してもよい。なお、本実施形態のように、ヒータ２２が接触する面が定着ベルト２０の内周面である場合は、ヒータ２２との接触による定着ベルト２０の外周面の傷付きを回避でき、定着品質の低下を抑制できる。

ヒータホルダ２３及びステー２４は、定着ベルト２０の内側に配置されている。ヒータホルダ２３は、ヒータ２２を保持する保持部材である。また、ステー２４は、ヒータホルダ２３を長手方向に渡って補強する補強部材である。ステー２４は、金属製のチャンネル材であり、ステー２４の両端部分が定着装置９の両側壁部に支持されている。また、ステー２４は、ヒータホルダ２３のヒータ２２側とは反対側の面に接触している。これにより、ヒータホルダ２３はステー２４によって支持される。また、ヒータ２２及びヒータホルダ２３は加圧ローラ２１の加圧力に対して大きく撓むことなく保たれるため、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部Ｎが形成される。

ヒータホルダ２３は、ヒータ２２の熱によって高温になりやすい。このため、ヒータホルダ２３は、耐熱性の材料によって製造されることが望ましい。例えば、ヒータホルダ２３がＬＣＰ又はＰＥＥＫなどを含む低熱伝導性の耐熱性樹脂によって製造される場合は、ヒータ２２からヒータホルダ２３への伝熱が抑制され効率的に定着ベルト２０を加熱できる。

印刷動作が開始されると、ヒータ２２に電力が供給されることにより、発熱部６０が発熱し、定着ベルト２０が加熱される。また、加圧ローラ２１が回転駆動し、定着ベルト２０が従動回転を開始する。そして、定着ベルト２０の温度が所定の目標温度（定着温度）に到達した状態で、図２に示すように、未定着トナー画像を担持する用紙Ｐが、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間（ニップ部Ｎ）に搬送される。これにより、未定着トナー画像が加熱及び加圧されて用紙Ｐに定着される。

図３は、定着装置の斜視図、図４は、その分解斜視図である。

図３及び図４に示すように、定着装置９の装置フレーム４０は、第１装置フレーム２５と、第２装置フレーム２６と、を備えている。第１装置フレーム２５は、一対の側壁部２８と、前壁部２７と、を有している。一方、第２装置フレーム２６は、後壁部２９を有している。一対の側壁部２８は、ベルト長手方向の一端部側と他端部側とに配置されている。両側壁部２８によって、定着ベルト２０、加圧ローラ２１及び加熱装置１９のそれぞれの両端部側が支持される。各側壁部２８には、複数の係合突起２８ａが設けられている。各係合突起２８ａが後壁部２９に設けられた係合孔２９ａに係合することにより、第１装置フレーム２５と第２装置フレーム２６とが組み付けられる。

また、各側壁部２８は、加圧ローラ２１の回転軸などを挿通させるための挿通溝２８ｂが設けられている。挿通溝２８ｂは、後壁部２９側において開口する。挿通溝２８ｂの後壁部２９側とは反対側は、開口しない突き当て部である。この突き当て部側の端部には、加圧ローラ２１の回転軸を支持する軸受３０が設けられている。加圧ローラ２１の回転軸の両端部がそれぞれ軸受３０に装着されることにより、加圧ローラ２１は両側壁部２８によって回転可能に支持される。

また、加圧ローラ２１の回転軸の一端部側には、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３１が設けられている。駆動伝達ギヤ３１は、加圧ローラ２１が両側壁部２８に支持された状態で、側壁部２８よりも外側に露出する。これにより、定着装置９が画像形成装置本体に搭載された際、駆動伝達ギヤ３１が画像形成装置本体に設けられているギヤと連結し、駆動源から加圧ローラ２１へ駆動力が伝達可能となる。なお、加圧ローラ２１に駆動力を伝達する駆動伝達部材は、駆動伝達ギヤ３１に限らず、駆動伝達ベルトを張架するプーリでもよいし、カップリング機構などであってもよい。

加熱装置１９の長手方向の両端部には、一対の支持部材３２が設けられている。一対の支持部材３２は、定着ベルト２０と、ヒータホルダ２３と、ステー２４などを支持する。各支持部材３２には、ガイド溝３２ａが設けられている。このガイド溝３２ａを側壁部２８の挿通溝２８ｂの縁に沿って進入させることにより、支持部材３２が側壁部２８に対して組み付けられる。

また、各支持部材３２と後壁部２９との間には、付勢部材としての一対のバネ３３が設けられている。各バネ３３がステー２４及び支持部材３２を加圧ローラ２１側に付勢することにより、定着ベルト２０が加圧ローラ２１に押し当てられる。これにより、定着ベルト２０と加圧ローラ２１との間にニップ部が形成される。

また、図４に示すように、第２装置フレーム２６を構成する後壁部２９の長手方向の一端部側には、孔部２９ｂが設けられている。孔部２９ｂは、画像形成装置本体に対する定着装置本体の位置決めを行う位置決め部である。一方、画像形成装置本体には、位置決め部としての突起１０１が設けられている。この突起１０１が、定着装置９の孔部２９ｂに対して挿入されることにより、突起１０１と孔部２９ｂが嵌合する。これにより、画像形成装置本体に対する定着装置本体のベルト長手方向の位置決めがなされる。なお、後壁部２９の孔部２９ｂが設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。このため、温度変化に伴って定着装置本体がベルト長手方向へ伸縮しても、定着装置本体の伸縮は拘束されず、定着装置本体に歪が生じるのが抑制される。

図５は、加熱装置１９の斜視図、図６は、その分解斜視図である。

図５及び図６に示すように、ヒータホルダ２３の定着ベルト側の面（図５及び図６における手前側の面）には、ヒータ２２を収容するための矩形の収容凹部２３ａが設けられている。収容凹部２３ａは、ヒータ２２とほぼ同じ形状及びサイズに形成されている。ただし、収容凹部２３ａの長手方向寸法Ｌ２はヒータ２２の長手方向寸法Ｌ１よりも若干長く設定されている。このように、収容凹部２３ａがヒータ２２よりも若干長く形成されているため、熱膨張によりヒータ２２がその長手方向に伸びても、ヒータ２２と収容凹部２３ａとが干渉しない。また、ヒータ２２がこの収容凹部２３ａ内に収容された状態で、ヒータ２２はコネクタによってヒータホルダ２３と一緒に挟まれるように保持される。コネクタは、ヒータ２２に電力を供給するための後述の給電部材である。

一対の支持部材３２は、Ｃ字状のベルト支持部３２ｂと、フランジ状のベルト規制部３２ｃと、支持凹部３２ｄと、を有している。各ベルト支持部３２ｂは、定着ベルト２０の長手方向両端の内側に挿入される。これにより、定着ベルト２０は、各ベルト支持部３２ｂによって、いわゆるフリーベルト方式で（定着ベルト２０が回転しないときは、基本的に張力が定着ベルト２０に生じない状態で）支持される。一方、各ベルト規制部３２ｃは、定着ベルト２０の内側には挿入されず、定着ベルト２０の長手方向端部に対向するように配置される。これにより、定着ベルト２０が長手方向の一方へ移動したとしても、定着ベルト２０の長手方向端部がベルト規制部３２ｃに接触することにより、定着ベルト２０の移動（片寄り）が規制される。各支持凹部３２ｄには、ヒータホルダ２３及びステー２４のそれぞれの長手方向の両端近傍部分が挿入される。これにより、ヒータホルダ２３及びステー２４は、一対の支持部材３２によって支持される。

図５及び図６に示すように、ヒータホルダ２３の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部２３ｅが設けられている。この位置決め凹部２３ｅに対して、図５及び図６の左側に示される支持部材３２の嵌合部３２ｅが嵌合することにより、ヒータホルダ２３と支持部材３２とのベルト長手方向の位置決めがなされる。一方、図５及び図６の右側に示される支持部材３２には、嵌合部３２ｅは設けられていない。従って、図の右側では、ヒータホルダ２３に対する支持部材３２のベルト長手方向の位置決めはされない。このように、支持部材３２に対するヒータホルダ２３の位置決めがベルト長手方向の片側だけで行われるため、温度変化に伴うヒータホルダ２３のベルト長手方向の伸縮が許容される。

また、図６に示すように、ステー２４の長手方向の両端部側には、段差部２４ａが設けられている。各段差部２４ａは支持部材３２に突き当たることにより支持部材３２に対するステー２４の長手方向の移動を規制する。ただし、これら段差部２４ａのうち少なくとも一方は、支持部材３２に対して隙間（ガタ）を介して配置される。このように、少なくとも一方の段差部２４ａが支持部材３２に対して隙間を介して配置されることにより、温度変化に伴うステー２４のベルト長手方向の伸縮が許容される。

図７は、ヒータ２２の平面図、図８は、その分解斜視図である。

図８に示すように、ヒータ２２は、基材５０と、第１絶縁層５１と、導体層５２と、第２絶縁層５３と、を有している。第１絶縁層５１は基材５０上に設けられ、導体層５２は第１絶縁層５１上に設けられ、第２絶縁層５３は導体層５２上に設けられる。

基材５０は、ステンレス（ＳＵＳ）、鉄、又はアルミニウム等を含む金属材料から成る長手状の板材である。また、基材５０を製造するための材料として、金属材料のほか、セラミック、又はガラス等を用いることも可能である。基材５０がセラミックなどを含む絶縁材料によって製造される場合は、基材５０と導体層５２との間の第１絶縁層５１を省略できる。一方、金属材料は、急速加熱に対する耐久性に優れ、加工もしやすい。このため、金属材料は、低コスト化に好適である。金属材料の中でも、特にアルミニウム又は銅は、熱伝導性が高く、温度ムラが発生しにくいため好ましい。また、ステンレスは、アルミニウム又は銅に比べて基材を安価に製造できる利点がある。

各絶縁層５１，５３は、耐熱性ガラスなどを含む絶縁材料によって製造されている。また、各絶縁層５１，５３製造するための材料は、セラミックあるいはポリイミド（ＰＩ）等でもよい。

導体層５２は、発熱部６０と、複数の電極部６１と、複数の給電線６２と、を有している。また、発熱部６０は、複数の抵抗発熱体５９を有している。複数の給電線６２は、各抵抗発熱体５９と各電極部６１とを電気的に接続する。

抵抗発熱体５９は、給電線６２よりも抵抗値が高い導電部である。抵抗発熱体５９は、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）及びガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷する等により基材５０又は第１絶縁層５１に塗工し、その後、当該基材５０を焼成することによって形成される。抵抗発熱体５９を製造するための材料は、銀合金（ＡｇＰｔ）及び酸化ルテニウム（ＲｕＯ_２）の少なくとも一方を含む抵抗材料でもよい。

給電線６２は、抵抗発熱体５９の抵抗値よりも小さい抵抗値を有する導体によって製造されている。給電線６２及び電極部６１を製造するための材料は、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などである。このような材料が基材５０又は第１絶縁層５１にスクリーン印刷されることによって給電線６２及び電極部６１が形成される。

図７に示すように、各抵抗発熱体５９は、互いに間隔をあけて基材５０の長手方向Ｕ（以下、「基材長手方向」という。）に沿って一列に並ぶように配列されている。このため、隣り合う抵抗発熱体５９同士の間には、絶縁領域Ｆ（第２絶縁層５３）が介在している。また、各抵抗発熱体５９は、３つの電極部６１のいずれか２つに対して電気的に接続されている。具体的に、本実施形態では、両端以外の各抵抗発熱体５９が、基材長手方向Ｕの一端部側に設けられた第１の電極部６１Ａに対し第１の給電線（第１の導体）６２Ａを介して並列に接続されている。また、両端以外の各抵抗発熱体５９は、基材長手方向Ｕの他端部側に設けられた第２の電極部６１Ｂに対し第２の給電線（第２の導体）６２Ｂを介して並列に接続されている。一方、両端の各抵抗発熱体５９は、第１の電極部６１Ａには接続されていない。両端の各抵抗発熱体５９は、基材長手方向Ｕの一端部側に設けられた（第１の電極部６１Ａとは別の）第３の電極部６１Ｃに対し第３の給電線（第３の導体）６２Ｃを介して並列に接続されている。また、両端の各抵抗発熱体５９は、その他の各抵抗発熱体５９と同様、第２の電極部６１Ｂに対し第２の給電線６２Ｂを介して並列に接続されている。

本実施形態においては、各抵抗発熱体５９と各電極部６１との接続構造が上記のような接続構造であることにより、第１の発熱部６０Ａと、第２の発熱部６０Ｂとが、互いに独立して発熱できる。ここで、第１の発熱部６０Ａは、両端以外の各抵抗発熱体５９を有する発熱部であり、第２の発熱部６０Ｂは、両端の各抵抗発熱体５９を有する発熱部である。具体的に、第１の電極部６１Ａ及び第２の電極部６１Ｂに電圧が印加され、両電極部６１Ａ，６１Ｂ間に電位差が生じると、両端以外の各抵抗発熱体５９に電流が流れ、第１の発熱部６０Ａのみが発熱する。また、第３の電極部６１Ｃ及び第２の電極部６１Ｂに電圧が印加され、両電極部６１Ｃ，６１Ｂ間に電位差が生じると、両端の各抵抗発熱体５９に電流が流れるため、第２の発熱部６０Ｂのみが発熱する。また、全ての電極部６１Ａ～６１Ｃに電圧が印加された場合は、第１の発熱部６０Ａ及び第２の発熱部６０Ｂの両方の（全ての）抵抗発熱体５９が発熱する。例えば、Ａ４サイズ（通紙幅：２１０ｍｍ）以下の比較的小さい幅サイズの用紙が定着装置を通過する場合は、第１の発熱部６０Ａのみが発熱する。一方、Ａ３サイズ（通紙幅：２９７ｍｍ）以上の比較的大きい幅サイズの用紙が定着装置を通過する場合は、第１の発熱部６０Ａに加え第２の発熱部６０Ｂも発熱する。これにより、用紙幅に応じた発熱領域が得られる。

図９は、ヒータ２２にコネクタ７０が接続された状態を示す斜視図である。

図９に示すように、コネクタ７０は、樹脂製のハウジング７１と、複数のコンタクト端子７２と、を有している。各コンタクト端子７２は、板バネであり、ハウジング７１に設けられている。また、各コンタクト端子７２には、給電用のハーネス７３が接続されている。

図９に示すように、コネクタ７０は、ヒータ２２とヒータホルダ２３とを表側と裏側から一緒に挟むようにして取り付けられる。この状態で、各コンタクト端子７２の先端の接触部７２ａが、それぞれ対応する電極部６１に弾性的に接触（圧接）し、コネクタ７０を介して発熱部６０が画像形成装置に設けられた電源に電気的に接続される。これにより、電源から発熱部６０へ電力が供給可能となる。また、図９に示す電極部６１とは反対側にある電極部６１に対しても同様にコネクタ７０が接続される。なお、各電極部６１は、各電極部６１とコネクタ７０との接続を確保するため、少なくとも一部が第２絶縁層５３に被覆されておらず露出している（図７参照）。

ここで、図１０に示す比較例に基づき、ヒータに生じる温度のばらつき（温度分布偏差）について説明する。

図１０に示す比較例に係るヒータ２２０は、上述の実施形態に係るヒータ２２と同様、複数の抵抗発熱体５９０と、３つの電極部６１０Ａ～６１０Ｃと、複数の給電線６２０Ａ～６２０Ｃと、有している。各抵抗発熱体５９０と、各電極部６１０Ａ～６１０Ｃと、各給電線６２０Ａ～６２０Ｃは、長手状の基材５００に設けられている。また、各抵抗発熱体５９０と各電極部６１０Ａ～６１０Ｃは、複数の給電線６２０Ａ～６２０Ｃを介して電気的に接続されている。図１０において、基材５００と抵抗発熱体５９０との間に設けられる第１絶縁層と、抵抗発熱体５９０を覆う第２絶縁層は省略している。抵抗発熱体５９０、電極部６１Ａ～６１Ｃ、及び給電線６２Ａ～６２Ｃのそれぞれの接続構造は、上述の実施形態と基本的に同じである。このため、比較例では、両端以外の各抵抗発熱体５９０（第１の発熱部６００Ａ）と、両端の各抵抗発熱体５９０（第２の発熱部６００Ｂ）は、互いに独立して発熱できる。なお、比較例と本発明の実施形態との相違点については後で説明する。

ところで、比較例のようなヒータにおいては、抵抗発熱体が発熱する際、電流が給電線へ流れることにより給電線においてもわずかながら発熱が生じる。従って、給電線の発熱分布がヒータの温度分布に影響し、ヒータの温度分布にばらつきが生じる虞がある。特に、画像形成装置の高速化に伴い、発熱量を増大させるべく発熱体へ流れる電流が大きくなると、給電線において生じる発熱量も大きくなるため、給電線における発熱の影響を無視できなくなる。

図１１に基づき、比較例に係るヒータ２２０が発熱した場合の各給電線６２０Ａ～６２０Ｃにおいて生じる発熱について説明する。

図１１においては、全ての抵抗発熱体５９０に対して２０％ずつ電流が流れた場合に、抵抗発熱体５９０ごとに区画された各ブロック内で発生する各給電線６２０Ａ～６２０Ｃの発熱量とその合計値を示す。ここで、基材５００の抵抗発熱体５９０が設けられている面に沿って基材長手方向Ｕと交差する方向Ｙ（図１０参照）を「基材短手方向」と称する。図１１に示す各給電線６２０Ａ～６２０Ｃにおいては、基材短手方向Ｙに伸びる部分は短いため、その基材短手方向Ｙに伸びる部分における発熱量はわずかである。このため、基材短手方向Ｙに伸びる部分における発熱量は無視し、基材長手方向Ｕに伸びる部分における発熱量のみを算出している。また、発熱量（Ｗ）は下記式（１）によって表されるから、図１１の表に示す発熱量は、便宜的に各給電線に流れる電流（Ｉ）の二乗として算出されている。よって、算出された発熱量の数値は、あくまで簡易的に算出された値であり、実際の発熱量とは異なる。

発熱量の算出方法について、図１１における第１ブロック及び第２ブロックを例に説明する。例えば、図１１中の第１ブロックにおいては、第１の給電線６２０Ａに流れる電流が１００％、第３の給電線６２０Ｃに流れる電流が２０％である。従って、第１ブロックにおいては、各給電線６２０Ａ，６２０Ｃに流れる電流の二乗の合計値である１０４００（１００００＋４００）が合計発熱量となる。また、図１１中の第２ブロックにおいては、第１の給電線６２０Ａに流れる電流が８０％、第２の給電線６２０Ｂに流れる電流が２０％、第３の給電線６２０Ｃに流れる電流が２０％である。従って、第２ブロックにおいては、各給電線６２０Ａ～６２０Ｃに流れる電流の二乗の合計値である７２００（６４００＋４００＋４００）が合計発熱量となる。また、他のブロックにおいても、同様にして発熱量を算出している。

そして、各ブロックの合計発熱量を縦軸に表したものが、図１１中のグラフである。このグラフからわかるように、給電線の合計発熱量は、両端側のブロックにおいて大きく、反対に中央側のブロックにおいては小さくなり、給電線の発熱分布にばらつきがある。従って、このような給電線の発熱分布のばらつきにより、ヒータの発熱分布にもばらつきが発生すると、定着画像に光沢ムラが発生し、画質が低下する虞がある。

また、このような給電線の発熱に起因する温度のばらつきは、全ての抵抗発熱体が発熱する場合（図１１に示す例）だけに限らず、一部の抵抗発熱体が発熱する場合でも発生し得る。特に、ヒータの小型化又は画像形成装置の高速化に伴って、給電線に意図しない分流が生じた場合は、温度のばらつきが顕著となる虞がある。意図しない分流は、ヒータの小型化に対応して給電線の幅をヒータの短手方向に小さくした結果、給電線の抵抗値が大きくなった場合に生じやすくなる。また、画像形成装置を高速化に対応して抵抗発熱体の発熱量を増加させるべく、抵抗発熱体の抵抗値を小さくした場合も、意図しない分流が発生しやすくなる。すなわち、給電線の抵抗値が大きくなる、又は、抵抗発熱体の抵抗値が小さくなる、あるいは、その両方によって、給電線の抵抗値と抵抗発熱体の抵抗値とが相対的に接近した場合は、これまで電流が流れなかった経路にも電流が流れ得る虞がある（意図しない分流が発生し得る）。

具体的に、比較例に係るヒータにおいて、給電線の抵抗値と抵抗発熱体の抵抗値とが相対的に近くなった場合に、意図しない分流が生じた例を図１２に示す。図１２に示すように、この例では、第１の発熱部６００Ａに電流が２０％ずつ流れている。しかしながら、図の左から２番目の抵抗発熱体５９０においては、当該抵抗発熱体５９０を通過した電流の一部（５％）が、その先の第２の給電線６２０Ａの分岐部Ｘにて第２の電極部６１０Ｂ側とは反対側（図の左側）に流れ、分流が発生している。分かれた一部の電流は、図１２における左端の抵抗発熱体５９０を通過し、第３の電極部６１０Ｃに至る。そして、一部の電流は、第３の給電線６２０Ｃを通過して右端の抵抗発熱体５９０に至り、第２の給電線６２０Ｂに合流する。

図１２中の表及びグラフに、意図しない分流が発生した場合のブロックごとの各給電線６２０Ａ～６２０Ｃにおいて生じる発熱量及びその合計値を示す。この例においては、第１の発熱部６００Ａの各抵抗発熱体５９０へ電流が２０％ずつ均等に流れた場合に、そのうちの一部の電流が分岐部Ｘにおいて５％分流したとして、発熱するブロック（第２ブロック～第６ブロック）ごとの各給電線６２０Ａ～６２０Ｃの発熱量を算出している。なお、発熱量の算出方法は、図１１に示す例において説明した方法と同様である。

図１２中の表及びグラフに示すように、この場合も、両端側のブロックにおいては給電線の合計発熱量が大きく、反対に中央側のブロックにおいては給電線の合計発熱量が小さく、給電線の発熱分布にばらつきが発生する。従って、このような給電線の温度分布のばらつきにより、定着画像に光沢ムラが発生し、画質が低下する虞がある。

そこで、本発明の実施形態では、上記のようなヒータの長手方向に渡る温度のばらつきを抑制するため、以下のような対策を講じている。

図１３は、上述の本発明の実施形態（第１実施形態）に係るヒータ２２の平面図である。

図１３に示すヒータ２２は、図１０に示す比較例に係るヒータ２２０と比べて、一部の抵抗発熱体に対する給電線の接続位置が異なっている。ここで、図１０及び図１３において、抵抗発熱体に対して接続される給電線の複数の接続部のうち、抵抗発熱体５９（５９０）の基材短手方向Ｙの一方側に配置される接続部Ｇ１を「第１の接続部」とする。また、抵抗発熱体５９（５９０）の基材短手方向Ｙの他方側に配置される接続部Ｇ２を「第２の接続部」とする。すなわち、抵抗発熱体５９（５９０）対する第１の給電線６２Ａ（６２０Ａ）及び第３の給電線６２Ｃ（６２０Ｃ）の各接続部Ｇ１を「第１の接続部」とし、抵抗発熱体５９（５９０）に対する第２の給電線６２Ｂ（６２０Ｂ）の接続部Ｇ２を「第２の接続部」とする。なお、図１０及び図１３において、最も左側の抵抗発熱体５９（５９０）に接続されている第３の給電線６２Ｃは、他の給電線６２Ａ，６２ｃとは異なり、基材短手方向Ｙの一方側（上側）から他方側（下側）へ屈曲するように伸びている。しかしながら、この給電線６２Ｃの接続部Ｇ１及びその近傍の部分は、他の給電線６２Ａ，６２Ｃの接続部Ｇ１と同じように基材短手方向Ｙの一方側（上側）に配置されていることから、第１の接続部とする。

また、「第１の接続部」及び「第２の接続部」を、抵抗発熱体に流れる電流の方向を基準に規定してもよい。すなわち、電流が流れる方向の上流側（一方側）に配置される接続部Ｇ１を「第１の接続部」とし、電流が流れる方向の下流側（他方側）に配置される接続部Ｇ２を「第２の接続部」としてもよい。なお、この「電流が流れる方向」とは、通常の電流が流れる方向を意味し、上述の意図しない分流の方向は含まない。また、ヒータに流れる電流が交流である場合は、電流の流れる方向が周期的に変わる。その場合、「電流が流れる方向」とは、任意のタイミングで特定される電流の方向（一方向）を意味する。すなわち、ここでいう第１の接続部Ｇ１と第２の接続部Ｇ２は、ヒータに流れる電流が直流であっても、交流であっても、任意のタイミングで特定される電流の方向における一方側の接続部と他方側の接続部とを便宜的に区別するための表現である。従って、本発明において、電流の向きは一方向に限らない。

また、図１０及び図１３において、各抵抗発熱体５９（５９０）の基材長手方向Ｕの中心線Ｍを基準として各抵抗発熱体５９（５９０）を第１の区域Ａ１と第２の区域Ａ２とに区分する。その場合、比較例と本発明の実施形態においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が接続される区域が、一部の抵抗発熱体５９（５９０）において次のように異なっている。

具体的に、図１０に示す比較例では、第１の接続部Ｇ１が、全ての抵抗発熱体５９０の第１の区域Ａ１（左側）に配置されている。また、第２の接続部Ｇ２が、全ての抵抗発熱体５９０の第２の区域Ａ２（右側）に配置されている。

これに対して、図１３に示す本発明の実施形態においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が接続される区域が、一部の抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とで異なっている。具体的には、図の左から４番目及び５番目の各抵抗発熱体５９と、それ以外の抵抗発熱体５９とにおいて、第１の接続部Ｇ１及び第２が接続される区域が異なっている（左右逆になっている）。

このように、本発明の実施形態では、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が接続される区域を、一部の抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とにおいて異ならせることにより、各ブロックにおける給電線の発熱分布を調整できる。

図１４及び図１５に、本発明の実施形態における給電線の発熱量を示す。図１４は、全ての抵抗発熱体５９が発熱した場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す。一方、図１５は、第１の発熱部６０Ａのみが発熱して意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量を示す。なお、各給電線に流れる電流の条件及び発熱量の算出方法は、上述の例と同じである。

さらに、図１６及び図１７に、本発明の実施形態における発熱分布と、比較例における発熱分布とを比較したグラフを示す。図１６は、全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布を示す。一方、図１７は、第１の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布を示す。各図中の点線が比較例における給電線の発熱分布であり、実線が本発明の実施形態における給電線の発熱分布である。また、図１６及び図１７では、比較例の第１ブロックにおける給電線の合計発熱量を「１」とし、この合計発熱量を基準に他のブロックの合計発熱量を示している。

図１６及び図１７に示すように、いずれの場合も、本発明の実施形態においては、比較例に比べて、特に中央側の第４ブロックと第５ブロックにおける発熱量が大幅に上昇している。その結果、本発明の実施形態においては、比較例に比べて、合計発熱量が最も高いブロックと最も低いブロックとの差が小さくなり、温度のばらつきが抑制されている。

このように、本発明の実施形態においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が接続される区域を、一部の抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とにおいて異ならせることにより、給電線における発熱分布のばらつきを抑制できる。これにより、ヒータ２２又は定着ベルト２０の長手方向に渡る温度のばらつきも抑制でき、光沢ムラなどの画像不良が生じにくく、画像品質を維持できる。

次に、上述の実施形態（本発明の第１実施形態）とは異なる実施形態について説明する。なお、以下の説明においては、主に上述の実施形態とは異なる部分について説明し、その他の部分については上述の実施形態と同じであるので説明を省略する。

図１８は、本発明の第２実施形態に係るヒータ２２の平面図である。

上述の図１３に示す第１実施形態の場合は、いずれの抵抗発熱体５９においても、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、各抵抗発熱体５９の互いに異なる区域に配置されている。これに対して、図１８に示す第２実施形態の場合は、一部の抵抗発熱体５９において、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、同じ区域に配置されている。具体的に、図１８に示す例の場合、図の左から１番目及び６番目の各抵抗発熱体５９において、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２がいずれも各抵抗発熱体５９の第２の区域Ａ２（右側）に配置されている。また、図１８に示す左から２番目の抵抗発熱体５９においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２がいずれも抵抗発熱体５９の第１の区域Ａ１（左側）に配置されている。なお、これら以外の各抵抗発熱体５９においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、各抵抗発熱体５９の異なる区域（互いに反対側）に配置されている。

図１９及び図２０に、第２実施形態における各給電線の発熱分布を示す。図１９において示される発熱量は、全ての抵抗発熱体５９が発熱した場合のブロックごとの給電線の発熱量である。一方、図２０において示される発熱量は、第１の発熱部６０Ａのみが発熱して意図しない分流が生じた場合のブロックごとの給電線の発熱量である。なお、各給電線に流れる電流の条件及び発熱量の算出方法は、上述の例と同じである。

そして、図２１及び図２２に、比較例及び本発明の第１実施形態に加え、本発明の第２実施形態を比較した給電線の発熱分布を示す。図２１において示される発熱分布は、全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布である。一方、図２２において示される発熱分布は、第１の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布である。各図中の点線が比較例における給電線の発熱分布であり、実線が本発明の第１実施形態における給電線の発熱分布であり、一点鎖線が本発明の第２実施形態における給電線の発熱分布である。

図２１及び図２２からわかるように、一点鎖線によって示される本発明の第２実施形態においては、実線によって示される本発明の第１実施形態に比べて、さらに第３ブロックにおける発熱量が大幅に上昇している。このように、本発明の第２実施形態においては、給電線の温度分布のばらつきをより一層抑制でき、画像品質を向上させることができる。

続いて、図２３に、本発明の第３実施形態に係るヒータ２２の構成を示す。

図２３に示す第３実施形態においては、第１の給電線６２Ａ及び第２の給電線６２Ｂが、一部の抵抗発熱体５９（図の左から２番目と３番目の各抵抗発熱体５９）に対して傾斜部６２０を介して接続されている。この傾斜部６２０は、第１の給電線６２Ａ又は第２の給電線６２Ｂの一部であり、基材長手方向Ｕに対して傾斜するように配置されている。このように、傾斜部６２０を介して各給電線６２Ａ，６２Ｂと各抵抗発熱体５９とが接続されてもよい。なお、他の抵抗発熱体５９においては、基材短手方向Ｙに平行な部分及び基材長手方向Ｕに平行な部分を介して各給電線６２Ａ～６２Ｃと各抵抗発熱体５９とが接続されている。

図２４及び図２５に、第３実施形態における各給電線の発熱分布を示す。図２４において示される発熱分布は、全ての抵抗発熱体５９が発熱した場合の給電線の発熱分布である。一方、図２５において示される発熱分布は、第１の発熱部６０Ａのみが発熱して意図しない分流が生じた場合の給電線の発熱分布である。第３実施形態における合計発熱量には、各傾斜部６２０において生じる発熱量も加味している。すなわち、傾斜部６２０は、基材長手方向Ｕのある程度の範囲に渡って配置されているため、傾斜部６２０を基材長手方向Ｕの発熱分布に影響を与える部分として扱う。なお、各給電線に流れる電流の条件や発熱量の算出方法は、上述の例と同じである。

また、図２６及び図２７に、比較例における発熱分布と本発明の第３実施形態における発熱分布とを比較したグラフを示す。図２６において示される発熱分布は、全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布である。一方、図２７において示される発熱分布は、第１の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布である。各図において、点線が比較例における給電線の発熱分布であり、実線が本発明の第３実施形態における給電線の発熱分布である。

図２６及び図２７に示すように、いずれの場合も、本発明の第３実施形態においては、比較例に比べて、特に中央側のブロックの発熱量を上げることができ、給電線の発熱分布のばらつきを抑制できる。また、本発明の第３実施形態においては、傾斜部６２０が設けられていることによって、傾斜部６２０の発熱量をブロックごとの発熱量に加えることができる。これにより、発熱分布をより細かく調整可能である。

さらに、図２８に、本発明の第４実施形態に係るヒータ２２の構成を示す。

上述の図２３に示す第３実施形態の場合は、いずれの抵抗発熱体５９においても、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、互いに異なる区域に配置されている。これに対して、図２８に示す第４実施形態の場合は、一部の抵抗発熱体５９において、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、同じ区域に配置されている。具体的に、図２８に示す例の場合、図の左から１番目及び２番目の各抵抗発熱体５９において、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２がいずれも各抵抗発熱体５９の第２の区域Ａ２（右側）に配置されている。また、図２８に示す左から６番目の抵抗発熱体５９において、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２がいずれも抵抗発熱体５９の第１の区域Ａ１（左側）に配置されている。

また、第４実施形態においては、図の左から２番目、３番目、４番目、及び６番目の各抵抗発熱体５９に対して、第１の給電線６２Ａ及び第２の給電線６２Ｂがそれぞれ傾斜部６２０を介して接続されている。中でも図の左から２番目及び６番目の各抵抗発熱体５９においては、傾斜部６２０の第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、抵抗発熱体５９の同じ区域に配置されている。このように、抵抗発熱体５９に対する傾斜部６２０の接続位置（第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２）を抵抗発熱体５９の同じ区域としてもよい。

図２９及び図３０に、第４実施形態における各給電線の発熱分布を示す。図２９において示される発熱分布は、全ての抵抗発熱体５９が発熱した場合の給電線の発熱分布である。一方、図３０において示される発熱分布は、第１の発熱部６０Ａのみが発熱して意図しない分流が生じた場合の給電線の発熱分布である。上述の第３実施形態と同様、第４実施形態でも、合計発熱量には各傾斜部６２０で生じる発熱量を加味している。なお、各給電線に流れる電流の条件及び発熱量の算出方法は、上述の例と同じである。

また、図３１及び図３２に、比較例及び本発明の第３実施形態に加え、本発明の第４実施形態を比較した給電線の発熱分布を示す。図３１において示される温度分布は、全ての抵抗発熱体が発熱した場合の発熱分布である。一方、図３２において示される温度分布は、第１の発熱部のみが発熱して意図しない分流が生じた場合の発熱分布である。各図において、点線が比較例における給電線の発熱分布であり、実線が本発明の第３実施形態における給電線の発熱分布であり、一点鎖線が本発明の第４実施形態における給電線の発熱分布である。

図３１及び図３２からわかるように、一点鎖線によって示される第４実施形態においては、実線によって示される第３実施形態に比べて、給電線の温度分布のばらつきがより一層抑制されている。すなわち、第４実施形態によれば、合計発熱量が最も高いブロックと最も低いブロックとの差をより一層小さくできる。

上述の各実施形態においては、電極部を３つ有し、一部の抵抗発熱体とそれ以外の抵抗発熱体とを独立して発熱制御可能なヒータに対して、本発明を適用した例について説明した。しかしながら、本発明は、このようなヒータに限らず、電極部を２つ有し、全ての抵抗発熱体を一緒に発熱制御するヒータにも適用可能である。

以下、２つの電極部を有するヒータに本発明を適用した例について比較例と共に説明する。

図３３は、比較例に係るヒータ２２０である。基材５００上に、２つの電極部６１０Ａ，６１０Ｂと、複数の抵抗発熱体５９０と、これらを接続する２つの給電線６２０Ａ，６２０Ｂとが設けられている。複数の抵抗発熱体５９０は、基材長手方向Ｕの一端部側に設けられた第１の電極部６１０Ａに対して第１の給電線６２０Ａを介して並列に接続されている。また、各抵抗発熱体５９０は、基材長手方向Ｕの他端部側に設けられた第２の電極部６１０Ｂに対して第２の給電線６２０Ｂを介して並列に接続されている。第１の電極部６１０Ａ及び第２の電極部６１０Ｂに電圧が印加されると、全ての抵抗発熱体５９０に電流が流れ、各抵抗発熱体５９０が発熱する。

ここで、各抵抗発熱体５９０に対して接続される各給電線６２０Ａ，６２０Ｂの接続部のうち、基材短手方向の一方側に配置される第１の給電線６２０Ａの接続部Ｇ１を「第１の接続部」とする。また、基材短手方向の他方側に配置される第２の給電線６２０Ｂの接続部Ｇ２を「第２の接続部」とする。また、各抵抗発熱体５９０をこれらの長手方向の中心線Ｍを基準として第１の区域と第２の区域とに区分する。その場合、比較例においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれの接続する区域が、全ての抵抗発熱体５９０において同じ態様である。具体的に、図３３に示す例においては、全ての第１の接続部Ｇ１が第２の区域Ａ２に配置され、全ての第２の接続部Ｇ２が第１の区域Ａ１に配置されている。

図３４に、比較例における各給電線の発熱分布を示す。図３４に示すように、比較例においては、給電線の合計発熱量が、両端側のブロックで大きく、反対に中央側のブロックでは低くなる傾向にあり、給電線の発熱分布にばらつきがある。

続いて、図３５に、本発明の実施形態（第５実施形態）に係るヒータ２２を示す。

図３５に示す本発明の実施形態においては、図３３に示す比較例とは異なり、第１の接続部Ｇ１（第１の給電線６２Ａの接続部Ｇ１）と第２の接続部Ｇ２（第２の給電線６２Ｂの接続部Ｇ２）のそれぞれが接続される区域を、一部の抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とにおいて異ならせている。具体的に、図３５に示す例においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれが接続される区域を、両端の各抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とにおいて左右逆にしている。それ以外は、図３３に示す比較例と同じ構成である。

図３６に、本発明の実施形態における各給電線の発熱分布を示す。さらに、図３７に、比較例と本発明の実施形態とを比較した給電線の発熱分布を示す。図３７において、点線が比較例における給電線の発熱分布であり、実線が本発明の実施形態における給電線の発熱分布である。また、図３７においては、比較例の第１ブロックにおける給電線の合計発熱量を「１」としている。

図３７に示すように、実線によって示される本発明の実施形態は、点線によって示される比較例に比べて、両端のブロックにおける発熱量を大幅に下げることができ、給電線の温度分布のばらつきを抑制できる。具体的に、比較例においては、合計発熱量が最も高いブロックと最も低いブロックとの差が３２００である。これに対して、本発明の実施形態においては、その差が１６００である。このように、本発明を、電極部を２つ有し、全ての抵抗発熱体を一緒に発熱制御するヒータに適用した場合も、給電線における発熱分布のばらつきを抑制でき、ヒータ又は定着ベルトの長手方向に渡る温度のばらつきを抑制できる。

図３５に示す例の場合は、いずれの抵抗発熱体５９においても、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、各抵抗発熱体５９の異なる区域に配置されている。しかしながら、本発明はこれに限らず、上述の図１８に示す第２実施形態と同様に、一部の抵抗発熱体５９において、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が、各抵抗発熱体５９の同じ区域に配置されてもよい。また、上述の図２３又は図２８に示す各実施形態のように、第１の給電線６２Ａ及び第２の給電線６２Ｂの少なくとも一方が傾斜部６２０を有していてもよい。

以上のように、本発明の各実施形態に係るヒータ２２においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれが接続される区域を、一部の抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とにおいて異ならせている。これにより、抵抗発熱体ごとに区画された各ブロック内の給電線の合計発熱量を調整でき、ヒータの長手方向に渡る発熱分布のばらつきを抑制できる。

また、給電線と抵抗発熱体との接続位置を変更するだけで、温度分布のばらつきを抑制できる。これにより、大幅な設計変更を回避できる。例えば、一部の給電線の材質又は厚みを他の給電線の材質又は厚みとは異ならせることにより、給電線の抵抗値を変更し、給電線の発熱量を調整することも可能である。しかしながら、給電線の材質又は厚みを異ならせる方法は、ヒータの加工性、製造コスト、又は画像品質への影響の点において課題がある。これに対して、本発明の実施形態の場合は、一部の給電線と他の給電線とにおいて材質又は厚みを異ならせて抵抗値を変更しなくてもよいので、給電線の抵抗値を全体に渡って同じにできる。このため、スクリーン印刷などによる給電線の加工が容易で、製造コストも低く、給電線の厚みの差による画像品質への影響も回避できる。

また、本発明の各実施形態に係る構成によれば、画像形成装置の高速化のために抵抗発熱体へ流れる電流を大きくしたとしても、給電線の発熱分布のばらつきを抑制できる。このため、本発明は、画像形成装置の高速化に対応できる。すなわち、給電線の発熱量が増大し、発熱分布のばらつきが顕著になるような状況でも、発熱分布のばらつきを抑制できるので、光沢ムラなどの不具合を抑制でき、画像品質を維持できる。

また、ヒータの短手方向の小型化のために給電線を細くすると、給電線の抵抗値が大きくなることに伴ってその発熱量が増大したり、上述の意図しない分流が発生したりする虞がある。しかしながら、本発明の各実施形態に係る構成をヒータに適用することにより、給電線の発熱分布のばらつきを抑制できるため、ヒータの短手方向の小型化にも対応できる。

従って、本発明は、小型化のために特に短手方向寸法を小さくしたヒータに適用されることにより、より大きな効果を期待できる。具体的に、図３８において、ヒータ２２（基材５０）の短手方向寸法をＱ、抵抗発熱体５９の短手方向寸法をＲとすると、Ｑに対するＲの比（Ｒ／Ｑ）が２５％以上となるヒータ２２に対して本発明を適用した場合、大きな効果を期待できる。さらに、前記短手方向の寸法比（Ｒ／Ｑ）が４０％以上となるヒータ２２であれば、本発明をヒータに適用することによる効果はより大きくなる。なお、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑは、基材５０の短手方向寸法を意味する。また、抵抗発熱体５９の短手方向寸法Ｒは、１つの抵抗発熱体５９全体の短手方向寸法を意味する。図３８に示す例においては、ヒータ２２の基材５０が長方形に形成されているため、ヒータ２２の短手方向寸法Ｑは長手方向においてどの位置でも同じ寸法である。ただし、基材５０の縁に凹凸があり、短手方向寸法Ｑが変化してもよい。その場合は、抵抗発熱体５９が配置されている長手方向範囲内においてヒータ２２が短手方向に最小となる寸法を、上記ヒータ２２の短手方向寸法Ｑとする。

一部の抵抗発熱体５９と他の抵抗発熱体５９とにおいて、接続区域が異なる接続部は、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２の両方であってもよいし、いずれか一方であってもよい。第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のうち、少なくとも一方の接続区域が、一部の抵抗発熱体５９と他の抵抗発熱体５９とにおいて異なることにより、抵抗発熱体ごとに区画された各ブロック内の給電線の合計発熱量を調整できる。これにより、ヒータの長手方向に渡る発熱分布のばらつきを抑制できる。

また、第１の接続部Ｇ１又は第２の接続部Ｇ２の接続区域が異なる抵抗発熱体５９を、どの抵抗発熱体５９にするかについては、ヒータのレイアウトや発熱分布などに応じて適宜決定すればよい。

上述の図１６及び図１７などに示す比較例においては、給電線の発熱量が、両端のブロックで高く、中央側のブロックで低くなる傾向にある。この場合、両端のブロックにおける給電線の発熱量が小さく、中央側のブロックにおける給電線の発熱量が大きくなるように、給電線の接続構造を設計することが望ましい。そのためには、両端以外（中央側）に配置される抵抗発熱体５９のうち、少なくとも１つにおいて、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２の少なくとも一方の接続区域が、両端に配置される抵抗発熱体５９の接続区域とは異なるのがよい。また、中央の抵抗発熱体５９における第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれの接続区域が、両端の抵抗発熱体５９における接続区域と同じ場合は、発熱量が小さいブロックにおいてますます発熱量が小さくなる虞がある。そのため、図１３に示す例などのように、両端（左から１番目と７番目）の抵抗発熱体５９と、中央（左から４番目）の抵抗発熱体５９とにおいて、第１の接続部Ｇ１と第２の接続部Ｇ２の少なくとも一方の接続区域を異ならせることが望ましい。

また、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれの接続区域が、互いに隣り合って配置される抵抗発熱体５９同士において必ず異なるように交互にすると、発熱量を大きくしたいブロックにおいて反対に発熱量が小さくなる虞がある。そのため、図１３に示す例のように、互いに隣り合って配置される抵抗発熱体５９同士のうち、少なくとも１組の抵抗発熱体５９同士（例えば、左から１番目と２番目の抵抗発熱体５９同士）においては、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれの接続区域が同じであることが望ましい。

また、図１３又は図３５に示す各例のように、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれの接続区域が、いずれの抵抗発熱体５９においても互いに異なる区域である場合は、抵抗発熱体５９ごとの劣化も同様に発生する。この場合、経時的な発熱ムラが生じにくく、劣化に伴う不具合の予測もしやすい。また、図３９に示す例のように、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２のそれぞれの接続区域が、全ての抵抗発熱体５９において同じ区域である場合も（第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２が両方とも第１の区域Ａ１又は第２の区域Ａ２に配置される場合も）、上記図１３又は図３５に示す例と同様の利点がある。

また、抵抗発熱体５９に対して給電線６２が接続される位置（接続部Ｇ１，Ｇ２）は、抵抗発熱体５９の中央線Ｍ上よりも端側の位置が望ましい。抵抗発熱体５９の端側に給電線６２が接続される場合は、抵抗発熱体５９の中央線Ｍ上に給電線６２が接続される場合とは異なり、抵抗発熱体５９内に生じ得る温度ムラを回避できる。

抵抗発熱体５９の形状は、図１３に示すようなブロック状であってもよいし、図３５に示すような基材長手方向Ｕに往復する折り返し部Ｊを有する形状であってもよい。

また、上述の各実施形態においては、各給電線６２Ａ～６２Ｃと各抵抗発熱体５９とを接続する、基材短手方向Ｙに伸びる部分Ｋ（例えば図３８参照）が、各給電線６２Ａ～６２Ｃの一部である。しかしながら、本発明はこれに限らず、図４０に示す例のように、このような基材短手方向Ｙに伸びる部分Ｋが、抵抗発熱体５９の一部であってもよい。

また、各抵抗発熱体５９と各給電線６２Ａ～６２Ｃとの接続部Ｇ１，Ｇ２は、ブロック状の抵抗発熱体５９の隅（例えば図１３参照）に配置される場合に限らない。図４１に示す例のように、各抵抗発熱体５９と各給電線６２Ａ～６２Ｃとの接続部Ｇ１，Ｇ２は、抵抗発熱体５９の図の右端又は左端の基材短手方向Ｙに伸びる縁全体に渡って配置されていてもよい。

また、本発明は、図４２～図４４に示すようなヒータ２２にも適用可能である。図４２～図４４に示すヒータ２２においては、一部の抵抗発熱体５９を除いて、互いに隣り合う複数の抵抗発熱体５９同士が、給電線６２Ａ～６２Ｃのいずれかを介して連続するように配置されている。一方、一部の抵抗発熱体５９同士は、これらの間に絶縁領域Ｆが介在するように互いに離れて配置されている。図４２～図４４においては、基材長手方向Ｕの両端側に配置される抵抗発熱体５９と、これらの間に配置される各抵抗発熱体５９との間に絶縁領域Ｆが介在している。絶縁領域Ｆを介して分けられた抵抗発熱体５９（抵抗発熱体群）同士は、同じ給電線（第２の給電線６２Ｂ）を介して同じ電極部（第２電極部６１Ｂ）に接続されると共に、それぞれ別の給電線（第１の給電線６２Ａ又は第３の給電線６２Ｃ）を介して別の電極部（第１の電極部６１Ａ又は第３の電極部６１Ｃ）に接続されている。このため、絶縁領域Ｆを介して分けられた抵抗発熱体５９（抵抗発熱体群）同士は、互いに独立して発熱可能である。なお、ここでは、第３の電極部６１Ｃとこれに接続される第３の給電線６２Ｃが、それぞれ基材長手方向Ｕの一端側の抵抗発熱体５９用と他端側の抵抗発熱体５９用とに分けて別個に設けられている。しかしながら、本発明はこれに限らず、各第３の電極部６１Ｃ及び各第３の給電線６２Ｃを集約して１つの電極部及び１つの給電線としてもよい。

図４２～図４４に示す各例において、第１の電極部６１Ａ及び第２の電極部６１Ｂに電圧を印加し両電極部６１Ａ，６１Ｂ間に電位差を生じさせた場合は、中央側の各抵抗発熱体５９のみが発熱する。また、第３の電極部６１Ｃ及び第２の電極部６１Ｂに電圧を印加し両電極部６１Ｃ，６１Ｂ間に電位差を生じさた場合は、両端側の各抵抗発熱体５９のみが発熱する。また、全ての電極部６１Ａ～６１Ｃに電圧を印加した場合は、全ての抵抗発熱体５９が発熱する。

このようなヒータ２２においても、抵抗発熱体５９に対する給電線６２Ａ～６２Ｃの接続位置を異ならせることにより、上述の実施形態のように、抵抗発熱体５９ごとの発熱量を調整できる。すなわち、図４２～図４４においては、基材短手方向Ｙの一方側の第１の給電線６２Ａ及び第３の給電線６２Ｃと抵抗発熱体５９との接続部Ｇ１が「第１の接続部」である。また、基材短手方向Ｙの他方側の第２の給電線６２Ｂと抵抗発熱体５９との接続部Ｇ２が「第２の接続部」である。ここで、各抵抗発熱体５９の基材長手方向Ｕの中心線Ｍを基準として各抵抗発熱体５９を第１の区域Ａ１と第２の区域Ａ２とに区分すると、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２の接続区域が、一部の抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とで異なればよい。

具体的に、図４２中の左から１番目の抵抗発熱体５９においては、第１の接続部Ｇ１が第２の区域Ａ２に配置され、第２の接続部Ｇ２が第１の区域Ａ１に配置されている。これに対し、左から２番目の抵抗発熱体５９においては、反対に、第１の接続部Ｇ１が第１の区域Ａ１に配置され、第２の接続部Ｇ２が第２の区域Ａ２に配置されている。このように、第１の接続部Ｇ１及び第２の接続部Ｇ２の少なくとも一方の接続区域が、一部の抵抗発熱体５９とそれ以外の抵抗発熱体５９とにおいて異なっていることにより、抵抗発熱体ごとの発熱量を調整できる。これにより、ヒータの長手方向に渡る発熱分布のばらつきを抑制できる。

また、温度制御用のサーミスタ、又は過昇温防止する安全装置として用いられるサーモスタットなどの温度検知手段（温度センサ）が、抵抗発熱体のいずれかに対応する位置に配置されてもよい。その場合は、図４５に示すように、基材長手方向Ｕにおける抵抗発熱体５９の中心線Ｍよりも温度が高くなる側（図４５では右側）に温度検知手段３４が配置されることが望ましい。このような位置に温度検知手段３４が配置されることにより、温度検知手段３４が過度な温度上昇を未然に検知しやすくなり、安全性が向上する。また、用紙上の溶融トナーが高温のために定着ベルトに付着する、いわゆる高温オフセットの発生も抑制できる。

また、本発明に係る実施形態において、ヒータの長手方向に渡る温度のばらつきをより一層抑制するために、ＰＴＣ特性を有する抵抗発熱体を用いてもよい。ＰＴＣ特性とは、温度が高くなると抵抗値が高くなる（一定電圧をかけた場合に、ヒータ出力が下がる）特性である。発熱部がＰＴＣ特性を有することにより、ヒータが低温の場合は高出力によってヒータが高速で立ち上がり、ヒータが高温の場合は低出力によりヒータの過昇温を抑制できる。例えば、ＰＴＣ特性のＴＣＲ係数が３００～４０００ｐｐｍ／度程度であれば、ヒータに必要な抵抗値を確保しながら、低コスト化を図れる。より好ましくは、ＴＣＲ係数が５００～２０００ｐｐｍ／度であるのがよい。

抵抗温度係数（ＴＣＲ）は、下記式（２）を用いて算出できる。式（２）中のＴ０は基準温度であり、Ｔ１は任意温度であり、Ｒ０は基準温度Ｔ０における抵抗値であり、Ｒ１は任意温度Ｔ１における抵抗値である。例えば、図１３に示す上述のヒータ２２において、第１の電極部６１Ａと第２の電極部６１Ｂとの間の抵抗値が、２５℃（基準温度Ｔ０）のときに１０Ω（抵抗値Ｒ０）であり、１２５℃（任意温度Ｔ１）のときに１２Ω（抵抗値Ｒ１）であった場合は、式（２）から抵抗温度係数は２０００ｐｐｍ／℃となる。

また、本発明は、上述の定着装置のほか、図４６～図４８に示すような定着装置にも適用可能である。以下、図４６～図４８に示す各定着装置の構成について簡単に説明する。

まず、図４６に示す定着装置９においては、定着ベルト２０に対して加圧ローラ２１側とは反対側に、押圧ローラ９０が配置されている。この押圧ローラ９０とヒータ２２とによって定着ベルト２０を挟んで加熱する。一方、加圧ローラ２１側においては、定着ベルト２０の内周にニップ形成部材９１が配置されている。ニップ形成部材９１は、ステー２４によって支持されている。ニップ形成部材９１と加圧ローラ２１は定着ベルト２０を挟んでニップ部Ｎを形成している。

次に、図４７に示す定着装置９においては、前述の押圧ローラ９０が省略されている。また、この定着装置９においては、定着ベルト２０とヒータ２２との周方向接触長さを確保するために、ヒータ２２が定着ベルト２０の曲率に合わせて円弧状に形成されている。その他の構成は、図４６に示す定着装置９と同じ構成である。

最後に、図４８に示す定着装置９においては、定着ベルト２０のほかに加圧ベルト９２が設けられている。また、この定着装置９においては、加熱ニップ（第１ニップ部）Ｎ１と定着ニップ（第２ニップ部）Ｎ２とが分けられている。すなわち、加圧ローラ２１に対して定着ベルト２０側とは反対側に、ニップ形成部材９１とステー９３とが配置されている。また、加圧ベルト９２が、ニップ形成部材９１とステー９３を内包するように回転可能に配置されている。用紙Ｐが、加圧ベルト９２と加圧ローラ２１との間の定着ニップＮ２を通過すると、用紙Ｐが加熱及び加圧されて画像が定着される。その他の構成は、図２に示す定着装置９と同じ構成である。

また、本発明は、上記のような定着装置を備える電子写真方式の画像形成装置のほか、用紙に塗布されたインクを乾燥させる乾燥装置を備えるインクジェット式の画像形成装置にも適用可能である。さらに、本発明は、重ね合わせた接着面同士を熱圧着する熱圧着部を備える熱圧着装置にも適用可能である。熱圧着装置としては、例えば、被覆部材としてのフィルムを用紙等のシートの表面に熱圧着するラミネータ、又は包材のシール部を熱圧着するヒートシーラーなどが挙げられる。このようなインクジェット式の画像形成装置又は熱圧着装置にも本発明を適用することにより、これらの装置においてもヒータの温度分布のばらつきを抑制できる。

１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋ 作像ユニット（画像形成部）
９ 定着装置
１９ 加熱装置
２０ 定着ベルト（定着部材、ベルト部材）
２１ 加圧ローラ（対向部材）
２２ ヒータ（加熱部材）
５０ 基材
５９ 抵抗発熱体（発熱体）
６０ 発熱部
６０Ａ 第１の発熱部
６０Ｂ 第２の発熱部
６１ 電極部
６１Ａ 第１の電極部
６１Ｂ 第２の電極部
６１Ｃ 第３の電極部
６２ 給電線（導体）
６２Ａ 第１の給電線
６２Ｂ 第２の給電線
６２Ｃ 第３の給電線
６２０ 傾斜部
Ａ１ 第１の区域
Ａ２ 第２の区域
Ｆ 絶縁領域
Ｇ１ 第１の接続部
Ｇ２ 第２の接続部
Ｊ 折り返し部
Ｍ 中心線
Ｕ 基材長手方向
Ｙ 基材短手方向

特開２０１６－６２０２４号公報

Claims (14)

1. 長手方向を有する板状の基材と、
   前記基材に設けられた複数の電極部と、
   前記基材の前記長手方向に沿って配列された複数の発熱体と、
   前記基材に設けられ前記電極部と前記発熱体とを接続する複数の導体と、
   を備える加熱部材であって、
   互いに隣り合う前記発熱体同士は、これらの間に絶縁領域を介して配置され、
   前記導体と前記発熱体とが接続される複数の接続部のうち、前記発熱体に対して基材短手方向の一方側に配置される前記導体と前記発熱体とを接続する前記接続部を第１の接続部とし、前記発熱体に対して基材短手方向の他方側に配置される前記導体と前記発熱体とを接続する前記接続部を第２の接続部とし、
   各前記発熱体の前記長手方向の中心線を基準として各前記発熱体を第１の区域と第２の区域とに区分したときに、
   前記第１の接続部及び前記第２の接続部の少なくとも一方の接続する前記区域が、一部の前記発熱体とそれ以外の前記発熱体とで異なることを特徴とする加熱部材。
2. 前記複数の電極部として、第１の電極部及び第２の電極部を備え、
   前記複数の導体として、前記第１の電極部と前記発熱体とを接続する第１の導体と、前記第２の電極部と前記発熱体とを接続する第２の導体と、を備え、
   前記発熱体に対する前記第１の導体の接続部を前記第１の接続部とし、前記発熱体に対する前記第２の導体の接続部を第２の接続部とすると、
   前記第１の接続部及び前記第２の接続部の少なくとも一方の接続する前記区域が、一部の前記発熱体とそれ以外の前記発熱体とで異なる請求項１に記載の加熱部材。
3. 前記複数の電極部として、第１の電極部と、第２の電極部と、第３の電極部と、を備え、
   前記複数の導体として、前記第１の電極部と前記発熱体とを接続する第１の導体と、前記第２の電極部と前記発熱体とを接続する第２の導体と、前記第３の電極部と前記発熱体とを接続する第３の導体と、を備え、
   前記発熱体に対する前記第１の導体又は前記第３の導体の接続部を前記第１の接続部とし、前記発熱体に対する前記第２の導体の接続部を第２の接続部とすると、
   前記第１の接続部及び前記第２の接続部の少なくとも一方の接続する前記区域が、一部の前記発熱体とそれ以外の前記発熱体とで異なる請求項１に記載の加熱部材。
4. 両端以外に配置される前記発熱体のうち、少なくとも１つは、両端に配置される前記発熱体に対して、前記第１の接続部と前記第２の接続部の少なくとも一方の接続する前記区域が異なる請求項１から３のいずれか１項に記載の加熱部材。
5. 互いに隣り合って配置される前記発熱体同士のうち、少なくとも１組の前記発熱体同士は、前記第１の接続部及び前記第２の接続部の接続する前記区域が同じである請求項１から４のいずれか１項に記載の加熱部材。
6. 前記導体は、基材長手方向に対して傾斜する傾斜部を有し、
   前記導体は、前記傾斜部を介して前記発熱体に接続される請求項１から５のいずれか１項に記載の加熱部材。
7. 少なくとも１つの前記発熱体における前記第１の接続部及び前記第２の接続部は、同じ前記区域に配置される請求項１から６のいずれか１項に記載の加熱部材。
8. 前記第１の接続部及び前記第２の接続部は、基材長手方向における前記発熱体の一端又は他端に配置される請求項１から７のいずれか１項に記載の加熱部材。
9. 前記第１の接続部及び前記第２の接続部は、前記発熱体の隅に配置される請求項１から８のいずれか１項に記載の加熱部材。
10. 前記発熱体は、前記長手方向に往復する折り返し部を有する請求項２から９のいずれか１項に記載の加熱部材。
11. 長手方向を有する板状の基材と、
    前記基材上に、
    第１の電極部と、第２の電極部と、第３の電極部と、
    前記基材の前記長手方向に沿って配列された複数の発熱体と、
    前記第１の電極部と前記発熱体とを接続する第１の導体と、
    前記第２の電極部と前記発熱体とを接続する第２の導体と、
    前記第３の電極部と前記発熱体とを接続する第３の導体と、
    前記複数の発熱体のうち少なくとも一部の前記発熱体と隣の前記発熱体との間に配置される絶縁領域と、
    を備える加熱部材であって、
    前記発熱体に対する前記第１の導体又は前記第３の導体の接続部を第１の接続部とし、
    前記発熱体に対する前記第２の導体の接続部を第２の接続部とし、
    各前記発熱体の前記長手方向の中心線を基準として各前記発熱体を第１の区域と第２の区域とに区分したときに、
    前記第１の接続部及び前記第２の接続部の少なくとも一方の接続する前記区域が、一部の前記発熱体とそれ以外の前記発熱体とで異なることを特徴とする加熱部材。
12. 請求項１から１１のいずれか１項に記載の加熱部材を有する加熱装置。
13. 請求項２又は３、請求項２又は３に係る請求項４から１０、請求項１１のいずれか１項に記載の加熱部材を有する加熱装置であって、
    前記第２の電極部と前記第２の電極部以外の電極部との間には電位差がある加熱装置。
14. 請求項１から１１のいずれか１項に記載の加熱部材と、
    画像を形成する画像形成部と、
    を備えることを特徴とする画像形成装置。
    

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