JP2020158734A - 圧縮成形用樹脂組成物及び圧縮成形体 - Google Patents
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Abstract
【課題】 圧縮成形性に優れており、優れた機械物性、ガスバリア性を示す成形体を得ることができる圧縮成形用組成物を提供する。【解決手段】 少なくとも(i)〜(iii)を満たす接着剤(a)を5重量部以上60重量部以下、(iv)〜(v)を満たすビニルアルコール系樹脂(b)を40重量部以上95重量部以下含む圧縮成形用樹脂組成物。(i)熱可塑性樹脂(c)、熱可塑性樹脂(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多いエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)、並びに(c)と(d)がグラフトされた変性体(e)を含む溶融混練物の加水分解物(ii)ビニルアルコール含量が0.5mol%以上40mol%以下(iii)ビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が30mol%以下(iv)エチレン含量が55mol%以下(v)ケン化度が70mol%以上【選択図】 なし
Description
本発明は、接着剤を含む圧縮成形用樹脂組成物及びこの樹脂組成物を含む層を少なくとも1層含む圧縮成形体に関するものである。
食品や飲料、医薬品などの熱可塑性樹脂を素材とした包装材料は、内容物の劣化防止を目的として、ガスバリア性、保香性、耐溶剤性などに優れるエチレン・ビニルアルコール共重合体(以下、「EVOH」と略すことがある)が、種々の用途で使用されている。しかしながらEVOHは引張破断伸びが小さく機械物性に劣ることから圧縮成形体への適用は実用的ではない。
このような中、機械物性の改良として、EVOHとポリエチレン系樹脂と酸変性ポリオレフィンを配合した樹脂組成物(例えば、特許文献1参照。)やEVOHとポリオレフィンとエチレン・酢酸ビニル共重合体加水分解物を配合した樹脂組成物(例えば、特許文献2参照)を用いる方法が提案されている。
しかし、前者ではEVOHと酸変性ポリオレフィンがゲル化し増粘するため、圧縮成形性に劣り圧縮成形体の外観も不良であった。また、後者ではEVOHとポリオレフィンとの相溶性が不十分であり機械物性の改良効果が十分ではなかった。
このような背景から、従来より圧縮成形性に優れ、且つ優れた機械物性とガスバリア性を示す圧縮成形用樹脂組成物が望まれていた。
本発明は、上記のような状況を鑑みなされたものであって、圧縮成形性に優れており、優れた機械物性およびガスバリア性を示す圧縮成形体を得ることができる圧縮成形用樹脂組成物を提供することを目的とするものである。
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討した結果、特定の樹脂組成物が圧縮成形性に優れ、かつ、当該組成物から得られた圧縮成形体が優れた機械物性とガスバリア性を示すことを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、少なくとも(i)〜(iii)を満たす接着剤(a)を5重量部以上60重量部以下、(iv)〜(v)を満たすビニルアルコール系樹脂(b)を40重量部以上95重量部以下((a)および(b)の合計は100重量部)含むことを特徴とする圧縮成形用樹脂組成物に関するものである
(i)熱可塑性樹脂(c)、(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多い、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)、並びに(c)と(d)がグラフトされた変性体(e)を含む溶融混練物の加水分解物
(ii)ビニルアルコール含量が0.5mol%以上40mol%以下
(iii)ビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が30mol%以下
(iv)エチレン含量が55mol%以下
(v)ケン化度が70mol%以上。
(i)熱可塑性樹脂(c)、(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多い、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)、並びに(c)と(d)がグラフトされた変性体(e)を含む溶融混練物の加水分解物
(ii)ビニルアルコール含量が0.5mol%以上40mol%以下
(iii)ビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が30mol%以下
(iv)エチレン含量が55mol%以下
(v)ケン化度が70mol%以上。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明における接着剤(a)を構成する熱可塑性樹脂(c)としては、特に限定はなく、ポリオレフィン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレンなどのスチレン系樹脂、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル、ナイロン6やナイロン66などのポリアミド、ポリアセタール、シクロオレフィンポリマー、シクロオレフィンコポリマーなどが例示される。これらの中でポリオレフィンとポリスチレンが好ましく、特にポリオレフィンが好ましい。
このようなポリオレフィンとしては、エチレン、プロピレン、1−ブテンなどの炭素数2〜12のα−オレフィンの単独重合体若しくはこれらの共重合体、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体などが挙げられる。
例えば、高圧法低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、エチレン・1−ブテン共重合体、エチレン・1−へキセン共重合体、エチレン・1−オクテン共重合体、エチレン・4−メチル−1−ペンテン共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、エチレン・メタクリル酸エステル共重合体等のエチレン系重合体、ポリプロピレン、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・1−ブテン共重合体、ポリ1−ブテン、ポリ1−ヘキセン、ポリ4−メチル−1−ペンテン等が挙げられる。熱可塑性樹脂(c)は、1種単独又は2種以上の組み合わせで用いてもよい。中でも、圧縮成形性およびコストの観点から高圧法低密度ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、高密度ポリエチレン、エチレン・1−ブテン共重合体、エチレン・1−へキセン共重合体、ポリプロピレンからなる群の少なくとも1種が好ましい。これにより、本発明の組成物は、より成形性に優れたものとなる。
高圧法低密度ポリエチレンの製造方法は、高圧ラジカル重合を例示することができ、このような樹脂は、市販品の中から便宜選択することができ、例えば東ソー株式会社からペトロセンの商品名で市販されている。高密度ポリエチレン、エチレン・1−ブテン共重合体およびエチレン・1−へキセン共重合体の製造方法は特に限定するものではないが、チーグラー・ナッタ触媒やフィリップス触媒、メタロセン触媒を用いた高・中・低圧イオン重合法などを例示することができ、このような樹脂は、市販品の中から便宜選択することができる。例えば東ソー株式会社からニポロンハード、ニポロン−L、ニポロン−Z、ルミタックの商品名で各々市販されている。
エチレンとビニルエステルとの共重合体の製造方法は限定されないが、高圧法ラジカル重合、溶液重合やラテックス重合等の公知の製造方法が挙げられ、このような樹脂は市販品の中から便宜選択することができ、エチレン・酢酸ビニル共重合体として、東ソー株式会社からウルトラセンの商品名で、ランクセス株式会社からレバプレン、レバメルトの商品名で各々市販されている。
本発明における接着剤(a)を構成するエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)は、熱可塑性樹脂(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多い。
エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)としては、例えばエチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、エチレン・メタクリル酸エステル共重合体等が挙げられる。中でも、コストの観点からエチレン・酢酸ビニル共重合体が好ましい。
また、ビニルアルコール系樹脂(b)との相溶性の観点から、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)のビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が10mol%以上であることが好ましく、より好ましくは15mol%以上であり、最も好ましくは35mol%を超える範囲である。
本発明における接着剤を構成する熱可塑性樹脂(c)、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)の含有量は、本発明の目的が達成される限り特に限定はなく、ガスバリア性向上の観点から、熱可塑性樹脂(c)が5重量部以上95重量部以下及びエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル(d)が5重量部以上95重量部以下(ここで、(c)及び(d)の合計は100重量部とする)を含むものが好ましく、より好ましくは熱可塑性樹脂(c)が15重量部以上85重量部以下及びエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル(d)が15重量部以上85重量部以下((c)及び(d)の合計は100重量部)、最も好ましくは熱可塑性樹脂(c)が20重量部以上80重量部以下及びエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル(d)が20重量部以上80重量部以下((c)及び(d)の合計は100重量部)を含むものである。
また、本発明における接着剤(a)の構成成分として、熱可塑性樹脂(c)(以下、「成分(c)」と略すことがある)と、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)(以下、「成分(d)」と略すことがある)の相溶化剤(f)(以下、「成分(f)」と略すことがある)を含んでいてもよい。成分(f)としては、例えばエチレンとビニルエステルとの共重合体が挙げられ、相溶化剤(f)のビニルエステル含量が成分(c)よりも高く、且つ成分(d)よりもビニルエステル含量が低い、エチレンとビニルエステルとの共重合体が好ましい。ビニルエステルとしては、酢酸ビニル、ギ酸ビニル、プロピオン酸ビニル、バレリン酸ビニル、酪酸ビニル、イソ酪酸ビニル、ピバリン酸ビニル、カプリン酸ビニル、ラウリン酸ビニル、ステアリン酸ビニル等の脂肪族ビニルエステル、安息香酸ビニル等の芳香族ビニルエステル等が挙げられる。中でも、経済性に優れることから、エチレン・酢酸ビニル共重合体を使用することが好ましい。
相溶化剤(f)は、1種単独又は2種以上の組み合わせの組成物であってもよい。なかでも成分(c)および成分(d)の分散性が向上し、樹脂組成物から得られた成形体のガスバリア性及び機械物性が向上することから、2種以上の相溶化剤(f)を併用することが好ましい。
相溶化剤(f)として、エチレンとビニルエステルとの共重合体を用いる場合のビニルエステル含量は、相溶化剤(f)と成分(c)又は成分(d)とのビニルエステル含量差が1重量%以上40重量%以下であるエチレンとビニルエステルとの共重合体が好ましく、さらに好ましくはビニルエステル含量差が1重量%以上30重量%以下であるエチレンとビニルエステルとの共重合体、最も好ましくはビニルエステル含量差が1重量%以上20重量%以下であるエチレンとビニルエステルとの共重合体である。
また相溶化剤(f)として2種以上のエチレンとビニルエステルとの共重合体を用いる場合、各々のビニルエステル含量差は、1重量%以上20重量%以下であることが好ましく、さらに好ましくは1重量%以上15重量%以下、最も好ましくは1重量%以上10重量%以下である。
また本発明における相溶化剤(f)のエチレンとビニルエステルとの共重合体の製造方法は限定されないが、高圧法ラジカル重合、溶液重合やラテックス重合等の公知の製造方法が挙げられ、このような樹脂は市販品の中から便宜選択することができ、エチレン・酢酸ビニル共重合体として、東ソー株式会社からウルトラセンの商品名で、ランクセス株式会社からレバプレン、レバメルトの商品名で各々市販されている。
相溶化剤(f)を含む場合、熱可塑性樹脂(c)及びエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)の合計100重量部に対する相溶化剤(f)の配合量は、ガスバリア性および機械物性向上の観点から、1重量部以上50重量部以下が好ましく、さらに好ましくは5重量部以上40重量部以下最も好ましくは10重量部以上40重量部以下である。
本発明における接着剤を構成する熱可塑性樹脂(c)とエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルの共重合体(d)がグラフトされた変性体(e)のグラフト変性方法としては、グラフト変性できるものであれば特に限定されず、反応性などを考慮して適宜選択され、成分(c)にエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルをグラフト共重合する方法、成分(d)にエチレン単独、若しくはエチレンとα−オレフィンをグラフト共重合する方法、成分(c)と成分(d)を予め重合し、これらを架橋剤(h)によりグラフト変性する方法が挙げられるが、生産性の観点から上記成分(c)、成分(d)を架橋剤(h)によりグラフト変性する方法が好ましい。熱可塑性樹脂(c)がポリエチレンやポリプロピレンなどのポリオレフィンの場合、架橋剤(h)として有機過酸化物を使用することが最も好ましい。
架橋剤(h)の有機過酸化物としては本発明の目的が達成される限り特に限定されず、例えば、ジクミルペルオキシド、ジt−ブチルペルオキシド、2,5−ジメチル−2,5−ジ(t−ブチルペルオキシ)ヘキサン、1、1ージ(tーブチルペルオキシ)シクロヘキサン、2,5−ジメチル−2,5−ジ(t−ブチルペルオキシ)ヘキシン−3、1,3−ビス(t−ブチルペルオキシイソプロピル)ベンゼン、1,1−ビス(t−ブチルペルオキシ)−3,3,5−トリメチルシクロヘキサン、1,3−ジ−(t−ブチルペルオキシ)−ジイソプロピルベンゼン、n−ブチル−4,4−ビス(t−ブチルペルオキシ)バレレート、ベンゾイルペルオキシド、p−クロロベンゾイルペルオキシド、2,4−ジクロロベンゾイルペルオキシド、t−ブチルペルオキシベンゾエート、t−ブチルペルオキシイソプロピルカーボネート、ジアセチルペルオキシド、ラウロイルペルオキシド、t−ブチルクミルペルオキシドなどが挙げることができる。これらは単独で或いは2種類以上を混合して使用することができる。
なかでも、2,5−ジメチル−2,5−ジ(t−ブチルペルオキシ)ヘキサン、1、1ージ(tーブチルペルオキシ)シクロヘキサン等が反応性の観点から好ましい。また、前記架橋剤と共に、必要に応じて、トリアリルイソシアヌレート、ジビニルベンゼン等の架橋助剤を用いてもよい。
熱可塑性樹脂(c)及びエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)の合計100重量部に対する架橋剤(h)の配合量は、0.005重量部以上1重量部以下の範囲であることが好ましい。これにより、本発明の樹脂組成物は成形性により優れ、かつ、当該組成物から得られる成形体のガスバリア性もより向上する。
熱可塑性樹脂(c)、成分(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多い、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)、並びに成分(c)と成分(d)がグラフトされた変性体(e)を含む溶融混練物の製造プロセスの具体例は次のとおりである。
成分(c)、成分(d)、架橋剤(h)のドライブレンド物(相溶化剤(f)を配合する場合は相溶化剤(f)も含む)を、押出機のホッパーに投入する。成分(c)、成分(d)、相溶化剤(f)及び架橋剤(h)の少なくとも一部をサイドフィーダー等から添加してもよい。さらに、二台以上の押出機を使用し、段階的に順次溶融混練してもよい。前記成分(c)、成分(d)、相溶化剤(f)、架橋剤(h)の混合には、ヘンシェルミキサー、Vブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーなどを使用してもよい。
また、本発明における接着剤(a)は、上記した成分以外に、必要に応じて架橋助剤、酸化防止剤、滑剤、中和剤、ブロッキング防止剤、界面活性剤、スリップ剤等、通常熱可塑性樹脂に使用される添加剤や他のポリオレフィンなどの熱可塑性樹脂を添加したものでもかまわない。
本発明における接着剤を構成する前記成分(c)、成分(d)、架橋剤(h)を含む溶融混練物(相溶化剤(f)を配合する場合は相溶化剤(f)も含む)の加水分解の処理方法は特に限定されないが、生産性の観点から上記樹脂組成物のペレット又はパウダーをアルカリ中で直接加水分解処理するのが好ましい。
また、本発明の接着剤(a)のビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル成分のケン化度は、ガスバリア性、機械強度に優れることから5mol%以上が好ましく、より好ましくは5mol%以上60mol%以下、さらに好ましくは5mol%以上40mol%以下、最も好ましくは10mol%以上30mol%以下である。
本発明における接着剤(a)のビニルアルコール含量とビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量は、ビニルアルコール系樹脂との相溶性の観点から、ビニルアルコール含量は0.5mol%以上40mol%以下及びビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量は30mol%以下であり、好ましくはビニルアルコール含量は0.5mol%以上35mol%以下及びビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量は28mol%以下、最も好ましくはビニルアルコール含量は1mol%以上35mol%以下及びビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量は26mol%以下である。
本発明における接着剤は、ペレットやパウダーなどの任意の形態にしておいて使用することができる。
また本発明における接着剤は、熱可塑性樹脂(c)、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)を含む樹脂が分散してなる接着剤であることが好ましい。このとき熱可塑性樹脂(c)、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)を含む樹脂の分散粒子径が0.01μm以上50μm以下であることが好ましい。
さらに本発明における接着剤(a)の動的粘弾性測定により得られた複素弾性率G*((貯蔵弾性率G’2+損失弾性率G’’2)1/2)が500Paとなる条件における、ひずみと応力又はたわみと荷重の位相角である損失角δ(arctan(G’’/G’))が80度以下であることが、ガスバリア性向上の観点で好ましい。
本発明におけるビニルアルコール系樹脂(b)としては、主としてビニルアルコール単位からなる重合体であるポリビニルアルコール、又はエチレン単位とビニルアルコール単位とからなる共重合体であるEVOHである。これらの樹脂は単独で用いてもよく、2種以上用いてもよい。
本発明において使用されるビニルアルコール系樹脂(b)としては、特に限定されることはなく、例えば、成形用途で使用されるような公知のものを挙げることができる。
ビニルアルコール系樹脂(b)のエチレン単位の含有量は、ガスバリア性に優れることから、55mol%以下であり、10mol%以上55mol%以下のものがより好ましい。
ビニルアルコール系樹脂(b)のケン化度は、ガスバリア性に優れることから、70mol%以上である。
ビニルアルコール系樹脂(b)の製造方法としては、特に限定はなく、例えば、公知の方法にしたがって、脂肪酸ビニルエステルの重合体、若しくはエチレンと脂肪酸ビニルエステルとの共重合体を製造し、次いで、これを加水分解することによってポリビニルアルコール若しくはEVOHを製造することができる。
このような樹脂は、市販品の中から便宜選択することができ、例えばポリビニルアルコールとしてクラレ株式会社からポバール、日本合成化学(株)からゴーセノールが、またEVOHとしてクラレ(株)からエバール、日本合成化学(株)からソアノールの商品名で各々市販されている。
またEVOHは、エチレン単位およびビニルアルコール単位に加えて、少量であれば他の構成単位を有していてもよい。
ビニルアルコール系樹脂(b)のメルトフローマスレート(温度190℃、荷重2.16kg)は、成形加工性の点から、0.1g/10分以上100g/10分以下であることが好ましく、0.5g/10分以上50g/10分以下であることがより好ましく、1g/10分以上20g/10分以下であることが最も好ましい。
本発明の圧縮成形用樹脂組成物を構成する接着剤(a)とビニルアルコール系樹脂(b)の好適な配合比は、ガスバリア性向上や圧縮成形性の観点から、接着剤(a)が5重量部以上60重量部以下、ビニルアルコール系樹脂(b)が40重量部以上95重量部以下、(ここで(a)及び(b)の合計は100重量部とする)を含むものであり、より好ましくは接着剤(a)が20重量部以上60重量部以下、ビニルアルコール系樹脂(b)が40重量部以上80重量部以下((a)及び(b)の合計は100重量部)、最も好ましくは接着剤(a)が20重量部以上45重量部以下、ビニルアルコール系樹脂(b)が55重量部以上80重量部((a)及び(b)の合計は100重量部)を含むものである。
また、コストの観点から、本発明の圧縮成形用樹脂組成物にはさらに熱可塑性樹脂(g)を含むことが好ましい。熱可塑性樹脂(g)を含む場合、接着剤(a)及びビニルアルコール系樹脂(b)の合計100重量部に対する熱可塑性樹脂(g)の配合量は、ガスバリア性向上や圧縮成形性の観点から、5重量部以上100重量部以下が好ましく、より好ましくは10重量部以上50重量部以下最も好ましくは10重量部以上30重量部以下である。
このような熱可塑性樹脂(g)としては、特に限定はなく、ポリオレフィン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリスチレンなどのスチレン系樹脂、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル、ナイロン6やナイロン66などのポリアミド、ポリアセタール、シクロオレフィンポリマー、シクロオレフィンコポリマーなどが例示される。これらの中でポリオレフィンとスチレン系樹脂が好ましく、特にポリオレフィンが好ましい。
また、熱可塑性樹脂(g)として熱可塑性樹脂(c)と同じ熱可塑性樹脂を用いることが好ましい。例えば、熱可塑性樹脂(c)がポリスチレンの場合は熱可塑性樹脂(g)もポリスチレンを、熱可塑性樹脂(c)がポリオレフィンの場合は熱可塑性樹脂(g)もポリオレフィンを用いることが好ましい。
このようなポリオレフィンとしては、エチレン、プロピレン、1−ブテンなど炭素数2〜12のα−オレフィンの単独重合体若しくはこれらの共重合体、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体などが挙げられる。
例えば、高圧法低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、エチレン・1−ブテン共重合体、エチレン・1−へキセン共重合体、エチレン・1−オクテン共重合体、エチレン・4−メチル−1−ペンテン共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・アクリル酸エステル共重合体、エチレン・メタクリル酸エステル共重合体等のエチレン系重合体、ポリプロピレン、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・1−ブテン共重合体、ポリ1−ブテン、ポリ1−ヘキセン、ポリ4−メチル−1−ペンテン等が挙げられ、熱可塑性樹脂(b)は、1種単独又は2種以上の組み合わせで用いてもよい。中でも、ポリオレフィンとの接着性およびコストの観点から高圧法低密度ポリエチレン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、高密度ポリエチレン、エチレン・1−ブテン共重合体、エチレン・1−へキセン共重合体、ポリプロピレンが好ましく、これらの組成物が成形性にも優れるため最も好ましい。
高圧法低密度ポリエチレンの製造方法は、高圧ラジカル重合を例示することができ、このような樹脂は、市販品の中から便宜選択することができ、例えば東ソー株式会社からペトロセンの商品名で市販されている。高密度ポリエチレン、エチレン・1−ブテン共重合体およびエチレン・1−へキセン共重合体の製造方法は特に限定するものではないが、チーグラー・ナッタ触媒やフィリップス触媒、メタロセン触媒を用いた高・中・低圧イオン重合法などを例示することができ、このような樹脂は、市販品の中から便宜選択することができる。例えば東ソー株式会社からニポロンハード、ニポロン−L、ニポロン−Z、ルミタックの商品名で各々市販されている。
エチレンとビニルエステルとの共重合体の製造方法は限定されないが、高圧法ラジカル重合、溶液重合やラテックス重合等の公知の製造方法が挙げられ、このような樹脂は市販品の中から便宜選択することができ、エチレン・酢酸ビニル共重合体として、東ソー株式会社からウルトラセンの商品名で各々市販されている。
接着剤(a)、ビニルアルコール系樹脂(b)及び熱可塑性樹脂(g)の溶融混練の方法は、各成分を均一に分散しうる溶融混練装置であれば特に制限はなく、通常用いられる樹脂の混合装置により製造することができる。例えば、単軸押出機、多軸押出機、バンバリーミキサー、加圧ニーダ−、回転ロール、ラボプラストミルなどの溶融混練装置が挙げられる。溶融温度はビニルアルコール系樹脂(b)の融点以上260℃以下程度が好ましい。
また本発明の樹脂組成物は、ペレットやパウダーなどの任意の形態にしておいて使用することができる。
本発明の圧縮成形用樹脂組成物を圧縮成形する方法は、本発明の目的が達成される限り特に限定はなく、従来公知の圧縮成形法を用いることができる。また、金型内に金属部品や合成皮革、加飾フィルムなどを挿入し樹脂と一体化させるインサート成形法も例示することができる。圧縮成形法における樹脂の温度は、ビニルアルコール系樹脂(b)の融点以上250℃以下の範囲であることが好ましい。
本発明の別の態様は、本発明の圧縮成形用樹脂組成物を含む層を少なくとも1層含むことを特徴とする圧縮成形体である。すなわち、本発明は、少なくとも(i)〜(iii)を満たす接着剤(a)を5重量部以上60重量部以下、(iv)〜(v)を満たすビニルアルコール系樹脂(b)を40重量部以上95重量部以下((a)および(b)の合計は100重量部)含む圧縮成形用樹脂組成物の層を少なくとも1層含む圧縮成形体である
(i)熱可塑性樹脂(c)、(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多い、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)、並びに(c)と(d)がグラフトされた変性体(e)を含む溶融混練物の加水分解物
(ii)ビニルアルコール含量が0.5mol%以上40mol%以下
(iii)ビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が30mol%以下
(iv)エチレン含量が55mol%以下
(v)ケン化度が70重量%以上
本発明の圧縮成形用樹脂組成物は圧縮成形性に優れており、得られた圧縮成形体は、機械物性および酸素等に対するガスバリア性が高いものとなる。
(i)熱可塑性樹脂(c)、(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多い、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)、並びに(c)と(d)がグラフトされた変性体(e)を含む溶融混練物の加水分解物
(ii)ビニルアルコール含量が0.5mol%以上40mol%以下
(iii)ビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が30mol%以下
(iv)エチレン含量が55mol%以下
(v)ケン化度が70重量%以上
本発明の圧縮成形用樹脂組成物は圧縮成形性に優れており、得られた圧縮成形体は、機械物性および酸素等に対するガスバリア性が高いものとなる。
本発明の樹脂組成物は、圧縮成形性に優れており、優れた機械物性およびガスバリア性を示す圧縮成形体を得ることができる。
以下、実施例および比較例により本発明を説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
(1)密度
密度は、JIS K6922−1(1997年)、もしくはJIS K6924−2(1997年)に準拠して測定した。
(2)メルトマスフローレート(MFR)
MFRは、JIS K6922−1(1997年)、もしくはJIS K6924−2(1997年)に準拠して測定した。
(3)酢酸ビニル含量
酢酸ビニル含量は、JIS K6924−2(1997年)に準拠して測定した。
(4)ケン化度
ケン化度は、JIS K6924−2(1999年)に準拠して測定したケン化前後の接着剤の酢酸ビニル含量を用いて計算した。
(5)酸素透過度
実施例により得られた圧縮成形体(幅150mm、長さ150mm、厚み300μm)を用いて、JIS K7126−2(2006年)に準拠して測定した酸素透過度(cc/m2・24時間・atm)を、成形体の厚み600μm相当に換算して算出した。ガスバリア性は以下のように評価した
×:厚み600μm換算の酸素透過度(cc/m2・24時間・atm)が10以上
△:5以上10未満
○:1以上5未満
◎:1未満
このように、酸素透過度が10未満でガスバリア性が良好と判断した。
(6)パンクチャー衝撃強度
パンクチャー衝撃強度は、実施例により得られた圧縮成形体から幅100mm、長さ100mmに切り出した試験片を使用しデジタルインパクトテスター(東洋精機(株)製)を用いて測定した。測定条件は、アーム仕様が3J、アーム先端が底辺が17mmの正三角形で高さが23mmの三角錐状であり、パンクチャー衝撃強度は破壊されたときの荷重をプレスシートの厚みで除した値(kJ/m)とした
衝撃強度は以下のように評価した
×:パンクチャー衝撃強度が2.4kJ/m未満
△:パンクチャー衝撃強度が2.4kJ/m以上2.8kJ/m未満
○:パンクチャー衝撃強度が2.8kJ/m以上3.2kJ/m未満
◎:パンクチャー衝撃強度が3.2kJ/m以上
このように、パンクチャー衝撃強度2.4以上で機械強度が良好と判断した。
密度は、JIS K6922−1(1997年)、もしくはJIS K6924−2(1997年)に準拠して測定した。
(2)メルトマスフローレート(MFR)
MFRは、JIS K6922−1(1997年)、もしくはJIS K6924−2(1997年)に準拠して測定した。
(3)酢酸ビニル含量
酢酸ビニル含量は、JIS K6924−2(1997年)に準拠して測定した。
(4)ケン化度
ケン化度は、JIS K6924−2(1999年)に準拠して測定したケン化前後の接着剤の酢酸ビニル含量を用いて計算した。
(5)酸素透過度
実施例により得られた圧縮成形体(幅150mm、長さ150mm、厚み300μm)を用いて、JIS K7126−2(2006年)に準拠して測定した酸素透過度(cc/m2・24時間・atm)を、成形体の厚み600μm相当に換算して算出した。ガスバリア性は以下のように評価した
×:厚み600μm換算の酸素透過度(cc/m2・24時間・atm)が10以上
△:5以上10未満
○:1以上5未満
◎:1未満
このように、酸素透過度が10未満でガスバリア性が良好と判断した。
(6)パンクチャー衝撃強度
パンクチャー衝撃強度は、実施例により得られた圧縮成形体から幅100mm、長さ100mmに切り出した試験片を使用しデジタルインパクトテスター(東洋精機(株)製)を用いて測定した。測定条件は、アーム仕様が3J、アーム先端が底辺が17mmの正三角形で高さが23mmの三角錐状であり、パンクチャー衝撃強度は破壊されたときの荷重をプレスシートの厚みで除した値(kJ/m)とした
衝撃強度は以下のように評価した
×:パンクチャー衝撃強度が2.4kJ/m未満
△:パンクチャー衝撃強度が2.4kJ/m以上2.8kJ/m未満
○:パンクチャー衝撃強度が2.8kJ/m以上3.2kJ/m未満
◎:パンクチャー衝撃強度が3.2kJ/m以上
このように、パンクチャー衝撃強度2.4以上で機械強度が良好と判断した。
以下に各接着剤の製造方法を示す。
[接着剤A1の製造方法]
熱可塑性樹脂(C)としてMFRが45g/10分、密度が924kg/m3である高圧法低密度ポリエチレン(東ソー(株)製、商品名ペトロセン209)(C1)を75重量部、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)として、MFRが70g/10分、密度が968kg/m3、酢酸ビニル含量が42.0重量%(19.1mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン760)(D1)を25重量部、及び有機過酸化物(日油(株)製、商品名パーヘキサC)(H1)を0.1重量部の割合でドライブレンドし、二軸押出機TEX25αIII((株)日本製鋼所製)を用いて、樹脂温度190℃、回転数150rpm、吐出量10kg/時の条件で溶融混練し、ペレット状のサンプルを得た。続いて、本サンプルを7重量%の水酸化ナトリウムメタノール溶液中、45℃で加水分解処理を行い、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が1.10mol%、ビニルエステル含量が2.58mol%である接着剤(A1)を得た。
熱可塑性樹脂(C)としてMFRが45g/10分、密度が924kg/m3である高圧法低密度ポリエチレン(東ソー(株)製、商品名ペトロセン209)(C1)を75重量部、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)として、MFRが70g/10分、密度が968kg/m3、酢酸ビニル含量が42.0重量%(19.1mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン760)(D1)を25重量部、及び有機過酸化物(日油(株)製、商品名パーヘキサC)(H1)を0.1重量部の割合でドライブレンドし、二軸押出機TEX25αIII((株)日本製鋼所製)を用いて、樹脂温度190℃、回転数150rpm、吐出量10kg/時の条件で溶融混練し、ペレット状のサンプルを得た。続いて、本サンプルを7重量%の水酸化ナトリウムメタノール溶液中、45℃で加水分解処理を行い、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が1.10mol%、ビニルエステル含量が2.58mol%である接着剤(A1)を得た。
[接着剤A2の製造方法]
熱可塑性樹脂(C)としてMFRが30g/10分、密度が935kg/m3、酢酸ビニル含量が15.0重量%(5.43mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン625)(C2)を用いた以外は接着剤(A1)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が2.49mol%、ビニルエステル含量が5.81mol%である接着剤(A2)を得た。
熱可塑性樹脂(C)としてMFRが30g/10分、密度が935kg/m3、酢酸ビニル含量が15.0重量%(5.43mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン625)(C2)を用いた以外は接着剤(A1)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が2.49mol%、ビニルエステル含量が5.81mol%である接着剤(A2)を得た。
[接着剤A3の製造方法]
エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)として、MFRが4g/10分、密度が1070kg/m3、酢酸ビニル含量が70.0重量%(43.2mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(ランクセス(株)製、商品名レバメルト700)(D2)を用いた以外は接着剤(A2)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.48mol%、ビニルエステル含量が8.13mol%である接着剤(A3)を得た。
エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)として、MFRが4g/10分、密度が1070kg/m3、酢酸ビニル含量が70.0重量%(43.2mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(ランクセス(株)製、商品名レバメルト700)(D2)を用いた以外は接着剤(A2)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.48mol%、ビニルエステル含量が8.13mol%である接着剤(A3)を得た。
[接着剤A4の製造方法]
エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)として、MFRが4g/10分、密度が1100kg/m3、酢酸ビニル含量が80.0重量%(56.6mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(ランクセス(株)製、商品名レバメルト800)(D3)を用いた以外は接着剤(A2)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.87mol%、ビニルエステル含量が9.02mol%である接着剤(A4)を得た。
エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)として、MFRが4g/10分、密度が1100kg/m3、酢酸ビニル含量が80.0重量%(56.6mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(ランクセス(株)製、商品名レバメルト800)(D3)を用いた以外は接着剤(A2)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.87mol%、ビニルエステル含量が9.02mol%である接着剤(A4)を得た。
[接着剤A5の製造方法]
熱可塑性樹脂(C)としてエチレン・酢酸ビニル共重合体(C2)を75重量部、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)としてエチレン・酢酸ビニル共重合体(D3)を25重量部、相溶化剤(F)として、
・MFRが160g/10分、密度が936kg/m3、酢酸ビニル含量が20.0重量%(7.53mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン680)を33.4重量部
・MFRが30g/10分、密度が954kg/m3、酢酸ビニル含量が32.0重量%(13.3mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン750)を33.3重量部
・MFRが4.3g/10分、密度が1000kg/m3、酢酸ビニル含量が50.0重量%(24.5mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(ランクセス(株)製、商品名レバメルト500)を33.3重量部
からなる樹脂組成物(F1、MFR24g/10分、密度963kg/m3、酢酸ビニル含量34重量%(14.6mol%))を20重量部とした以外は接着剤(A1)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.94mol%、ビニルエステル含量が9.19mol%である接着剤(A5)を得た。
熱可塑性樹脂(C)としてエチレン・酢酸ビニル共重合体(C2)を75重量部、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)としてエチレン・酢酸ビニル共重合体(D3)を25重量部、相溶化剤(F)として、
・MFRが160g/10分、密度が936kg/m3、酢酸ビニル含量が20.0重量%(7.53mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン680)を33.4重量部
・MFRが30g/10分、密度が954kg/m3、酢酸ビニル含量が32.0重量%(13.3mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(東ソー(株)製、商品名ウルトラセン750)を33.3重量部
・MFRが4.3g/10分、密度が1000kg/m3、酢酸ビニル含量が50.0重量%(24.5mol%)であるエチレン・酢酸ビニル共重合体(ランクセス(株)製、商品名レバメルト500)を33.3重量部
からなる樹脂組成物(F1、MFR24g/10分、密度963kg/m3、酢酸ビニル含量34重量%(14.6mol%))を20重量部とした以外は接着剤(A1)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.94mol%、ビニルエステル含量が9.19mol%である接着剤(A5)を得た。
[接着剤A6の製造方法]
ケン化反応をしなかったこと以外は接着剤(A5)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が0.00mol%、ビニルアルコール含量が0.00mol%、ビニルエステル含量が13.1mol%である接着剤(A6)を得た。
ケン化反応をしなかったこと以外は接着剤(A5)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が0.00mol%、ビニルアルコール含量が0.00mol%、ビニルエステル含量が13.1mol%である接着剤(A6)を得た。
[接着剤A7の製造方法]
架橋剤(H1)を配合しなかったこと以外は接着剤(A5)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.94mol%、ビニルエステル含量が9.19mol%である接着剤(A7)を得た。なお、この接着剤(A7)では熱可塑性樹脂(C)とエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)がグラフトされた変性体(E)が含まれていない。
架橋剤(H1)を配合しなかったこと以外は接着剤(A5)の製造方法と同様の手法により、ケン化度が30.0mol%、ビニルアルコール含量が3.94mol%、ビニルエステル含量が9.19mol%である接着剤(A7)を得た。なお、この接着剤(A7)では熱可塑性樹脂(C)とエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(D)がグラフトされた変性体(E)が含まれていない。
実施例1
接着剤(A)として接着剤(A1)を、ビニルアルコール系重合体(B)としてMFRが8.5g/10分、密度が1180kg/m3、エチレン含量が35mol%、ケン化度が100mol%であるエチレン・ビニルアルコール共重合体((株)クラレ製 商品名エバールC109B)(B1)を、熱可塑性樹脂(G)としてMFRが8g/10分、密度が919kg/m3である高圧法低密度ポリエチレン(東ソー(株)製 商品名ペトロセン203)(G1)を使用した。
接着剤(A)として接着剤(A1)を、ビニルアルコール系重合体(B)としてMFRが8.5g/10分、密度が1180kg/m3、エチレン含量が35mol%、ケン化度が100mol%であるエチレン・ビニルアルコール共重合体((株)クラレ製 商品名エバールC109B)(B1)を、熱可塑性樹脂(G)としてMFRが8g/10分、密度が919kg/m3である高圧法低密度ポリエチレン(東ソー(株)製 商品名ペトロセン203)(G1)を使用した。
まず、(A1)が37.5重量部、(B1)が62.5重量部、(G1)が25重量部となるようにドライブレンドし、二軸押出機を装着したラボプラストミル4C150((株)東洋精機製)を用いて、樹脂温度190℃、回転数100rpm、吐出量2.5kg/時の条件で溶融混練し、ペレット状の樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を原料とし、圧縮成形機AWFA.50((株)神藤金属工業所製)および150mm×150mm×0.3mmの金型を用いて、加熱温度200℃、冷却温度30℃、一次加圧10MPa×3分、二次加圧100MPa×1分、冷却加圧100MPa×5分の条件で作成した。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
実施例2
接着剤(A)として接着剤(A2)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
接着剤(A)として接着剤(A2)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
実施例3
接着剤(A)として接着剤(A3)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
接着剤(A)として接着剤(A3)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
実施例4
接着剤(A)として接着剤(A4)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
接着剤(A)として接着剤(A4)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
実施例5
接着剤(A)として接着剤(A5)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
接着剤(A)として接着剤(A5)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
実施例6
接着剤(A)として接着剤(A5)を16.7重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を83.3重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を67重量部、としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
接着剤(A)として接着剤(A5)を16.7重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を83.3重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を67重量部、としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
実施例7
接着剤(A)として接着剤(A5)を50重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を50重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
接着剤(A)として接着剤(A5)を50重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を50重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
実施例8
接着剤(A)として接着剤(A5)を42.9重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を57.1重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を43重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
接着剤(A)として接着剤(A5)を42.9重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を57.1重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を43重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表2に示す。
比較例1
接着剤(A)として接着剤(A6)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
接着剤(A)として接着剤(A6)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
比較例2
接着剤(A)として接着剤(A7)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
接着剤(A)として接着剤(A7)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
比較例3
ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を50重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を50重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を50重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を50重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
比較例4
接着剤(A)として接着剤(A5)を66.7重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を33.3重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を33重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体はガスバリア性に劣っていた。
接着剤(A)として接着剤(A5)を66.7重量部、ビニルアルコール系重合体(B)としてエチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)を33.3重量部、熱可塑性樹脂(G)として高圧法低密度ポリエチレン(G1)を33重量部としたこと以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体はガスバリア性に劣っていた。
比較例5
樹脂組成物として、エチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)のみを使用した以外は、実施例1と同様の手法により圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
樹脂組成物として、エチレン・ビニルアルコール共重合体(B1)のみを使用した以外は、実施例1と同様の手法により圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
比較例6
接着剤(A)としてエチレン・酢酸ビニル共重合体(D2)を15.0mol%ケン化した樹脂(A8、ビニルアルコール含量6.48mol%、ビニルエステル含量36.7mol%)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
接着剤(A)としてエチレン・酢酸ビニル共重合体(D2)を15.0mol%ケン化した樹脂(A8、ビニルアルコール含量6.48mol%、ビニルエステル含量36.7mol%)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体は衝撃強度に劣っていた。
比較例7
ビニルアルコール系重合体(B)として、エチレン・酢酸ビニル共重合体(D2)を100mol%ケン化した樹脂(B2、MFR4g/10分、密度1130kg/m3、エチレン含量57mol%)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体はガスバリア性に劣っていた。
ビニルアルコール系重合体(B)として、エチレン・酢酸ビニル共重合体(D2)を100mol%ケン化した樹脂(B2、MFR4g/10分、密度1130kg/m3、エチレン含量57mol%)を使用した以外は、実施例1と同様の手法により樹脂組成物および圧縮成形体を得た。得られた圧縮成形体を用いて酸素透過度、衝撃強度を測定した。結果を表3に示す。本比較例の圧縮成形体はガスバリア性に劣っていた。
本発明の圧縮成形用樹脂組成物は、機械物性やガスバリア性が要求される圧縮成形体に用いることができ、特に、食品や飲料、医薬品などの包装材料に用いられる圧縮成形体に好適に使用することができる。
Claims (8)
- 少なくとも(i)〜(iii)を満たす接着剤(a)を5重量部以上60重量部以下、(iv)〜(v)を満たすビニルアルコール系樹脂(b)を40重量部以上95重量部以下((a)および(b)の合計は100重量部)含むことを特徴とする圧縮成形用樹脂組成物。
(i)熱可塑性樹脂(c)、熱可塑性樹脂(c)よりもビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が5mol%以上多い、エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)、並びに(c)と(d)がグラフトされた変性体(e)を含む溶融混練物の加水分解物
(ii)ビニルアルコール含量が0.5mol%以上40mol%以下
(iii)ビニルエステル及び/又はアクリル酸エステル含量が30mol%以下
(iv)エチレン含量が55mol%以下
(v)ケン化度が70mol%以上 - エチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体(d)におけるビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルの含量が10mol%を超えることを特徴とする請求項1に記載の圧縮成形用樹脂組成物。
- 接着剤(a)におけるビニルエステル及び/アクリル酸エステルのケン化度が5mol%以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載の圧縮成形用樹脂組成物。
- 接着剤(a)に相溶化剤(f)を含むことを特徴とする請求項1乃至3いずれか一項に記載の圧縮成形用樹脂組成物。
- 相溶化剤(f)が少なくともエチレンとビニルエステル及び/又はアクリル酸エステルとの共重合体を含むことを特徴とする請求項4に記載の圧縮成形用樹脂組成物。
- 接着剤(a)及びビニルアルコール系樹脂(b)の合計100重量部に対して熱可塑性樹脂(g)を5重量部以上100重量部以下含むことを特徴とする請求項1乃至5いずれか一項に記載の圧縮成形用樹脂組成物。
- 熱可塑性樹脂(c)及び/又は熱可塑性樹脂(g)がスチレン系樹脂若しくはポリオレフィン系樹脂であることを特徴とする請求項1乃至6いずれか一項に記載の圧縮成形用樹脂組成物。
- 請求項1乃至7いずれか一項に記載の圧縮成形用樹脂組成物を含む層を少なくとも1層含むことを特徴とする圧縮成形体。
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