JP2020101719A - 広角ズームレンズおよび撮像装置 - Google Patents

Abstract

【課題】高度な歪曲収差補正能力を備えた、小型、軽量で高性能な広角ズームレンズを提供する。【解決手段】この広角ズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ1と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ2と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ3と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ1は、物体側から順に配置された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ11と、負の屈折力を有する第１プラスチックレンズＬ12と、を備えている。第１プラスチックレンズＬ12の物体側面は、当該面の有効径内において、中心部が物体に対して凹形状、周辺部が物体に対し凸形状になるように構成されている。【選択図】図５

Description

本発明は、広角ズームレンズおよび撮像装置に関し、特にＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ Ｍｅｔａｌ Ｏｘｉｄｅ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の固体撮像素子が搭載された撮像装置に好適な広角ズームレンズ、およびこの広角ズームレンズを備えた撮像装置に関する。

現在、ＣＣＤやＣＯＭＳ等の固体撮像素子が搭載された撮像措置として、一眼レフカメラ、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラ等、多種多様の装置が急速に普及している。これに伴い、固体撮像素子に対応したレンズの需要も拡大している。特に、固体撮像素子の高画素化・高感度化が進み、高解像で明るいレンズが求められており、かかる要求に応えるための各種撮像レンズが提案されている（たとえば、特許文献１〜３を参照。）。

特開２０１７−１２９８２５号公報 特許第５５９６４２８号公報 特開２０１４−５６１３３号公報

近年、撮像装置のさらなる小型化が要求されており、撮影レンズについてもより小型、軽量化が望まれている。さらに、人工知能を駆使した画像認識技術の進歩により、広角で歪曲の少ない高性能ズームレンズが求められている。

たとえば、特許文献１に記載のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群が配置されて構成され、大口径、広角で良好な光学性能を有している。このズームレンズは、広角化、高解像度化、小型化を目的として設計されたものであって、高度な歪曲収差の補正が必要とされる用途での使用は想定していない。したがって、高解像かつ高度の歪曲収差の補正を両立するには、各レンズ群の焦点距離を適切に設定しなおす必要がある。

また、特許文献２に記載のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群が配置されて構成され、大口径、広角であるという光学性能を有している。しかし、このズームレンズは、第１レンズ群が、物体側から順に、負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、負レンズ、正レンズが配置されて構成されているだけで、非球面を有しないため、歪曲収差の補正が困難である。

また、特許文献３に記載のズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群が配置されて構成され、広角で良好な光学性能を有している。このズームレンズでは、第１レンズ群が、物体側から順に、負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズが配置されて構成され、特に非球面レンズを３枚用いているため、広角でありながらも歪曲収差は良好に補正されている。しかしながら、第１レンズ群を構成するレンズの枚数が多いため軽量化が難しく、また大口径化を実現するためには、各レンズ群の焦点距離を適切に設定しなおす必要がある。

本発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、高度な歪曲収差補正能力を備えた、小型、軽量で高性能な広角ズームレンズおよび撮像装置を提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、本発明にかかる広角ズームレンズは、物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、から構成され、少なくとも前記第１レンズ群および前記第２レンズ群を光軸に沿って移動させて、隣り合うレンズ群の光軸上の間隔を変えることにより広角端から望遠端への変倍を行う広角ズームレンズであって、前記第１レンズ群は、物体側から順に配置された、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと、負の屈折力を有する第１プラスチックレンズと、を備え、前記第１プラスチックレンズの物体側面は、当該面の有効径内において、中心部が物体側に対して凹形状であり、周辺部が物体側に対して凸形状であることを特徴とする。

本発明によれば、高度な歪曲収差補正能力を備えた、小型、軽量で高性能な広角ズームレンズを提供することができる。

また、本発明にかかる撮像装置は、前記広角ズームレンズと、該広角ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子と、を備えたことを特徴とする。

本発明によれば、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を提供することができる。

本発明によれば、高度な歪曲収差補正能力を備えた、小型、軽量で高性能な広角ズームレンズおよび撮像装置を提供することができるという効果を奏する。

第１プラスチックレンズの形状を示す光軸に沿う断面図である。 第２プラスチックレンズの形状を示す光軸に沿う断面図である。 サグ量を説明するための図である。 変曲点を説明するための図である。 実施例１にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例１にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例２にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例２にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例３にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例３にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例４にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例４にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例５にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例５にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例６にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例６にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例７にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例７にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例８にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例８にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 実施例９にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。 実施例９にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。 本発明にかかる広角ズームレンズを備えた撮像装置の一適用例を示す図である。

以下、本発明にかかる広角ズームレンズおよび撮像装置の好適な実施の形態を詳細に説明する。なお、本発明では、レンズの実質枚数は、ほとんど屈折力を持たない光学フィルターや平行平面板、収差補正効果をほとんどもたない焦点距離の長いレンズ等を除いて数える。また、２枚のレンズが接合されている接合レンズも２枚と数えるものとする。

本発明にかかる広角ズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、が配置されて構成される。そして、少なくとも第１レンズ群および第２レンズ群を光軸に沿って移動させて、隣り合うレンズ群の光軸上の間隔を変えることにより広角端から望遠端への変倍を行う。このように構成することによって、簡易で小型な広角ズームレンズを容易に実現することができる。なお、本発明では第３レンズ群の屈折力の正負は特に規定しない。ただ、第３レンズ群が、正の屈折力を備え、広角端から望遠端への変倍に際し固定されるように構成すれば、より小型な光学系を実現することができる。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第１レンズ群に、物体側から順に配置された、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと、負の屈折力を有する第１プラスチックレンズと、を備えている。ここで、プラスチックレンズとは、一般に光学系のレンズとして使用される樹脂材料から形成されたレンズを指すものとする。プラスチックレンズは、軽量で安価である。したがって、プラスチックレンズを用いることで、第１レンズ群の軽量化、低コスト化を促進することができる。

さらに、第１プラスチックレンズの物体側面を、当該面の有効径内において、中心部が物体に対して凹形状、周辺部が物体に対し凸形状になるように形成している。以下、図１に基づき、第１プラスチックレンズの形状の詳細を説明する。

図１（ａ）は第１プラスチックレンズの形状を示す光軸に沿う断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）の部分拡大図である。図１（ａ）に示すように、本発明では、第１プラスチックレンズの物体側面を、光軸近傍の中心部が物体に対して凹形状、有効径内であって光軸から離れた周辺部で物体に対して凸形状になるように形成する。このようにすることで、第１プラスチックレンズの物体側面における光軸より外側の有効径内に変曲点（詳細は後述）をもつ非球面を形成することができ、高度な歪曲収差補正能力を備えること可能になる。

なお、本発明では、第１プラスチックレンズの像側面の形状については特に規定しない。しかし、第１プラスチックレンズの像側面を、像面に対して凹面に形成し、さらに非球面形状とすれば像面湾曲の補正がより効果的に行われる。

第１レンズ群の最も物体側に配置される物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズは、ガラス硝材によって構成されるレンズである。最も物体側に配置されるレンズをガラス硝材とすることによって、環境変化への耐性を持った広角ズームレンズとすることが可能となる。

本発明は、以上のような特徴を備えることによって、歪曲収差と像面湾曲を効果的に補正することが可能になり、高度な歪曲収差補正能力を備えた、小型、軽量で高性能な広角ズームレンズを実現することができる。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズは、第１レンズ群が、第１プラスチックレンズの像側に、負の屈折力を有する第２プラスチックレンズを備え、少なくとも２枚のプラスチックレンズを含み構成されることが好ましい。広角レンズでは、第１レンズ群の口径が大きくなり群全体も大型化する傾向があるため、樹脂材質からなるプラスチックレンズを２枚用いることでより効果的に軽量化、低価格化を図ることができる。以下、図２に基づき、第２プラスチックレンズの形状を説明する。

図２は、第２プラスチックレンズの形状を示す光軸に沿う断面図である。図２に示すように、第２プラスチックレンズの物体側面を物体に対して凹面としたことで、諸収差の補正能力を向上させている。さらに、第２プラスチックレンズの物体側面を非球面とすれば、より収差補正に効果的である。

一方、第２プラスチックレンズの像側面は、光軸中心より離れた有効径までの周辺部が像面に対して凹形状となっている。また、第２プラスチックレンズの像側面の光軸近傍の中心部は像面に対して凸形状に形成してもよいし、凹形状に形成してよい。つまり、第２プラスチックレンズの像側面の曲率半径は正負どちらでもよい。第２プラスチックレンズの像側面も非球面とすれば、より収差補正に効果的である。なお、第２プラスチックレンズの像側面の最大有効径部は、像側面頂に対して像側にある。そのため、中心部が凸形状でも凹形状でも最大有効径部のサグ量（詳細は後述）は正となっている。

以上のような特徴を備えた第２プラスチックレンズは、第１プラスチックレンズだけでは補正不足となる歪曲収差を補正すると共に、より効果的に像面湾曲を補正する役割を果たす。第１レンズ群において、前述の第１プラスチックレンズの像側に第２プラスチックレンズを配置することにより、第１レンズ群で発生する歪曲収差と像面湾曲を非常に良好に補正することが可能になる。これにより、広角で高度の歪曲収差補正能力を備えた、小型、軽量で高性能な光学系を実現することができる。なお、第２プラスチックレンズは第１プラスチックレンズの像側に配置されてさえいればよく、第１プラスチックレンズと第２プラスチックレンズとの間にレンズ等の光学素子を適切に配置すれば、光学性能が劣化するようなことはない。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離をｆ２３ｗ、広角端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離をｆｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１） ４．０≦ｆ２３ｗ／ｆｗ≦１２．０

条件式（１）は、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離と広角端における無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１）を満足することで、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が適切になって、第１レンズ群で発生する球面収差、非点収差、軸上色収差を効果的に補正することができる。

条件式（１）においてその下限を下回ると、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が短くなりすぎて、球面収差や非点収差、軸上色収差の発生が顕著になり、良好な光学性能を得ることが困難となる。一方、条件式（１）においてその上限を超えると、広角端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が長くなりすぎて球面収差や非点収差、軸上色収差が補正不足になるとともに、光学系の全長が延びて光学系の小型化が困難となる。

なお、上記条件式（１）の下限値は、好ましくは４．５以上、より好ましくは５．０以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（１）の上限値は、好ましくは１１．０以下、より好ましくは１０．０以下、より好ましくは９．５０以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、広角端における無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離をｆｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２） １．６≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦６．５

条件式（２）は、第１レンズ群の焦点距離と広角端における無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（２）を満足することで、広角端における第１レンズ群の焦点距離が適切になって、像面湾曲が効果的に補正され、明るい光学系を得ることができる。

条件式（２）においてその下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、広角端において像面湾曲の発生が顕著になるとともに、第１レンズ群による発散光束径が大きくなって、明るく良好な光学性能を備えた光学系の実現が困難となる。一方、条件式（２）においてその上限を超えると、第１レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、レンズ口径が大きくなり、光学系全長も長くなるため、光学系の小型化の実現が困難となる。

なお、上記条件式（２）の下限値は、好ましくは１．７以上、より好ましくは１．８以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（２）の上限値は、好ましくは６．０以下、より好ましくは５．５以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、上記構成において、第１レンズ群と第２レンズ群との間に絞りを配置することが好ましい。絞りを第１レンズ群と第２レンズ群の間に配置することによって、レンズの径大化を抑えることが可能になる。

さらに、広角端から望遠端への変倍時に絞りを光軸上に固定することが好ましい。変倍時に絞りを固定することによって、変倍の機構を簡易な構成とすることが可能となり、ズームレンズの径方向の小型化を促進することが可能となる。さらに、絞りを無限遠物体から近距離物体への合焦の際に固定することで光学系のフォーカスの機構を簡易な構成とすることが可能となり、ズームレンズの径方向の小型化をさらに促進することが可能になる。

本発明にかかるズームレンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第１レンズ群が光軸上を移動するように構成することが好ましい。無限遠物体から近距離物体への合焦時は、第１レンズ群を光軸に沿って像側へ移動させることにより行うことが好ましい。このような動作で合焦を行うことにより、無限遠物体から近距離物体まで高い光学性能を維持することができる。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、上記構成において、第２レンズ群に、物体側から順に配置された、非球面を有する正レンズと、少なくとも１組の、負レンズと正レンズとからなる接合レンズと、を備え、第３レンズ群は、物体側から順に配置された、負レンズと、非球面を有する正レンズと、から構成するとよい。

本発明にかかる広角ズームレンズにおいて、第２レンズ群を、物体側から順に、非球面を有する正レンズと、少なくとも１組の、負レンズと正レンズとからなる接合レンズとを有することが好ましい。第２レンズ群の最も物体側に非球面を有する正レンズを配置することによって、球面収差を良好に補正することが可能となる。さらに、第２レンズ群の最も物体側に配置された正レンズの像側に負レンズと正レンズからなる接合レンズを配置することによって、軸上色収差をより良好に補正することが可能となる。このとき、第２レンズ群の最も物体側に配置された正レンズは両凸形状であることによって、さらに収差補正をより良好に行うことが可能となる。

本発明にかかる広角ズームレンズにおいて、第３レンズ群は正の屈折力を有することが好ましい。第３レンズ群が正の屈折力を有することによって、非点収差と軸上色収差を良好に補正することが可能となる。さらに、第３レンズ群を、物体側から順に、負レンズと正レンズを有する構成とすることがより好ましい。第３レンズ群の最も物体側に負レンズを配置することによって、非点収差を良好に補正することが可能となる。さらに、第３レンズ群の最も物体側に配置された負レンズの像側に配置される正レンズは両凸形状であることが好ましい。両凸形状とすることによって、より良好に収差補正が可能となる。さらに、第３レンズ群の最も物体側に配置された負レンズの像側に配置された正レンズは非球面を有することが好ましい。この構成によって、像面湾曲をより良好に補正することが可能となる。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第１プラスチックレンズの物体側面の曲率半径をＲ１ａ、第１プラスチックレンズの像側面の曲率半径をＲ２ａとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３） ０．０＜（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＜１．５

条件式（３）は、第１プラスチックレンズにおける、物体側の面の曲率半径Ｒ１ａと像側面の曲率半径Ｒ２ａの形状を規定するものである。条件式（３）を満足することで、歪曲収差を良好に補正して高い光学性能を維持することができる。

条件式（３）においてその下限を下回ると、第１プラスチックレンズの物体側面での歪曲収差の補正が不足するため、好ましくない。一方、条件式（３）においてその上限を超えると、第１プラスチックレンズの物体側面で発生する歪曲収差が顕著になるとともに、像面湾曲も増大するため、良好な光学性能を得ることが難しくなる。

なお、上記条件式（３）の下限値は、好ましくは０．０５を超える値、より好ましくは０．０８を超える値になるように設定するとよい。一方、上記条件式（２）の上限値は、好ましくは１．２未満、より好ましくは１．１未満になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第１プラスチックレンズの焦点距離をｆｐ１、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（４） １．２≦ｆｐ１／ｆ１≦７．０

条件式（４）は、第１レンズ群に配置された第１プラスチックレンズの焦点距離と第１レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。条件式（４）を満足することで、歪曲収差と像面湾曲を良好に補正することができる。

条件式（４）においてその下限を下回ると、第１プラスチックレンズの焦点距離が短くなりすぎて、歪曲収差の補正が過剰になるため、好ましくない。一方、条件式（４）においてその上限を超えると、第１プラスチックレンズの焦点距離が長くなりすぎて、光学系全長が延びるとともに、歪曲収差の補正が不足するため、好ましくない。

なお、上記条件式（４）の下限値は、好ましくは１．４以上、より好ましくは１．６以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（４）の上限値は、好ましくは６．０以下、より好ましくは５．５以下、より好ましくは５．０以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第２プラスチックレンズの焦点距離をｆｐ２、第１プラスチックレンズの焦点距離をｆｐ１とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（５） ０．４≦ｆｐ２／ｆｐ１≦３．０

条件式（５）は、第１レンズ群中の、第２プラスチックレンズの焦点距離と第１プラスチックレンズの焦点距離との比を規定するものである。条件式（５）を満足することで、歪曲収差と像面湾曲を良好に補正することができる。

条件式（５）においてその下限を下回ると、第２プラスチックレンズの焦点距離が短くなりすぎて、歪曲収差と像面湾曲の発生が顕著になるため、好ましくない。一方、条件式（５）においてその上限を超えると、第２プラスチックレンズの焦点距離が長くなりすぎて、歪曲収差の補正が難しくなるとともに、像面湾曲を適切に補正できなくなる。

なお、上記条件式（５）の下限値は、好ましくは０．５以上、より好ましくは０．６以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（５）の上限値は、好ましくは２．５以下、より好ましくは２．０以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第１プラスチックレンズの物体側面における変曲点でのサグ量をＳａｇＨ、第１プラスチックレンズの物体側面における最大有効径でのサグ量をＳａｇＥ、第１プラスチックレンズの焦点距離をｆｐ１とするとき、次の条件式を満足することが好ましい（ＳａｇＨ、ＳａｇＥについては図１参照）。
（６） ０．０＜ ｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＜０．５

条件式（６）は、第１レンズ群に配置された第１プラスチックレンズの物体側の面の変曲点でのサグ量と最大有効径部のサグ量との差と、第１レンズ群に配置された第１プラスチックレンズの焦点距離との比を規定するものである。条件式（６）を満足することにより、歪曲収差を良好に補正することができる。以下、図３および図４に基づき、サグ量と変曲点について説明する。

図３は、サグ量を説明するための図である。図３において、まず、光軸とレンズの交わる点を面頂と定義する。そして、サグ量とは、面頂と、レンズ面上の１点から光軸へ伸ばした垂線が光軸と交わる点との距離（レンズの光軸に平行な方向への削り量）のことを云う。なお、本発明では、サグ量の符号は、面頂を基準として物体側を負、像側を正とする。

図４は、変曲点を説明するための図である。図４では、前述した第１プラスチックレンズを例にして変曲点について説明する。図４に示すように、変曲点とは、レンズ面上において光軸上の面頂から径方向へ離れていくにつれて、サグ量が増加から減少に変化する点、またはサグ量が減少から増加に変化する点のことを云う。

条件式（６）においてその下限に漸近すると、周辺部のサグ量が小さくなりすぎて、歪曲収差を十分に補正できなくなる。一方、条件式（６）においてその上限を超えると、周辺部のサグ量が大きくなりすぎて、歪曲収差の補正が過剰になり、好ましくない。

なお、上記条件式（６）の下限値は、好ましくは０．０５を超える値、より好ましくは０．１０を超える値になるように設定するとよい。一方、上記条件式（６）の上限値は、好ましくは０．４未満、より好ましくは０．３未満、より好ましくは０．２５未満になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第２レンズ群の焦点距離をｆ２、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（７） １．２≦｜ｆ２／ｆ１｜≦３．８

条件式（７）は、第２レンズ群の焦点距離と第１レンズ群の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（７）を満足することで、変倍時の第１レンズ群の動作に伴う非点収差や像面湾曲の発生を抑制することができる。

条件式（７）が下限を下回ると、第２レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、像面湾曲の補正が過剰になって、広角端から望遠端への変倍時に良好な光学性能を得ることが困難となる。一方、条件式（７）においてその上限を超えると、第２レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、像面湾曲を補正することが難しくなるとともに、広角端から望遠端への変倍時に良好な光学性能を得ることが困難となる。特に、明るい光学系では、変倍時の球面収差、像面湾曲、非点収差を含む諸収差の補正が極めて難しくなり、良好な光学性能を備えた光学系を実現することが困難となる。

なお、上記条件式（７）の下限値は、好ましくは１．３以上、より好ましくは１．４以上、より好ましくは１．５以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（７）の上限値は、好ましくは３．５以下、より好ましくは３．３以下、より好ましくは３．０以下、より好ましくは２．８以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（８） ０．５≦｜ｆ３／ｆ２｜≦３．５

条件式（８）は、第３レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（８）を満足することで、変倍時に第２レンズ群で補正しきれない球面収差や像面湾曲を第３レンズ群で良好に補正することができる。

条件式（８）においてその下限を下回ると、第３レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、広角端から望遠端にかけて球面収差の補正が過剰になるとともに、像面湾曲を良好に補正することが難しくなる。一方、条件式（８）においてその上限を超えると、第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、広角端から望遠端にかけて球面収差を良好に補正することが難しくなるとともに、光学系の全長が延びて光学系の小型化が困難となる。

なお、上記条件式（８）の下限値は、好ましくは０．８以上、より好ましくは１．０以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（８）の上限値は、好ましくは３．０以下、より好ましくは２．５以下、より好ましくは２．２以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、望遠端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（９） ０．５≦｜ｆ１／ｆｔ｜≦３．５

条件式（９）は、第１レンズ群の焦点距離と望遠端における無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離との比の絶対値を規定するものである。条件式（９）を満足することで、望遠端における第１レンズ群の焦点距離が適切になって、像面湾曲が効果的に補正され、明るい光学系を実現することができる。

条件式（９）においてその下限を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、望遠端において像面湾曲の発生が顕著になり、良好な光学性能を実現することが難しくなる。一方、条件式（９）においてその上限を上回ると、第１レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、光学系全長が延び、光学系の小型化が困難となる。

なお、上記条件式（９）の下限値は、好ましくは０．６以上、より好ましくは０．７以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（９）の上限値は、好ましくは３．０以下、より好ましくは２．５以下、より好ましくは２．２以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、望遠端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離をｆ２３ｔ、望遠端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１０） １．８≦ｆ２３ｔ／ｆｔ≦９．７

条件式（１０）は、望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離と、第１レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が適切になって、望遠端において第１レンズ群で発生する球面収差、非点収差、軸上色収差を第２レンズ群および第３レンズ群で効果的に補正することができる。

条件式（１０）においてその下限を下回ると、望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が短くなりすぎて、球面収差や非点収差、軸上色収差が補正過剰になるため、効果的な収差補正を行うことが困難となる。一方、条件式(１０)においてその上限を超えると、望遠端における第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が長くなりすぎて、球面収差や非点収差、軸上色収差が補正不足になるため、良好な光学性能を得ることが困難となる。また、第２レンズ群と第３レンズ群との合成焦点距離が長くなることで、光学系全長が延び、光学系の小型化が困難となる。

なお、上記条件式（１０）の下限値は、好ましくは２．０以上、より好ましくは２．５以上、より好ましくは２．８以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（１０）の上限値は、好ましくは８．７以下、より好ましくは８．０以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、広角端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離をｆｗとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１１） ７．０≦ｆ３／ｆｗ≦１８．０

条件式（１１）は、第３レンズ群の焦点距離と広角端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、広角端における第３レンズ群の屈折力が適切になって、球面収差、像面湾曲を良好に補正することができる。

条件式（１１）においてその下限を下回ると、第３レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、広角端における球面収差、像面湾曲の補正が過剰になり、良好な光学性能を得ることが難しくなる。一方、条件式（１１）においてその上限を超えると、第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、広角端における球面収差、像面湾曲の補正が不足して、良好な光学性能を得ることが難しくなる。また、光学系全長が延びて、光学系の小型化が困難となる。

なお、上記条件式（１１）の下限値は、好ましくは７．５以上、より好ましくは８．０以上、より好ましくは９．０以上、より好ましくは９．５以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（１１）の上限値は、好ましくは１６．０以下、より好ましくは１４．０以下、より好ましくは１３．０以下、より好ましくは１２．０以下になるように設定するとよい。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズでは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３、望遠端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離をｆｔとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１２） ２．５≦ｆ３／ｆｔ≦７．０

条件式（１２）は、第３レンズ群の焦点距離と望遠端における無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、望遠端における第３レンズ群の屈折力が適切になって、球面収差、像面湾曲を良好に補正することができる。

条件式（１２）においてその下限を下回ると、第３レンズ群の焦点距離が短くなりすぎて、望遠端における球面収差、像面湾曲の補正が過剰になり、良好な光学性能を得ることが難しくなる。一方、条件式（１２）においてその上限を超えると、第３レンズ群の焦点距離が長くなりすぎて、望遠端における球面収差、像面湾曲の補正が不足し、良好な光学性能を得ることが難しくなる。また、光学系全長が延びて、光学系の小型化が困難となる。

なお、上記条件式（１２）の下限値は、好ましくは３．０以上、より好ましくは３．５以上になるように設定するとよい。一方、上記条件式（１２）の上限値は、好ましくは６．０以下、より好ましくは５．５以下、より好ましくは５．０以下になるように設定するとよい。

以上説明したように、本発明は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、を配置し、第１レンズ群に特殊な形状の非球面を有するプラスチックレンズを備えることによって、歪曲収差を効率的に補正するとともに、軽量化、低価格化を図り、各レンズ群の焦点距離を適切に設定することで、大口径、小型の広角ズームレンズを実現することができる。加えて、上記各条件式を満足することによって、より優れた光学性能を備えた広角ズームレンズを実現することができる。

このような特徴を備えた本発明にかかる広角ズームレンズは、写真用のカメラはもとより、監視カメラ等、様々な撮像装置に用いることができる。特に、高画素、高感度化が進んだ固体撮像素子を備えた撮像装置に好適である。

たとえば、上記構成を備えた本発明にかかる広角ズームレンズを、この広角ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する固体撮像素子とともに備えて撮像装置を構成すれば、諸収差を全変倍域に亘って良好に補正させ、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を実現することができる。

さらに、本発明にかかる広角ズームレンズを、近赤外線領域の波長に対しても、良好に諸収差を補正させ、昼夜を問わず、良好な画像が得られる高性能の撮像装置を実現することができる。

以下、本発明にかかる広角ズームレンズの実施例を図面に基づき詳細に説明する。なお、以下の実施例により本発明が限定されるものではない。

図５は、実施例１にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ₃と、が配置されて構成される。第１レンズ群Ｇ₁と第２レンズ群Ｇ₂との間には、所定の口径を規定する絞りＳが配置されている。第３レンズ群Ｇ₃と像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧが配置されている。カバーガラスＣＧは、必要に応じて配置される。

第１レンズ群Ｇ₁は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₁₁と、負の屈折力を有する第１プラスチックレンズＬ₁₂と、負の屈折力を有する第２プラスチックレンズＬ₁₃と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₁₄と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ₁₅と、が配置されて構成される。

第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面は、当該面の有効径内において、中心部が物体側に対して凹形状、周辺部が物体側に対して凸形状になっている。第２プラスチックレンズＬ₁₃は、物体側面は物体側に対して凹面であり、像側面は当該面の有効径内において周辺部が像側に対して凹形状になっている。第１プラスチックレンズＬ₁₂の両面および第２プラスチックレンズＬ₁₃の両面は、それぞれ非球面になっている。また、負メニスカスレンズＬ₁₄と正メニスカスレンズＬ₁₅とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₂は、物体側から順に、両凸正レンズＬ₂₁と、両凹負レンズＬ₂₂と、両凸正レンズＬ₂₃と、両凹負レンズＬ₂₄と、両凸正レンズＬ₂₅と、が配置されて構成される。両凹負レンズＬ₂₂と両凸正レンズＬ₂₃とは、接合されている。両凸正レンズＬ₂₁の両面には、非球面が形成されている。また、両凹負レンズＬ₂₄と両凸正レンズＬ₂₅とは、接合されている。

第３レンズ群Ｇ₃は、物体側から順に、両凹負レンズＬ₃₁と、両凸正レンズＬ₃₂と、が配置されて構成される。両凸正レンズＬ₃₂の両面には、非球面が形成されている。

この広角ズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍に際して、絞りＳを固定したまま、第１レンズ群Ｇ₁と第２レンズ群Ｇ₂との間隔が徐々に狭まるように、第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との間隔が徐々に広がるように、第１レンズ群Ｇ₁、第２レンズ群Ｇ₂を移動させる。

具体的には、広角端から望遠端への変倍に際して、各レンズ群は次のように動作する。第１レンズ群Ｇ₁は、光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側に単調に移動する。第２レンズ群Ｇ₂は、光軸に沿って像面ＩＭＧ側から物体側へ単調に移動する。なお、第３レンズ群Ｇ₃は固定である（以上、図中の実線矢印を参照）。

また、この広角ズームレンズでは、絞りＳを固定したまま、第１レンズ群Ｇ₁を光軸に沿って物体側から像面ＩＭＧ側へ移動させることによって、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う（以上、図中の破線矢印を参照）。

以下、実施例１にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。各種数値データにおいて、ＮＳは面番号（物体側から像面側への面の順番）、ｒはレンズ、絞り面などの曲率半径（ｍｍ）、ｄはレンズ肉厚または空気間隔（ｍｍ）、ｎｄはレンズなどのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはレンズなどのｄ線に対するアッベ数を示している。面番号に＊を付した面は非球面を示している。なお、曲率半径の符号は、物体側に凸面を向けた場合を正とする。非球面係数において「Ｅ−ｎ」は『×１０^-n』を表している。また、広角ズームレンズ全系の焦点距離ｆ（ｍｍ）、ＦナンバーＦＮＯ、半画角ω（°）、像高（ｍｍ）、光学系全長（ｍｍ）の値は、ｄ線に対する値である。後述する実施例２以降も同様である。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 50.158 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.100
3* -49.863 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 10.685
5* -11.316 2.300 1.53504 55.71
6* 500.000 1.830
7 20.816 0.600 1.49700 81.60
8 12.235 2.746 1.85478 24.79
9 25.109 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 10.720 3.684 1.49710 81.55
12* -16.000 0.743
13 -19.842 0.500 1.73800 32.32
14 18.780 2.509 1.80809 22.76
15 -20.362 1.583
16 -3700.000 0.500 1.85478 24.79
17 8.646 3.623 1.43700 95.10
18 -10.624 d18(可変)
19 -17.462 0.500 1.74950 35.33
20 31.712 0.150
21* 14.725 2.911 1.72903 54.04
22* -14.091 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.398(fw) 3.896 5.822(ft)
FNO 1.442 1.745 2.343
ω 52.660 37.977 27.368
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 82.002 71.595 69.061

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.43
広角端 中間 望遠端
f 2.398 3.896 5.822
撮影距離 inf inf inf
d9 17.462 7.055 4.521
d10 9.777 5.988 1.050
d18 1.200 4.989 9.927
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 17.674 7.254 4.719
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -7.939(f1)
２ 11-18 15.004(f2)
３ 19-22 26.267(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 3.3078E-04 -2.3083E-06 1.1529E-08 -3.5615E-11 5.6011E-14
4 0 1.3818E-05 2.2271E-06 -5.5270E-08 3.7612E-10 -8.7199E-13
5 0 5.1355E-05 6.9356E-06 -7.4144E-08 3.0706E-10
6 0 3.0856E-04 2.1050E-06 4.8711E-08 -7.2161E-10
11 0 -1.2907E-04 -3.0116E-06 1.3995E-07 -5.5620E-09
12 0 1.9766E-04 -1.9158E-06 4.2598E-08 -3.6111E-09
21 0 -8.0906E-05 3.3818E-06 -7.8503E-08 6.0124E-09
22 0 1.6501E-04 2.8373E-06 -1.5053E-07 8.8307E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝13.454
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.61
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝3.31

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-49.864
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.55
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-20.603
ｆｐ１／ｆ１＝2.60
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-20.650
ｆｐ２／ｆｐ１＝1.00
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.085
ＳａｇＥ＝3.215
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.16
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝1.89

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.75

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝1.36

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝19.163
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝3.29

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝10.95

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.51

図６は、実施例１にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図７は、実施例２にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、第１レンズ群Ｇ₁において最も像面ＩＭＧ側に両凹負レンズＬ₂₁₄と両凸正レンズＬ₂₁₅とからなる接合レンズが配置されていること、第２レンズ群Ｇ₂において両凸正レンズＬ₂₅の物体側面に接合されているのが物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₂₂₄であること以外、実施例１に示した広角ズームレンズと同様である。よって、本実施例では、実施例１と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例２にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 43.000 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.100
3* -67.647 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 10.438
5* -38.681 2.300 1.53504 55.71
6* 18.798 6.320
7 -10.523 0.600 1.49700 81.60
8 26.754 2.000 1.85478 24.79
9 -66.782 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 12.475 4.221 1.49710 81.55
12* -12.116 0.563
13 -131.037 0.500 1.85478 24.79
14 8.299 3.233 1.80809 22.76
15 -49.687 3.312
16 60.781 0.500 1.84666 23.78
17 8.931 3.031 1.49700 81.60
18 -12.094 d18(可変)
19 -28.484 0.500 1.91082 35.25
20 9.817 3.762
21* 20.009 3.319 1.72903 54.04
22* -10.446 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.398(fw) 3.898 5.818(ft)
FNO 1.803 2.302 2.940
ω 52.541 37.041 26.679
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 88.501 79.183 76.637

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.43
広角端 中間 望遠端
f 2.398 3.898 5.818
撮影距離 inf inf inf
d9 15.882 6.563 4.017
d10 8.122 5.028 1.050
d18 1.200 4.294 8.272
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 15.952 6.634 4.088
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -4.751(f1)
２ 11-18 12.636(f2)
３ 19-22 24.193(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 3.6110E-04 -2.3165E-06 1.0529E-08 -3.1670E-11 4.0724E-14
4 0 3.6093E-05 3.7754E-06 -7.6755E-08 4.4352E-10 -8.9495E-13
5 0 -6.6532E-04 1.7478E-05 -1.7661E-07 7.0271E-10
6 0 -3.3693E-04 1.8456E-05 -2.2354E-07 4.1461E-09
11 0 -1.7024E-04 -8.9127E-07 3.9068E-08 -1.5369E-09
12 0 2.1336E-04 -1.8334E-06 3.8908E-08 -1.2408E-09
21 0 -8.8317E-05 -3.3352E-07 -4.1385E-08 -1.9459E-09
22 0 1.5133E-04 -3.2279E-06 5.7369E-08 -3.0067E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝22.060
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝9.20
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝1.98

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-67.647
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.65
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-21.923
ｆｐ１／ｆ１＝4.61
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-23.319
ｆｐ２／ｆｐ１＝1.06
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.041
ＳａｇＥ＝3.365
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.16
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝2.66

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.91

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝0.82

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝45.048
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝7.74

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝10.09

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.16

図８は、実施例２にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図９は、実施例３にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、第２レンズ群Ｇ₂において両凸正レンズＬ₂₅の物体側面に接合されているのが物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₃₂₄であること以外、実施例１に示した広角ズームレンズと同様である。よって、本実施例では、実施例１と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例３にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 47.267 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.100
3* -56.086 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 10.416
5* -11.378 2.300 1.53504 55.71
6* 853.759 1.500
7 15.247 0.600 1.49700 81.60
8 10.104 3.346 1.85478 24.79
9 16.933 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 12.780 2.904 1.49710 81.55
12* -18.512 0.760
13 -22.564 0.500 1.85478 24.79
14 21.545 3.895 1.80809 22.76
15 -13.575 0.398
16 137.579 2.595 1.84666 23.78
17 9.245 3.187 1.49700 81.60
18 -16.465 d18(可変)
19 -17.811 0.500 1.90366 31.31
20 32.479 0.253
21* 16.389 2.908 1.77377 47.16
22* -12.497 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.401(fw) 3.890 5.809(ft)
FNO 1.648 1.915 2.524
ω 52.640 38.162 27.475
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 81.947 71.327 68.156

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.42
広角端 中間 望遠端
f 2.401 3.890 5.809
撮影距離 inf inf inf
d9 17.405 6.785 3.615
d10 8.580 5.343 1.145
d18 1.200 4.437 8.635
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 17.607 6.986 3.816
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -8.054(f1)
２ 11-18 13.747(f2)
３ 19-22 27.106(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 3.1919E-04 -2.2050E-06 1.1090E-08 -3.6456E-11 6.2501E-14
4 0 2.4777E-05 2.0522E-06 -5.5075E-08 3.7949E-10 -8.8029E-13
5 0 9.9962E-05 6.6412E-06 -7.6867E-08 3.2762E-10
6 0 3.7646E-04 2.4785E-06 5.3410E-08 -8.0110E-10
11 0 -2.2687E-04 -6.0229E-06 7.1085E-08 -1.3196E-08
12 0 1.3732E-04 -4.4160E-06 -8.4947E-08 -7.0178E-09
21 0 -9.7178E-05 3.8332E-06 -5.3423E-08 4.8569E-09
22 0 1.5095E-04 3.8436E-06 -1.3641E-07 7.7260E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝12.714
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.30
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝3.35

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-56.086
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.59
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-21.140
ｆｐ１／ｆ１＝2.62
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-20.967
ｆｐ２／ｆｐ１＝0.99
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.069
ＳａｇＥ＝3.132
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.15
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝1.71

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.97

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝1.39

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝17.035
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝2.93

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.29

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.67

図１０は、実施例３にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１１は、実施例４にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、第１レンズ群Ｇ₁において物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₁₄の像面ＩＭＧ側に両凸正レンズＬ₄₁₅が接合されていること、第２レンズ群Ｇ₂において最も物体側に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ₄₂₁が配置されていること、第３レンズ群Ｇ₃において最も物体側に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₄₃₁が配置されていること以外、実施例１に示した広角ズームレンズと同様である。正メニスカスレンズＬ₄₂₁の両面には、非球面が形成されている。よって、本実施例では、実施例１と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例４にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 104.410 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.100
3* -46.166 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 10.200
5* -15.267 2.300 1.53504 55.71
6* 64393.564 1.500
7 43.808 0.600 1.49700 81.60
8 34.290 2.653 1.85478 24.79
9 -129.377 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 10.729 2.550 1.49710 81.55
12* 30.158 0.981
13 -280.722 0.500 1.73800 32.32
14 126.981 2.194 1.80809 22.76
15 -16.864 1.541
16 -95.263 0.647 1.85478 24.79
17 8.200 3.914 1.43700 95.10
18 -10.505 d18(可変)
19 23.478 0.500 1.74950 35.33
20 9.265 0.150
21* 8.266 3.097 1.72903 54.04
22* -214.000 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.400(fw) 3.890 5.823(ft)
FNO 1.483 1.720 2.185
ω 52.861 39.087 28.217
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 88.470 72.145 66.594

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.43
広角端 中間 望遠端
f 2.400 3.890 5.823
撮影距離 inf inf inf
d9 24.836 8.512 2.959
d10 10.407 6.353 1.050
d18 1.200 5.254 10.558
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 25.269 8.943 3.392
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -11.759(f1)
２ 11-18 18.688(f2)
３ 19-22 23.281(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 3.4988E-04 -2.3569E-06 1.0894E-08 -3.5651E-11 7.2656E-14
4 0 4.8340E-05 2.2939E-06 -5.9772E-08 3.9179E-10 -8.7199E-13
5 0 -1.4403E-04 5.6459E-06 -5.4819E-08 1.8821E-10
6 0 -1.4029E-05 4.1413E-06 -3.6641E-08 9.1546E-11
11 0 -4.0273E-04 -1.7234E-05 1.4662E-07 -1.3229E-08
12 0 -1.8196E-04 -1.5316E-05 -1.3706E-07 5.6785E-10
21 0 -6.0773E-05 4.2481E-06 -3.3748E-07 1.0924E-08
22 0 6.4782E-05 4.9232E-06 -4.2447E-07 1.7513E-08

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝12.956
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.40
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝4.90

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-46.166
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.53
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-20.231
ｆｐ１／ｆ１＝1.72
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-28.528
ｆｐ２／ｆｐ１＝1.41
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.095
ＳａｇＥ＝2.419
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.12
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝1.59

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.25

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝2.02

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝17.961
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝3.08

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝9.70

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.00

図１２は、実施例４にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１３は、実施例５にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、第２レンズ群Ｇ₂において両凸正レンズＬ₂₅の物体側に物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ₅₂₄が接合されていること以外、実施例１に示した広角ズームレンズと同様である。よって、本実施例では、実施例１と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例５にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 45.220 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.123
3* -56.545 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 12.760
5* -11.978 2.300 1.53504 55.71
6* 29.838 1.889
7 15.864 1.078 1.49700 81.60
8 11.712 3.532 1.85478 24.79
9 22.013 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 10.963 3.564 1.49710 81.55
12* -15.375 0.721
13 -20.554 0.500 1.73800 32.32
14 39.318 2.226 1.80809 22.76
15 -18.903 2.114
16 218.810 0.500 1.85478 24.79
17 8.760 3.626 1.43700 95.10
18 -11.586 d18(可変)
19 -18.912 0.500 1.74950 35.33
20 20.170 0.456
21* 13.876 3.067 1.72903 54.04
22* -13.864 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.398(fw) 3.896 5.818(ft)
FNO 1.597 1.941 2.737
ω 52.632 37.704 27.249
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 82.495 74.053 72.639

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.43
広角端 中間 望遠端
f 2.398 3.896 5.818
撮影距離 inf inf inf
d9 13.600 5.158 3.744
d10 10.116 6.167 1.050
d18 1.223 5.172 10.289
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 13.740 5.298 3.884
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -6.720(f1)
２ 11-18 14.293(f2)
３ 19-22 28.676(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 3.4816E-04 -2.4445E-06 1.1467E-08 -3.2307E-11 4.5438E-14
4 0 8.6059E-05 2.1752E-06 -5.6967E-08 3.7901E-10 -8.7199E-13
5 0 4.9590E-05 6.8033E-06 -8.7217E-08 3.5773E-10
6 0 3.3652E-04 2.1818E-06 8.6226E-08 -1.8005E-09
11 0 -1.5023E-04 -2.2177E-06 1.1077E-07 -4.2320E-09
12 0 2.0032E-04 -2.2717E-06 8.8303E-08 -3.7145E-09
21 0 -1.0259E-04 1.7564E-06 -1.2973E-07 4.5407E-09
22 0 1.1826E-04 1.2718E-06 -1.6062E-07 5.3943E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝13.981
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.83
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝2.80

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-56.545
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.60
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-21.176
ｆｐ１／ｆ１＝3.15
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-15.674
ｆｐ２／ｆｐ１＝0.74
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.060
ＳａｇＥ＝3.650
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.18
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝2.13

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝2.01

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝1.15

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝20.240
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝3.48

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.96

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.93

図１４は、実施例５にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１５は、実施例６にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、実施例５に示した広角ズームレンズと同様である。よって、本実施例では、実施例５と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例６にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 38.390 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.777
3* -17.478 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 11.180
5* -23.229 2.300 1.53504 55.71
6* 34.557 1.500
7 20.308 0.600 1.49700 81.60
8 12.129 2.683 1.85478 24.79
9 24.883 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 10.643 3.653 1.49710 81.55
12* -17.086 0.791
13 -21.406 0.500 1.73800 32.32
14 30.302 2.269 1.80809 22.76
15 -19.769 1.925
16 271.129 0.500 1.85478 24.79
17 8.307 3.599 1.43700 95.10
18 -11.532 d18(可変)
19 -17.457 0.500 1.74950 35.33
20 35.000 0.358
21* 17.002 2.902 1.72903 54.04
22* -13.517 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.399(fw) 3.895 5.814(ft)
FNO 1.545 1.857 2.546
ω 52.865 38.600 27.840
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 82.486 72.470 70.135

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.42
広角端 中間 望遠端
f 2.399 3.895 5.814
撮影距離 inf inf inf
d9 16.742 6.727 4.392
d10 9.905 6.040 1.05
d18 1.200 5.064 10.055
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 16.921 6.905 4.571
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -7.546(f1)
２ 11-18 14.977(f2)
３ 19-22 26.696(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 6.8254E-04 -5.0108E-06 2.4907E-08 -7.3034E-11 1.0103E-13
4 0 2.1273E-04 1.0249E-05 -1.5382E-07 6.4451E-10 -8.7199E-13
5 0 -5.2008E-04 1.5479E-05 -1.8846E-07 7.6995E-10
6 0 -1.9905E-04 9.8351E-06 -6.1598E-08 -2.2231E-10
11 0 -1.1716E-04 -1.9868E-06 9.3747E-08 -3.7639E-09
12 0 2.1454E-04 -2.3077E-06 7.7907E-08 -3.4332E-09
21 0 -6.9238E-05 -7.6357E-06 3.3520E-07 -1.0482E-08
22 0 1.3360E-04 -8.7860E-06 3.3706E-07 -9.3945E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝13.974
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.83
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝3.15

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-17.478
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.10
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-14.462
ｆｐ１／ｆ１＝1.92
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-25.608
ｆｐ２／ｆｐ１＝1.77
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.383
ＳａｇＥ＝2.537
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.20
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝1.98

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.78

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝1.30

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝20.237
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝3.48

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.13

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.59

図１６は、実施例６にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１７は、実施例７にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、実施例１に示した広角ズームレンズと同様である。よって、本実施例では、実施例１と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例７にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 53.231 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.168
3* -271.700 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 10.947
5* -10.580 2.300 1.53504 55.71
6* 189.835 3.139
7 35.897 0.600 1.49700 81.60
8 15.120 2.534 1.85478 24.79
9 39.697 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 10.802 3.521 1.49710 81.55
12* -17.508 0.909
13 -19.000 0.500 1.73800 32.32
14 47.382 2.271 1.80809 22.76
15 -16.376 1.890
16 -166.409 0.500 1.85478 24.79
17 9.081 3.530 1.43700 95.10
18 -10.605 d18(可変)
19 -17.679 0.500 1.74950 35.33
20 25.769 0.334
21* 16.139 2.908 1.72903 54.04
22* -12.281 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.397(fw) 3.896 5.822(ft)
FNO 1.483 1.769 2.330
ω 52.548 37.383 26.901
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 82.511 72.043 69.431

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.43
広角端 中間 望遠端
f 2.397 3.896 5.822
撮影距離 inf inf inf
d9 16.543 6.075 3.463
d10 9.618 5.899 1.05
d18 1.200 4.920 9.768
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 16.730 6.260 3.648
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -7.785(f1)
２ 11-18 14.854(f2)
３ 19-22 25.660(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 2.6961E-04 -1.6727E-06 6.1354E-09 -1.6313E-11 3.2766E-14
4 0 1.3567E-05 1.9613E-06 -5.3677E-08 3.7286E-10 -8.7199E-13
5 0 3.0662E-04 3.4578E-06 -5.0047E-08 2.6168E-10
6 0 4.3042E-04 -4.3406E-07 6.9932E-08 -1.0866E-09
11 0 -1.2192E-04 -1.7469E-06 1.1498E-07 -4.2482E-09
12 0 2.4251E-04 -2.1695E-06 1.1266E-07 -4.1110E-09
21 0 -8.5982E-05 4.3851E-07 5.9547E-08 4.6194E-09
22 0 2.2631E-04 -9.3581E-07 -2.6272E-08 8.0002E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝13.797
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.75
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝3.25

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-271.700
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.90
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-25.344
ｆｐ１／ｆ１＝3.26
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-18.656
ｆｐ２／ｆｐ１＝0.74
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.003
ＳａｇＥ＝3.360
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.13
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝1.91

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.73

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝1.34

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝20.000
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝3.44

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝10.70

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.41

図１８は、実施例７にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図１９は、実施例８にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、第１レンズ群Ｇ₁において、第１プラスチックレンズＬ₁₂の像面ＩＭＧ側に、像面ＩＭＧ側面の光軸近傍の中心部が像面ＩＭＧに対して凸形状に形成された第２プラスチックレンズＬ₈₁₃が配置されていること以外、実施例１に示した広角ズームレンズと同様である。よって、本実施例では、実施例１と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例８にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 51.472 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.100
3* -55.373 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 12.110
5* -10.385 2.300 1.53504 55.71
6* -55.903 2.202
7 29.497 0.600 1.49700 81.60
8 12.350 2.640 1.85478 24.79
9 25.003 d9(可変)
10(絞り) inf d10(可変)
11* 11.040 3.462 1.49710 81.55
12* -17.349 0.870
13 -19.000 0.500 1.73800 32.32
14 59.012 2.208 1.80809 22.76
15 -16.419 1.917
16 -243.219 0.500 1.85478 24.79
17 9.128 3.616 1.43700 95.10
18 -10.771 d18(可変)
19 -19.290 0.500 1.74950 35.33
20 28.233 0.234
21* 14.883 2.889 1.72903 54.04
22* -14.658 3.100
23 inf 1.500 1.51680 64.19
24 inf BF(バックフォーカス)
25 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.398(fw) 3.895 5.821(ft)
FNO 1.494 1.786 2.454
ω 52.714 37.966 27.322
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 82.000 72.093 69.861

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.43
広角端 中間 望遠端
f 2.398 3.895 5.821
撮影距離 inf inf inf
d9 15.645 5.738 3.506
d10 9.906 6.063 1.05
d18 1.200 5.042 10.055
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d9 15.826 5.918 3.685
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-9 -7.640(f1)
２ 11-18 14.875(f2)
３ 19-22 27.085(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 3.3990E-04 -2.3575E-06 1.1095E-08 -3.2047E-11 4.7434E-14
4 0 6.7121E-05 2.2781E-06 -5.8573E-08 3.8619E-10 -8.7199E-13
5 0 9.5822E-05 8.1444E-06 -9.5962E-08 4.6790E-10
6 0 2.5726E-04 3.1812E-06 3.1322E-08 -6.7134E-10
11 0 -1.2865E-04 -2.6106E-06 1.2785E-07 -5.2979E-09
12 0 2.1881E-04 -2.3843E-06 8.5969E-08 -4.3588E-09
21 0 -7.2484E-05 1.2413E-06 -3.5197E-09 4.0031E-09
22 0 1.7112E-04 -4.1083E-07 -7.8796E-09 5.2469E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝13.550
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.65
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝3.19

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-55.373
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.59
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-21.083
ｆｐ１／ｆ１＝2.76
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-24.265
ｆｐ２／ｆｐ１＝1.15
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₈₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.067
ＳａｇＥ＝3.472
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.17
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝1.95

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.82

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝1.31

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝19.297
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝3.32

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝11.29

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.65

図２０は、実施例８にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

図２１は、実施例９にかかる広角ズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。本実施例にかかる広角ズームレンズの光学構成は、第１レンズ群Ｇ₁において第１プラスチックレンズＬ₁₂と第２プラスチックレンズＬ₁₃との間に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₉₁₀が配置されていること、第２レンズ群Ｇ₂において両凸正レンズＬ₂₅の物体側面に接合されているのが物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ₉₂₄であること以外、実施例１に示した広角ズームレンズと同様である。よって、本実施例では、上記実施例と同様な部材には同一の符号を付すとともに、それらについての詳細な説明は省略する。

以下、実施例９にかかる広角ズームレンズに関する各種数値データ（光学諸元表）を示す。

（面データ）
ＮＳ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
1 43.000 1.500 1.58913 61.25
2 18.000 7.100
3* -71.651 1.500 1.53504 55.71
4* 14.300 5.000
5 50.840 0.800 1.65844 50.86
6 19.085 5.596
7* -19.233 2.300 1.53504 55.71
8* 80.761 1.500
9 23.333 0.600 1.49700 81.60
10 15.331 3.767 1.85478 24.79
11 39.095 d11(可変)
12(絞り) inf d12(可変)
13* 11.368 4.129 1.49710 81.55
14* -16.421 0.758
15 -19.000 0.500 1.73800 32.32
16 24.612 2.840 1.80809 22.76
17 -20.056 2.083
18 220.384 0.500 1.85478 24.79
19 8.654 3.546 1.43700 95.10
20 -11.931 d20(可変)
21 -18.527 0.500 1.74950 35.33
22 35.000 0.150
23* 14.664 2.905 1.72903 54.04
24* -14.951 3.100
25 inf 1.500 1.51680 64.19
26 inf BF(バックフォーカス)
27 inf -

（各種データ）
広角端 中間 望遠端
f 2.396(fw) 3.896 5.822(ft)
FNO 1.442 1.720 2.328
ω 52.677 37.833 27.342
像高 3.300 3.300 3.300
光学系全長 87.042 75.487 72.451

（可変間隔：変倍時）
変倍比：2.43
広角端 中間 望遠端
f 2.396 3.896 5.822
撮影距離 inf inf inf
d11 19.489 7.934 4.898
d12 10.178 6.199 1.05
d20 1.200 5.179 10.328
BF 4.000 4.000 4.000
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（可変間隔：合焦時）
広角端 中間 望遠端
撮影距離 0.3m 0.3m 0.3m
d11 19.706 8.150 5.114
（注）撮影距離：物体面から光学系の最物体側面までの距離

（各レンズ群データ）
群 面番号 焦点距離
１ 1-11 -8.337(f1)
２ 13-20 16.044(f2)
３ 21-24 25.413(f3)

（非球面データ）
円錐係数（k）および非球面係数（A,B,C,D,E）
NS ｋ A B C D E
3 0 3.5123E-04 -2.6600E-06 1.4184E-08 -4.9431E-11 8.5141E-14
4 0 7.2310E-05 2.0885E-06 -6.2013E-08 4.1108E-10 -9.0253E-13
7 0 -4.7229E-04 1.1430E-05 -1.0481E-07 3.6338E-10
8 0 -1.7899E-04 8.9629E-06 -6.1190E-08 6.4325E-11
13 0 -1.1758E-04 -2.9597E-06 1.0949E-07 -3.6690E-09
14 0 1.5082E-04 -2.3457E-06 4.5402E-08 -2.4032E-09
23 0 -6.7052E-05 1.5008E-06 -2.8468E-08 2.0145E-09
24 0 1.5623E-04 -3.4017E-07 4.0944E-09 1.9139E-09

（条件式（１）に関する数値）
ｆ２３ｗ＝14.151
ｆ２３ｗ／ｆｗ＝5.91
（ｆ２３ｗ：広角端における無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ₂と第３レンズ群Ｇ₃との合成焦点距離）

（条件式（２）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｗ｜＝3.48

（条件式（３）に関する数値）
Ｒ１ａ＝-71.651
Ｒ２ａ＝14.300
（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＝0.67
（Ｒ１ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面の曲率半径、Ｒ２ａ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の像側面の曲率半径）

（条件式（４）に関する数値）
ｆｐ１＝-22.146
ｆｐ１／ｆ１＝2.66
（ｆｐ１：第１プラスチックレンズＬ₁₂の焦点距離）

（条件式（５）に関する数値）
ｆｐ２＝-28.802
ｆｐ２／ｆｐ１＝1.30
（ｆｐ２：第２プラスチックレンズＬ₁₃）

（条件式（６）に関する数値）
ＳａｇＨ＝-0.038
ＳａｇＥ＝3.285
｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＝0.15
（ＳａｇＨ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥ：第１プラスチックレンズＬ₁₂の物体側面における最大有効径でのサグ量）

（条件式（７）に関する数値）
｜ｆ２／ｆ１｜＝1.92

（条件式（８）に関する数値）
｜ｆ３／ｆ２｜＝1.58

（条件式（９）に関する数値）
｜ｆ１／ｆｔ｜＝1.43

（条件式（１０）に関する数値）
ｆ２３ｔ＝20.713
ｆ２３ｔ／ｆｔ＝3.56

（条件式（１１）に関する数値）
ｆ３／ｆｗ＝10.61

（条件式（１２）に関する数値）
ｆ３／ｆｔ＝4.36

図２２は、実施例９にかかる広角ズームレンズの諸収差図である。球面収差図において、縦軸はＦナンバー（図中、ＦＮＯで示す）を表し、実線はｄ線（５８７．５６ｎｍ）、長破線はｓ線（８５２．１１ｎｍ）、短破線はｇ線（４３５．８４ｎｍ）に相当する波長の特性を示している。非点収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表し、実線はサジタル平面（図中、Ｓで示す）、破線はメリディオナル平面（図中、Ｍで示す）の特性を示している。歪曲収差図において、縦軸は半画角（図中、ωで示す）を表している。

以下に上記各実施例における光学系諸数値と条件式の対応表を示す。

（光学系諸数値）
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
fw 2.398 2.398 2.401 2.400 2.398
ft 5.822 5.818 5.809 5.823 5.818
f1 -7.939 -4.751 -8.054 -11.759 -6.720
f2 15.004 12.636 13.747 18.688 14.293
f3 26.267 24.193 27.106 23.281 28.676
f23w 13.454 22.060 12.714 12.956 13.981
f23t 19.163 45.048 17.035 17.961 20.240
R1a -49.864 -67.647 -56.086 -46.166 -56.545
R2a 14.300 14.300 14.300 14.300 14.300
fp1 -20.603 -21.923 -21.140 -20.231 -21.176
fp2 -20.650 -23.319 -20.967 -28.528 -15.674
SagH -0.085 -0.041 -0.069 -0.095 -0.060
SagE 3.215 3.365 3.132 2.419 3.650

（光学系諸数値）
実施例6 実施例7 実施例8 実施例9
fw 2.399 2.397 2.398 2.396
ft 5.814 5.822 5.821 5.822
f1 -7.546 -7.785 -7.640 -8.337
f2 14.977 14.854 14.875 16.044
f3 26.696 25.660 27.085 25.413
f23w 13.974 13.797 13.550 14.151
f23t 20.237 20.000 19.297 20.713
R1a -17.478 -271.700 -55.373 -71.651
R2a 14.300 14.300 14.300 14.300
fp1 -14.462 -25.344 21.083 -22.146
fp2 -25.608 -18.656 -24.265 -28.802
SagH -0.383 -0.003 -0.067 -0.038
SagE 2.537 3.360 3.472 3.285

（条件式）
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1) f23w/fw 5.61 9.20 5.30 5.40 5.83
(2) |f1/fw| 3.31 1.98 3.35 4.90 2.80
(3) (R1a+R2a)/(R1a-R2a) 0.55 0.65 0.59 0.53 0.60
(4) fp1/f1 2.60 4.61 2.62 1.72 3.15
(5) fp2/fp1 1.00 1.06 0.99 1.41 0.74
(6) |(SagH-SagE)/fp1| 0.16 0.16 0.15 0.12 0.18
(7) |f2/f1| 1.89 2.66 1.71 1.59 2.13
(8) |f3/f2| 1.75 1.91 1.97 1.25 2.01
(9) |f1/ft| 1.36 0.82 1.39 2.02 1.15
(10)f23t/ft 3.29 7.74 2.93 3.08 3.48
(11)f3/fw 10.95 10.09 11.29 9.70 11.96
(12)f3/ft 4.51 4.16 4.67 4.00 4.93

（条件式）
実施例6 実施例7 実施例8 実施例9
(1) f23w/fw 5.83 5.75 5.65 5.91
(2) |f1/fw| 3.15 3.25 3.19 3.48
(3) (R1a+R2a)/(R1a-R2a) 0.10 0.90 0.59 0.67
(4) fp1/f1 1.92 3.26 2.76 2.66
(5) fp2/fp1 1.77 0.74 1.15 1.30
(6) |(SagH-SagE)/fp1| 0.20 0.13 0.17 0.15
(7) |f2/f1| 1.98 1.91 1.95 1.92
(8) |f3/f2| 1.78 1.73 1.82 1.58
(9) |f1/ft| 1.30 1.34 1.31 1.43
(10)f23t/ft 3.48 3.44 3.32 3.56
(11)f3/fw 11.13 10.70 11.29 10.61
(12)f3/ft 4.59 4.41 4.65 4.36

また、上記各非球面形状は、面頂点を原点とし、光軸に垂直方向の座標をＨ、Ｈにおける光軸方向の変位量をＸ（Ｈ）、近軸曲率半径をＲ、円錐係数をｋ、４次，６次，８次，１０次，１２次の非球面係数をそれぞれＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅとし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。なお、面形状および屈折力の符号は、非球面が含まれているものについては、近軸領域で考えるものとする。

以上説明したように、上記各実施例の広角ズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、を配置し、第１レンズ群に特殊な形状の非球面を有するプラスチックレンズを備えることによって、歪曲収差を効果的に補正するとともに、軽量化、低価格化を図り、各レンズ群の焦点距離を適切に設定することで、大口径化、小型化、軽量化を実現することができる。加えて、上記各条件式を満足することによって、より優れた光学性能を備えた広角ズームレンズを実現することができる。また、適宜非球面が形成されたレンズを配置したことにより、収差補正能力を向上させることができる。

＜適用例＞
次に、本発明にかかる広角ズームレンズを撮像装置に適用した例を示す。図２３は、本発明にかかる広角ズームレンズを備えた撮像装置の一適用例を示す図である。図２３に示すように、撮像装置１００は、レンズ鏡筒部１１０と、カメラ１２０と、からなる。レンズ鏡筒部１１０は、広角ズームレンズ１１１が収容される。広角ズームレンズ１１１は、図示しない駆動機構の駆動によって、変倍や無限遠物体から近距離物体への合焦が実行される。また、カメラ１２０は、固体撮像素子１２１を備えている。図２３では、広角ズームレンズ１１１として実施例１（図５を参照）のものを示したが、実施例２〜９に示した広角ズームレンズであっても同様に撮像装置１００に搭載可能である。

広角ズームレンズ１１１と固体撮像素子１２１とを備えた撮像装置１００において、図５に示した像面ＩＭＧが固体撮像素子１２１の撮像面に相当する。固体撮像素子１２１としては、たとえば、ＣＣＤやＣＭＯＳセンサなどの光電変換素子を用いることができる。

撮像装置１００において、広角ズームレンズ１１１の物体側から入射した光が最終的に固体撮像素子１２１の撮像面に結像する。そして、固体撮像素子１２１は受像した光を光電変換して電気信号として出力する。この出力信号が図示しない信号処理回路によって演算処理され、物体像に対応したデジタル画像が生成される。デジタル画像は、たとえばＨＤＤ（Ｈａｒｄ Ｄｉｓｋ Ｄｅｖｉｃｅ）やメモリカード、光ディスク、磁気テープなどの記録媒体に記録することが可能である。

以上のように、本発明にかかる広角ズームレンズを備えることにより、良好な画像が得られる高性能の撮像装置１００を実現することができる。なお、図２３では本発明にかかる広角ズームレンズを監視カメラに適用した例を示したが、本発明にかかる広角ズームレンズは、一眼レフカメラ、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ等、固体撮像素子が搭載された各種の撮像装置に用いることが可能である。

以上のように、本発明にかかる広角ズームレンズは、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子が搭載された小型の撮像装置に有用であり、特に、高い光学性能が要求される撮像装置に適している。

Ｇ₁ 第１レンズ群
Ｇ₂ 第２レンズ群
Ｇ₃ 第３レンズ群
Ｌ_11,Ｌ₁₄，Ｌ₂₂₄，Ｌ₃₂₄，Ｌ₄₃₁，Ｌ₉₁₀，Ｌ₉₂₄ 負メニスカスレンズ
Ｌ₁₂ 第１プラスチックレンズ
Ｌ₁₃，Ｌ₈₁₃ 第２プラスチックレンズ
Ｌ₁₅，Ｌ₄₂₁，Ｌ₅₂₄ 正メニスカスレンズ
Ｌ₂₁，Ｌ₂₃，Ｌ₂₅，Ｌ₃₂，Ｌ₂₁₅，Ｌ₄₁₅ 両凸正レンズ
Ｌ₂₂，Ｌ₂₄，Ｌ₃₁，Ｌ₂₁₄ 両凹負レンズ
Ｓ 絞り
ＣＧ カバーガラス
ＩＭＧ 像面
１００ 撮像装置
１１０ レンズ鏡筒部
１１１ 広角ズームレンズ
１２０ カメラ
１２１ 固体撮像素子

Claims (17)

1. 物体側から順に配置された、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第３レンズ群と、から構成され、
   少なくとも前記第１レンズ群および前記第２レンズ群を光軸に沿って移動させて、隣り合うレンズ群の光軸上の間隔を変えることにより広角端から望遠端への変倍を行う広角ズームレンズであって、
   前記第１レンズ群は、物体側から順に配置された、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと、負の屈折力を有する第１プラスチックレンズと、を備え、
   前記第１プラスチックレンズの物体側面は、当該面の有効径内において、中心部が物体側に対して凹形状であり、周辺部が物体側に対して凸形状であることを特徴とする広角ズームレンズ。
2. 前記第１レンズ群は、前記第１プラスチックレンズの像側に、負の屈折力を有する第２プラスチックレンズを備え、
   前記第２プラスチックレンズは、物体側面が物体側に対して凹面であり、像側面が当該面の有効径内において周辺部が像側に対して凹形状であることを特徴とする請求項１に記載の広角ズームレンズ。
3. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の広角ズームレンズ。
   （１） ４．０≦ｆ２３ｗ／ｆｗ≦１２．０
   ただし、ｆ２３ｗは広角端における無限遠物体合焦時の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離を示す。
4. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
   （２） １．６≦｜ｆ１／ｆｗ｜≦６．５
   ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠合焦時の光学系全系の焦点距離を示す。
5. 前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に絞りが配置され、
   前記絞りは、広角端から望遠端への変倍時および無限遠物体から近距離物体への合焦時に固定され、
   さらに、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第１レンズ群が光軸上を移動することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
6. 前記第２レンズ群は、物体側から順に配置された、非球面を有する正レンズと、少なくとも１組の、負レンズと正レンズとからなる接合レンズと、を備え、
   前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、負レンズと、非球面を有する正レンズと、から構成されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
7. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
   （３） ０．０＜（Ｒ１ａ＋Ｒ２ａ）／（Ｒ１ａ−Ｒ２ａ）＜１．５
   ただし、Ｒ１ａは前記第１プラスチックレンズの物体側面の曲率半径、Ｒ２ａは前記第１プラスチックレンズの像側面の曲率半径を示す。
8. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
   （４） １．２≦ｆｐ１／ｆ１≦７．０
   ただし、ｆｐ１は前記第１プラスチックレンズの焦点距離、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離を示す。
9. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項２〜８のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
   （５） ０．４≦ｆｐ２／ｆｐ１≦３．０
   ただし、ｆｐ２は前記第２プラスチックレンズの焦点距離、ｆｐ１は前記第１プラスチックレンズの焦点距離を示す。
10. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
    （６） ０．０＜ ｜（ＳａｇＨ−ＳａｇＥ）／ｆｐ１｜＜０．５
    ただし、ＳａｇＨは前記第１プラスチックレンズの物体側面における変曲点でのサグ量、ＳａｇＥは前記第１プラスチックレンズの物体側面における最大有効径でのサグ量、ｆｐ１は前記第１プラスチックレンズの焦点距離を示す。
11. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
    （７） １．２≦｜ｆ２／ｆ１｜≦３．８
    ただし、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離を示す。
12. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
    （８） ０．５≦｜ｆ３／ｆ２｜≦３．５
    ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆ２は前記第２レンズ群の焦点距離を示す。
13. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
    （９） ０．５≦｜ｆ１／ｆｔ｜≦３．５
    ただし、ｆ１は前記第１レンズ群の焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離を示す。
14. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
    （１０） １．８≦ｆ２３ｔ／ｆｔ≦９．７
    ただし、ｆ２３ｔは望遠端における無限遠物体合焦時の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との合成焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離を示す。
15. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
    （１１） ７．０≦ｆ３／ｆｗ≦１８．０
    ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆｗは広角端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離を示す。
16. 以下に示す条件式を満足することを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一つに記載の広角ズームレンズ。
    （１２） ２．５≦ｆ３／ｆｔ≦７．０
    ただし、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離、ｆｔは望遠端における無限遠物体合焦時の光学系全系の焦点距離を示す。
17. 請求項１〜１６のいずれか一つに記載の広角ズームレンズと、該広角ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する固体撮像素子と、を備えたことを特徴とする撮像装置。

Images