JP2020097513A - ガラスを均質化する方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ガラスを均質化する方法を提供する。【解決手段】公知の、ガラスを均質化する方法は以下の方法の工程を有する。前記ガラスからなる円柱形のブランクであり、該ブランクの第１の端面と第２の端面との間に、前記ブランクの長手軸に沿って延びる円柱形の外表面を有するものを用意する工程と、前記ブランクの長手方向の一部分を軟化して熱機械的混合処理を施すことによって前記ブランクに剪断帯を形成する工程と、前記剪断帯を前記ブランクの前記長手軸に沿って移動させる工程。剪断帯内で、接線方向の混合に加え、可能な限り低い時間とエネルギー入力で径方向の混合を可能にするため、この方法から始め、前記ブランクの円柱部が前記剪断帯の両側に隣接し、第１の円柱部は第１の中心軸を有し、第２の円柱部は第２の中心軸を有し、前記第１の中心軸と前記第２の中心軸は少なくとも一時的に互いに同軸ではない。【選択図】なし

Description

本発明は、ガラスを均質化する方法であって、
（ａ）前記ガラスからなる円柱形のブランクであり、該ブランクの第１の端面と第２の端面との間の長さに渡って、前記ブランクの長手軸に沿って延びる円柱形の外表面を有するものを用意する工程と、
（ｂ）前記ブランクの長手方向の一部分を軟化して熱機械的混合処理を施すことによって前記ブランクに剪断帯を形成する工程と、
（ｃ）前記剪断帯を前記ブランクの前記長手軸に沿って移動させる工程と
を含む方法に関する。

高精度システムに設置された、ガラスからなる光学部品は、透明性と均質性に関して厳しい要求を満たす必要がある。しかしガラスは、異なる組成や屈折率の違うガラスの領域に起因する層やいわゆる「脈理」等の不均質構造を示すことが多い。

これは、ＳｉＯ_２の含有量が多い、例えば８０重量％を超える高シリカガラス、特にＳｉＯ_２の含有量が８７重量％以上の石英ガラスにとって特に問題である。この場合、昇華に近い温度であっても粘性が高く、ルツボの中で攪拌したり精製したりすることで均質化するのは不可能である。

石英ガラスにおける脈理や層を除くために、ルツボを使用しない溶融方法が知られており、この方法では、円柱形の開始体がガラス旋盤の両主軸台に挟持されて帯状に軟化され、両主軸台は同時に異なる速度で又は反対方向に回転軸の周りを回転する。軟化領域の両側の開始体の異なる回転の結果、ねじれ（ひねり）がそこで起こり、それにより、ガラスのバルクで機械的混合が起こる。混合する領域はここでは「剪断帯」とも呼ぶ。剪断帯は開始体に沿って移動され、これはその過程で長さに沿って形作られ、混合される。不均質構造（脈理や層）はこのように減らされ、又は除かれる。この熱機械的混合処理の結果は、少なくとも部分的に均質化されたガラスからなるブランクである。この種の、工具を使用しない成形による熱機械的混合処理は以下「均質化プロセス」、「ゾーンメルト法」又は「ひねり」とも呼び、ひねり後にある前記少なくとも部分的に均質化された円柱形のブランクは「ひねられた棒」と呼ぶ。

この種のゾーンメルト法はＵＳ３，４８５，６１３Ａによって公知である。ガラス旋盤に挟持された中空でないガラス柱又は粉末混合物で満たされたガラス筒は局所的に加熱され、帯状にひねられる。熱源としては、単独又は複数の炎のバーナー、又は電気熱源が採用される。剪断帯の回転軸方向の寸法（＝剪断帯の幅）は粘性に依存する。約１０^１３ポアズ（ｄＰａ・ｓ）未満の粘性に対しては棒の直径の０．１から３倍の範囲の値に、約１０^５ポアズ（ｄＰａ・ｓ）未満の粘性に対しては棒の直径の０．１から１倍の範囲の値に調整される。それは、横方向に作用する冷却手段によって狭めることができる。

均質化するブランクは水平に配置され、ブランクの端の支持体は水平に互いに向かい側にある。この概念に基づいて製造された剪断帯は理論上一様、円形、回転対称である。剪断帯内の物質輸送は実質的に接線方向に起こるが、径方向には起こらない。これは、ブランク内の径方向のガラス欠陥を除くことはとても難しい、又は不可能であることを意味する。特に、存在する気泡は円柱形の外表面に運ばれず、材料のバルクに残る。同様に、ドーパントの径方向の濃度勾配は除かれない。この問題は、石英ガラスの断熱効果の結果、外から中への熱輸送が遅いということによって強まる。従って、剪断帯は表面よりも中心の方が冷たく、このことはより高い粘性とより低い混合に寄与し、結晶子が完全に溶融するのは難しくなる。また、単純なゾーンメルト法によって、回転軸方向の均質化を達成するのは不可能である。

互いに垂直な３方向に石英ガラス組成物を均質化するためにＥＰ６７３８８８Ｂ１では多工程ゾーンメルト法が提案されており、そこではひねられた棒を圧縮することで球状の石英ガラス体が中間生成物として製造され、その両端に支持棒が置かれ、これらは前の回転軸に向かって横に延び、これらによって球状の石英ガラス体が伸ばされて異なる回転軸でさらにゾーンメルト法を施される。ひねりの最中、片方の支持棒は例えば毎分７０から１００回転で回転し、もう片方の支持棒は反対方向にこの速度の１から３倍の速度で回転する。酸水素又はプロパンガスバーナー又は電気発熱体が熱源として採用される。

ＵＳ２，９０４，７１３Ａは石英ガラスの均質化プロセスを開示し、そこでは２つの支持棒に支えられた軟化された石英ガラス組成物が、支持チューブを互いに引き離したり近づけたりすることで交互に圧縮されたり引き延ばされたりする。

技術的課題

公知の多工程ゾーンメルト法には時間がかかり、エネルギー集約的である。

従って、本発明はガラス、特にＳｉＯ_２の含有量が多いガラス、特に石英ガラスを均質化するためのゾーンメルト法を修正する問題に基づいており、可能な限り少ない時間とエネルギー入力で、接線方向の混合に加えて、剪断帯内で径方向の混合が可能となるようにする。

この問題は本発明によって、上記のようなタイプの方法から出発し、一方においては、ブランクの円柱部が剪断帯の両端に隣接し、このうち第１の円柱部は第１の中心軸を有し、第２の円柱部は第２の中心軸を有し、第１の中心軸と第２の中心軸は少なくとも一時的に互いに同軸でないことにより、解決される。

本発明に係る方法は少なくとも部分的に均質化されたガラス、特に高シリカガラス、またさらに特には純粋な又はドープされた石英ガラスの製造に用いられる。ここでの円柱形のブランクに熱機械的混合処理であるゾーンメルト法を施す。この目的のために、（通常、融合された支持棒によって両端を延ばされている）ブランクが、ブランクの局所的な軟化のための少なくとも１つの熱源を備えたガラス旋盤等の回転手段に挟持される。両端のブランク支持体の異なる回転速度及び／又は回転方向の結果、剪断帯が軟化されたガラスの中で形成され、そこでガラスのねじれと熱機械的混合が起こる。加熱手段を連続的にブランクに沿って移動させることによって、及び／又はブランクを連続的に加熱手段に沿って移動させることによって、剪断帯はブランクを通過する。この熱機械的混合処理は剪断帯がブランクの長手軸に沿って一方向に及び／又は後退するように移動する１つ以上のパス（複数のひねりストローク）を含む。

均質化の最中、ブランクの長手軸の空間的配向は任意である。ブランクは長手軸が水平に方向付けられるように回転手段に挟持されることが多く、この場合、良好な素材の損失を最小化するためにダミー棒をブランクの両端に溶接することができる。例えばガラス旋盤のスピンドルのような、両端のブランク保持体は従来技術では同じ回転軸を有し、これは均質化するブランクの長手軸と同軸である。円形の剪断帯が形成され、剪断帯の両端を縁取る、ブランクの円柱部の中心軸は互いに同軸であり、共通の回転軸上である。

これに比べ、第１の中心軸と第２の中心軸は少なくとも一時的に互いに同軸でないことが提供される。結果的に形成される剪断帯は回転対称ではない、すなわち、円形でもない。この剪断帯内の物質輸送は純粋に接線方向だけでなく径方向にも起こることが示されている。

この同軸でない２つの円柱部の中心軸の配向は、既に軟化された剪断帯を有するブランクにおいてとても簡単に確立され、熱機械的混合処理の最中、常に維持することができ、又は該処理の最中に時間や程度を変化させることができる。従来技術における「３次元均質化」の効果は、脈理のなさ、気泡のなさ、及び屈折率分布に関しては、単独の混合操作（ひねりストローク）のみであってもある程度はこの方法で達成することができる。

同軸でない中心軸のゾーンメルト法は様々な方法で実施することができる。例えば、２つの円柱部の中心軸は互いに平行にオフセットすることができ、互いに相対的に傾いて角度をなすことができ、又は、ねじれの位置であることができる。

第１の基本概念において、第１の中心軸と第２の中心軸は少なくとも一時的に互いにオフセットされる。最も単純な場合、第１の中心軸と第２の中心軸は（それらの延長線において）平行であるが、互いに横方向にオフセットされている。

ここでの中心軸のオフセットはブランクの直径の０．５％から１５％の範囲の値に調整されることが好ましい。外径が５０ｍｍ未満のブランクにおいてはより大きいオフセット範囲（２から１５％）の中心軸オフセットが最適であり、外径が５０ｍｍ以上のブランクにおいてはより小さいオフセット範囲（０．５から７％）の中心軸オフセットが最適である。

この基本概念の好ましい実施形態において、第１の中心軸と第２の中心軸は互いにオフセットされ、少なくとも第１の中心軸が該第１の機械回転軸（ここで、第１の中心軸が第１の機械回転軸の周りを回転する）に対してさらにオフセットされる。

第１の機械回転軸は例えば第１の円柱部の回転手段の回転軸に対応する。この円柱部の第１の中心軸は一般にこの回転軸と平行であるが、横方向にオフセットされている、すなわち回転手段の回転軸の外にある。ここで関わる円柱部は必ずしもそれ自身の（第１の）中心軸の周りを回転せず、第１の機械回転軸の周りを回転し、この回転の最中、この第１の機械回転軸の周りに円軌道を描く。この回転軸は第１の円柱部の重心を通らないため、永続的に剪断帯を変形させる静的不均衡が形成される。

同様に、第２の円柱部の中心軸の方が、例えば第２の円柱部の回転手段の回転軸に対応する第２の機械回転軸に対してオフセットされてもよい。しかし、より好ましくは、第２の円柱部はそれ自身の（第２の）中心軸の周りを回転し、該中心軸は第２の機械回転軸と同軸であり、特に好ましくは第１の機械回転軸とも同軸である。

図１０は位置と回転のスケッチを用いてこの概念を説明する。ここで第１の円柱部１．１は旋盤の第１のスピンドル６（図１参照）と、第２の円柱部１．２は旋盤の第２のスピンドル７と接続される。両端のスピンドル６、７は機械回転軸１０４を定義する。例示的な実施形態において第２の円柱部１．２は機械回転軸に対して偏心的に第２のスピンドル７に設置される。言い換えると、第２の円柱部１．２の中心軸７．１は旋盤の機械回転軸１０４の外に位置する。従って、ここで関わる円柱部１．２は回転軸１０４の周りに、第２のスピンドルの回転速度と回転方向１０８で円軌道１０６を描く。第１の円柱部１．１は回転軸１０４に対して偏心的又は同軸的に配置することができる。しかし、図１０の例示的な実施形態においては、中心軸６．１と機械回転軸１０４は一致し、第１の円柱部６．１はその中心軸６．１の周りを、第１のスピンドルによって、好ましくは１０８とは反対の回転方向１０７で回転する。第２の円柱部１．２はさらにその中心軸７．１の周りを、回転方向矢印１０９で示される回転方向に回転する。

これは、設計に関しては例えば図１１に模式的に示したような装置で達成される。ここで第２の円柱部１．２の偏心的支持には、スピンドルヘッドの中心から移動することができるチャック１１２が第１の円柱部１．２の回転可能な支持体に採用される。同様に、第１の円柱部１．２も機械回転軸１０４の周りを回転できるように、スピンドルヘッドの中心から移動することができるチャック１１１に設置される。チャック１１１、１１２それぞれの移動性はそれぞれ方向矢印１１１ａと１１２ａによって示される。ブロック矢印Ａは軸６．１と１０４からの軸７．１のオフセットを示す。

この概念における剪断帯においてはねじれがあり、これは円柱部のそれぞれの中心軸の周りの異なる回転だけでなく、そこに常に働いている、不均衡によるトルクのためでもある。この結果、剪断帯において特に強い混合が起こる。

第１の基本概念の別の実施形態において、第１の円柱部は第１の回転軸の周りを、第２の円柱部は第２の回転軸の周りを回転し、第１と第２の回転軸は互いに平行であり、互いにオフセットされている。

この実施形態において、２つの円柱部はそれぞれの中心軸の周りを回転し、共通の回転軸を持たない。剪断帯において、ねじれは円柱部の異なる回転によってだけでなく、２つの中心軸の互いの横方向のオフセットにより起こる。

上記の第１の基本概念の方法の変形例において、第１の中心軸と第２の中心軸は横方向のオフセットを持ち、互いに平行に、延びる。中心軸の平行な配置は設計の観点から、達成するのは簡単である。本発明の第２の基本概念は、均質化プロセスの最中に少なくとも時々第１の中心軸と第２の中心軸が互いに傾き、又は互いにねじれの位置であるということに特徴付けられている。

この結果、剪断帯において特に強い混合が起こる。傾きの場合、２つの中心軸は、ゾーンメルト法の最中に変化させることができ、傾斜角度をなす。しかし、傾斜角度は１４５から１７５度の範囲に調整され、ゾーンメルト法の最中は固定されるのが好ましい。ねじれの位置の軸の配置の場合、傾斜角度は、中心軸の１つが延びる平面の１つへの軸の配置の射影によって得られる。

特に重いブランクの均質化において、両円柱部が剪断帯から始まり、斜め下に延びる傾きが有利であることが分かった。

これは、剪断帯が上部にあり、下部にある２つの円柱部によって支えられていることを意味する。

別の、同等に好ましい傾きの変形例において、両円柱部は剪断帯から始まり、斜め上に延びるように方向付けられている。

これは、剪断帯が下部にあることを意味し、これは円柱部自体の重さによって、達成するのが特に簡単である。

これらの第１の基本概念の実施形態において、両端での円柱部の間のオフセット及び／又はそれぞれの中心軸の互いの傾きは石英ガラスの３つの空間的方向における混合を引き起こす。気泡やその他の不均質性はこのように回転軸の周りにねじのようにして引き出される。気泡やその他の不均質性が、より消滅させにくい、回転軸の周りの、閉じた同軸の環上に分布される難しい公知の方法と比べ、ねじ状の形は消散されるまで回転によってさらに引き出して薄くすることができる。これは、第１のひねりストロークとは反対の回転方向の第２のひねりストロークによっても特に容易に達成することができる。

上記の技術的課題は本発明によって、他方においては、上記のようなタイプの方法から出発し、ブランクの長手軸に沿った剪断帯の移動が少なくとも時々、剪断帯の、ブランクの長手軸に沿った振動運動によって重なることによっても解決される。

ブランクの長手軸に沿った剪断帯の横への移動とは独立して、剪断帯は小さい振幅で交互運動を行う。これは、物質輸送が純粋に接線方向のみにではなく、径方向や、軸方向にさえも起こる、回転対称でない剪断帯も導くことがわかった。

剪断帯の振動運動は既に軟化された剪断帯を有するブランクにおいて発生し、均質化プロセスの最中常に維持することができ、又は時間の経過とともにその程度を変化させることができる。この手段によっても「３次元均質化」の効果は、脈理のなさ、気泡のなさ、及び屈折率分布に関しては、単独の混合操作（ひねりストローク）のみであってもある程度得られる。

第１の好ましい手法において、剪断帯の振動運動は、ブランクの第１の端を第１の回転速度で回転させ、ブランクの第２の端を第２の回転速度で回転させ、周期的に第１及び／又は第２の回転速度を変化させることで発生する。

ここで、第１と第２の回転速度の変化は、少なくとも一方の回転速度の水準と、第１と第２の回転速度の間の速度の違いとの両方が周期的に変化するのが好ましい。

別の好ましい手法において、剪断帯の振動運動は、ブランクの長手軸に沿った剪断帯の移動はブランクの長手軸に沿った熱源の軸方向の直線平行移動によって起こり、熱源の後退運動がその平行移動に重ねられることによって起こる。

熱源は一種の振り子運動を行い、運動の軌道は、剪断帯の、移動速度での比較的長い距離の前向きの運動と規則的又は不規則に散在する同じ又は異なる移動速度での比較的短い距離の後ろ向きの運動からなる。

上記した本発明に係る方法の全ての実施形態において、回転対称でない剪断帯が生成され、これは、接線方向のみでなく径方向や、部分的にはブランクの長手軸の軸方向にも混合を可能とする。また、この結果、剪断帯の径方向の温度分布がより一様となり気泡が表面に運ばれ、ガラスのバルクの気泡の含有量が全体的に減少する。ブランクの原料内に存在する結晶子も全て完全に溶け、このようにして除かれる。ドープされた石英ガラスの場合、さらに、より均質なドーパント分布が得られ、屈折率変動が除かれる。

また、剪断帯におけるより一様な径方向の温度分布は、狭い剪断帯の形成を促進する。狭い剪断帯は比較的広い剪断帯よりもより強い、ガラスのバルクの混合を引き起こす。剪断帯の最適な幅は、ブランクの直径による。目安として、直径Ｄのブランクでは、剪断帯は０．３×Ｄ未満の幅を有する。

ゾーンメルト法において、「剪断帯」の両側の回転速度ω_１とω_２は等しくない。両端の回転速度の差の量はΔω＝｜ω_２−ω_１｜から得られる。反対方向の回転の場合、一方の回転速度は負符号を有する。剪断帯内で一方の回転速度ω_１から他方のω_２への移行が起こる。剪断帯の中央で、両端における回転速度の平均値

に相当する回転速度が確立する（

＝（ω_２＋ω_１）／２）。ここで「剪断帯」はガラスのバルクの、回転速度の軸方向の変化ｄω／ｄｘに／ｄω／ｄｘ／＞０．５×｜ｄω／ｄｘ｜_ｍａｘが適合する部分と定義される。「剪断帯の幅」は、上記条件が満たされる、ブランクの長手軸の方向の長手方向の部分と定義される。

回転速度は、光学画像処理を用いて表面の近くの例えば気泡等の凹凸の動きを評価し、表面速度を測定することで求める。

広すぎる剪断帯においては、局所的速度勾配と局所的粘性勾配がともにとても低く、気泡、結晶やその他のガラス欠陥が、それらの熱安定性によっては、全体として保持されることがある。最適な消散のためには、ガラス欠陥の一部がより冷たくより粘性のある部分に保持されたままであり、その上を、より粘性の少なく、より高温の溶融体が、それが消散／分布されている反対側で流れるのが有利である。粘性勾配が低すぎると、「回転」されるだけで、最終的には単に同伴される。

発明の特に好ましい手法においては、上記で説明した、剪断帯の両端における円柱部の回転軸の同軸でない配置を含む均質化手段は、同様に上記で説明した、剪断帯の振動運動に関する均質化手段と組み合わせられる。

このガラスを均質化する手法において、ブランクの円柱部が剪断帯の両側に隣接し、このうち第１の円柱部は第１の中心軸を有し、第２の円柱部は第２の中心軸を有し、第１の中心軸と第２の中心軸は均質化の最中に少なくとも一時的に互いに同軸でない手段は、ブランクの長手軸に沿った剪断帯の移動が少なくとも時々、剪断帯の、ブランクの長手軸に沿った振動運動によって重なる手段と組み合わせられる。

ここで、剪断帯の振動運動は好ましくはブランクの第１の端が第１の回転速度で回転し、ブランクの第２の端が第２の回転速度で回転し、第１の及び／又は第２の回転速度は周期的に変化する手段の変形例に基づいて発生するか、ブランクの長手軸に沿った剪断帯の移動がブランクの長手軸に沿った熱源の軸方向の直線平行移動によって起こり、熱源の後退運動が平行移動に重なる手段の変形例に基づいて発生する。

少なくとも部分的に剪断帯を囲む熱放散器が採用され、その横方向の寸法は、ブランクの長手軸の方向に、剪断帯より大きく、ブランクの長さより小さく、熱放散器は剪断帯と同期してブランクの長手軸に沿って動く別の手法が好ましいことが分かった。

熱放散器は、剪断帯の領域からの熱エネルギーの少なくとも一部を熱放射、熱伝達又は熱対流によって吸収し、これにより、それ自身も加熱され、このエネルギーの少なくとも一部をブランク、特に剪断帯により長波長な赤外線として放出し返す。しかし、その横方向の寸法が剪断帯よりも大きいため、熱エネルギーは剪断帯に隣接したガラスにも伝達される。剪断帯を縁取るガラスバルクの領域、すなわち剪断帯の前後の加熱の結果、径方向の温度勾配は減少し、これは、この予備加熱の結果、剪断帯に入ろうとしているガラスのバルクは十分な温度に達するために熱源から必要な追加の入熱がより低いためである。

これによる結果は、ブランクの外周領域の最高温度と、従って、ブランクの中央と外周との間の温度差も、熱放散器のない成形プロセスよりも低いことである。

熱放散器はこのように、温度勾配を減らし、剪断帯内の温度プロファイルを一様にすることに寄与する。その結果、機械的応力による割れの恐れが減る。

しかし、剪断帯から放出された熱を可能な限り完全に捕獲、変換、利用するためには、円柱形の表面を、好ましくはチューブの形状で囲む熱放散器の設計が好都合であることが分かった。このチューブは任意に、両端が完全に又は部分的に開いていてもよく、閉じた、又は大半が閉じたチューブ壁を有する。放射又は対流による熱エネルギーの損失はこのように減らされる。最も単純な場合、チューブの内部の穴は丸い、楕円形、又は多角形の断面を有するシリンダー形状である。これは、ブランクの長手軸と同軸に延びてもよく、例えば、円錐状であってもよく、例えば、断面の変化等の軸方向の不均質性を有してもよい。チューブ壁に開口が存在してもよく、そこを通して熱の一部を放散することができ、又はそこを通して、可能な限り狭い剪断帯のために入熱の調整を可能にするように能動的な冷却が可能である。チューブ壁は一体である、又は接続された複数のチューブ区間若しくは複数の別の部材からなる。ここで熱源はチューブ開口の中に位置するか、例えばチューブ壁の１つ又は複数の開口を通して又は長手方向のスリットを通して外から剪断帯に作用する。長手方向のスリット以外は連続的であるチューブ壁において、スリットには、高温や熱膨張による機械的応力が避けられるという利点もあり、それは、剪断帯内とその周りの温度の均質化への影響に関する、長手方向のスリットによる不利益を相殺する。

寸法が、ブランクの長手軸の方向にブランクの長さより小さく、ブランクの長手軸に沿って剪断帯と同期して動く熱放散器が採用される。熱放散器が剪断帯とともにブランクの長手軸に沿って動くことで、成形プロセスの最中に剪断帯とガラスのバルクの隣接する領域の温度条件が変動しないことが保証される。

ブランクの長さに比べて短い熱放散器はさらに、バルクの温度が高いことを保証し、そのため、昇華堆積物がガラス化され、ブランクの上に落ちない。

熱放散器とブランクの間には、ブランクの直径の１５％から８０％の範囲の隙間が設けられるのが好ましい。間隙はブランクの表面における温度と温度分布に影響を及ぼす。比較的大きい間隙であると、ブランクの表面に入射する放射強度はより低いが、より広い放射角によって、照射表面領域はより大きい。ブランクの直径の８０％を超える隙間であると、比較的大きい照射面積が得られ、狭い剪断帯とは反対に作用する。ブランクの直径の１５％未満の比較的小さい隙間であると、封入された気体による圧力が蓄積し、バーナー又はプラズマ炎のアクセスを阻害する。

ＮＩＲ波長範囲からの赤外線に対して透明な石英ガラスからなる、少なくとも厚さ０．１ｍｍのガラス層を用いて形成され、剪断帯に向き合った部分的に反射する内表面を備えた壁を有する熱放散器を採用することは特に好都合であることが分かった。このガラス層は、好ましくは異物が収まることができるような開いた細孔を有さず、ひねりプロセスの最中に汚染物がブランクに入ることが防止される。ＮＩＲ透明な石英ガラスからのガラス層の形成は、内表面の反射率と、従ってその剪断帯の領域の温度プロファイルに対する影響が、気化されたＳｉＯ_２がＳｉＯ_２層（以下「ＳｉＯ_２堆積物」とも呼ぶ）として内表面に析出し、ひねりプロセスの最中の高温の結果ガラス化したために時間の経過につれて変化することはないことを保証する。両方の効果（純度と反射率）のために、層の厚さは例えば、０．１ｍｍ以上で十分である。

ガラス層はＮＩＲ波長範囲からの赤外線に対して透明であるが、一部は、ガス雰囲気とガラスの屈折率の違いによって内表面で反射する。入射する放射強度全体における反射する部分は一般的に約４％である。赤外線の反射されなかった部分は透明な層でさらに伝搬し、そのうち少量の一部は散乱又は吸収される。好ましくは、ここで透過された放射成分は不透明な石英ガラスの層に入射し、当該石英ガラスは赤外線を拡散するように散乱及び吸収する。不透明な石英ガラスの層の不透明性は赤外線の直接透過を阻害し、代わりに散乱や吸収をする。不透明な石英ガラスの層において、赤外線の一部は再び反射する。ガラス層と不透明な石英ガラスの層の層列での二重反射は、反射されなかった放射成分は赤外線を吸収する層の不透明な石英ガラスの内部のみで吸収され、そこで発熱し、一方、剪断帯の周りの熱いガス雰囲気は熱伝達によって、ブランクに向き合った内側のみに影響を及ぼすことを意味する。従って、放射による熱放散器への入熱は実質的に不透明な石英ガラスの層内、よって、熱伝達による入熱とは異なる地点で起こる。その結果、一方では、内部は、ＳｉＯ_２堆積物を、落ちないように内部に留め、ガラス化するのに十分熱いままであり、他方では、内部の過熱が避けられる。不透明な石英ガラスの層の不透明度は、好ましくは２から８％の範囲の、石英ガラスの多孔度による。

熱放散器は好ましくは完全に石英ガラス、特に好ましくはシリコンを含む出発物質から熱分解又は加水分解によって合成製造された石英ガラスからなる。

［定義と測定手段］
上記説明における個々の工程と用語及び測定手段が以下さらに定義される。定義は本発明の説明の一部である。下記の定義と明細書の残りの部分との間に本質的な矛盾がある場合は明細書内の記述が決定的である。

［石英ガラス］
ここで石英ガラスとは、ＳｉＯ_２の含有量が少なくとも８７重量％であるガラスのことである。これは、ドープされていない（ＳｉＯ_２含有量＝１００％）又は、例えば、フッ素、塩素、又は希土類金属、アルミニウム、若しくはチタンの酸化物等のドーパントを含む。高シリカガラスとは、ＳｉＯ_２の含有量が少なくとも８０重量％であるガラスのことである。

［多孔度−細孔容積の測定］
多孔質材料の「細孔容積」とは、空隙が占める材料内の自由体積のことをいう。細孔容積は例えば、非濡れ液体（例えば水銀等）が外からの圧力の作用の下で多孔質材料の細孔に、対抗する表面張力に対して押し込まれる、ポロシメーターを用いて測定される。必要な力は孔径と反比例するため、細孔容積の合計だけでなく、サンプルの孔径分布も求めることができる。水銀圧入法は２ｎｍを超える孔径（メソ細孔とマクロ細孔）のみを検出する。「ミクロ細孔」は孔径が２ｎｍ未満の細孔である。その多孔度と比表面積への寄与は、サンプルが様々な圧力と７７Ｋで保持される、吸窒によるＶ−ｔ法を用いて求められる。この方法はＢＥＴ法と同等であり、圧力の範囲がより高い圧力まで拡張されているので、材料の非ミクロ多孔質の部分の表面積も決定される。

［ＮＩＲ波長範囲における透明度］
「近赤外」（ＮＩＲと省略）の波長範囲には異なる名称がある。この出願の枠内では、ＤＩＮ ５０３１ ｐａｒｔ ７ （１９８４年１月）に従って、７８０ｎｍから３０００ｎｍの間のスペクトル領域と定義される。

ここでＮＩＲ波長範囲において透明とは、サンプル厚さが１０ｍｍであれば、入射するＮＩＲ放射出力の内少なくとも５０％を透過するガラスのことをいう。

［水酸基（ＯＨ基）の濃度の測定］
測定は、Ｄ．Ｍ． Ｄｏｄｄ ａｎｄ Ｄ．Ｂ． Ｆｒａｓｅｒ， “Ｏｐｔｉｃａｌ ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ＯＨ ｉｎ ｆｕｓｅｄ ｓｉｌｉｃａ”， Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｐｐｌｉｅｄ Ｐｈｙｓｉｃｓ， Ｖｏｌ． ３７（１９６６）， ｐ． ３９１１の方法を用いて行われる。

例示的な実施の形態

以下、実施形態の一例と図を参照して、本発明をより詳細に説明する。個々の図は以下の概略図を示す。

本発明による、回転軸が互いにオフセットされたゾーンメルト法を実施するための装置。 第１の手順で得られるブランクの回転の図。 第２の手順で得られるブランクの回転の図。 本発明による第３の手順における、熱源の、ブランクの長手軸に沿った平行移動速度の経路−時間図。 本発明による、回転軸が互いに傾いた、ゾーンメルト法の変形例。 図５の手順におけるひねりストロークの間中傾斜角度を一定に保つ手段。 チューブ状の熱放散器の端面の拡大図。 処理したブランクにおける径方向のＯＨ基濃度プロファイルに対する熱機械的混合処理の実施形態の作用を説明する図。 処理したブランクにおける径方向のＯＨ基濃度プロファイルに対する熱機械的混合処理のさらなる実施形態の作用を説明する図。 熱機械的混合処理の実施形態を説明するスケッチ。 熱機械的混合処理を実施するために適した手段の概略図。

［ドープ石英ガラスからなる円柱形のブランクの用意］
［実施例１：ガス圧焼結による製造］
ガス圧焼結プロセスで、ＳｉＯ_２ペレットの円柱形成形体が融合され、ドープされた、透明な石英ガラスからなる部品が形成された。ガス圧焼結プロセスは、黒鉛からなり、円筒形の内部空間を有する排気可能な焼結型を有するガス圧焼結炉で実施された。型はまず、陰圧を維持しながら１７００℃の焼結温度まで加熱された。焼結温度に達すると、１５ｂａｒの陽圧が炉内に確立され、型はこの温度で約３０分間保たれた。次の室温への冷却の最中、陽圧は４００℃の温度に達するまでさらに維持された。得られた石英ガラスブランクは直径が１６ｍｍ、長さが１００ｍｍであった。

［実施例２：気相蒸着による製造］
公知のＯＶＤ法を用いた支持体への外部堆積により、石英ガラスからなるスート体が製造され、そしてこれは真空炉内でガラス化された。ガラス化されたＯＶＤ柱から１／６の長手方向の部分が切り取られ、これはガラス旋盤で丸められた。直径８０ｍｍの石英ガラスブランクが得られ、これは直径に渡って、実質的にＯＨ含有量の不均質な分布に起因する顕著な屈折率の変化を示した。

［ゾーンメルト法］
［方法の実施例（ａ）］
実施例１によるブランクに、次に、ゾーンメルト法（ひねり）を実施した。この処理動作は図１の図に示す。この目的のため、２つの支持棒３がプラズマトーチを用いて棒状のブランク１の両端面に溶接された。支持棒３はガラス旋盤のスピンドル６、７に挟持された。スピンドル６、７はガラス旋盤の作動距離「Ｄ」を定義する。

ガラス旋盤は酸水素炎５を放出する酸素水素加熱バーナー２を備えていた。

加熱バーナー２は移動可能な運搬体１１の上に設置され、そこで駆動部によって、ガラス旋盤に挟持されたブランク１に沿って動かされ（図中で方向矢印８によって示される）、ブランク１は局所的に、２０００℃を超える温度に加熱された。ブランクの表面上の、酸水素炎が当たる領域は幅が約２０ｍｍであった。

２つのガラス旋盤スピンドル６、７の等しくない回転速度（ω１＝８０ｒｐｍ、ω２＝（−１７０）ｒｐｍ）と反対方向の回転の結果、酸水素炎５の加熱領域に剪断帯９が形成された。剪断帯９内で、ガラスの混合と、従って、均質化が起こった。その幅Ｂは酸水素炎５が当たる領域よりも小さく、約５ｍｍであった。剪断帯９は、酸素水素バーナー２の後退運動によってブランク１０の長手軸に沿って動かされ、棒状のブランク１の全長に渡って強く混合された。ブランクの長手軸に沿った動きにおいて、剪断帯９は、片側は右手円柱部１．２によって、もう一方の側は左手円柱部１．１によって制限されていた。

軟らかい剪断帯９が形成されるとすぐ、ガラス旋盤の２つのスピンドル６、７は、スピンドルの２つの回転軸６．１と７．１が互いに平行だが同軸でないように、互いに径方向に約２ｍｍオフセットされた。この径方向のオフセットによって、剪断帯９の変形が、円形でなく、回転対称でない形の方向とより小さい幅で得られた。これはゾーンメルト法の均質化効率を高めた。

このようにして得られた均質化されたガラス柱は直径が約１５．５ｍｍ、長さが約１００ｍｍであった。

図２は中心軸６．１と７．１の側面図で、対応する回転の図を示す。ここで第１の円柱部１．１と第２の円柱部１．２はそれぞれそれ自身の、互いに平行に延び、スピンドルのオフセットによって、垂直方向の位置が前記２ｍｍで互いにオフセットされた回転軸の周りを回転する。回転軸は中心軸６．１（円柱部１．１について）と７．１（円柱部１．２について）に対応する。２つの円柱部１．１と１．２はこのように、共通した回転軸を持たない。剪断帯９において、ねじれは、円柱部１．１、１．２の異なる回転によってのみでなく、２つの中心軸６．１と７．１の互いの横方向のオフセットによっても得られる。

［方法の実施例（ｂ）］
ＯＨ分布を均質化するために、実施例２によるブランクに同様にゾーンメルト法を実施した。処理動作は、図１に模式的に示された装置を用い、剪断帯９を囲むチューブ状の熱放散器を追加的に用いて行われた。この長さ（ブランクの長手軸の方向の寸法）は３００ｍｍ、内径は１２０ｍｍ、壁の厚さは２７ｍｍであった。これは同様に運搬体１１の上に設置され、加熱バーナー２と同期して、同じ駆動部を用い、ガラス旋盤に挟持されたブランク１に沿って動かされた。熱放散器７０の壁は開口７３を有し、そこを通して加熱バーナー２又は酸水素炎５が突出した。ブランク１と熱放散器７０の内壁との間に、平均間隙幅が２０ｍｍの環状の間隙１２が残った。

２つのガラス旋盤スピンドル６、７の等しくない回転速度（ω１＝（−４０）ｒｐｍ；ω２＝１２０ｒｐｍ）と反対方向の回転の結果、酸水素炎５の加熱領域に剪断帯９が形成された。剪断帯９内で、ガラスの混合と、従って、均質化が起こった。その幅Ｂは酸水素炎５が当たる領域よりも小さく、約１０ｍｍであった。剪断帯９は、酸素水素バーナー２の後退運動によってブランク１０の長手軸に沿って動かされ、棒状のブランク１の全長に渡って強く混合された。

ブランクの長手軸に沿った動きにおいて、剪断帯９は、片側は右手円柱部１．２によって、もう一方の側は左手円柱部１．１によって制限されていた。軟らかい剪断帯９が形成されるとすぐ、ガラス旋盤の２つのスピンドル６、７は、スピンドルの２つの回転軸６．１と７．１が互いに平行だが同軸でないように、互いに径方向に約２ｍｍオフセットされた。この径方向のオフセットによって、剪断帯９の変形が、円形でなく、回転対称でない形の方向とより小さい幅で得られた。これはゾーンメルト法の均質化効率を高めた。

このようにして、直径が約７９ｍｍのガラス柱が得られた。

［方法の例（ｃ）−比較例］
ＯＨ分布を均質化するために、実施例２によって製造されたブランク１に同様にゾーンメルト法を実施したが、スピンドルの２つの回転軸６．１と７．１の間にオフセットを設けずに実施した。こうして回転軸６．１と７．１は一致した。この径方向のオフセットのない手法において、剪断帯９は円形又は回転対称の様式で変形された。

図８の図は、方法の実施例（ｂ）と比較例（ｃ）のサンプルの、径方向の水酸基分布の違いを示す。ｙ軸には、均質化されたガラス棒内で測定した水酸基濃度Ｃ_ＯＨ（重量ｐｐｍ）が径方向の位置Ｐ（ｍｍ）に対してプロットされている。曲線（ｃ）は、横方向のオフセットなしでは１７０から２１５重量ｐｐｍの濃度範囲で放物線状のＯＨ基分布が維持されたことを示し、これも同様に熱機械的混合処理前の、元のひねられた棒でも測定された。一方で、方法の実施例（ｂ）による、回転軸の横方向のオフセットがあると、中央でＯＨ変動が１８０から１９０重量ｐｐｍの濃度範囲で著しく低く、平坦になる分布曲線（ｂ）が得られる。

図３は、スピンドル７における、右手円柱部１．２のための支持棒３の中心からずれた配置によって行われる別の手法における回転の図を示す。ここで、円柱部１．２及び／又はその支持棒３の中心軸７．１はスピンドル７の機械回転軸７．２から３ｍｍオフセットされている。第１の円柱部１．１はこのように、中心軸６．１の周りを回転速度ω_１で回転し、第２の円柱部１．２は回転速度ω_２でスピンドル７の、中心軸６．１と同軸な機械回転軸７．２を中心とする円軌道の周りで回転される。ここで、第２の円柱部１．２はそれ自身の中心軸７．１の周りを回転せず、実際の機械回転軸７．２の周りと、これと同軸である中心軸６．１の周りに円軌道を描く。

剪断帯９において、ねじれは、円柱部（１．１、１．２）の、それぞれの中心軸（６．１、７．１）の周りの異なる回転（ω_１，ω_２＝０）によってのみでなく、同時に、スピンドル７の機械回転軸７．２に対してオフセットされている円柱部１．２が、共通の回転軸（中心軸６．１）の周りに円軌道を描くことによっても得られる。この結果、剪断帯９において、接線方向のみでなく径方向や部分的にはブランクの長手軸の軸方向にも、特に強い混合が起こる。

回転対称でなく、狭い、径方向においても良好な混合の剪断帯を形成する別の手法において、剪断帯は、ブランクの長手軸に沿った横への移動の最中に交互運動を行う。図４は、対応する時間−位置図の図を示す。ｙ軸には時間ｔ（ｓ）が熱源の空間的位置Ｐ（ｍｍ）に対してプロットされている。熱源の、ブランクの長手軸に沿った軸方向の平行移動には、よりやや短い後退運動が重ねられる。いくつかの後退地点は破線によって印される。前向きと後ろ向きの動きの最中、それらの距離は約２倍異なり、前進の割合は等しい。

［方法の実施例（ｄ）］
ＯＨ分布を均質化するための別の手法において、さらなる、段状の径方向の水酸基プロファイルを有するブランク（図９参照）に、同様に、熱放散器１０（図１を参照して説明されるように）を用いてゾーンメルト法を実施した。ここで剪断帯の振動運動は、第１の円柱部を第１の回転速度ω_１で、第２の円柱部を第２の回転速度ω_２で回転させ、第１及び／又は第２の回転速度を周期的に変化させることで発生させた。表１は好ましい実施形態の一例のパラメータを与える。

回転速度ω_１とω_２は正弦波振動によって周期的に変化し、振動数は等しく、一定の２００ｒｐｍの位相変位が得られた。しかし、平均値と振幅は異なり、回転速度の周期的変化が得られ、剪断帯の振動運動を導いた。

［方法の例（ｅ）−比較例］
ＯＨ分布を均質化するために、段状の径方向の水酸基分布プロファイルを有する、方法の実施例（ｄ）で言及したような石英ガラスブランクに、同様にゾーンメルト法を実施したが、方法の実施例（ｄ）のような剪断帯の振動運動を伴わずに実施した。ここで、スピンドルの回転軸６．１と７．１の回転速度はそれぞれ一定値の−２０ｒｐｍと＋１８０ｒｐｍに調整され、これにより、回転軸６．１と７．１は一致した。この手法において、剪断帯９は円形又は回転対称の様式で変形された。

図９の図は、方法の実施例（ｄ）と比較例（ｅ）のサンプルの、径方向の水酸基分布の違いを示す。ｙ軸には、均質化されたガラス棒内で測定した水酸基濃度Ｃ_ＯＨ（重量ｐｐｍ）が径方向の位置Ｐ（ｍｍ）に対してプロットされている。曲線（ｅ）は、剪断帯の振動運動なしでは、２００から２７０重量ｐｐｍの濃度範囲で顕著な濃度最大値のＯＨ基分布が、ブランクの中央に得られることを示す。これに比べ、曲線（ｄ）は、方法の実施例（ｄ）による剪断帯の振動運動があると、中央で平坦になり、ＯＨ変動が２１０から２５０重量ｐｐｍの濃度範囲で著しく低い水酸基濃度プロファイルが得られることを示す。

図５は、剪断帯における強い混合のさらなる手法の図を示す。図１と同じ参照番号は、図１を参照して既に説明したのと同じ又は同等の要素又は部分を表す。この手法において、２つの中心軸６．１と７．１は約１６５度の傾斜角度αをなすように、互いに傾くように配置されている。ここで、円柱部１．１と１．２は、第１の中心軸６．１と第２の中心軸７．１が剪断帯９から始まって下向きに延びるように方向付けられている。２つのガラス旋盤スピンドル６、７の縦方向の位置がひねりストローク（方向矢印８によって示される）の最中一定のままであるとき、傾斜角度は連続的に変化する。この方法の変化においても、図１を参照して説明した熱放散器７０を有利に使用することができる。

ゾーンメルト法の経過に渡って傾斜角度αを一定に保つため、３つのプロセス段階Ａ、Ｂ、Ｃを参照して図６に模式的に示されるように、スピンドル６、７（又はそれぞれのチャックの）の縦方向の調整が必要である。比較的短い左手円柱部１．１と比較的長い右手円柱部１．２でプロセス段階Ａから始まり、加熱バーナー２と剪断帯９の右手ガラス旋盤スピンドル７へ向かった連続した移動は、ゾーンメルト法の経過に渡って傾斜角度αを一定に保つために、方向矢印６２で示すように、右手ガラス旋盤スピンドル７を連続的に上げることを要求する。スピンドル（チャック）の片方の連続的な動きの代わりに、両方の（スピンドル）チャックを縦方向に移動させることも可能である。ブランクの長さを一定に保つために、チャックを互いに向かって動かすことができる。

図７は、図１の熱放散器７０の端面のより大きい図を示す。壁は２つの同軸で隣接した層、具体的には、合成的に製造された、気泡の含有量が低く、層の厚さが１．５ｍｍである石英ガラスからなる内層７１と、直接隣接している、合成的に製造された、層の厚さが１５ｍｍである不透明な石英ガラスからなる外層７２からなる。ガラス状の内層７１は、視覚的に確認できる細孔を含まない。内層は入射する赤外線の一部（放射強度全体の約４％）を反射し、それ以外は広い波長範囲に渡って赤外線に対して透明である。隣接する外層７２の不透明度は約５％の多孔度によって生じる。外層７２に入射する赤外線も同様に、内層７１との境界で部分的に反射するが、主に、外層７２で散乱・吸収される。加熱バーナー２のためのアクセス開口７３以外、壁は閉じている。両端面は開いている。

本発明に係るゾーンメルト法において、熱放散器７０は剪断帯９からの熱エネルギーの一部を、特に、熱放射と熱伝達によって吸収し、こうしてそれ自身が加熱され、このエネルギーをより長い波長の赤外線として放出する。熱放散器７０は剪断帯９に対して中央に配置され、両端でその先まで突出するため、放出された熱エネルギーが、剪断帯９に隣接したガラスのバルクにも伝達される。熱放散器７０のないゾーンメルト法に比べると、軸方向の温度勾配と、ブランクの中央とその外周の温度差は前・後加熱によって減少する。中央アクセス開口２３を通って熱放散器７０とブランク１の間の間隙１２の中へ導入されるバーナーのガスが、剪断帯９の両端から、ブランク１０の長手軸に沿って左右に流出することがこれに寄与し、剪断帯９の両隣の領域を加熱する。

この剪断帯９内の温度プロファイルの一様化の結果、機械的応力による割れの恐れが減少する。

内層７１と外層７２の層列での二重反射は、反射されなかった放射成分は赤外線を吸収する外層７２のみで吸収され、そこで発熱し、一方、剪断帯９の周りの熱いガス雰囲気は熱伝達によって、熱放散器７０のチューブ状の内壁のみに作用することを意味する。従って、放射による熱放散器７０への入熱は実質的に外層７２内で、よって、熱伝達による入熱とは異なる地点で起こる。その結果、一方では、内部は、ＳｉＯ_２堆積物を、落ちないように内部に留め、ガラス化するのに十分熱いままであり、他方では、内部の過熱が避けられる。

以下の表は、テストパラメーターと、熱放散器がある場合（テスト１）と熱放散器がない場合（テスト２）のゾーンメルト法の結果を示す。

表における用語は以下の意味を有する：
ω_１、ω_２：剪断帯の両側における回転速度
Ｔ_ｍａｘ：剪断帯の領域における最大温度
ｖ：加熱バーナーと熱放散器の平行移動速度
Ｂ：剪断帯の幅の最大値
割れ：ゾーンメルト法完了後の割れの発生。

Claims (16)

1. ガラスを均質化する方法であって、
   （ａ）前記ガラスからなる円柱形のブランクであり、該ブランクの第１の端面と第２の端面との間の長さに渡って、前記ブランクの長手軸に沿って延びる円柱形の外表面を有するものを用意する工程と、
   （ｂ）前記ブランクの長手方向の一部分を軟化して熱機械的混合処理を施すことによって前記ブランクに剪断帯を形成する工程と、
   （ｃ）前記剪断帯を前記ブランクの前記長手軸に沿って移動させる工程と
   を含み、
   前記ブランクの円柱部が前記剪断帯の両側に隣接し、第１の円柱部は第１の中心軸を有し、第２の円柱部は第２の中心軸を有し、前記第１の中心軸と前記第２の中心軸は少なくとも一時的に互いに同軸でないことを特徴とする方法。
2. 前記第１の中心軸と前記第２の中心軸が少なくとも時々互いにオフセットされていることを特徴とする請求項１に記載の方法。
3. 前記中心軸のオフセットは前記ブランクの直径の０．５％から１５％の範囲の値に調整されることを特徴とする請求項２に記載の方法。
4. 少なくとも前記第１の中心軸が、第１の機械回転軸の周りを回転し、前記第１の機械回転軸に対してオフセットされてさらに延びることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の方法。
5. 前記第１の円柱部は前記第１の機械回転軸の周りを回転し、前記第２の円柱部は第２の機械回転軸の周りを回転し、前記第１と前記第２の回転軸は互いに平行に延び、互いに相対的にオフセットされていることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の方法。
6. 前記第１の中心軸と前記第２の中心軸は少なくとも時々互いに相対的に傾き、又は時々互いにねじれの位置であり、前記第１の円柱部は前記第１の中心軸の周りを回転し、前記第２の円柱部は前記第２の中心軸の周りを回転することを特徴とする請求項１に記載の方法。
7. 前記両円柱部は前記剪断帯から始まり、斜め下に延びることを特徴とする請求項６に記載の方法。
8. 前記両円柱部は前記剪断帯から始まり、斜め上に延びるように方向付けられていることを特徴とする請求項６に記載の方法。
9. 前記ブランクは直径Ｄを有し、前記剪断帯は０．３×Ｄ未満の幅を有することを特徴とする請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の方法。
10. 前記剪断帯は少なくとも部分的に熱放散器で囲まれ、前記熱放散器の横方向の寸法は、前記ブランクの前記長手軸の方向に、前記剪断帯より大きく前記ブランクの長さより小さく、前記熱放散器は前記剪断帯と同期して前記ブランクの前記長手軸に沿って動くことを特徴とする請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の方法。
11. ガラスを均質化する方法であって、
    （ａ）ブランクの第１の端面と第２の端面との間の長さに渡って、前記ブランクの長手軸に沿って延びる円柱形の外表面を有する、前記ガラスからなる円柱形のブランクを用意する工程、
    （ｂ）前記ブランクの長手方向の部分を軟化して熱機械的混合処理を施すことによって前記ブランクに剪断帯を形成する工程、
    （ｃ）前記剪断帯を前記ブランクの前記長手軸に沿って移動させる工程、
    を含み、
    前記ブランクの前記長手軸に沿った前記剪断帯の移動が少なくとも時々、前記剪断帯の、前記ブランクの前記長手軸に沿った振動運動によって重なることを特徴とする方法。
12. 前記ブランクの前記第１の端は第１の回転速度で回転し、前記ブランクの前記第２の端は第２の回転速度で回転し、前記剪断帯の振動運動は前記第１の及び／又は第２の回転速度を周期的に変化させることで発生することを特徴とする請求項１１に記載の方法。
13. 前記ブランクの前記長手軸に沿った前記剪断帯の移動は前記ブランクの前記長手軸に沿った熱源の軸方向の直線平行移動によって起こり、前記剪断帯の振動運動は前記熱源の後退運動を前記平行移動に重ねることで発生することを特徴とする請求項１１又は請求項１２に記載の方法。
14. 前記ブランクは直径Ｄを有し、前記剪断帯は０．３×Ｄ未満の幅を有することを特徴とする請求項１１から請求項１３のいずれか一項に記載の方法。
15. 前記剪断帯は少なくとも部分的に熱放散器で囲まれ、前記熱放散器の横方向の寸法は、前記ブランクの前記長手軸の方向に、前記剪断帯より大きく前記ブランクの長さより小さく、前記熱放散器は前記剪断帯と同期して前記ブランクの前記長手軸に沿って動くことを特徴とする請求項１１から請求項１４のいずれか一項に記載の方法。
16. 請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の方法と請求項１１から請求項１５のいずれか一項に記載の方法との組み合わせを含むことを特徴とするガラスを均質化する方法。

Images