JP2020029983A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】複数の蒸発器を備え、それぞれの蒸発器における冷媒蒸発温度を所望の温度に調整可能な冷凍サイクル装置を提供する。【解決手段】第１蒸発部である室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度を第２蒸発部であるチラー２１における冷媒蒸発温度よりも高い温度とするときは、第１エジェクタ１５の第１ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒を室内蒸発器１６へ流入させ、チラー２１から流出した冷媒を第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃへ吸引させる冷媒回路に切り替える。室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度をチラー２１における冷媒蒸発温度よりも低い温度とするときは、第２エジェクタ２０の第２ディフューザ部２０ｄから流出した冷媒をチラー２１へ流入させ、室内蒸発器１６から流出した冷媒を第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃへ吸引させる冷媒回路に切り替える。【選択図】図１

Description

本発明は、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置に関する。

従来、特許文献１に、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置が開示されている。より具体的には、特許文献１の冷凍サイクル装置は、複数の蒸発器として、空調対象空間へ送風される送風空気を冷却する室内蒸発器、およびバッテリ冷却用の熱媒体を冷却するチラーを備えている。さらに、特許文献１の室内蒸発器とチラーは冷媒流れに対して並列的に接続されている。

特開２０１４−３７１８０号公報

しかし、特許文献１の冷凍サイクル装置のように、室内蒸発器とチラーが冷媒流れに対して並列的に接続されていると、室内蒸発器における冷媒蒸発温度とチラーにおける冷媒蒸発温度が同等になってしまう。換言すると、特許文献１の冷凍サイクル装置では、室内蒸発器における冷媒蒸発温度とチラーにおける冷媒蒸発温度とを異なる温度に調整することができない。

このため、例えば、バッテリの発熱が多くなる運転条件時に、バッテリを充分に冷却するためにチラーにおける冷媒蒸発温度を０℃よりも低下させると、室内蒸発器における冷媒蒸発温度も０℃よりも低くなってしまう。その結果、室内蒸発器に着霜が生じてしまい、室内蒸発器にて送風空気を充分に冷却することができなくなってしまう。

また、例えば、バッテリの発熱が比較的少なくなる運転条件時に、車室内の除湿暖房のために室内蒸発器における冷媒蒸発温度を１℃程度まで低下させると、チラーにおける冷媒蒸発温度も１℃程度まで低下してしまう。その結果、バッテリ冷却用の熱媒体の温度が不必要に低下して、バッテリの出力が低下してしまうおそれがある。

本発明は、上記点に鑑み、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、それぞれの蒸発器における冷媒蒸発温度を所望の温度に調整可能とすることを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１ノズル部（１５ａ）から噴射された第１噴射冷媒の吸引作用によって第１冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、第１噴射冷媒と第１冷媒吸引口から吸引された第１吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第１エジェクタ（１５）と、第１エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２ノズル部（２０ａ）から噴射された第２噴射冷媒の吸引作用によって第２冷媒吸引口（２０ｃ）から冷媒を吸引し、第２噴射冷媒と第２冷媒吸引口から吸引された第２吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第２エジェクタ（２０）と、第２エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９、２２、２２ａ、２２ｂ、２３ａ、２３ｂ）と、を備え、
冷媒回路切替部は、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高い温度とする際には、第２蒸発部から流出した冷媒を第１冷媒吸引口へ導くとともに、第１蒸発部から流出した冷媒を圧縮機の吸入口側へ導く冷媒回路に切り替え、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低い温度とする際には、第１蒸発部から流出した冷媒を第２冷媒吸引口へ導くとともに、第２蒸発部から流出した冷媒を圧縮機の吸入口側へ導く冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置である。

これによれば、冷媒回路切替部（１９、２２、２２ａ、２２ｂ、２３ａ、２３ｂ）が冷媒回路を切り替えることによって、第１蒸発部（１６）における冷媒蒸発温度を、第２蒸発部（２１）における冷媒蒸発温度よりも高い温度とすることも、低い温度とすることもできる。つまり、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。

また、いずれの冷媒回路に切り替えた際にも、第１蒸発部（１６）および第２蒸発部（２１）のうち冷媒蒸発温度の高い方の蒸発器から流出した冷媒を圧縮機（１１）の吸入口側へ導き、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した冷媒を第１エジェクタ（１５）の第１冷媒吸引口（１５ｃ）側あるいは第２エジェクタ（２０）の第２冷媒吸引口（２０ｃ）側へ導いている。

これによれば、第１蒸発部（１６）における冷媒蒸発圧力と第２蒸発部（２１）における冷媒蒸発圧力との蒸発圧力差を、第１エジェクタ（１５）あるいは第２エジェクタ（２０）の昇圧作用によって生じさせることができる。

このため、蒸発圧力差を生じさせるために、冷媒蒸発温度の高い方の蒸発器から流出した冷媒を不必要に減圧させることや、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した冷媒を再び昇圧させることの必要がない。従って、蒸発器における冷媒蒸発温度を所望の温度に調整するために、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を低下させてしまうこともない。

また、請求項２に記載の発明は、吸入口（１１ａ）から吸入した低圧冷媒を高圧冷媒となるまで圧縮して吐出口（１１ｃ）から吐出するとともに、サイクル内の中間圧冷媒を流入させて圧縮過程の冷媒に合流させる中間圧吸入口（１１ｂ）を有する圧縮機（１１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１ノズル部（１５ａ）から噴射された第１噴射冷媒の吸引作用によって第１冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、第１噴射冷媒と第１冷媒吸引口から吸引された第１吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第１エジェクタ（１５）と、第１エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２ノズル部（２０ａ）から噴射された第２噴射冷媒の吸引作用によって第２冷媒吸引口（２０ｃ）から冷媒を吸引し、第２噴射冷媒と第２冷媒吸引口から吸引された第２吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第２エジェクタ（２０）と、第２エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９、２２）と、を備え、
冷媒回路切替部は、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高い温度とする際には、第１蒸発部から流出した冷媒を中間圧吸入口側へ導くとともに、第２蒸発部から流出した冷媒を第１冷媒吸引口側および吸入口側へ導く冷媒回路に切り替え、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低い温度とする際には、第２蒸発部から流出した冷媒を中間圧吸入口側へ導くとともに、第１蒸発部から流出した冷媒を第２冷媒吸引口側および吸入口側へ導く冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置である。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。さらに、蒸発圧力差を、第１エジェクタ（１５）あるいは第２エジェクタ（２０）の昇圧作用によって生じさせることができる。

また、いずれの冷媒回路に切り替えた際にも、第１蒸発部（１６）および第２蒸発部（２１）のうち冷媒蒸発温度の高い方の蒸発器から流出した冷媒を中間圧吸入口（１１ｂ）側へ導き、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した一部の冷媒を吸入口（１１ａ）側へ導いている。従って、いわゆるガスインジェクションサイクルを構成して、サイクルのＣＯＰの向上を狙うことができる。

さらに、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した残余の冷媒を第１エジェクタ（１５）の第１冷媒吸引口（１５ｃ）側あるいは第２エジェクタ（２０）の第２冷媒吸引口（２０ｃ）側へ導いている。従って、第１エジェクタ（１５）あるいは第２エジェクタ（２０）の昇圧作用によって、残余の冷媒を昇圧することができる。その結果、圧縮機（１１）の消費動力を低減させて、より一層、ＣＯＰを向上させることができる。

また、請求項３に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させるエジェクタ（１５）と、エジェクタから流出した冷媒の気液を分離して、分離された気相冷媒を圧縮機の吸入口側へ流出させる気液分離部（２４）と、気液分離部から流出した液相冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１減圧部（１４ａ）と、第１減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２減圧部（１４ｂ）と、第２減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、第１蒸発部および第２蒸発部のいずれか一方から流出した冷媒の圧力を変化させる圧力変更部（２５、２６）と、第１蒸発部から流出した冷媒の流れと第２蒸発部から流出した冷媒の流れとを合流させて、冷媒吸引口側へ流出させる合流部（１３ｃ）と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９）と、を備え、
冷媒回路切替部は、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高い温度とする際には、圧力変更部によって第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高くする冷媒回路に切り替え、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低い温度とする際には、圧力変更部によって第２蒸発部における冷媒蒸発温度を第１蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高くする冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置である。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。ここで、請求項に記載された圧力変更部（２５、２６）は、第１蒸発部および第２蒸発部のいずれか一方から流出した冷媒の圧力を減圧させるものであってもよいし、昇圧させるものであってもよい。

また、いずれの冷媒回路に切り替えた際にも、合流部（１３ｃ）にて第１蒸発部（１６）から流出した冷媒の流れと第２蒸発部（２１）から流出した冷媒の流れとを合流させて、エジェクタ（１５）の冷媒吸引口（１５ｃ）側へ導いている。従って、エジェクタ（１５）の昇圧作用によって、圧縮機（１１）へ吸入される冷媒の圧力を第１蒸発部（１６）における冷媒蒸発圧力および第２蒸発部（２１）における冷媒蒸発圧力よりも上昇させることができる。このため、圧力変更部（２５、２６）を採用しても、サイクルのＣＯＰの低下を抑制することができる。

また、請求項６に記載の発明は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器から流出した液相冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１減圧部（１４ａ）と、第１減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２減圧部（１４ｂ）と、第２減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、第１蒸発部および第２蒸発部のいずれか一方における冷媒蒸発圧力を予め定めた基準調整圧力に維持する蒸発圧力調整弁（２６）と、第１蒸発部から流出した冷媒の流れと第２蒸発部（２１）から流出した冷媒の流れとを合流させて、圧縮機の吸入口側へ流出させる合流部（１３ｃ）と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９）と、を備え、
冷媒回路切替部は、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高くする際には、第１蒸発部から流出した冷媒を蒸発圧力調整弁を介して合流部へ導く冷媒回路に切り替え、第１蒸発部における冷媒蒸発温度を第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低くする際には、第２蒸発部から流出した冷媒を蒸発圧力調整弁を介して合流部へ導く冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置である。

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

第１実施形態の冷凍サイクル装置の全体構成図である。 第１実施形態の冷凍サイクル装置の電気制御部を示すブロック図である。 第２実施形態の冷凍サイクル装置の全体構成図である。 第３実施形態の冷凍サイクル装置の全体構成図である。 第４実施形態の冷凍サイクル装置の全体構成図である。 第５実施形態の冷凍サイクル装置の全体構成図である。 第６実施形態の冷凍サイクル装置の全体構成図である。

（第１実施形態）
図１、図２を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態では、本発明に係る冷凍サイクル装置１０を、電動モータから走行用の駆動力を得る電気自動車に搭載された車両用空調装置１に適用している。車両用空調装置１は、空調対象空間である車室内の空調を行うだけでなく、バッテリ８０の温度を調整する機能を有している。このため、車両用空調装置１は、バッテリ温度調整機能付きの空調装置と呼ぶことができる。

バッテリ８０は、電動モータ等の車載機器へ供給される電力を蓄える二次電池である。より具体的には、本実施形態のバッテリ８０は、リチウムイオン電池である。バッテリ８０は、複数の電池セルを積層配置し、これらの電池セルを電気的に直列あるいは並列に接続することによって形成された、いわゆる組電池である。

この種のバッテリは、低温になると出力が低下しやすく、高温になると劣化が進行しやすい。このため、バッテリの温度は、バッテリの充放電容量を充分に活用することができる適切な温度範囲内（本実施形態では、１０℃以上、かつ、４５℃以下）に維持されている必要がある。そこで、車両用空調装置１では、冷凍サイクル装置１０によって生成された冷熱によってバッテリ８０を冷却することができるようになっている。

車両用空調装置１は、図１の全体構成図に示すように、冷凍サイクル装置１０、室内空調ユニット３０、高温側熱媒体回路４０、低温側熱媒体回路５０等を備えている。

冷凍サイクル装置１０は、車両用空調装置１において、車室内の空調を行うために、車室内へ送風される送風空気を冷却する機能、および高温側熱媒体回路４０を循環する高温側熱媒体を加熱する機能を有している。さらに、冷凍サイクル装置１０は、バッテリ８０の冷却を行うために、低温側熱媒体回路５０を循環する低温側熱媒体を冷却する機能を有している。

このため、冷凍サイクル装置１０は、後述するように、冷媒を蒸発させて送風空気を冷却する室内蒸発器１６、および冷媒を蒸発させて低温側熱媒体を冷却するチラー２１を備えている。つまり、本実施形態の冷凍サイクル装置１０は、複数の蒸発器を備えている。

また、冷凍サイクル装置１０は、冷媒を減圧させる冷媒減圧部として、後述するように、室内蒸発器１６へ流入する冷媒を減圧させる第１エジェクタ１５、およびチラー２１の冷媒通路へ流入する冷媒を減圧させる第２エジェクタ２０を備えている。つまり、本実施形態の冷凍サイクル装置１０は、エジェクタ式冷凍サイクルとして構成されている。

また、冷凍サイクル装置１０では、冷媒としてＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｙｆ）を採用している。冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１１から吐出された吐出冷媒の圧力が冷媒の臨界圧力を超えない蒸気圧縮式の亜臨界冷凍サイクルを構成している。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されている。冷凍機油の一部は、冷媒とともにサイクルを循環している。

冷凍サイクル装置１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷凍サイクル装置１０において冷媒を吸入し、圧縮して吐出するものである。圧縮機１１は、駆動装置室内に配置されている。駆動装置室は、車室の前方に配置されて走行用の電動モータ等が収容される空間である。圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する制御装置６０から出力される制御信号によって、回転数（すなわち、冷媒吐出能力）が制御される。

圧縮機１１の吐出口には、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路の入口側が接続されている。水−冷媒熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒を流通させる冷媒通路と、高温側熱媒体回路４０を循環する高温側熱媒体を流通させる水通路とを有している。水−冷媒熱交換器１２は、冷媒通路を流通する高圧冷媒と水通路を流通する高温側熱媒体とを熱交換させて、高圧冷媒の有する熱を高温側熱媒体へ放熱させる放熱器である。

水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路の出口には、三方継手１３ａの流入口が接続されている。三方継手１３ａは、互いに連通する３つの流入出口を有している。このような三方継手１３ａとしては、複数の配管を接合して形成されたものや、金属ブロックや樹脂ブロックに複数の冷媒通路を設けることによって形成されたものを採用することができる。

本実施形態では、三方継手１３ａの３つの流入出口のうち、１つを流入口として用い、残りの２つを流出口として用いている。このため、三方継手１３ａは、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部として機能する。三方継手１３ａの一方の流出口には、第１流量調整弁１４ａの入口側が接続されている。三方継手１３ａの他方の流出口には、第２流量調整弁１４ｂの入口側が接続されている。

第１流量調整弁１４ａは、三方継手１３ａにて分岐された一方の高圧冷媒を減圧させるとともに、下流側に接続される第１エジェクタ１５の第１ノズル部１５ａ側へ流出させる冷媒流量（質量流量）を調整する第１減圧部である。第１流量調整弁１４ａは、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の開度を変化させる電動アクチュエータ（具体的には、ステッピングモータ）とを有する電気式の可変絞り機構である。

第１流量調整弁１４ａは、弁開度を全開にすることで流量調整作用および冷媒減圧作用を殆ど発揮することなく単なる冷媒通路として機能する全開機能、および弁開度を全閉にすることで冷媒通路を閉塞する全閉機能を有している。第１流量調整弁１４ａは、制御装置６０から出力される制御信号（制御パルス）によって、その作動が制御される。

第１流量調整弁１４ａの出口には、第１エジェクタ１５の第１ノズル部１５ａの入口側が接続されている。第１エジェクタ１５は、第１流量調整弁１４ａから流出した冷媒を減圧させて噴射する第１ノズル部１５ａを有し、第１流量調整弁１４ａとともに冷媒減圧部としての機能を果たす。さらに、第１エジェクタ１５は、第１ノズル部１５ａの冷媒噴射口から噴射された第１噴射冷媒の吸引作用によって、外部から冷媒を吸引して循環させる冷媒循環部としての機能を果たす。

これに加えて、第１エジェクタ１５は、第１ノズル部１５ａから噴射された第１噴射冷媒と、第１冷媒吸引口１５ｃから吸引された第１吸引冷媒との第１混合冷媒の運動エネルギを圧力エネルギに変換し、第１混合冷媒を昇圧させるエネルギ変換部としての機能を果たす。

第１エジェクタ１５は、第１ノズル部１５ａおよび第１ボデー部１５ｂを有している。第１ノズル部１５ａは、冷媒の流れ方向に向かって徐々に先細る略円筒状の金属（本実施形態では、ステンレス合金）で形成されている。第１ノズル部１５ａは、内部に形成された冷媒通路にて冷媒を等エントロピ的に減圧させるものである。

第１ノズル部１５ａの内部に形成された冷媒通路には、通路断面積を最も縮小させる喉部、および喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口へ向かうに伴って通路断面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。つまり、第１ノズル部１５ａは、ラバールノズルとして構成されている。

さらに、本実施形態では、第１ノズル部１５ａとして、冷凍サイクル装置１０の通常運転時に、冷媒噴射口から噴射される第１噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、第１ノズル部１５ａを先細ノズルで構成してもよい。

第１ボデー部１５ｂは、略円筒状の金属（本実施形態では、アルミニウム）で形成されている。第１ボデー部１５ｂは、内部に第１ノズル部１５ａを支持固定する固定部材として機能するとともに、内部に冷媒を流通させる冷媒通路を形成するものである。第１ノズル部１５ａは、第１ボデー部１５ｂの長手方向一端側に圧入等によって固定されている。第１ボデー部１５ｂは、樹脂で形成されていてもよい。

第１ボデー部１５ｂの外周面のうち、第１ノズル部１５ａの外周側に対応する部位には、その内外を貫通して第１ノズル部１５ａの冷媒噴射口と連通するように設けられた第１冷媒吸引口１５ｃが形成されている。第１冷媒吸引口１５ｃは、第１噴射冷媒の吸引作用によって、少なくとも後述する第１運転モード時に、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒を第１エジェクタ１５の内部へ吸引する貫通穴である。

第１ボデー部１５ｂの内部には、第１ディフューザ部１５ｄおよび第１吸引通路１５ｅが形成されている。第１吸引通路１５ｅは、第１冷媒吸引口１５ｃから吸引された吸引冷媒を第１ノズル部１５ａの冷媒噴射口側へ導く冷媒通路である。第１ディフューザ部１５ｄは、第１吸引冷媒と第１噴射冷媒とを混合させて昇圧させる昇圧部としての機能を果たす冷媒通路である。

第１吸引通路１５ｅは、第１ノズル部１５ａの先細り形状の先端部周辺の外周側と第１ボデー部１５ｂの内周側との間の断面円環状の空間によって形成されている。第１吸引通路１５ｅの通路断面積は、冷媒流れ下流側へ向かうに伴って縮小している。これにより、第１吸引通路１５ｅを流通する第１吸引冷媒の流速を増速させて、第１吸引冷媒と第１噴射冷媒が混合する際のエネルギ損失（いわゆる、混合損失）を減少させている。

第１ディフューザ部１５ｄは、第１吸引通路１５ｅの出口に連続するように配置された円錐台状に広がる冷媒通路である。第１ディフューザ部１５ｄでは、通路断面積が冷媒流れ下流側に向かうに伴って拡大している。第１ディフューザ部１５ｄは、このような通路形状によって、第１混合冷媒の運動エネルギを圧力エネルギに変換する。

第１ディフューザ部１５ｄの出口には、室内蒸発器１６の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器１６は、後述する室内空調ユニット３０の空調ケース３１内に配置されている。室内蒸発器１６は、第１エジェクタ１５の第１ディフューザ部１５ｄから流出した低圧冷媒と送風機３２から送風された送風空気とを熱交換させて、冷媒を蒸発させる第１蒸発部である。室内蒸発器１６の冷媒出口には、四方弁１９の１つの流入口が接続されている。

また、第２流量調整弁１４ｂは、三方継手１３ａにて分岐された他方の高圧冷媒を減圧させるとともに、下流側に接続される第２エジェクタ２０の第２ノズル部２０ａ側へ流出させる冷媒流量（質量流量）を調整する第２減圧部である。第２流量調整弁１４ｂの基本的構成は、第１流量調整弁１４ａと同様である。

第２流量調整弁１４ｂの出口には、第２エジェクタ２０の第２ノズル部２０ａの入口側が接続されている。第２エジェクタ２０の基本的構成は、第１エジェクタ１５と同様である。従って、第２エジェクタ２０は、第１エジェクタ１５と同様の第２ノズル部２０ａおよび第２ボデー部２０ｂを有している。

第２エジェクタ２０の第２ボデー部２０ｂには、第１エジェクタ１５と同様に、第２冷媒吸引口２０ｃ、第２ディフューザ部２０ｄ、第２吸引通路２０ｅ等が形成されている。第２冷媒吸引口２０ｃは、第２ノズル部２０ａから噴射される第２噴射冷媒の吸引作用によって、少なくとも後述する第２運転モード時に、室内蒸発器１６から流出した冷媒を第２エジェクタ２０の内部へ吸引する貫通穴である。

第２ディフューザ部２０ｄの出口には、チラー２１の冷媒通路の入口側が接続されている。チラー２１は、第２エジェクタ２０の第２ディフューザ部２０ｄから流出した低圧冷媒を流通させる冷媒通路と、低温側熱媒体回路５０を循環する低温側熱媒体を流通させる水通路とを有している。チラー２１は、冷媒通路を流通する低圧冷媒と水通路を流通する低温側熱媒体とを熱交換させて、冷媒を蒸発させる第２蒸発部である。チラー２１の冷媒通路の出口には、四方弁１９の別の１つの流入口が接続されている。

四方弁１９は、室内蒸発器１６の冷媒出口と圧縮機１１の吸入口とを接続すると同時にチラー２１の冷媒通路の出口と三方弁２２の流入口とを接続する冷媒回路、並びに、チラー２１の冷媒通路の出口と圧縮機１１の吸入口とを接続すると同時に室内蒸発器１６の冷媒出口と三方弁２２の流入口とを接続する冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部である。四方弁１９は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

三方弁２２は、四方弁１９の１つの流出口と第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃとを接続する冷媒回路、並びに、四方弁１９の１つの流出口と第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃとを接続する冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部である。三方弁２２は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、その作動が制御される。

次に、高温側熱媒体回路４０について説明する。高温側熱媒体回路４０は、高温側熱媒体を循環させる熱媒体循環回路である。高温側熱媒体としては、エチレングリコール、ジメチルポリシロキサン、あるいはナノ流体等を含む溶液、不凍液等を採用することができる。高温側熱媒体回路４０には、水−冷媒熱交換器１２の水通路、高温側熱媒体ポンプ４１、ヒータコア４２、高温側三方弁４３、高温側ラジエータ４４等が配置されている。

高温側熱媒体ポンプ４１は、高温側熱媒体を水−冷媒熱交換器１２の水通路の入口側へ圧送する水ポンプである。高温側熱媒体ポンプ４１は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、圧送能力）が制御される電動ポンプである。

水−冷媒熱交換器１２の水通路の出口には、高温側三方弁４３の流入口側が接続されている。高温側三方弁４３は、１つの流入口と、２つの流出口とを有し、２つの流出口の通路面積比を連続的に調整可能な電気式の三方流量調整弁である。高温側三方弁４３は、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

高温側三方弁４３の一方の流出口には、ヒータコア４２の熱媒体入口側が接続されている。高温側三方弁４３の他方の流出口には、高温側ラジエータ４４の熱媒体入口側が接続されている。従って、高温側三方弁４３は、水−冷媒熱交換器１２の水通路から流出した高温側熱媒体のうち、ヒータコア４２へ流入させる流量と高温側ラジエータ４４へ流入させる流量との流量比を調整する機能を果たす。

ヒータコア４２は、水−冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体と室内蒸発器１６を通過した送風空気とを熱交換させて、送風空気を加熱する熱交換器である。ヒータコア４２は、室内空調ユニット３０の空調ケース３１内に配置されている。ヒータコア４２の熱媒体出口には、高温側熱媒体ポンプ４１の吸入口側が接続されている。

高温側ラジエータ４４は、水−冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体と図示しない外気ファンにより送風された外気とを熱交換させて、高温側熱媒体の有する熱を外気に放熱させる熱交換器である。高温側ラジエータ４４は、駆動装置室内の前方側に配置されている。このため、車両走行時には、高温側ラジエータ４４に走行風を当てることができる。高温側ラジエータ４４の熱媒体出口には、高温側熱媒体ポンプ４１の吸入口側が接続されている。

従って、高温側熱媒体回路４０では、制御装置６０が高温側熱媒体ポンプ４１を作動させることにより、水−冷媒熱交換器１２にて、圧縮機１１から吐出された冷媒と高温側熱媒体とを熱交換させて、高温側熱媒体を加熱することができる。

さらに、ヒータコア４２にて、水−冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体と送風空気とを熱交換させて、送風空気を加熱することができる。また、高温側ラジエータ４４にて、水−冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体と外気とを熱交換させて、高温側熱媒体が有する熱を外気に放熱させることができる。この際、高温側三方弁４３が流量比を調整することによって、ヒータコア４２における高温側熱媒体の放熱量および高温側ラジエータ４４における放熱量が調整される。

次に、低温側熱媒体回路５０について説明する。低温側熱媒体回路５０は、低温側熱媒体を循環させる熱媒体循環回路である。低温側熱媒体としては、高温側熱媒体と同様の流体を採用することができる。低温側熱媒体回路５０には、チラー２１の水通路、低温側熱媒体ポンプ５１、バッテリ８０に形成された冷却水通路、低温側三方弁５３、低温側ラジエータ５４等が配置されている。

低温側熱媒体ポンプ５１は、低温側熱媒体をチラー２１の水通路の入口側へ圧送する水ポンプである。低温側熱媒体ポンプ５１の基本的構成は、高温側熱媒体ポンプ４１と同様である。

チラー２１の水通路の出口には、低温側三方弁５３の流入口側が接続されている。低温側三方弁５３の基本的構成は、高温側三方弁４３と同様である。

低温側三方弁５３の一方の流出口には、バッテリ８０の冷却水通路の入口側が接続されている。低温側三方弁５３の他方の流出口には、低温側ラジエータ５４の熱媒体入口側が接続されている。従って、低温側三方弁５３は、チラー２１の水通路から流出した低温側熱媒体のうち、バッテリ８０の冷却水通路へ流入させる流量と低温側ラジエータ５４へ流入させる流量との流量比を調整する機能を果たす。

バッテリ８０の冷却水通路は、チラー２１にて冷却された低温側熱媒体とバッテリ８０とを熱交換させて、バッテリ８０を冷却するための熱媒体通路である。バッテリ８０の冷却水通路は、バッテリ８０全体と均等に冷却できるように複数の流路に分割されて、各電池セル同士の間あるいは各電池セルの周囲に配置されている。バッテリ８０の冷却水通路の出口には、低温側熱媒体ポンプ５１の吸入口側が接続されている。

低温側ラジエータ５４は、チラー２１にて冷却された低温側熱媒体と図示しない外気ファンにより送風された外気とを熱交換させて、外気の有する熱を低温側熱媒体に吸熱させる熱交換器である。

低温側ラジエータ５４は、駆動装置室内の前方側に配置されている。このため、車両走行時には、低温側ラジエータ５４に走行風を当てることができる。従って、低温側ラジエータ５４は、高温側ラジエータ４４と一体的に形成されていてもよい。低温側ラジエータ５４の熱媒体出口には、低温側熱媒体ポンプ５１の吸入口側が接続されている。

従って、低温側熱媒体回路５０では、制御装置６０が低温側熱媒体ポンプ５１を作動させることにより、チラー２１にて、第２エジェクタ２０から流出した冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて、低温側熱媒体を冷却することができる。

さらに、バッテリ８０の冷却水通路に、チラー２１から流出した低温側熱媒体を流通させることによって、バッテリ８０を冷却することができる。また、低温側ラジエータ５４にて、チラー２１から流出した低温側熱媒体と外気とを熱交換させて、外気の有する熱を低温側熱媒体に吸熱させることができる。この際、低温側三方弁５３が流量比を調整することによって、バッテリ８０の冷却水通路における低温側熱媒体の吸熱量および低温側ラジエータ５４における低温側熱媒体の吸熱量が調整される。

次に、室内空調ユニット３０について説明する。室内空調ユニット３０は、冷凍サイクル装置１０によって温度調整された送風空気を車室内へ吹き出すためのものである。室内空調ユニット３０は、車室内最前部の計器盤（インストルメントパネル）の内側に配置されている。

室内空調ユニット３０は、図１に示すように、その外殻を形成する空調ケース３１内に形成された空気通路内に送風機３２、室内蒸発器１６、ヒータコア４２等を収容したものである。空調ケース３１は、車室内に送風される送風空気の空気通路を形成している。空調ケース３１は、ある程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（例えば、ポリプロピレン）にて成形されている。

空調ケース３１の送風空気流れ最上流側には、内外気切替装置３３が配置されている。内外気切替装置３３は、空調ケース３１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入するものである。内外気切替装置３３は、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

内外気切替装置３３の送風空気流れ下流側には、送風機３２が配置されている。送風機３２は、内外気切替装置３３を介して吸入した内気あるいは外気を車室内へ向けて送風するものである。送風機３２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機である。送風機３２は、制御装置６０から出力される制御電圧によって、回転数（すなわち、送風能力）が制御される。

送風機３２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器１６、ヒータコア４２が、送風空気流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器１６は、ヒータコア４２よりも、送風空気流れ上流側に配置されている。

空調ケース３１内には、室内蒸発器１６通過後の送風空気を、ヒータコア４２を迂回して流す冷風バイパス通路３５が設けられている。空調ケース３１内の室内蒸発器１６の送風空気流れ下流側であって、かつ、ヒータコア４２の送風空気流れ上流側には、エアミックスドア３４が配置されている。

エアミックスドア３４は、室内蒸発器１６通過後の送風空気のうち、ヒータコア４２側を通過する送風空気の風量と冷風バイパス通路３５を通過させる送風空気の風量との風量割合を調整する風量割合調整部である。エアミックスドア３４は、エアミックスドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

空調ケース３１内のヒータコア４２および冷風バイパス通路３５の送風空気流れ下流側には、混合空間が配置されている。混合空間は、ヒータコア４２にて加熱された送風空気と冷風バイパス通路３５を通過して加熱されていない送風空気とを混合させる空間である。また、空調ケース３１の送風空気流れ下流部には、混合空間にて混合された送風空気を、空調対象空間である車室内へ吹き出すための開口穴が配置されている。

この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面窓ガラス内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。

従って、エアミックスドア３４が、ヒータコア４２を通過させる風量と冷風バイパス通路３５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間にて混合される空調風の温度が調整される。そして、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度が調整される。

また、フェイス開口穴、フット開口穴、およびデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイスドア、フットドア、およびデフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。フェイスドアは、フェイス開口穴の開口面積を調整するものである。フットドアは、フット開口穴の開口面積を調整するものである。デフロスタドアは、フロスタ開口穴の開口面積を調整するものである。

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、吹出口モードを切り替える吹出口モード切替装置を構成するものである。これらのドアは、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。この電動アクチュエータも、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

次に、図２を用いて、本実施形態の電気制御部の概要について説明する。制御装置６０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。そして、そのＲＯＭ内に記憶された空調制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、その出力側に接続された各種制御対象機器１１、１４ａ、１４ｂ、１９、２２、３２、４１、４３、５１、５３等の作動を制御する。

また、制御装置６０の入力側には、図２のブロック図に示すように、内気温センサ６１、外気温センサ６２、日射センサ６３、第１〜第３冷媒温度センサ６４ａ〜６４ｃ、蒸発器温度センサ６４ｆ、第１〜第３冷媒圧力センサ６５ａ〜６５ｃ、高温側熱媒体温度センサ６６ａ、低温側熱媒体温度センサ６６ｂ、バッテリ温度センサ６８、空調風温度センサ６９等が接続されている。そして、制御装置６０には、これらのセンサ群の検出信号が入力される。

内気温センサ６１は、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ６２は、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ６３は、車室内へ照射される日射量Ｔｓを検出する日射量検出部である。

第１冷媒温度センサ６４ａは、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の第１温度Ｔ１を検出する第１冷媒温度検出部である。第２冷媒温度センサ６４ｂは、室内蒸発器１６から流出した冷媒の第２温度Ｔ２を検出する第２冷媒温度検出部である。第３冷媒温度センサ６４ｃは、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の第３温度Ｔ３を検出する第３冷媒温度検出部である。

蒸発器温度センサ６４ｆは、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。本実施形態の蒸発器温度センサ６４ｆでは、具体的に、室内蒸発器１６の熱交換フィン温度を検出している。

第１冷媒圧力センサ６５ａは、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の第１圧力Ｐ１を検出する第１冷媒圧力検出部である。第２冷媒圧力センサ６５ｂは、室内蒸発器１６から流出した冷媒の第２圧力Ｐ２を検出する第２冷媒圧力検出部である。第３冷媒圧力センサ６５ｃは、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の第３圧力Ｐ３を検出する第３冷媒圧力検出部である。

高温側熱媒体温度センサ６６ａは、ヒータコア４２へ流入する高温側熱媒体の温度である高温側熱媒体温度ＴＷＨを検出する高温側熱媒体温度検出部である。低温側熱媒体温度センサ６６ｂは、バッテリ８０の冷却水通路へ流入する低温側熱媒体の温度である低温側熱媒体温度ＴＷＬを検出する低温側熱媒体温度検出部である。

バッテリ温度センサ６８は、バッテリ８０の温度であるバッテリ温度ＴＢを検出するバッテリ温度検出部である。本実施形態のバッテリ温度センサ６８は、複数の温度センサを有し、バッテリ８０の複数の箇所の温度を検出している。このため、制御装置６０では、バッテリ８０の各部の温度差を検出することもできる。さらに、バッテリ温度ＴＢとしては、複数の温度センサの検出値の平均値を採用している。

空調風温度センサ６９は、混合空間から車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する空調風温度検出部である。

さらに、制御装置６０の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル７０が接続され、この操作パネル７０に設けられた各種操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネル７０に設けられた各種操作スイッチとしては、オートスイッチ、エアコンスイッチ、風量設定スイッチ、温度設定スイッチ、吹出モード切替スイッチ等がある。

オートスイッチは、自動空調運転を設定あるいは解除するための操作部である。エアコンスイッチは、室内蒸発器１６で送風空気の冷却を行うことを要求するための操作部である。風量設定スイッチは、送風機３２の風量をマニュアル設定するための操作部である。温度設定スイッチ車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定するための操作部である。吹出モード切替スイッチ吹出モードをマニュアル設定するための操作部である。

なお、本実施形態の制御装置６０は、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が、それぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。

例えば、制御装置６０のうち、圧縮機１１の冷媒吐出能力（具体的には、圧縮機１１の回転数）を制御する構成は、圧縮機制御部６０ａを構成している。また、冷媒回路切替部（本実施形態では、四方弁１９および三方弁２２）の作動を制御する構成は、冷媒回路制御部６０ｂを構成している。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。前述の如く、本実施形態の車両用空調装置１は、車室内の空調を行う機能、およびバッテリ８０の温度を調整する機能を有している。このため、冷凍サイクル装置１０では、冷媒回路を切り替えて、種々の運転モードを実行することができる。具体的には、車室内の空調を行うと同時に、バッテリ８０の温度を調整する運転モードとして、第１運転モードおよび第２運転モードを実行することができる。

第１運転モードは、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度をチラー２１における冷媒蒸発温度よりも高い温度とする運転モードである。第１運転モードは、例えば、夏季のように外気温が比較的高温になっており、車室内の冷房を行うと同時に、バッテリ８０の発熱が多く、比較的高い冷却能力でバッテリ８０の冷却を行う運転条件時等に実行される。

第２運転モードは、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度をチラー２１における冷媒蒸発温度よりも低い温度とする運転モードである。第２運転モードは、例えば、春季および秋季のように外気温が中間温度となっており、車室内の除湿暖房を行うと同時に、バッテリ８０の発熱が比較的少なく、第１運転モードよりも低い冷却能力でバッテリ８０の冷却を行う運転条件時等に実行される。

これらの運転モードの切り替えは、制御装置６０の記憶回路に予め記憶された制御プログラムが実行されることによって行われる。この制御プログラムでは、所定の制御周期毎に上述したセンサ群の検出信号、および操作パネル７０の操作信号を読み込む。そして、読み込まれた検出信号および操作信号を用いて、車室内へ送風される送風空気の目標吹出温度ＴＡＯを決定する。

具体的には、目標吹出温度ＴＡＯは、以下数式Ｆ１によって算出される。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ−Ｋｒ×Ｔｒ−Ｋａｍ×Ｔａｍ−Ｋｓ×Ｔｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
なお、Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内設定温度である。Ｔｒは内気センサによって検出された車室内温度である。Ｔａｍは外気センサによって検出された車室外温度である。Ｔｓは日射センサによって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。

そして、制御プログラムでは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度の目標値である目標蒸発器温度ＴＥＯを決定する。この制御プログラムでは、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って、目標蒸発器温度ＴＥＯを上昇させるように決定する。さらに、この制御マップでは、室内蒸発器１６の着霜を防止するために、目標蒸発器温度ＴＥＯを１℃以上に決定する。

また、制御プログラムでは、バッテリ温度センサ６８によって検出されたバッテリ温度ＴＢに基づいて、チラー２１における冷媒蒸発温度の目標値である目標チラー温度ＴＣＯを決定する。この制御プログラムでは、バッテリ温度ＴＢが上昇過程にある場合に目標チラー温度ＴＣＯを低下させ、バッテリ温度ＴＢが下降過程にある場合に目標チラー温度ＴＣＯを上昇させるように決定する。

そして、目標蒸発器温度ＴＥＯが目標チラー温度ＴＣＯよりも高くなっている際には、第１運転モードに切り替え、目標蒸発器温度ＴＥＯが目標チラー温度ＴＣＯよりも低くなっている際には、第２運転モードに切り替える。

また、この制御プログラムでは、車室内の空調を行う場合に、予め定めた各運転モード用の基準圧送能力を発揮するように、高温側熱媒体ポンプ４１の作動を制御する。また、高温側熱媒体温度センサ６６ａによって検出された高温側熱媒体温度ＴＷＨが予め定めた基準高温側熱媒体温度ＫＴＷＨに近づくように、高温側三方弁４３の作動を制御する。

具体的には、例えば、車室内の冷房を行う場合のように、ヒータコア４２における高温側熱媒体の放熱量が減少する際には、水−冷媒熱交換器１２の水通路から流出した高温側熱媒体のうち高温側ラジエータ４４へ流入する流量が増加するように、高温側三方弁４３の作動を制御する。

例えば、車室内の暖房を行う場合のように、ヒータコア４２における高温側熱媒体の放熱量が増加する際には、水−冷媒熱交換器１２の水通路から流出した高温側熱媒体のうちヒータコア４２へ流入する流量が増加するように、高温側三方弁４３の作動を制御する。

また、この制御プログラムでは、車室内の空調を行うか否かによらず、車両システムが起動している際には、予め定めた各運転モード用の基準圧送能力を発揮するように、低温側熱媒体ポンプ５１の作動を制御する。また、バッテリ温度センサ６８によって検出されたバッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持されるように、低温側三方弁５３の作動を制御する。

具体的には、例えば、バッテリ温度ＴＢが上昇過程にある際には、チラー２１の水通路から流出した低温側熱媒体のうちバッテリ８０の冷媒通路へ流入する流量が増加するように、低温側三方弁５３の作動を制御する。さらに、例えば、バッテリ温度ＴＢが下降過程にある際には、チラー２１の水通路から流出した低温側熱媒体のうち低温側ラジエータ５４へ流入する流量が増加するように、低温側三方弁５３の作動を制御する。

以下に、第１運転モードおよび第２運転モードの詳細作動について説明する。

（１）第１運転モード
第１運転モードでは、制御装置６０が、室内蒸発器１６の冷媒出口と圧縮機１１の吸入口とを接続すると同時にチラー２１の冷媒通路の出口と三方弁２２の流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。また、制御装置６０は、四方弁１９の１つの流出口と第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃとを接続するように三方弁２２の作動を制御する。

これにより、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の太実線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→第１エジェクタ１５→室内蒸発器１６→四方弁１９→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→第２エジェクタ２０→チラー２１→四方弁１９→三方弁２２→第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。例えば、制御装置６０は、蒸発器温度センサ６４ｆによって検出された蒸発器温度Ｔｅｆｉｎが目標蒸発器温度ＴＥＯに近づくように圧縮機１１の作動を制御する。

また、制御装置６０は、第２冷媒温度センサ６４ｂによって検出された第２温度Ｔ２および第２冷媒圧力センサ６５ｂによって検出された第２圧力Ｐ２から決定される室内蒸発器１６出口側冷媒の過熱度ＳＨ１が、予め定めた第１基準過熱度ＫＳＨ１（具体的には、１０℃）に近づくように第１流量調整弁１４ａの作動を制御する。

また、制御装置６０は、第３冷媒温度センサ６４ｃによって検出された第３温度Ｔ３が目標チラー温度ＴＣＯに近づくように第２流量調整弁１４ｂの作動を制御する。

また、制御装置６０は、目標吹出温度ＴＡＯ、高温側熱媒体温度ＴＷＨおよび蒸発器温度Ｔｅｆｉｎに基づいて、車室内に吹き出される送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、エアミックスドア３４の開度を決定する。そして、決定された開度となるように、エアミックスドア用の電動アクチュエータの作動を制御する。

従って、第１運転モードでは、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入する。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入した冷媒は、水−冷媒熱交換器１２の水通路を流通する高温側熱媒体と熱交換して放熱する。これにより、高温側熱媒体が加熱される。

高温側熱媒体回路４０では、水−冷媒熱交換器１２の水通路で加熱された高温側熱媒体がヒータコア４２へ流入すると、高温側熱媒体が室内蒸発器１６にて冷却された送風空気と熱交換して放熱する。これにより、車室内へ送風される送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。

水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、三方継手１３ａへ流入して分岐される。三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａへ流入して減圧される。第１流量調整弁１４ａにて減圧された冷媒は、第１エジェクタ１５の第１ノズル部１５ａへ流入する。

第１エジェクタ１５の第１ノズル部１５ａへ流入した冷媒は、第１ノズル部１５ａにて等エントロピ的に減圧されて第１ノズル部１５ａから噴射される。そして、第１ノズル部１５ａから噴射された第１噴射冷媒の吸引作用によって、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒が、四方弁１９および三方弁２２を介して、第１冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

第１ノズル部１５ａから噴射された第１噴射冷媒、および第１冷媒吸引口１５ｃから吸引された第１吸引冷媒は、第１ディフューザ部１５ｄへ流入する。第１ディフューザ部１５ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、第１噴射冷媒と第１吸引冷媒との第１混合冷媒の圧力が上昇する。第１ディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒は、室内蒸発器１６へ流入する。

室内蒸発器１６へ流入した冷媒は、送風機３２によって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、圧縮機１１の吸入口から吸入されて再び圧縮される。

また、三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂへ流入して減圧される。第２流量調整弁１４ｂにて減圧された冷媒は、第２エジェクタ２０の第２ノズル部２０ａへ流入する。第２エジェクタ２０の第２ノズル部２０ａへ流入した冷媒は、第２ノズル部２０ａにて減圧される。

この際、四方弁１９の１つの流出口と第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃとを接続するように三方弁２２が切り替えられているので、第２冷媒吸引口２０ｃから冷媒が吸引されることはない。このため、第２ノズル部２０ａにて減圧された冷媒は、第２冷媒吸引口２０ｃから吸引された冷媒と混合されることなく第２ノズル部２０ａから流出する。つまり、第２エジェクタ２０は、単なる固定絞りとして機能する。

第２エジェクタ２０の第２ディフューザ部２０ｄから流出した冷媒は、チラー２１の冷媒通路へ流入する。チラー２１の冷媒通路へ流入した冷媒は、チラー２１の水通路を流通する低温側熱媒体と熱交換して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却される。

低温側熱媒体回路５０では、チラー２１の水通路で冷却された低温側熱媒体が、バッテリ８０の冷却水通路へ流入すると、低温側熱媒体がバッテリ８０と熱交換して吸熱する。これにより、バッテリ８０が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９および三方弁２２を介して、第１冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

以上の如く、第１運転モードの車両用空調装置１では、室内蒸発器１６にて冷却された送風空気をヒータコア４２にて再加熱して車室内へ吹き出すことができる。これにより、車室内の適切な空調を行うことができる。さらに、チラー２１にて冷却された低温側熱媒体をバッテリ８０の冷却水通路へ流入させることができる。これにより、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０では、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を第１ディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒圧力とし、チラー２１における冷媒蒸発圧力を第１ノズル部１５ａにて減圧された直後の低い冷媒圧力とすることができる。従って、第１エジェクタ１５の昇圧作用によって、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に高くすることができる。

（２）第２運転モード
第２運転モードでは、制御装置６０が、チラー２１の冷媒通路の出口と圧縮機１１の吸入口とを接続すると同時に室内蒸発器１６の冷媒出口と三方弁２２の流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。また、制御装置６０は、四方弁１９の１つの流出口と第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃとを接続するように三方弁２２の作動を制御する。

これにより、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０では、図１の太破線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→第２エジェクタ２０→チラー２１→四方弁１９→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→第１エジェクタ１５→室内蒸発器１６→四方弁１９→三方弁２２→第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。例えば、制御装置６０は、第３冷媒温度センサ６４ｃによって検出された第３温度Ｔ３および第３冷媒圧力センサ６５ｃによって検出された第３圧力Ｐ３から決定されるチラー２１の冷媒通路の冷媒通路の出口側冷媒の過熱度ＳＨ２が、予め定めた第２基準過熱度ＫＳＨ２（具体的には、１０℃）に近づくように第２流量調整弁１４ｂの作動を制御する。

また、制御装置６０は、第３温度Ｔ３が目標チラー温度ＴＣＯに近づくように第１流量調整弁１４ａの作動を制御する。

従って、第２運転モードでは、第１運転モードと同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１運転モードと同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。

水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、三方継手１３ａへ流入して分岐される。三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂにて減圧されて、第２エジェクタ２０の第２ノズル部２０ａへ流入する。

第２エジェクタ２０の第２ノズル部２０ａへ流入した冷媒は、第２ノズル部２０ａにて等エントロピ的に減圧されて第２ノズル部２０ａから噴射される。そして、第２ノズル部２０ａから噴射された第２噴射冷媒の吸引作用によって、室内蒸発器１６から流出した冷媒が、四方弁１９および三方弁２２を介して、第２冷媒吸引口２０ｃから吸引される。

第２ノズル部２０ａから噴射された第２噴射冷媒、および第２冷媒吸引口２０ｃから吸引された第２吸引冷媒は、第２ディフューザ部２０ｄへ流入する。第２ディフューザ部２０ｄでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、第２噴射冷媒と第２吸引冷媒との第１混合冷媒の圧力が上昇する。第２ディフューザ部２０ｄにて昇圧された冷媒は、チラー２１の冷媒通路へ流入する。

チラー２１の冷媒通路へ流入した冷媒は、水通路を流通する低温側熱媒体と熱交換して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却される。低温側熱媒体回路５０では、第１運転モードと同様に、バッテリ８０が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、圧縮機１１の吸入口から吸入されて再び圧縮される。

また、三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ｂへ流入して減圧される。第１流量調整部１４ｂにて減圧された冷媒は、第１エジェクタ１５の第１ノズル部１５ａへ流入して減圧される。第２運転モードでは、第１運転モードの第２ノズル部２０ａと同様に、第１エジェクタ１５は、単なる固定絞りとして機能する。

第１エジェクタ１５の第１ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒は、室内蒸発器１６へ流入する。室内蒸発器１６へ流入した冷媒は、送風空気と熱交換して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９および三方弁２２を介して、第２冷媒吸引口２０ｃから吸引される。

以上の如く、第２運転モードの車両用空調装置１では、第１運転モードと同様に、室内蒸発器１６にて冷却された送風空気をヒータコア４２にて再加熱して車室内へ吹き出すことができる。これにより、車室内の適切な空調を行うことができる。さらに、チラー２１にて冷却された低温側熱媒体をバッテリ８０の冷却水通路へ流入させることができる。これにより、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０では、チラー２１における冷媒蒸発圧力を第２ディフューザ部２０ｄにて昇圧された冷媒圧力とし、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を第２ノズル部２０ａにて減圧された直後の低い冷媒圧力とすることができる。従って、第２エジェクタ２０の昇圧作用によって、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に低くすることができる。

従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０によれば、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度を、チラー２１における冷媒蒸発温度よりも高い温度とすることも、低い温度とすることもできる。つまり、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。

さらに、第１運転モードおよび第２運転モードのいずれの冷媒回路に切り替えた際にも、室内蒸発器１６およびチラー２１のうち冷媒蒸発温度の高い方から流出した冷媒を圧縮機１１の吸入口側へ導き、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した冷媒を第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃ側あるいは第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃ側へ導いている。

これによれば、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力とチラー２１における冷媒蒸発圧力との蒸発圧力差を、第１エジェクタ１５あるいは第２エジェクタ２０の昇圧作用によって生じさせることができる。

このため、蒸発圧力差を生じさせるために、冷媒蒸発温度の高い方の蒸発器から流出した冷媒を不必要に減圧させることや、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した冷媒を再び昇圧させることの必要がない。従って、蒸発器における冷媒蒸発温度を所望の温度に調整するために、サイクルのＣＯＰを低下させてしまうこともない。

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図３の全体構成図に示すように、冷媒回路切替部の構成を変更した例を説明する。なお、図３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。

より具体的には、本実施形態では、第１実施形態で説明した四方弁１９に代えて、第１三方弁２２ａおよび第２三方弁２２ｂを採用している。第１三方弁２２ａおよび第２三方弁２２ｂの基本的構成は、第１実施形態で説明した三方弁２２と同様である。さらに、三方弁２２に代えて、第１開閉弁２３ａおよび第２開閉弁２３ｂと採用している。

第１三方弁２２ａは、室内蒸発器１６の冷媒出口と圧縮機１１の吸入口とを接続する冷媒回路、並びに、室内蒸発器１６の冷媒出口と第２冷媒吸引口２０ｃ側とを接続する冷媒回路を切り替えるものである。第２三方弁２２ｂは、チラー２１の冷媒通路の出口と圧縮機１１の吸入口とを接続する冷媒回路、並びに、チラー２１の冷媒通路の出口と第１冷媒吸引口１５ｃ側とを接続する冷媒回路を切り替えるものである。

第１開閉弁２３ａは、第２三方弁２２ｂと第１冷媒吸引口１５ｃとを接続する冷媒回路を開閉するものである。第２開閉弁２３ｂは、第１三方弁２２ａと第２冷媒吸引口２０ｃとを接続する冷媒回路を開閉するものである。第１開閉弁２３ａおよび第２開閉弁２３ｂは、制御装置６０から出力される制御電圧によって開閉する電磁弁である。その他の構成は第１実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の冷凍サイクル装置１０の基本的作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０においても、第１実施形態と同様に、第１運転モードおよび第２運転モードを実行することができる。

（１）第１運転モード
第１運転モードでは、制御装置６０は、室内蒸発器１６の冷媒出口と圧縮機１１の吸入口とを接続するように第１三方弁２２ａの作動を制御し、チラー２１の冷媒通路の出口と第１冷媒吸引口１５ｃ側とを接続するように第２三方弁２２ｂの作動を制御する。また、制御装置６０は、第１開閉弁２３ａを開き、第２開閉弁２３ｂを閉じる。

これにより、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０では、図３の太実線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→第１エジェクタ１５→室内蒸発器１６→第１三方弁２２ａ→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→第２エジェクタ２０→チラー２１→第２三方弁２２ｂ→第１開閉弁２３ａ→第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

すなわち、第１実施形態の第１運転モードと全く同様のサイクルが構成される。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

（２）第２運転モード
第２運転モードでは、制御装置６０は、室内蒸発器１６の冷媒出口と第２冷媒吸引口２０ｃ側とを接続するように第１三方弁２２ａの作動を制御し、チラー２１の冷媒通路の出口と圧縮機１１の吸入口とを接続するように第２三方弁２２ｂの作動を制御する。また、制御装置６０は、第１開閉弁２３ａを閉じ、第２開閉弁２３ｂを開く。

これにより、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０では、図３の太破線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→第２エジェクタ２０→チラー２１→第２三方弁２２ｂ→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→第１エジェクタ１５→室内蒸発器１６→第１三方弁２２ａ→第２開閉弁２３ｂ→第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

すなわち、第１実施形態の第２運転モードと全く同様のサイクルが構成される。その他の作動は、第１実施形態と同様である。

以上の如く、本実施形態の冷凍サイクル装置１０においても、第１実施形態と同様に作動して、同様の効果を得ることができる。

（第３実施形態）
本実施形態では、図４の全体構成図に示す冷凍サイクル装置１０ａを採用した例を説明する。

冷凍サイクル装置１０ａでは、圧縮機１１１として、二段昇圧式の電動圧縮機を採用している。圧縮機１１１は、その外殻を形成するハウジングの内部に、低段側圧縮機構と高段側圧縮機構との２つの圧縮機構、および双方の圧縮機構を回転駆動する電動モータを収容して構成されたものである。圧縮機１１１は、制御装置６０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。

圧縮機１１１には、吸入口１１ａ、中間圧吸入口１１ｂ、吐出口１１ｃが設けられている。吸入口１１ａは、ハウジングの外部から低段側圧縮機構へ低圧冷媒を吸入するための吸入口である。吐出口１１ｃは、高段側圧縮機構から吐出された高圧冷媒をハウジングの外部へ吐出させる吐出口である。

中間圧吸入口１１ｂは、ハウジングの外部から中間圧冷媒を流入させて、低圧から高圧へ圧縮過程の冷媒に合流させるための中間圧冷媒用の吸入口である。つまり、中間圧吸入口１１ｂは、ハウジングの内部で低段側圧縮機構の吐出口側および高段側圧縮機構の吸入口側に接続されている。

さらに、冷凍サイクル装置１０ａでは、四方弁１９の１つの流出口と三方弁２２の流入口とを接続する冷媒通路に第２三方継手１３ｂが配置されている。そして、第２三方継手１３ｂの１つの流出口には、圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂ側が接続されている。本実施形態では、説明の明確化のため、第１実施形態で説明した三方継手１３ａを第１三方継手１３ａと記載する。その他の冷凍サイクル装置１０ａの構成は、第１実施形態で説明した冷凍サイクル装置１０と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａにおいても、第１実施形態と同様に、第１運転モードおよび第２運転モードを実行することができる。以下に、第１運転モードおよび第２運転モードの詳細作動について説明する。

（１）第１運転モード
第１運転モードでは、制御装置６０が、室内蒸発器１６の冷媒出口と圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂとを接続すると同時にチラー２１の冷媒通路の出口と三方弁２２の流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。また、制御装置６０は、四方弁１９の１つの流出口と第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃとを接続するように三方弁２２の作動を制御する。

これにより、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、図４の太実線矢印に示すように、圧縮機１１１の吐出口１１ｃ→水−冷媒熱交換器１２→第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→第１エジェクタ１５→室内蒸発器１６→四方弁１９→圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂの順に冷媒が循環するとともに、第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→第２エジェクタ２０→チラー２１→四方弁１９→第２三方継手１３ｂ→三方弁２２→第１エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ、並びに、第２三方継手１３ｂ→圧縮機１１１の吸入口１１ａの順に冷媒が循環する二段昇圧式のエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、第１実施形態と同様に、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。従って、第１運転モードでは、第１実施形態と同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１実施形態と同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。

水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、第１三方継手１３ａへ流入して分岐される。第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１実施形態と同様に、第１流量調整弁１４ａおよび第１エジェクタ１５を介して、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂから吸入される。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂおよび単なる固定絞りとして機能する第２エジェクタ２０にて減圧されて、チラー２１の冷媒通路へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。

チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、四方弁１９を介して、第２三方継手１３ｂへ流入して分岐される。第２三方継手１３ｂにて分岐された一方の冷媒は、三方弁２２を介して、第１冷媒吸引口１５ｃから吸引される。第２三方継手１３ｂにて分岐された他方の冷媒は、圧縮機１１１の吸入口１１ａへ吸入される。

以上の如く、第１運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。また、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、第１実施形態と同様に、第１エジェクタ１５の昇圧作用によって、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に高くすることができる。

（２）第２運転モード
第２運転モードでは、制御装置６０が、チラー２１の冷媒通路の出口と圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂとを接続すると同時に室内蒸発器１６の冷媒出口と三方弁２２の流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。また、制御装置６０は、四方弁１９の１つの流出口と第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃとを接続するように三方弁２２の作動を制御する。

これにより、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、図４の太破線矢印に示すように、圧縮機１１１の吐出口１１ｃ→水−冷媒熱交換器１２→第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→第２エジェクタ２０→チラー２１→四方弁１９→圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂの順に冷媒が循環するとともに、第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→第１エジェクタ１５→室内蒸発器１６→四方弁１９→第２三方継手１３ｂ→三方弁２２→第２エジェクタ２０の冷媒吸引口２０ｃ、並びに、第２三方継手１３ｂ→圧縮機１１１の吸入口１１ａの順に冷媒が循環する二段昇圧式のエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、第１実施形態と同様に、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。従って、第２運転モードでは、第１実施形態と同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１運転モードと同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。

水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、第１三方継手１３ａへ流入して分岐される。第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第１実施形態と同様に、第２流量調整弁１４ｂおよび第２エジェクタ２０を介して、チラー２１へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、四方弁１９を介して、圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂから吸入される。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａおよび単なる固定絞りとして機能する第１エジェクタ１５にて減圧されて、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。

室内蒸発器１６から流出した冷媒の流れは、四方弁１９を介して、第２三方継手１３ｂへ流入して分岐される。第２三方継手１３ｂにて分岐された一方の冷媒は、三方弁２２を介して、第２冷媒吸引口２０ｃから吸引される。第２三方継手１３ｂにて分岐された他方の冷媒は、圧縮機１１１の吸入口１１ａへ吸入される。

以上の如く、第１運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。また、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ａでは、第１実施形態と同様に、第２エジェクタ２０の昇圧作用によって、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に低くすることができる。

従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａによれば、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度を、チラー２１における冷媒蒸発温度よりも高い温度とすることも、低い温度とすることもできる。つまり、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。

さらに、第１実施形態と同様に、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力とチラー２１における冷媒蒸発圧力との蒸発圧力差を、第１エジェクタ１５あるいは第２エジェクタ２０の昇圧作用によって生じさせることができる。従って、蒸発器における冷媒蒸発温度を所望の温度に調整するために、サイクルのＣＯＰを低下させてしまうこともない。

また、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ａでは、いずれの冷媒回路に切り替えた際にも、室内蒸発器１６およびチラー２１のうち冷媒蒸発温度の高い方の蒸発器から流出した冷媒を圧縮機１１１の中間圧吸入口１１ｂ側へ導き、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した一部の冷媒を圧縮機１１１の吸入口１１ａ側へ導くようにしている。従って、いわゆるガスインジェクションサイクルを構成することができるので、サイクルのＣＯＰの向上を狙うことができる。

さらに、冷媒蒸発温度の低い方の蒸発器から流出した残余の冷媒を第１エジェクタ１５の第１冷媒吸引口１５ｃ側あるいは第２エジェクタ２０の第２冷媒吸引口２０ｃ側へ導いている。従って、第１エジェクタ１５あるいは第２エジェクタ２０の昇圧作用によって、残余の冷媒を昇圧することができる。その結果、圧縮機１１１の消費動力を低減させて、より一層、サイクルのＣＯＰの向上を狙うことができる。

（第４実施形態）
本実施形態では、図５の全体構成図に示す冷凍サイクル装置１０ｂを採用した例を説明する。冷凍サイクル装置１０ｂでは、第２エジェクタ２０を廃止している。本実施形態では、説明の明確化のため、第１実施形態の第１エジェクタ１５を単にエジェクタ１５と記載する。同様に第１ノズル部１５ａ等についても単にノズル部１５ａと記載する。

冷凍サイクル装置１０ｂでは、水−冷媒熱交換器の冷媒通路の出口に、エジェクタ１５のノズル部１５ａの入口側が接続されている。エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄの出口には、気液分離器２４の入口側が接続されている。気液分離器２４は、ディフューザ部１５ｄから流出した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰冷媒を液相冷媒として蓄える気液分離部である。

気液分離器２４の気相冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。気液分離器２４の液相冷媒出口には、第１三方継手１３ａの流入口側が接続されている。

第１三方継手１３ａの一方の流出口には、第１流量調整弁１４ａを介して、室内蒸発器１６の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器１６の冷媒出口には、四方弁１９の１つの流入口側が接続されている。第１三方継手１３ａの他方の流出口には、第２流量調整弁１４ｂを介して、チラー２１の冷媒通路の入口側が接続されている。チラー２１の冷媒通路の出口には、四方弁１９の別の１つの流入口側が接続されている。

本実施形態の四方弁１９は、室内蒸発器１６の冷媒出口と第３三方継手１３ｃの一方の流入口とを接続すると同時にチラー２１の冷媒通路の出口と補助圧縮機２５の吸入口とを接続する冷媒回路、並びに、チラー２１の冷媒通路の出口と第３三方継手１３ｃの一方の流入口とを接続すると同時に室内蒸発器１６の冷媒出口と補助圧縮機２５の吸入口とを接続する冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部である。

補助圧縮機２５は、四方弁１９の１つの流出口から流出した冷媒を昇圧させて、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ吐出するものである。つまり、補助圧縮機２５は、室内蒸発器１６およびチラー２１のいずれか一方から流出した冷媒の圧力を変化させる圧力変更部である。補助圧縮機２５の基本的構成は、圧縮機１１と同様である。補助圧縮機２５の吐出口には、第３三方継手１３ｃの他方の流入口側が接続されている。

第３三方継手１３ｃの基本的構成は、第１三方継手１３ａと同様である。第３三方継手１３ｃでは、３つの流入出口のうち、２つを流入口として用い、残りの１つを流出口として用いている。第３三方継手１３ｃの流出口には、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側が接続されている。

このため、第３三方継手１３ｃは、室内蒸発器１６から流出した冷媒の流れとチラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の流れを合流させて、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ流出させる合流部としての機能を果たす。その他の冷凍サイクル装置１０ｂの構成は、第１実施形態で説明した冷凍サイクル装置１０と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂにおいても、第１実施形態と同様に、第１運転モードおよび第２運転モードを実行することができる。以下に、第１運転モードおよび第２運転モードの詳細作動について説明する。

（１）第１運転モード
第１運転モードでは、制御装置６０が、室内蒸発器１６の冷媒出口と第３三方継手１３ｃの一方の流入口とを接続すると同時にチラー２１の冷媒通路の出口と補助圧縮機２５の吸入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。

これにより、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、図５の太実線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→エジェクタ１５→気液分離器２４の気相冷媒出口→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、気液分離器２４の液相冷媒出口→第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→室内蒸発器１６→四方弁１９→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ、並びに、第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→チラー２１→四方弁１９→補助圧縮機２５→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、第１実施形態と同様に、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。例えば、制御装置６０は、予め定めた第１運転モード用の弁開度となるように、第１流量調整弁１４ａの作動を制御する。また、制御装置６０は、第３温度Ｔ３が目標チラー温度ＴＣＯに近づくように第２流量調整弁１４ｂの作動を制御する。

また、制御装置６０は、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力からチラー２１における冷媒蒸発圧力を減算した圧力差に相当する昇圧能力を発揮するように、補助圧縮機２５の作動を制御する。

従って、第１運転モードでは、第１実施形態と同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１実施形態と同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する。

エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入した冷媒は、ノズル部１５ａにて等エントロピ的に減圧されてノズル部１５ａから噴射される。そして、ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、第３三方継手１３ｃから流出した冷媒が、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒は、気液分離器２４へ流入する。

気液分離器２４にて分離された気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。気液分離器２４にて分離された液相冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａを介して、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して第３三方継手１３ｃへ流入する。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂを介して、チラー２１の冷媒通路へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、補助圧縮機２５に吸入されて昇圧される。補助圧縮機２５にて昇圧された冷媒は、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第３三方継手１３ｃでは、室内蒸発器１６から流出した冷媒の流れと補助圧縮機２５から吐出された冷媒の流れが合流する。第３三方継手１３ｃから流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

以上の如く、第１運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、補助圧縮機２５を備えているので、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒を、室内蒸発器１６から流出した冷媒の圧力と同等となるように昇圧させている。従って、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に高くすることができる。

（２）第２運転モード
第２運転モードでは、制御装置６０が、チラー２１の冷媒通路の出口と第３三方継手１３ｃの一方の流入口とを接続すると同時に室内蒸発器１６の冷媒出口と補助圧縮機２５の吸入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。

これにより、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、図５の太破線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→エジェクタ１５→気液分離器２４の気相冷媒出口→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、気液分離器２４の液相冷媒出口→第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→チラー２１→四方弁１９→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ、並びに、第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→室内蒸発器１６→四方弁１９→補助圧縮機２５→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、第１運転モードと同様に、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。例えば、制御装置６０は、チラー２１における冷媒蒸発圧力から室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を減算した圧力差に相当する昇圧能力を発揮するように、補助圧縮機２５の作動を制御する。

従って、第２運転モードでは、第１運転モードと同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１実施形態と同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する。

エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入した冷媒は、第１運転モードと同様に、ノズル部１５ａにて等エントロピ的に減圧されてノズル部１５ａから噴射される。そして、ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、第３三方継手１３ｃから流出した冷媒が、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒は、気液分離器２４へ流入する。

気液分離器２４にて分離された気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。気液分離器２４にて分離された液相冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂを介して、チラー２１の冷媒通路へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａを介して、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、補助圧縮機２５に吸入されて昇圧される。補助圧縮機２５にて昇圧された冷媒は、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第３三方継手１３ｃでは、室内蒸発器１６から流出した冷媒の流れと補助圧縮機２５から吐出された冷媒の流れが合流する。第３三方継手１３ｃから流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

以上の如く、第２運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、補助圧縮機２５を備えているので、室内蒸発器１６から流出した冷媒の圧力を、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の圧力と同等となるように昇圧させている。従って、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に低くすることができる。

つまり、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂでは、冷媒回路切替部である四方弁１９が、第１運転モード時には、補助圧縮機２５によってチラー２１の冷媒通路から流出した冷媒を昇圧させる冷媒回路に切り替え、第２運転モード時には、補助圧縮機２５によって室内蒸発器１６から流出した冷媒を昇圧させる冷媒回路に切り替える。

従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂによれば、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度を、チラー２１における冷媒蒸発温度よりも高い温度とすることも、低い温度とすることもできる。つまり、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。

また、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂでは、いずれの冷媒回路に切り替えた際にも、第３三方継手１３ｃにて室内蒸発器１６から流出した冷媒の流れとチラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の流れとを合流させて、エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ側へ導いている。

従って、エジェクタ１５の昇圧作用によって、圧縮機１１へ吸入される冷媒の圧力を室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力あるいはチラー２１の冷媒通路における冷媒蒸発圧力よりも上昇させることができる。このため、補助圧縮機２５が冷媒を昇圧させるためのエネルギを消費しても、サイクルのＣＯＰの低下を抑制することができる。

（第５実施形態）
本実施形態では、第４実施形態に対して、圧力変更部を変更した例を説明する。具体的には、本実施形態の冷凍サイクル装置１０は、図５の全体構成図に示すように、圧力変更部として、補助圧縮機２５に代えて、蒸発圧力調整弁２６を採用している。蒸発圧力調整弁２６は、入口側の冷媒圧力が予め定めた基準調整圧力以上に維持されるように弁開度を変化させる調整弁である。

より具体的には、本実施形態の蒸発圧力調整弁２６は、入口側の冷媒圧力の上昇に伴って弁開度を増加させる機械式の可変絞り機構である。さらに、本実施形態では、基準調整圧力として、冷媒蒸発温度が１℃となる際の冷媒の飽和圧力を採用している。蒸発圧力調整弁２６は、四方弁１９と第３三方継手１３ｃの一方の流入口との間に配置されている。その他の構成は、第４実施形態と同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂの基本的作動は、第４実施形態と同様である。以下に、第１運転モードおよび第２運転モードの詳細作動について説明する。

（１）第１運転モード
第１運転モードでは、制御装置６０が、室内蒸発器１６の冷媒出口と蒸発圧力調整弁２６の入口側とを接続する同時にチラー２１の冷媒通路の出口と第３三方継手１３ｃの一方の流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。

これにより、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、図６の太実線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→エジェクタ１５→気液分離器２４の気相冷媒出口→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、気液分離器２４の液相冷媒出口→第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→室内蒸発器１６→四方弁１９→蒸発圧力調整弁２６→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ、並びに、第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→チラー２１→四方弁１９→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

従って、第１運転モードでは、第４実施形態と同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１実施形態と同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する。

エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入した冷媒は、ノズル部１５ａにて等エントロピ的に減圧されてノズル部１５ａから噴射される。そして、ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、第３三方継手１３ｃから流出した冷媒が、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒は、気液分離器２４へ流入する。

気液分離器２４にて分離された気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。気液分離器２４にて分離された液相冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａを介して、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、蒸発圧力調整弁２６へ流入して減圧される。蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒は、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂを介して、チラー２１の冷媒通路へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第３三方継手１３ｃでは、蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒の流れとチラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の流れが合流する。第３三方継手１３ｃから流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

以上の如く、第１運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、室内蒸発器１６から流出した冷媒を、蒸発圧力調整弁２６にて、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の圧力と同等となるように減圧させている。従って、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に高くすることができる。

（２）第２運転モード
第２運転モードでは、制御装置６０が、チラー２１の冷媒通路の出口と蒸発圧力調整弁２６の入口とを接続すると同時に室内蒸発器１６の冷媒出口と第３三方継手１３ｃの１つの流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。

これにより、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、図６の太破線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→水−冷媒熱交換器１２→エジェクタ１５→気液分離器２４の気相冷媒出口→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、気液分離器２４の液相冷媒出口→第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→チラー２１→四方弁１９→蒸発圧力調整弁２６→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃ、並びに、第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→室内蒸発器１６→四方弁１９→第３三方継手１３ｃ→エジェクタ１５の冷媒吸引口１５ｃの順に冷媒が循環するエジェクタ式冷凍サイクルが構成される。

従って、第２運転モードでは、第４実施形態と同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１実施形態と同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入する。

エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入した冷媒は、第１運転モードと同様に、ノズル部１５ａにて等エントロピ的に減圧されてノズル部１５ａから噴射される。そして、ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、第３三方継手１３ｃから流出した冷媒が、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。エジェクタ１５のディフューザ部１５ｄにて昇圧された冷媒は、気液分離器２４へ流入する。

気液分離器２４にて分離された気相冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。気液分離器２４にて分離された液相冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂを介して、チラー２１の冷媒通路へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、蒸発圧力調整弁２６へ流入して減圧される。蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒は、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａを介して、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第３三方継手１３ｃでは、蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒の流れと室内蒸発器１６から流出した冷媒の流れが合流する。第３三方継手１３ｃから流出した冷媒は、冷媒吸引口１５ｃから吸引される。

以上の如く、第２運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ｂでは、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒を、蒸発圧力調整弁２６にて、室内蒸発器１６から流出した冷媒の圧力と同等となるように減圧させている。従って、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に低くすることができる。

つまり、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂでは、冷媒回路切替部である四方弁１９が、第１運転モード時には、蒸発圧力調整弁２６にて室内蒸発器１６から流出した冷媒を減圧させる冷媒回路に切り替え、第２運転モード時には、蒸発圧力調整弁２６にてチラー２１の冷媒通路から流出した冷媒を減圧させる冷媒回路に切り替える。

従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂによれば、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度を、チラー２１における冷媒蒸発温度よりも高い温度とすることも、低い温度とすることもできる。つまり、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。

また、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｂでは、第４実施形態と同様に、いずれの冷媒回路に切り替えた際にも、エジェクタ１５の昇圧作用によって、圧縮機１１へ吸入される冷媒の圧力を室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力あるいはチラー２１の冷媒通路における冷媒蒸発圧力よりも上昇させることができる。このため、蒸発圧力調整弁２６によって冷媒を減圧させても、サイクルのＣＯＰの低下を抑制することができる。

（第６実施形態）
本実施形態では、図７の全体構成図に示す冷凍サイクル装置１０ｃを採用した例を説明する。冷凍サイクル装置１０ｃでは、第１エジェクタ１５および第２エジェクタ２０を廃止している。このため、冷凍サイクル装置１０ｃでは、第１流量調整弁１４ａの出口に、室内蒸発器１６の冷媒入口側が接続されている。また、第２流量調整弁１４ｂの出口に、チラー２１の冷媒通路の入口側が接続されている。

さらに、冷凍サイクル装置１０ｃでは、第５実施形態で説明した冷凍サイクル装置１０ｂと同様に、室内蒸発器１６の冷媒出口に、四方弁１９の１つの流入口側が接続されている。また、チラー２１の冷媒通路の出口には、四方弁１９の別の１つの流入口側が接続されている。また、第３三方継手１３ｃの流出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。その他の構成は、第５実施形態で説明した冷凍サイクル装置１０ｂと同様である。

次に、上記構成における本実施形態の作動について説明する。本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｃにおいても、第１実施形態と同様に、第１運転モードおよび第２運転モードを実行することができる。以下に、第１運転モードおよび第２運転モードの詳細作動について説明する。

（１）第１運転モード
第１運転モードでは、制御装置６０が、室内蒸発器１６の冷媒出口と蒸発圧力調整弁２６の入口とを接続する同時にチラー２１の冷媒通路の出口と合流部である第３三方継手１３ｃの１つの流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。

これにより、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ｃでは、図７の太実線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→室内蒸発器１６→四方弁１９→蒸発圧力調整弁２６→第３三方継手１３ｃ→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→チラー２１→四方弁１９→第３三方継手１３ｃ→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、第１実施形態と同様に、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。

従って、第１運転モードでは、第１実施形態と同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１実施形態と同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａを介して、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、蒸発圧力調整弁２６へ流入して減圧される。蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒は、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂを介して、チラー２１の冷媒通路へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第３三方継手１３ｃでは、蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒の流れとチラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の流れが合流する。第３三方継手１３ｃから流出した冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

以上の如く、第１運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第１運転モードの冷凍サイクル装置１０ｃでは、室内蒸発器１６から流出した冷媒を、蒸発圧力調整弁２６にて、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒の圧力と同等となるように減圧させることができる。従って、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に高くすることができる。

（２）第２運転モード
第２運転モードでは、制御装置６０が、チラー２１の冷媒通路の出口と蒸発圧力調整弁２６の入口とを接続すると同時に室内蒸発器１６の冷媒出口と第３三方継手１３ｃの１つの流入口とを接続するように四方弁１９の作動を制御する。

これにより、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ｃでは、図７の太破線矢印に示すように、圧縮機１１の吐出口→第１三方継手１３ａ→第１流量調整弁１４ａ→室内蒸発器１６→四方弁１９→第３三方継手１３ｃ→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環するとともに、第１三方継手１３ａ→第２流量調整弁１４ｂ→チラー２１→四方弁１９→蒸発圧力調整弁２６→第３三方継手１３ｃ→圧縮機１１の吸入口の順に冷媒が循環する蒸気圧縮式の冷凍サイクルが構成される。

このサイクル構成で、制御装置６０は、第１実施形態と同様に、各種制御対象機器の作動を適宜制御する。

従って、第２運転モードでは、第１実施形態と同様に、圧縮機１１から吐出された冷媒が、水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路へ流入して、高温側熱媒体が加熱される。高温側熱媒体回路４０では、第１実施形態と同様に、送風空気が加熱されて、送風空気の温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。水−冷媒熱交換器１２の冷媒通路から流出した冷媒の流れは、第１三方継手１３ａにて分岐される。

第１三方継手１３ａにて分岐された他方の冷媒は、第２流量調整弁１４ｂを介して、チラー２１の冷媒通路へ流入して蒸発する。これにより、低温側熱媒体が冷却されて、バッテリ温度ＴＢが適切な温度範囲内に維持される。チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、蒸発圧力調整弁２６へ流入して減圧される。蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒は、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第１三方継手１３ａにて分岐された一方の冷媒は、第１流量調整弁１４ａを介して、室内蒸発器１６へ流入して蒸発する。これにより、送風空気が冷却される。室内蒸発器１６から流出した冷媒は、四方弁１９を介して、第３三方継手１３ｃへ流入する。

第３三方継手１３ｃでは、蒸発圧力調整弁２６で減圧された冷媒の流れと室内蒸発器１６から流出した冷媒の流れが合流する。第３三方継手１３ｃから流出した冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。

以上の如く、第２運転モードの車両用空調装置１では、第１実施形態と同様に、車室内の適切な空調を行うことができるとともに、バッテリ８０の温度を温度範囲内に維持することができる。

また、第２運転モードの冷凍サイクル装置１０ｃでは、チラー２１の冷媒通路から流出した冷媒を、蒸発圧力調整弁２６にて、室内蒸発器１６から流出した冷媒の圧力と同等となるように減圧させる。従って、室内蒸発器１６における冷媒蒸発圧力をチラー２１における冷媒蒸発圧力よりも確実に低くすることができる。

従って、本実施形態の冷凍サイクル装置１０ｃによれば、室内蒸発器１６における冷媒蒸発温度を、チラー２１における冷媒蒸発温度よりも高い温度とすることも、低い温度とすることもできる。つまり、複数の蒸発器を備える冷凍サイクル装置において、所定の蒸発器の冷媒蒸発温度を、他の蒸発器の冷媒蒸発温度によらず、所望の温度に調整することができる。

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の実施形態では、本発明に係る冷凍サイクル装置１０〜１０ｃをバッテリ温度調整機能付きの車両用空調装置に適用した例を説明したが、冷凍サイクル装置１０〜１０ｃの適用はこれに限定されない。従って、それぞれの蒸発器における冷却対象物も、送風空気や低温側熱媒体に限定されない。

例えば、第２蒸発部として、チラー２１に代えて、バッテリと冷媒とを直接的に熱交換させ、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによってバッテリを冷却する冷却用熱交換部を採用してもよい。さらに、第１、第２蒸発部の冷却対象物は、インバータ、電動モータ、充電器等のように作動時に発熱を伴う電気機器であってもよい。

この際、第１、第２蒸発部の冷却対象物のいずれか一方の冷却対象物を空調対象空間へ送風される送風空気とすればよい。送風空気を冷却する蒸発器では、着霜防止のため冷媒蒸発温度を０℃より高い温度に維持しておく必要がある。このため、他方の蒸発器の冷媒蒸発温度を０℃以上から０℃以下に至る広い範囲で調整可能であることは、他方の蒸発器における冷却対象物を幅広い範囲から選択可能となる点で有効である。

具体的には、本発明に係る冷凍サイクル装置１０〜１０ｃを、コンピューターサーバーの温度を適切に調整しつつ、室内の空調を行うサーバー冷却機能付きの空調装置等に適用してもよい。

（２）冷凍サイクル装置１０〜１０ｃの構成は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、第１〜第３実施形態では、第１流量調整弁１４ａおよび第１エジェクタ１５を採用した例を説明したが、第１流量調整弁１４ａおよび第１エジェクタ１５を一体化させて流量調整機能付きの可変エジェクタとしてもよい。第２流量調整弁１４ｂと第２エジェクタ２０についても同様である。

また、第１実施形態では、冷媒回路切替部として、四方弁１９および三方弁２２を採用し、第２実施形態では、冷媒回路切替部として、第１、第２三方弁２２ａ、２２ｂおよび第１、第２開閉弁２３ａ、２３ｂを採用した例を説明したが、冷媒回路切替部はこれに限定されない。例えば、複数の開閉弁のみを組み合わせることによって構成してもよい。

同様に、上述した効果を発揮できる範囲内であれば、冷凍サイクル装置の各構成機器の一体化あるいは別体化を行ってもよい。

また、上述の実施形態では、放熱器として、水−冷媒熱交換器１２を採用した例を説明したが、放熱器はこれに限定されない。例えば、放熱器として、圧縮機１１、１１１から吐出された冷媒と室内蒸発器１６通過後の送風空気とを熱交換させる室内凝縮器を採用してもよい。あるいは、圧縮機１１、１１１から吐出された冷媒と外気とを熱交換させる室外放熱器を採用してもよい。

また、第１〜第４実施形態では、制御装置６０が室内蒸発器１６の着霜を抑制するように圧縮機１１の作動を制御した例を説明したが、室内蒸発器１６の冷媒出口と冷媒回路切替部との間に、第５、第６実施家形態で説明した蒸発圧力調整弁２６を配置してもよい。これによれば、室内蒸発器１６の着霜を確実に防止することができる。

また、第３実施形態では、圧縮機１１１として、２つの圧縮機構を１つのハウジング内に収容した二段昇圧式の電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１１は、これに限定されない。

例えば、中間圧吸入口１１ｂから中間圧のサイクル用冷媒を流入させて、低圧から高圧へ圧縮される過程のサイクル用冷媒に合流させることが可能であれば、ハウジングの内部に、１つの固定容量型の圧縮機構、および１つの圧縮機構を回転駆動する電動モータを収容して構成された電動圧縮機であってもよい。

この他にも、２つの圧縮機を直列に接続して、低段側に配置される低段側圧縮機の吸入口を吸入口１１ａとし、高段側に配置される高段側圧縮機の吐出口を吐出口１１ｃとする。さらに、低段側圧縮機の吐出口と高段側圧縮機との吸入口とを接続する接続部に中間圧吸入口１１ｂを設ける。このように、低段側圧縮機と高段側圧縮機との２つの圧縮機を用いて、１つの二段昇圧式の圧縮機を構成してもよい。

また、第５実施形態では、圧力変更部として、機械式の可変絞り機構である蒸発圧力調整弁２６を採用した例を説明したが、圧力変更部はこれに限定されない。圧力変更部として、第１、第２流量調整弁１４ａ、１４ｂと同様の流量調整弁を採用してもよい。そして、制御装置６０が、この流量調整弁へ流入する冷媒の圧力が基準調整圧力以上となるように、流量調整弁の作動を調整すればよい。

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１２３４ｙｆを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ１３４ａ、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。さらに、冷媒として二酸化炭素を採用して、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成してもよい。

（３）冷凍サイクル装置１０〜１０ｃの制御態様は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。

例えば、第１、第２流量調整弁１４ａ、１４ｂの作動については、第１流量調整弁１４ａから流出する冷媒の流量と第２流量調整弁１４ｂから流出する冷媒の流量との流量比が予め定めた基準流量比に近づくように制御してもよい。エアミックスドア用の電動アクチュエータについては、空調風温度センサ６９によって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように制御してもよい。

また、運転モードは、第１、第２運転モード以外の運転モードを実行可能に構成されていてもよい。例えば、第２流量調整弁１４ｂを閉塞して、バッテリ８０の温度調整を行うことなく、室内蒸発器１６にて冷媒を蒸発させて送風空気を冷却する単独冷房モードを実行可能に構成されていてもよい。さらに、第１流量調整弁１４ａを閉塞して、送風空気の冷却を行うことなく、チラー２１にて冷媒を蒸発させる単独冷却モードを実行可能に構成されていてもよい。

１０、１０ａ〜１０ｃ エジェクタ式冷凍サイクル
１１、１１１ 圧縮機
１２ 放熱器
１３ａ、１３ｃ 第１三方継手（分岐部）、第２三方継手（合流部）
１４ａ、１４ｂ 第１流量調整弁、第２流量調整弁
１５、２０ 第１エジェクタ、第２エジェクタ
１６ 室内蒸発部（第１蒸発部）
１９ 四方弁（冷媒回路切替部）
２１ チラー（第２蒸発部）
２２、２２ａ、２２ｂ 三方弁、第１三方弁、第２三方弁（冷媒回路切替部）
２３ａ、２３ｂ 第１開閉弁、第２開閉弁（冷媒回路切替部）
２４ 気液分離器（気液分離部）
２５、２６ 補助圧縮機、蒸発圧力調整弁（圧力変更部）

Claims (6)

1. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、
   前記分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１ノズル部（１５ａ）から噴射された第１噴射冷媒の吸引作用によって第１冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、前記第１噴射冷媒と前記第１冷媒吸引口から吸引された第１吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第１エジェクタ（１５）と、
   前記第１エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、
   前記分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２ノズル部（２０ａ）から噴射された第２噴射冷媒の吸引作用によって第２冷媒吸引口（２０ｃ）から冷媒を吸引し、前記第２噴射冷媒と前記第２冷媒吸引口から吸引された第２吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第２エジェクタ（２０）と、
   前記第２エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、
   冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９、２２）と、を備え、
   前記冷媒回路切替部は、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高い温度とする際には、前記第２蒸発部から流出した冷媒を前記第１冷媒吸引口側へ導くとともに、前記第１蒸発部から流出した冷媒を前記圧縮機の吸入口側へ導く冷媒回路に切り替え、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低い温度とする際には、前記第１蒸発部から流出した冷媒を前記第２冷媒吸引口側へ導くとともに、前記第２蒸発部から流出した冷媒を前記圧縮機の吸入口側へ導く冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置。
2. 吸入口（１１ａ）から吸入した低圧冷媒を高圧冷媒となるまで圧縮して吐出口（１１ｃ）から吐出するとともに、サイクル内の中間圧冷媒を流入させて圧縮過程の冷媒に合流させる中間圧吸入口（１１ｂ）を有する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、
   前記分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１ノズル部（１５ａ）から噴射された第１噴射冷媒の吸引作用によって第１冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、前記第１噴射冷媒と前記第１冷媒吸引口から吸引された第１吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第１エジェクタ（１５）と、
   前記第１エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、
   前記分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２ノズル部（２０ａ）から噴射された第２噴射冷媒の吸引作用によって第２冷媒吸引口（２０ｃ）から冷媒を吸引し、前記第２噴射冷媒と前記第２冷媒吸引口から吸引された第２吸引冷媒とを混合させて昇圧させる第２エジェクタ（２０）と、
   前記第２エジェクタから流出した冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、
   冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９、２２）と、を備え、
   前記冷媒回路切替部は、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高い温度とする際には、前記第１蒸発部から流出した冷媒を前記中間圧吸入口側へ導くとともに、前記第２蒸発部から流出した冷媒を前記第１冷媒吸引口側および前記吸入口側へ導く冷媒回路に切り替え、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低い温度とする際には、前記第２蒸発部から流出した冷媒を前記中間圧吸入口側へ導くとともに、前記第１蒸発部から流出した冷媒を前記第２冷媒吸引口側および前記吸入口側へ導く冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置。
3. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器から流出した冷媒を減圧させるノズル部（１５ａ）から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって冷媒吸引口（１５ｃ）から冷媒を吸引し、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒とを混合させて昇圧させるエジェクタ（１５）と、
   前記エジェクタから流出した冷媒の気液を分離して、分離された気相冷媒を前記圧縮機の吸入口側へ流出させる気液分離部（２４）と、
   前記気液分離部から流出した液相冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、
   前記分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１減圧部（１４ａ）と、
   前記第１減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、
   前記分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２減圧部（１４ｂ）と、
   前記第２減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、
   前記第１蒸発部および前記第２蒸発部のいずれか一方から流出した冷媒の圧力を変化させる圧力変更部（２５、２６）と、
   前記第１蒸発部から流出した冷媒の流れと前記第２蒸発部から流出した冷媒の流れとを合流させて、前記冷媒吸引口側へ流出させる合流部（１３ｃ）と、
   冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９、２２）と、を備え、
   前記冷媒回路切替部は、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高い温度とする際には、前記圧力変更部によって前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高くする冷媒回路に切り替え、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低い温度とする際には、前記圧力変更部によって前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高くする冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置。
4. 前記圧力変更部は、前記第１蒸発部および前記第２蒸発部のいずれか一方から流出した冷媒を昇圧させる補助圧縮機（２５）である請求項３に記載の冷凍サイクル装置。
5. 前記圧力変更部は、前記第１蒸発部および前記第２蒸発部のいずれか一方から流出した冷媒を減圧させる蒸発圧力調整弁（２６）であって、
   前記蒸発圧力調整弁は、その入口側の冷媒圧力が予め定めた基準調整圧力以上となるように弁開度を変化させるものである請求項３に記載の冷凍サイクル装置。
6. 冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
   前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
   前記放熱器から流出した液相冷媒の流れを分岐する分岐部（１３ａ）と、
   前記分岐部にて分岐された一方の冷媒を減圧させる第１減圧部（１４ａ）と、
   前記第１減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第１蒸発部（１６）と、
   前記分岐部にて分岐された他方の冷媒を減圧させる第２減圧部（１４ｂ）と、
   前記第２減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第２蒸発部（２１）と、
   前記第１蒸発部および前記第２蒸発部のいずれか一方における冷媒蒸発圧力を予め定めた基準調整圧力に維持する蒸発圧力調整弁（２６）と、
   前記第１蒸発部から流出した冷媒の流れと前記第２蒸発部から流出した冷媒の流れとを合流させて、前記圧縮機の吸入口側へ流出させる合流部（１３ｃ）と、
   冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部（１９）と、を備え、
   前記冷媒回路切替部は、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも高くする際には、前記第１蒸発部から流出した冷媒を前記蒸発圧力調整弁を介して前記合流部へ導く冷媒回路に切り替え、
   前記第１蒸発部における冷媒蒸発温度を前記第２蒸発部における冷媒蒸発温度よりも低くする際には、前記第２蒸発部から流出した冷媒を前記蒸発圧力調整弁を介して前記合流部へ導く冷媒回路に切り替える冷凍サイクル装置。

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