JP2019163510A

JP2019163510A - 造粒物、造粒物の製造方法および焼結鉱の製造方法

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Publication number: JP2019163510A
Application number: JP2018052269A
Authority: JP
Inventors: 健太竹原; Kenta Takehara; 山本　哲也; Tetsuya Yamamoto; 哲也山本; 将人黒岩; Masato Kuroiwa; 直登小林; Naoto Kobayashi; 神野　哲也; Tetsuya Jinno; 哲也神野
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2018-03-20
Filing date: 2018-03-20
Publication date: 2019-09-26
Anticipated expiration: 2038-03-20
Also published as: EP3733883A4; AU2019238604A1; EP3733883A1; AU2019238604B2; KR102459738B1; WO2019181672A1; RU2765680C1; PH12020551396A1; JP6841256B2; CN111902549B; CN111902549A; KR20200118869A; BR112020018603A2

Abstract

【課題】コンベアジャンクションへの付着量を少なくできる造粒物を提供する。【解決手段】ダストおよびスラジを含む造粒物であって、前記造粒物の水分含有量は１０質量％以上１８質量％以下であり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上である。【選択図】なし

Description

本発明は、コンベア搬送性が改善された製鉄プロセスで発生するスラジおよびダストを含む造粒物、当該造粒物の製造方法および当該造粒物を用いた焼結鉱の製造方法に関する。

製銑、製鋼、圧延などの種々の製鉄プロセスでは、多量のダストおよびスラジが発生する。これらのダストおよびスラジには鉄分、炭素分が多く含まれるので廃棄するのではなく、鉄源、熱源としての再利用することが好ましい。一般的にダストおよびスラジは製銑および製鋼における高温プロセスに用いられる。ダストおよびスラジは、高温プロセスで再溶融され、溶銑へ溶け込ませて鉄源として再利用される。

ダストは、水分含有量が０〜５質量％の微粉なので、ベルトコンベアで搬送されると発塵する。一方、スラジは、水分含有量が多く付着性が高いので、ベルトコンベアで搬送されると、コンベアジャンクションに付着して詰まりが生じる。このように、ダストおよびスラジがベルトコンベアで搬送されると発塵や付着による詰まりが生じる。

このような問題に対し、特許文献１には、ドラム内を公転する撹拌翼と、撹拌翼とともに公転し自転する撹拌ロータを備えた造粒物製造装置を用いて、ケーキ状の製鉄スラジを解砕し、固化剤と製鉄ダストを加えて造粒処理する造粒物の製造方法が開示されている。上記方法を用いることで、特別な乾燥処理を施すことなく適切に造粒でき、高温プロセスに好適に用いられる造粒物を造粒できることが開示されている。

特開２０１２−９７２９５号公報

しかしながら、特許文献１に開示された造粒物は水分含有量が多いので、当該造粒物をベルトコンベアで搬送するとコンベアジャンクションへの付着量が多くなる。特に、製鉄所ではベルトコンベアが屋外に設置されており、雨天時にはベルトコンベアにも雨が降る。このため、雨天時には造粒物の水分含有量がさらに多くなってコンベアジャンクションへの付着量が増え、当該付着によって造粒物の詰まりが生じるという問題があった。

本発明は、このような従来技術の問題点を鑑みてなされたものであり、その目的は、コンベアジャンクションへの付着量を少なくできる造粒物を提供することにある。

このような課題を解決する本発明の特徴は、以下の通りである。
（１）ダストおよびスラジを含む造粒物であって、前記造粒物の水分含有量は１０質量％以上１８質量％以下であり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上である、造粒物。
（２）前記造粒物の表面水分量は１０質量％以上１５質量％以下である、（１）に記載の造粒物。
（３）スラジを脱水して脱水ケーキとする脱水工程と、前記脱水ケーキと、ダストとを撹拌機で混合して造粒物を造粒する造粒工程と、を有し、前記造粒物の水分含有量は１０質量％以上１８質量％以下であり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上になるように造粒する、造粒物の製造方法。
（４）前記造粒物の表面水分量は１０質量％以上１５質量％以下である、（３）に記載の造粒物の製造方法。
（５）少なくとも（３）または（４）に記載の造粒物の製造方法で製造された造粒物と、鉄含有原料と、ＣａＯ含有原料と、凝結材と、を配合して焼結原料にする配合工程と、前記焼結原料に水を添加して造粒する造粒工程と、造粒された前記焼結原料を焼結機で焼結して焼結鉱とする焼結工程と、を有する、焼結鉱の製造方法。

本発明の造粒物を用いることで、雨が降った場合においても屋外に設置されたベルトコンベアのコンベアジャンクションへの造粒物の付着量を少なくできる。これにより、ベルトコンベア搬送時における造粒物の詰まりの発生を抑制できる。

本実施形態に係る造粒物の製造に用いられる撹拌機１０の内部斜視図である。撹拌機１０の平面図である。一定以上のせん断力を加えた脱水ケーキの粘着性の変化を確認した試験方法を説明する図である。付着性評価装置３０を示す側面図である。

以下、発明の実施形態を通じて本発明を説明する。本実施形態に係る造粒物は、製鉄プロセスで発生するスラジおよびダストを造粒原料として含み、水分含有量が１０質量％以上１８質量％以下であり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上となるように造粒された造粒物である。本実施形態において造粒物の水分含有量は、乾燥前の造粒物の質量と当該造粒物を１１０℃で１２時間乾燥させた後の質量との差を乾燥前の造粒物の質量で除することで算出できる。また、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合は、同様の方法で造粒物を乾燥させた後、目開き０．１２５ｍｍの篩を用いて篩上に篩分けられた造粒物の質量を篩い前の造粒物の質量で除することで算出できる。

このように、造粒物の水分含有量を１０質量％以上１８質量％以下の範囲内とし、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上とすることで、仮に雨が降った場合に屋外に設置されたベルトコンベアで造粒物を搬送したとしてもコンベアジャンクションへの付着量を少なくできる。このように、本実施形態に係る造粒物を用いることで、雨天時におけるコンベアジャンクションへの付着量を少なくできるので、当該付着によって発生する造粒物の詰まりの抑制が実現できる。

一方、造粒物の水分含有量が１０質量％未満の場合には、造粒物の造粒が進まず細粒が増える。細粒は粗粒よりも付着しやすいので、当該細粒の付着によりコンベアジャンクションへの付着量が多くなる。また、造粒物の水分含有量が１８質量％を超える場合には、水分含有量の増加とともに水分によって形成される液架橋力が大きくなり、これにより、粗粒、細粒問わず造粒原料のコンベアジャンクションへの付着量が多くなる。このように、コンベアジャンクションへの付着量を低減できる造粒物の水分含有量には上限および下限が存在する。さらに、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％未満である場合にもコンベアジャンクションへの付着量が多くなるので、ベルトコンベア搬送時における造粒物の詰まりの発生を抑制できない。

また、コンベアジャンクションへの付着量をさらに低減するには、造粒物の表面水分量を１０質量％以上１５質量％以下とすることが好ましい。造粒物の表面水分量は、例えば、造粒物表面のみの水分量を測定する近赤外水分計で測定できる。本実施形態では、水分含有量を０〜３０質量％の範囲内としたスラジとダストを均一に混合した造粒原料を用いて校正した近赤外水分計を用いて近赤外吸収スペクトル法の検量線より表面水分量を評価した。なお、以後の説明において、スラジの脱水ケーキにダストを混合したものを「造粒原料」と記載する場合がある。

次に、本実施形態に係る造粒物の製造方法について説明する。まず、圧縮型の脱水装置を用いて製鉄プロセスで発生したスラジを脱水して脱水ケーキとする脱水工程が実施される。次いで、当該脱水ケーキと、製鉄プロセスで発生したダストとを撹拌機で混合、造粒する造粒工程が実施される。このようにして、本実施形態に係る造粒物は製造される。なお、圧縮型の脱水装置としては、例えば、フィルタープレスやバキュームフィルターを用いることができる。

本実施形態で用いるスラジは、製鉄プロセスである製銑工程、製鋼工程、圧延工程、鍍金工程または酸洗工程等で発生したスラジであり、水分含有量が２０質量％以上の微粉である。

また、本実施形態で用いるダストは、製鉄プロセスである製銑工程、焼結製造工程、製鋼工程等で発生したダストであり、水分含有量が０〜５質量％の微粉である。

図１は、本実施形態に係る造粒物の製造に用いられる撹拌機１０の内部斜視図である。また、図２は、撹拌機１０の平面図である。撹拌機１０は、スラジを脱水した脱水ケーキを微細に解砕するとともに、微細に解砕された脱水ケーキとダストとを混合し、これらを造粒する装置である。

撹拌機１０は、脱水ケーキやダストが投入される円筒容器１２と、撹拌羽根１４と、堰１６とを有する。なお、堰１６は、造粒原料をかき取るために設けることが好ましいが、なくてもよい。円筒容器１２は、円筒１８と、円形状の底板２０とを備える。また、円筒容器１２には脱水ケーキやダストの供給および排出のための開口（不図示）が設けられている。底板２０は、円筒１８と一体的に設けられており、底板２０は、駆動力を受けて円筒１８とともに回転する。なお、円筒容器１２は、円筒容器１２の上側を封止する天板を有していてもよい。

撹拌羽根１４は、回転軸２２と、複数の撹拌板２４とを有する。回転軸２２は、円筒容器１２の中心から偏心した位置に設けられる。撹拌羽根１４は、円筒容器１２の上側に設けられた不図示の駆動部から駆動力を受けて回転する。このように、円筒容器１２と撹拌羽根１４は、異なる駆動部から駆動力を受けて回転するので、それぞれ独立して回転する。なお、回転軸２２は、円筒容器１２の中心に設けられてもよい。

撹拌板２４は、回転軸２２から放射状に外側に突出して設けられている。撹拌板２４は、回転軸２２における上下方向の２箇所において、６０°間隔で６方向に設けられている。
なお、撹拌板２４を設ける上下方向の位置および数は、円筒容器１２内に充填する脱水ケーキおよびダストの量に対応させて適宜変更してよい。

円筒容器１２に脱水ケーキが投入された状態で、底板２０は、例えば、右周りに回転し、撹拌羽根１４は、左周りに回転する。底板２０が右周りに回転することで、円筒容器１２内に投入された脱水ケーキは、底板２０の回転方向に沿って右周りに回転する。右周りに回転された脱水ケーキは、左周りに回転した撹拌羽根１４に衝突することによって解砕される。なお、底板２０および撹拌羽根１４の回転方向は、右周りであっても左回りであってもよい。また、底板２０および撹拌羽根１４の回転方向は、互いに異なっていてもよく、同じであってもよい。

また、図１および図２では、撹拌機１０は、水平に設置した例を示したが、撹拌機１０を水平面に対して傾けて使用してもよい。また、撹拌羽根１４は、鉛直方向に軸支させたままにし、円筒容器１２のみを水平面に対して傾けて使用してもよい。撹拌機１０を用いることで、脱水ケーキは微細に解砕され、解砕された焼結ケーキとダストが混合される。これにより、脱水ケーキの内部に含まれる水分が効率よくダストに移るので、造粒されない未造粒粉の量が少なくなる。

図３は、一定以上のせん断力を加えた脱水ケーキの粘着性の変化を確認した試験方法を説明する図である。図３に示すように、直径１５５ｍｍの容器２６に撹拌機１０で解砕した脱水ケーキを充填し、ＳＳ材製の試験板２８を床面に対して垂直方向下方に２００Ｎの加重で押し付けることで差し込む。この試験板２８を３ｍｍ／ｓｅｃの速度で床面に対して垂直方向上方に引き抜くのに要する引き抜き力を、株式会社島津製作所社製のオートグラフ（登録商標）を用いて測定した。この試験条件および試験結果を表１に示す。

表１に示すように、撹拌機１０の撹拌羽根の周速を速くし、回転数を高くし、造粒時間を長くすることによって試験板２８の引き抜き力が高くなった。この結果から、脱水ケーキにせん断力を加えて微細に解砕することで、脱水ケーキの粘着性が高まることがわかる。

このように、撹拌機１０を用いて脱水ケーキの解砕を行うことで脱水ケーキの粘着性が高まるので、微細に解砕した脱水ケーキとダストとが混合され、造粒されない未造粒粉の量はさらに少なくなる。さらに、コンベア搬送時にコンベアジャンクションに付着する細粒が造粒物の内部に取り込まれるので、コンベアジャンクションへの付着量も低減する。

造粒物の水分含有量は、水分含有量が少ないダストの混合量で調整できる。造粒物の水分含有量が高いと、解砕した脱水ケーキの粘着力が残存し、コンベア搬送時にコンベアジャンクションに付着する。このため、本実施形態ではダストの混合量を調整して、造粒物の含有水分量を１０質量％以上１８質量％以下の範囲内にしている。

粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合は、撹拌羽根１４の周速および撹拌羽根１４の回転時間で調整できる。同じ構成の撹拌機１０を用いて同じ組成の造粒原料を造粒する場合に、撹拌羽根１４の回転時間が同じであるならば、撹拌羽根１４の周速が速いほど粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が高くなる。同様に、同じ撹拌機１０を用いて同じ組成の造粒原料を造粒する場合に、撹拌羽根１４の周速が同じであるならば、撹拌羽根１４の回転時間が長いほど粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が高くなる。本実施形態では、撹拌羽根１４の周速および回転時間を調整することで、平均粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上にしている。

次に、本実施形態に係る造粒物を製造し、その搬送性を評価した実施例を説明する。平均粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を変えた造粒物を製造するため、本実施例では、異なる２つの造粒方法を用いて造粒物を製造した。一方の造粒方法としては、図１に示した撹拌機１０と同じ構成のアイリッヒ社製のインテンシブミキサー型式ＲＶ０２を用いて、撹拌羽根の周速および造粒時間を変化させて粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を変化させた造粒物を製造した。他方の造粒方法としては、造粒を強化するためドラム式造粒機を用いて造粒時間およびドラムの回転数を変化させて粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を変化させた造粒物を製造した。

造粒原料として用いたスラジを脱水した脱水ケーキの水分含有量は２０質量％であり、ダストの水分含有量は０質量％であった。この脱水ケーキとダストの混合割合を変えることで造粒物の水分含有量を調整した。例えば、水分含有量が１６質量％となる造粒物を製造する場合には、８０質量％の脱水ケーキと、２０質量％のダストを混合して造粒物を製造した。発明例および比較例ともに各条件で造粒物を８ｋｇ製造した。試験に用いたダストおよびスラジの組成を下記表２に示す。表２において、「Ｔ-Ｆｅ」は、トータルＦｅの略称であり、ダストまたはスラジ中の鉄原子の質量割合を示す。また、表２において、ダストおよびスラジの各成分の合計が１００にならないのは、表に記載していないＣａＯ等の他の成分を含むことによる。

このようにして製造した造粒物の粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合と、付着性を評価した。粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合は、造粒物を１１０℃で１２時間乾燥させた後、目開き０．１２５ｍｍの篩を用いて篩い、篩上に篩分けられた造粒物の質量を用いて算出した。

図４は、付着性評価装置３０を示す側面図である。付着性評価装置３０は、ベルトコンベア３２と、コンベアジャンクションを模擬して設けたシュート３４とを有する装置である。造粒物の付着量の評価は、付着性評価装置３０を用いて、矢印３６の位置から造粒物を８ｋｇ投入し、ベルトコンベア３２で造粒物を搬送してシュート３４に落下させ、シュート３４に付着した付着量を測定した。なお、造粒物の投入量およびベルトコンベア３２の速度は、造粒物の搬送速度が０．８ｋｇ／ｓｅｃになるように調整した。また、付着量の評価は、散水無しおよび散水有りの２つの条件で評価した。散水有の条件では、降雨時を模擬して１８５ｇ／ｍｉｎの散水速度で水３８を散水しながら造粒物を搬送した。造粒物の造粒条件および評価結果を表３、表４に示す。

表３、表４において「造粒時間」は、撹拌羽根を回転させた時間を示す。また、「＋０．１２５の含有割合」は、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を示す。また、以下の表においても「＋０．１２５の含有割合」は、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を示す。

表３に示すように、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上となった発明例１の造粒物の付着量は、散水無しおよび散水有りの条件で、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％未満となった比較例１の造粒物の付着量よりも少なくなった。

また、表４に示すように、造粒物の水分含有量が１０質量％以上１８質量％以下の範囲内となった発明例１〜３の造粒物の付着量は、散水無しおよび散水有りの条件で、造粒物の水分含有量が１０質量％未満の比較例２および水分含有量が１８質量％超えの比較例３の造粒物の付着量よりも少なくなった。

これらの結果から、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上とし、造粒物の水分含有量を１０質量％以上１８質量％以下の範囲内にすることで、コンベアジャンクションに設けられたシュート３４への付着量を低減できることが確認された。

次に、造粒物の表面水分量の影響について確認した結果を説明する。表３および表４に結果を示した検討で使用したダストおよびスラジを用い、８０質量％の脱水ケーキと２０質量％のダストを混合、造粒し、水分含有量が１６質量％となる造粒物をそれぞれ８ｋｇ製造した。表面水分量の少ない造粒物を製造するため、発明例４では、ドラム式造粒機（回転数：２０ｒｐｍ）を用いてドラムを３６０秒回転させて造粒し、表面水分量が１０質量％未満となる８．３質量％の造粒物を製造した。

また、表面水分量の多い造粒物を製造するため、発明例６では、インテンシブミキサー（撹拌羽根の周速：６．６ｍ／ｓ、造粒時間：６０秒）を用いて造粒物を製造した後、水分含有量が１質量％に下がるまで大気中で放置した。その後、ドラム式造粒機（回転数：２０ｒｐｍ）を用いて１質量％となる量の水分を散水しながらドラムを６０秒回転させて表面水分量の多い造粒物を製造した。これらの造粒物の製造条件および評価結果を表５に示す。なお、造粒物の表面水分量は、近赤外水分計で測定された水分量である。

表５に示すように、表面水分量が１０質量％以上１５質量％以下の範囲内となった発明例５および発明例１の付着量は、散水無しの条件で、表面水分量が１０質量％未満の発明例４および表面水分量が１５質量％超えの発明例６の造粒物の付着量より少なくなった。一方、散水有りの条件では発明例５の付着量が発明例６の付着量より若干多くなった。これは散水によって表面水分量の影響が小さくなったことが原因であると考えられる。散水有りの条件でも発明例５の付着量は発明例４の付着量よりも少なくなり、発明例６の付着量は発明例１の付着量よりも増加していることから、散水有りの条件においても表面水分量を１０質量％以上１５質量％以下の範囲内とすることでシュート３４への付着量が低減する傾向が確認された。これらの結果から、造粒物の表面水分量を１０質量％以上１５質量％以下の範囲内にすることで、コンベアジャンクションに設けられたシュート３４への付着量をさらに低減できるといえる。

また、発明例４に示したように、本実施形態に係る造粒物は、撹拌機１０に限らず、ドラム式造粒機を用いても製造できる。しかしながら、ドラム式造粒機は脱水ケーキを解砕する能力が低い。このため、本実施形態に係る造粒物を製造するための造粒時間が長くなるので、本実施形態に係る造粒物の製造には、ドラム式造粒機を用いるよりも撹拌機を用いることが好ましい。

次に、造粒物の粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を適正な範囲内にする撹拌条件を確認した結果を説明する。表３および表４に結果を示した検討で使用したダストおよびスラジを用い、８０質量％の脱水ケーキと２０質量％のダストをアイリッヒ社製のインテンシブミキサー型式ＲＶ０２を用い、撹拌羽根の周速および造粒時間を変えて混合、造粒し、水分含有量が１６質量％となる造粒物をそれぞれ８ｋｇ製造した。造粒物の造粒条件および評価結果を表６、表７に示す。

表６に示すように、撹拌羽根の周速を速くすることで、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合は高くなり、撹拌羽根の周速を６．６ｍ／ｓ以上にすることで粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上にできた。

この結果から、造粒時間が６０秒の条件では、撹拌羽根の周速を６．６ｍ／ｓ以上にすることで粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上にできることが確認された。また、撹拌羽根の周速を速くするに従って粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が高くなり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を高めるに従って散水無しおよび散水有りの条件で、付着量が少なくなる傾向が確認された。撹拌羽根の周速を９．４ｍ／ｓｅｃにすることで粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合をほぼ１００質量％にできているので、周速を９．４ｍ／ｓｅｃより速くしても０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を高めることができない。このため、撹拌羽根の周速は９．４ｍ／ｓｅｃ以下とすることが好ましい。

また、表７に示すように、造粒時間を長くすることで、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合は高くなり、造粒時間を３０秒以上にすることで粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上にできた。

これら結果から、撹拌羽根の周速が６．６ｍ／ｓの条件では、造粒時間を３０秒以上にすることで粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上にできることが確認された。また、造粒時間を長くするに従って粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が高くなり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を高めるに従って散水無しおよび散水有りの条件で、シュート３４への付着量が少なくなる傾向が確認された。粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を高めるに従ってシュート３４への付着量が少なくなる傾向が確認されたことから、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合の上限は１００質量％であることがわかる。

このように、表６、表７において、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が高まるに従って付着量が少なくなる傾向が確認されたことから、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が付着量に関連し、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上に高めることで、造粒物のコンベアジャンクションに設けられたシュート３４への付着量を低減できることが確認できた。また、雨天時にはシュート３４への付着量が多くなる所、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合を９０質量％以上に高めることで、雨天時におけるシュート３４への付着量を大きく低減できることも確認できた。

本実施形態に係る造粒物は、焼結鉱の製造に用いることができる。例えば、鉄含有原料と、ＣａＯ含有原料と、凝結材と、を配合して焼結原料にする配合工程において本実施形態に係る造粒物を配合し、造粒工程で水を添加して当該焼結原料を造粒し、焼結工程で造粒された前記焼結原料を焼結機で焼結して焼結鉱を製造する。本実施形態に係る造粒物は、ベルトコンベアを用いて搬送できるので、鉄含有原料等の原料が配合される位置に造粒物をベルトコンベアで搬送し、他の原料に容易に配合できる。

さらに、配合工程で本実施形態に係る造粒物を配合することに代えて、本実施形態に係る造粒物を造粒工程の後半に配合し、造粒された焼結原料の外層が本実施形態に係る造粒物となるように配合してもよい。このように、本実施形態に係る造粒物は、焼結鉱の製造に用いることができ、焼結鉱の製造における鉄源および熱源として再利用できる。

１０撹拌機
１２円筒容器
１４撹拌羽根
１６堰
１８円筒
２０底板
２２回転軸
２４撹拌板
２６容器
２８試験板
３０付着性評価装置
３２ベルトコンベア
３４シュート
３６矢印
３８水

Claims

ダストおよびスラジを含む造粒物であって、前記造粒物の水分含有量は１０質量％以上１８質量％以下であり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上である、造粒物。
前記造粒物の表面水分量は１０質量％以上１５質量％以下である、請求項１に記載の造粒物。
スラジを脱水して脱水ケーキとする脱水工程と、
前記脱水ケーキと、ダストとを撹拌機で混合して造粒物を造粒する造粒工程と、
を有し、
前記造粒物の水分含有量は１０質量％以上１８質量％以下であり、粒径が０．１２５ｍｍ以上の造粒物の含有割合が９０質量％以上になるように造粒する、造粒物の製造方法。
前記造粒物の表面水分量は１０質量％以上１５質量％以下である、請求項３に記載の造粒物の製造方法。
少なくとも請求項３または請求項４に記載の造粒物の製造方法で製造された造粒物と、鉄含有原料と、ＣａＯ含有原料と、凝結材と、を配合して焼結原料にする配合工程と、
前記焼結原料に水を添加して造粒する造粒工程と、
造粒された前記焼結原料を焼結機で焼結して焼結鉱とする焼結工程と、
を有する、焼結鉱の製造方法。