JP2019015336A - うず巻形ガスケット - Google Patents

Abstract

【課題】締め付け前の状態でガスケット面に露出したフィラ部材間にうず巻状に連通した隙間を残存させ難く、かつ配管継手に設けられたフランジに対して充分なシール性を発揮し得る、うず巻形ガスケットを提供する。【解決手段】金属製フープ部材１０２とフィラ部材１０４との重ね合わせを、開口部１１０の周囲に巻回しかつ一体化させ、端部にガスケット面１２０を有する、うず巻形ガスケット１００であって、該ガスケット面において、該フィラ部材の端部が該フープ部材の端部よりも突出しており、そして該ガスケット面の表面粗さＲｚが３０μｍから２００μｍである。【選択図】図１

Description

本発明は、うず巻形ガスケットに関し、より詳細には、配管継手におけるシール性が向上したうず巻形ガスケットに関する。

断面をＶ字またはＷ字状に成型した金属製フープ部材と、ロックウール、セラミックファイバー等を主材料とする無機ペーパーのフィラ部材とを重ね合わせて巻回したうず巻形ガスケットが知られている（例えば、特許文献１および２を参照）。こうしたうず巻形ガスケットは、各種配管の配管継手において、シール性（例えば、気密性または液密性）を得るための材料（シール材）として使用される。

ここで、うず巻形ガスケットを構成するフィラ部材は、一般にフープ部材よりも幅広の材料が使用され、巻回により形成されたフープ部材とフィラ部材との積層端面（フランジ等に当接するガスケット面）では、フィラ部材の端部がフープ部材の端部間からガスケットの厚さ方向にはみ出すようにする。そのため、はみ出したフィラ部材間に隙間が形成され易くなる。

このような隙間が形成されたうず巻形ガスケットでは、ガスケットの締付けによってはみ出したフィラ部材が当該隙間を埋めることが所望されるが、それは必ずしも容易とはいえない。すなわち、締付け時に付与されるガスケットの圧縮量が小さいと、当該隙間はガスケット面においてうず巻状に連通した状態で残る。その場合、当該隙間はシール対象となる流体の漏れ経路となり、漏洩の原因となる。

このため、このような漏れ経路となり得る隙間がガスケット面に残存し難く、かつ配管継手に設けられたフランジに対して充分なシール性を発揮し得るうず巻形ガスケットの開発が所望されている。

実公平６−０００６９３号公報 特開平１０−１４１５０３号公報

本発明は、上記問題の解決を課題とするものであり、その目的とするところは、締め付け前の状態でガスケット面に露出したフィラ部材間にうず巻状に連通した隙間を残存させ難く、かつ配管継手に設けられたフランジに対して充分なシール性を発揮し得る、うず巻形ガスケットを提供することにある。

本発明は、金属製フープ部材とフィラ部材との重ね合わせを、開口部の周囲に巻回しかつ一体化させ、端部にガスケット面を有する、うず巻形ガスケットであって、
該ガスケット面において、該フィラ部材の端部が該フープ部材の端部よりも突出しており、そして
該ガスケット面の表面粗さＲ_ｚが３０μｍから２００μｍである、うず巻形ガスケットである。

１つの実施形態では、上記フィラ部材の巻回前の２５％圧縮荷重Ｐは５ＭＰａから９ＭＰａであり、
上記フープ部材の巻回前の厚みに対する該フィラ部材の巻回前の厚みの比率の百分率Ｔｒは２００％から１５００％であり、そして
該２５％圧縮荷重Ｐと該比率の百分率Ｔｒとを用いて算出される、以下の式（Ｉ）：

で表されるＶ（％／ＭＰａ）は２２から３００である。

本発明によれば、ガスケット面において露出したフィラ部材間に漏れ経路の原因となり得るうず巻状の隙間が残存し難く、かつ種々の配管継手に設けられたフランジに対して充分なシール性を提供することができる。

本発明のうず巻形ガスケットの一例を模式的に示す図であって、（ａ）は当該うず巻形ガスケットの平面図であり、そして（ｂ）は、（ａ）に示すうず巻形ガスケットのＡ−Ａ方向断面図である。 図１の（ｂ）に示す本発明のガスケットの一部拡大断面図である。 図１の（ｂ）に示す本発明のガスケットを構成する巻回前のフープ部材およびフィラ部材の初期厚みを説明するための模式断面図である。 本発明のうず巻形ガスケットの他の例を模式的に示す断面図である。 図１の（ｂ）に示す本発明のうず巻形ガスケットを配管継手に配置した状態を模式的に説明するための断面図である。 本発明のうず巻形ガスケットの他の例を模式的に示す断面図である。

以下、本発明について図面を用いて詳述する。

図１は、本発明のうず巻形ガスケットの一例を模式的に示すである。

図１の（ａ）に示すように、本発明のうず巻形ガスケット１００（以下、単に「ガスケット１００」ということがある）は、金属製フープ部材１０２とフィラ部材１０４との重ね合わせを、中心に開口部１１０を有するように巻回しかつ一体化させることにより構成されている。なお、図１の（ａ）では、フープ部材１０２は、ガスケット１００の外周および内周にて示されているが、後述するように、上記巻回を通じて、ガスケット面１２０において、フィラ部材１０４の端部はフープ部材１０２の端部よりも突出し、ガスケット面１２０の内部においてフィラ部材１０４の間に埋包された状態で配置されている。

フープ部材１０２は、例えば、ステンレス鋼、鉄、ニッケル、アルミニウム等の金属で構成された、好ましくは１本の薄帯板である。入手が容易であり、かつ強度および耐熱性を備えているという理由から、フープ部材１０２はステンレス鋼で構成されていることが好ましい。さらに、本発明においては、フープ部材１０２は、好ましくは０．１ｍｍ〜０．３ｍｍ、より好ましくは０．１ｍｍ〜０．１５ｍｍの初期厚みＴｈを有するものが使用される。ここで、本明細書中に用いられる用語「フープ部材の初期厚みＴｈ」とは、当該フープ部材とフィラ部材との重ね合わせを巻回する前の状態におけるフープ部材の厚みを指して言う。

フィラ部材１０４は、ガスケット１００内で巻回したフープ部材１０２の間に配置されている。フィラ部材１０４は、例えば、膨張黒鉛、無機ペーパー（例えば、ロックウール、セラミックファイバー等の無機繊維を含有する）、および多孔質四フッ化エチレン、ならびにそれらの組み合わせの材料で構成された、好ましくは１本のテープ状のシートである。比較的低密度であってもガスケット１００に高いシール性を提供することができ、かつそれ自体が優れた耐熱性を有するという理由から、フィラ部材１０４は膨張黒鉛で構成されていることが好ましい。

フィラ部材１０４はまた、巻回前の状態において、好ましくは１．０ｇ／ｃｍ^３〜１．２ｇ／ｃｍ^３の密度を有する。フィラ部材がこのような範囲内の密度を有することにより、圧縮量の大きいガスケットとすることができる。さらに、本発明においては、フィラ部材１０４は、好ましくは０．４ｍｍ〜１．５ｍｍ、より好ましくは０．４ｍｍ〜０．８ｍｍの初期厚みＴｆを有するものが使用される。ここで、本明細書中に用いられる用語「フィラ部材の初期厚みＴｆ」とは、当該フィラ部材とフープ部材との重ね合わせを巻回する前の状態におけるフィラ部材の厚みを指して言う。

本発明において、開口部１１０は、うず巻形ガスケット１００の略中央に設けられており、配管継手からの液体流または気体流が通過可能である。開口部１１０は、好ましくは略円形または略楕円形の形状を有する。開口部１１０の直径は、ガスケット１００が取り付けられる配管の内径に応じて適宜設定される。図１の（ａ）に示す実施形態において、ガスケット１００はこのような開口部１１０を中心にして、フープ部材１０２とフィラ部材１０４とが径方向に重ね合わさり（すなわち、積層され）かつこれらに所定の荷重（巻上げ荷重）を負荷しながら、任意の回数をもって巻回することにより、複数のフィラ部材１０４の層の端部で構成されるガスケット面１２０が形成されている。つまり、ガスケット面１２０は、フープ部材１０２の端部からはみ出したフィラ部材１０４の端部で構成されている。

ガスケット面１２０の径方向の幅は、必ずしも限定されないが、例えば４ｍｍ〜１０ｍｍ、好ましくは５ｍｍ〜８ｍｍである。

図１の（ｂ）は、上記図１の（ａ）に示すガスケット１００のＡ−Ａ方向（フープ部材１０２とフィラ部材１０４との厚み方向であるとともにガスケット１００の径方向）断面図である。

図１の（ｂ）に示す実施形態では、ガスケット１００は、開口部１１０の外周側にフープ部材１０２とフィラ部材１０４との重ね合わせ部分（図１の（ｂ）では、径方向において各々が３重の重ね合わせを有する）が設けられている。図１の（ｂ）において、フープ部材１０２はガスケット１００の厚み方向に沿って、３つの曲げ部（屈曲部）（すなわち、図１に示す上方から下方にかけて、第１の曲げ部１１２、第２の曲げ部１１４、および第３の曲げ部１１６）を有し、全体としてＷ字状の断面を有する。

ガスケット１００は、ガスケット面１２０において、フィラ部材１０４の端部がフープ部材１０２の端部よりも突出している。つまり、ガスケット面１２０は、フープ部材１０２の端部からはみ出したフィラ部材１０４の端部で構成されている。このようなフィラ部材１０４の端部の突出による特徴は、好ましくはガスケット１００におけるガスケット面１２０の両端面（すなわち、図１の（ｂ）の上側面と下側面）にて現れている。

さらに、ガスケット１００においては、ガスケット面１２０の表面粗さＲ_ｚ（最大高さ粗さ）が３０μｍ〜２００μｍ、好ましくは３０μｍ〜１００μｍである。ここで、最大高さ粗さ「Ｒ_ｚ」は、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：２０１３にしたがって算出される、ガスケット面１２０の基準長さにおける輪郭曲線の山高さ（Ｚ_ｐ）の最大値と谷深さ（Ｚ_ｖ）の最大値との和から得られる表面粗さを言う。ガスケット面の表面粗さが３０μｍ未満である場合、当該ガスケット面の凹凸はより小さくなるが、当該表面粗さを達成するためには、ガスケット面に対して研摩等の特別な表面処理を施す必要があり、例えば製造工程が煩雑になることが懸念される。ガスケット面の表面粗さが２００μｍを上回ると、ガスケットの断面（例えば、図１の（ｂ）に示すようなガスケットの厚み方向の断面）において、互いに隣接するフィラ部材間に顕著な隙間が形成されている状態である。これにより、当該隙間がガスケット面上をうず巻状に連通して、シール対象となる流体の漏れ経路となることが懸念される。

図２は、図１の（ｂ）に示すガスケット１００の一部拡大断面図である。

図２に示す複数周回巻き回されたフープ部材１０２において、第１の曲げ部１１２，１１２ｂ，１１２ｃ，１１２ｄは、ガスケット１００の厚み方向において、好ましくは互いに略同一の高さとなるように設けられている。また、隣り合うフープ部材１０２の各最短距離（すなわち、第１の曲げ部１１２から第１の曲げ部１１２ｂまでの最短距離、第１の曲げ部１１２ｂから第１の曲げ部１１２ｃまでの最短距離、および第１の曲げ部１１２ｃから第１の曲げ部１１２ｄまでの最短距離）は、好ましくは略同一である。

同様に、図２に示す複数周回巻き回されたフープ部材１０２において、第２の曲げ部１１４，１１４ｂ，１１４ｃ，１１４ｄは、うず巻形ガスケットの厚み方向において、好ましくは互いに略同一の高さとなるように設けられている。また、第２の曲げ部１１４から第２の曲げ部１１４ｂまでの最短距離、第２の曲げ部１１４ｂから第２の曲げ部１１４ｃまでの最短距離、および第２の曲げ部１１４ｃから第２の曲げ部１１４ｄまでの最短距離は、好ましくは略同一である。さらに、図２に示す複数周回巻き回されたフープ部材１０２において、第３の曲げ部１１６，１１６ｂ，１１６ｃ，１１６ｄは、うず巻形ガスケットの厚み方向において、好ましくは互いに略同一の高さとなるように設けられている。また、第３の曲げ部１１６から第３の曲げ部１１６ｂまでの最短距離、第３の曲げ部１１６ｂから第３の曲げ部１１６ｃまでの最短距離、および第３の曲げ部１１６ｃから第３の曲げ部１１６ｄまでの最短距離は、好ましくは略同一である。

ここで、ガスケット１００において、締め付け前の（すなわち、配管継手への取り付けが行われる前の未圧縮の状態にある）フィラ部材１０４がガスケット１００の厚み方向にはみ出して、顕著な隙間をほとんど形成していない状態とするためには、（１）フィラ部材１０４を構成する材料の圧縮特性として、圧縮率が大きいこと（すなわち、柔らかいこと）、および／または（２）フープ部材１０２の初期厚みＴｈに対するフィラ部材１０４の初期厚みＴｆが大きいことが重要であると考えられる。

このような観点から、図３を用いて、まず、「（１）フィラ部材１０４を構成する材料の圧縮特性」について検討する。図３は、図１の（ｂ）に示すガスケット１００を構成する巻回前のフープ部材１０２およびフィラ部材１０４の初期厚みを説明するための模式断面図である。

本発明において、「（１）フィラ部材１０４を構成する材料の圧縮特性」としては、例えば、フィラ部材１０４の２５％圧縮荷重Ｐ（フィラ部材１０４の厚み方向（巻回された際のガスケット１００の径方向）におけるフィラ部材１０４の２５％圧縮荷重）を用いて表現することができる。２５％圧縮荷重Ｐの値が小さいほど、フィラ部材１０４は圧縮し易い（すなわち、柔らかい）と評価することができ、そして当該Ｐの値が大きいほど、フィラ部材１０４は圧縮し難い（すなわち、硬い）と評価することができる。なお、当該２５％圧縮荷重は、ＪＩＳ ６２５４に準拠して、試験片の元の厚み（圧縮前の厚み）を押しつぶして２５％の厚みに達するまでに要する荷重の値（ＭＰａ）として測定され得る。

ここで、ガスケット１００では、当該フィラ部材１０４の２５％の圧縮荷重は、好ましくは５ＭＰａ〜９ＭＰａ、より好ましくは６ＭＰａ〜８ＭＰａである。フィラ部材１０４の２５％の圧縮荷重がこのような範囲内にあることにより、ガスケット面１２０にはみ出したフィラ部材１０４の間には顕著な隙間が残存または発生し難くなり、ガスケット面１２０がより平坦となる。すなわち、当該フィラ部材１０４の２５％の圧縮荷重が５ＭＰａを下回ると、巻上げ時にフープ部材１０２間に挟まれたフィラ部材１０４の圧縮量が大き過ぎ、ガスケット面１２０にはみ出したフィラ部材１０４同士が押し合ってせり上がり、ガスケット面１２０の平坦度が低下する（ガスケット面１２０の表面粗さが２００μｍを上回る）おそれがある。また、当該フィラ部材１０４の２５％の圧縮荷重が９ＭＰａを上回ると、巻上げ時にフープ部材１０２間に挟まれたフィラ部材１０４の圧縮量が小さ過ぎ、ガスケット面１２０にはみ出したフィラ部材１０４間の隙間が埋まらず、ガスケット面１２０の平坦度が低下する（ガスケット面１２０の表面粗さが２００μｍを上回る）おそれがある。

次に、「（２）フープ部材１０２の初期厚みＴｈに対するフィラ部材１０４の初期厚みＴｆ」について検討する。

本発明において、「（２）フープ部材１０２の初期厚みＴｈに対するフィラ部材１０４の初期厚みＴｆ」は、例えば、フープ部材１０２の初期厚みＴｈに対する、フィラ部材１０４の初期厚みＴｆの比率の百分率Ｔｒ：

として表現することができる。すなわち、この比率の百分率Ｔｒの値が大きいほど、フィラ部材１０４の巻上げ時の圧縮量は大きくなり、そして当該Ｔｒの値が小さいほど、フィラ部材１０４の巻上げ時の圧縮量は小さくなると評価することができる。

ここで、ガスケット１００では、当該フープ部材１０２の初期厚みＴｈに対するフィラ部材１０４の初期厚みＴｆの比率の百分率Ｔｒは、好ましくは２００％〜１５００％、より好ましくは４００％〜８００％である。当該比率の百分率Ｔｒがこのような範囲内にあることにより、ガスケット面１２０にはみ出したフィラ部材１０４の間には顕著な隙間が残存または発生し難くなり、ガスケット面１２０がより平坦となる。すなわち、当該比率の百分率Ｔｒが２００％を下回ると、巻上げ時にフープ部材１０２間に挟まれたフィラ部材１０４の圧縮量が小さ過ぎ、ガスケット面１２０にはみ出したフィラ部材１０４間の隙間が埋まらず、ガスケット面１２０の平坦度が低下する（ガスケット面１２０の表面粗さが２００μｍを上回る）おそれがある。また、当該比率の百分率Ｔｒが１５００％を上回ると、巻上げ時にフープ部材１０２間に挟まれたフィラ部材１０４の圧縮量が大き過ぎ、ガスケット面１２０にはみ出したフィラ部材１０４同士が押し合ってせり上がり、ガスケット面１２０の平坦度が低下する（ガスケット面１２０の表面粗さが２００μｍを上回る）おそれがある。

なお、本発明では、フィラ部材１０４の２５％圧縮荷重Ｐが５ＭＰａ〜９ＭＰａの範囲内にあり、かつフープ部材１０２の初期厚みＴｈに対するフィラ部材１０４の初期厚みＴｆの比率の百分率Ｔｒが２００％〜１５００％の範囲内にある場合、２５％圧縮荷重Ｐと比率の百分率Ｔｒとを用いて算出される、以下の式（Ｉ）：

で表されるＶ（％／ＭＰａ）が、好ましくは２２〜３００、より好ましくは２４〜２６０であることにより、ガスケット１００はより平坦なガスケット面１２０を提供し、配管継手に設けられたフランジに対して、より高いシール性を発揮することができる。

ガスケット１００は、全体として好ましくは２．１ｇ／ｃｍ^３〜２．４ｇ／ｃｍ^３の密度を有する。ガスケット全体の密度がこのような範囲を満足することにより、フープ部材１０２としてステンレス鋼およびフィラ部材１０４として膨張黒鉛を用いた場合に圧縮量の大きいガスケット１００を作製することができる。

図４は、本発明のうず巻形ガスケットの他の例を模式的に示す断面図である。

図４に示す実施形態では、本発明のうず巻形ガスケット２００（以下、単に「ガスケット２００」ということがある）は、開口部２１０の外周側にフープ部材２０２とフィラ部材２０４との重ね合わせ部分（図４では、径方向において各々が３重の重ね合わせを有する）が設けられている。図４において、フープ部材２０２はガスケット２００の厚み方向に沿って１つの曲げ部（屈曲部）２１２を有し、全体としてＶ字状の断面を有する。

ガスケット２００もまた、ガスケット１００と同様に、ガスケット面２２０において、フィラ部材２０４の端部がフープ部材２０２の端部よりも突出しており、ガスケット面２２０は、フープ部材２０２の端部からはみ出したフィラ部材２０４の端部で構成されている。そしてガスケット面２２０上で所定の表面粗さＲ_ｚを有する。

図５は、図１の（ｂ）に示すガスケット１００を配管継手に配置した状態を模式的に説明するための断面図である。

ガスケット１００は、例えば、２つの配管継手５１２，５１４のフランジ間に配置される。その後、配管継手５１２，５１４のフランジに設けられた孔５１６，５１８にボルトを通してフランジをナットで締め付けて固定することにより、ガスケット１００は配管継手５１２，５１４のフランジに対して馴染み性を奏し、かつ配管継手５１２，５１４の間の接続に高いシール性を付与することができる。

なお、上記実施形態の説明において、図１〜図５には、フープ部材１０２，２０２の断面Ｖ字またはＷ字の曲げ部１１２〜１１２ｄ，１１６〜１１６ｄ，２１２〜２１２ｄが外径側に変位する曲げ形状を示したが、本発明のうず巻形ガスケットは、例えば、図６に示すように、曲げ部３１２，３１２ｂ，３１２ｃ，３１２ｄが内径側に変位するガスケット３００の形態を有していてもよい。

以下、実施例により本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるものではない。

（実施例１：Ｗ字の断面形状を有するフープ部材を用いた試験ガスケットの作製と評価）
幅７．１ｍｍおよび初期厚み（Ｔｈ）０．１３ｍｍのＳＵＳ３０４帯鋼を絞り加工することにより、断面形状がＷ字状であるフープ部材を作製した。なお、作製したＷ字の断面形状を有するフープ部材は、曲げ部を構成する角度がすべて同一のものであった。他方、幅７．５ｍｍおよび初期厚み（Ｔｆ）０．１８ｍｍ〜２．０８ｍｍを有する種々の膨張黒鉛テープを準備し、これらのうち、２５％圧縮荷重Ｐが、ＪＩＳ ６２５４に準拠して５ＭＰａ〜９ＭＰａの範囲にあるものを選択した。次いで、選択した膨張黒鉛テープをフィラ部材として用い、上記Ｗ字状の断面形状を有するフープ部材の片面に重ね、加圧ロールにて１５ｋｇｆの荷重を負荷しながら、うず巻状に３回成巻した試験ガスケットを各フィラ部材（初期厚みＴｆおよび２５％圧縮荷重Ｐの異なる各フィラ部材）について複数個ずつ作製した。なお、得られた試験ガスケットのガスケット面における、フィラ部材のはみ出し量は０．１ｍｍ〜０．４ｍｍであった。さらに、得られた試験ガスケットについて、中央に直径４９ｍｍの開口部を有し、かつ試験ガスケットの外周および内周は上記フープ部材と同様のＳＵＳ３０４帯鋼を用いた補強を行った。

得られた試験ガスケットを、開口部の中心を通りかつガスケットの厚み方向に沿って切断し、その切断面を通じて、ガスケット面にフィラ部材のはみ出しによって形成された隙間の有無を目視により観察した。各試験ガスケットについて、隙間があることを目視により確認することができなかった場合を「○」と判定し、当該隙間を確認することができた場合を「×」と判定した。得られた結果を「隙」と記載した欄にて表１に示す。

また、得られた試験ガスケットについて、表面粗度測定器（ミツトヨ株式会社製ＳＪ−２１０）により、ガスケット面における表面粗さ（最大高さ粗さ）Ｒ_ｚを、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：２０１３にしたがって測定した。各試験ガスケットについて、表面粗さＲ_ｚが３０μｍ〜２００μｍの範囲内であった場合を「○」と判定し、当該範囲を逸脱する場合を「×」と判定した。得られた結果を、ガスケット面の平坦度として「平」と記載した欄にて表１に示す。

表１に示すように、ガスケット面における表面粗さ（最大高さ粗さ）Ｒ_ｚが３０μｍ〜２００μｍの範囲内にあるもの（平坦度「平」が○と判定された、表中、「（ｉ）」のカテゴリーに分類したガスケット）は、ガスケット面がシール性能を発揮する上で十分に平坦であると考えられ、後述する性能試験の結果に基づいてガスケットとして良好なものであると判断した。

これに対し、表１中、「（ｉｉ）」のカテゴリーに分類した試験ガスケットは、ガスケット面においてフープ部材の端部からはみ出したフィラ部材間に隙間が生じていないものの、ガスケット面における表面粗さ（最大高さ粗さ）Ｒ_ｚが２００μｍを上回るものであり（平坦度「平」が×と判定された）、後述する性能試験の結果に基づいてガスケットとして不適なものであると判断した。

さらに、表１中、「（ｉｉｉ）」のカテゴリーに分類した試験ガスケットは、ガスケット面においてフープ部材の端部からはみ出したフィラ部材間に隙間が生じていることから、必然的に、ガスケット面における表面粗さ（最大高さ粗さ）Ｒ_ｚが２００μｍを上回るものであり（平坦度「平」が×と判定された）、後述する性能試験の結果に基づいてガスケットとして不適なものであると判断した。

次いで、上記で得られたカテゴリー（ｉ）の試験ガスケットを、配管継手のＦＦフランジ間に０．１ｍｍまたは０．２ｍｍの圧縮量で挟持し、当該フランジを所定の締付け圧力で固定した。次いで、この配管継ぎ手に内圧４９ｋＰａで、流体として圧縮空気を通過させ、挟持部分からの漏洩する流体の量（漏洩量）を質量流量計により測定した。流体を通したカテゴリー（ｉ）の試験ガスケットはすべて１０ｃｃ／分以下の漏洩量を示し、ガスケットとして優れたシール性能を有していることを確認した。得られた結果を表２に示す。

さらに、表１にてカテゴリー（ｉｉ）または（ｉｉｉ）と記載した試験ガスケットについて、上記と同様にしてＦＦフランジ間での流体の漏洩量を測定した。カテゴリー（ｉｉ）および（ｉｉｉ）の試験ガスケットはいずれも、１０ｃｃ／分を超える漏洩量を有し、上記（ｉ）の試験ガスケットと比較してシール性能が劣ることを確認した。得られた結果を表２に示す。

表２に示すように、上記で作製された試験ガスケットのうち、カテゴリー（ｉ）のガスケットは、ガスケット面においてフープ部材の端部からはみ出したフィラ部材間に隙間がなく、かつ、ガスケット面がシール性能を発揮する上で十分に平坦であると考えられ、優れたシール性能を有することがわかる。

（実施例２：Ｖ字の断面形状を有するフープ部材を用いた試験ガスケットの作製と評価）
実施例１と同様のＳＵＳ３０４帯鋼を絞り加工することにより、種々の２５％圧縮荷重Ｐおよび厚みの百分率Ｔｒを有するフィラ部材を作製し、かつ断面形状がＶ字状であるフープ部材を作製した。つまり、断面形状の異なるフープ部材を用いたこと以外は実施例１と同様にして、試験ガスケットを作製した。

得られた試験ガスケットについて、実施例１と同様にしてガスケット面の表面粗さＲ_ｚに基づく平坦度の判定しかつ目視による隙間の有無を観察した。その結果、表面粗さＲ_ｚが３０μｍ〜２００μｍの範囲内にあった試験ガスケットが、ガスケットとして良好なものであることを確認した。

また、ガスケット面の表面粗さＲ_ｚが３０μｍ〜２００μｍの範囲内にあった試験ガスケットについて、実施例１と同様にしてＦＦフランジ間での流体の漏洩量を測定した。当該範囲内にあった試験ガスケットはいずれも、１０ｃｃ／分未満の漏洩量を有し、シール性能に優れていることを確認した。

（実施例３：フィラ部材を変更した試験ガスケットの作製と評価）
フィラ部材として、膨張黒鉛テープの代わりに、幅７．５ｍｍおよび初期厚み（Ｔｆ)０．１８ｍｍ〜２．０８ｍｍを有する種々の非金属製ノンアスベストペーパーを用いたこと以外は、実施例１と同様にして、試験ガスケットを作製した。すなわち、種々の２５％圧縮荷重Ｐおよび厚みの百分率Ｔｒを有するフィラ部材を作製し、かつ断面形状がＷ字状であるフープ部材を作製した。

得られた試験ガスケットについて、実施例１と同様にしてガスケット面の表面粗さＲ_ｚに基づく平坦度の判定しかつ目視による隙間の有無を観察した。その結果、表面粗さＲ_ｚが３０μｍ〜２００μｍの範囲内にあった試験ガスケットが、ガスケットとして良好なものであることを確認した。

また、ガスケット面の表面粗さＲ_ｚが３０μｍ〜２００μｍの範囲内にあった試験ガスケットについて、実施例１と同様にしてＦＦフランジ間での流体の漏洩量を測定した。当該範囲内にあった試験ガスケットはいずれも、１０ｃｃ／分未満の漏洩量を有し、シール性能に優れていることを確認した。

１００，２００，３００ うず巻形ガスケット
１０２，２０２ フープ部材
１０４，２０４ フィラ部材
１１０，２１０ 開口部
１２０，２２０ ガスケット面
１１２ 第１の曲げ部
１１４ 第２の曲げ部
１１６ 第３の曲げ部
２１２ 曲げ部
５１２，５１４ 配管継手

Claims (2)

1. 金属製フープ部材とフィラ部材との重ね合わせを、開口部の周囲に巻回しかつ一体化させ、端部にガスケット面を有する、うず巻形ガスケットであって、
   該ガスケット面において、該フィラ部材の端部が該フープ部材の端部よりも突出しており、そして
   該ガスケット面の表面粗さＲ_ｚが３０μｍから２００μｍである、うず巻形ガスケット。
2. 前記フィラ部材の巻回前の２５％圧縮荷重Ｐが５ＭＰａから９ＭＰａであり、
   前記フープ部材の巻回前の厚みに対する該フィラ部材の巻回前の厚みの比率の百分率Ｔｒが２００％から１５００％であり、そして
   該２５％圧縮荷重Ｐと該比率の百分率Ｔｒとを用いて算出される、以下の式（Ｉ）：
   

   

   で表されるＶ（％／ＭＰａ）が２２から３００である、請求項１に記載のガスケット。

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