JP2019010653A - 鋼材の溶接方法及び溶接継手の製造方法 - Google Patents
鋼材の溶接方法及び溶接継手の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2019010653A JP2019010653A JP2017127906A JP2017127906A JP2019010653A JP 2019010653 A JP2019010653 A JP 2019010653A JP 2017127906 A JP2017127906 A JP 2017127906A JP 2017127906 A JP2017127906 A JP 2017127906A JP 2019010653 A JP2019010653 A JP 2019010653A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- ppm
- content
- arc welding
- steel material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
フラックスコアードアーク溶接、タングステン−不活性ガス溶接、2電極エレクトロガスアーク溶接の何れかのガスシールドアーク溶接方法によって、
N含有量NW[ppm]及びB含有量BW[ppm]が、下記式(1)を満足する溶接材料を用いて接合する、鋼材の溶接方法。
0.8×{NM+3.8×λ×DN×(NW×X−NM)/3}
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(1)
ここで、DNはNの拡散係数[mm2/sec]、DBはBの拡散係数[mm2/sec]、λは前記ガスシールドアーク溶接方法の入熱量[kJ/mm]であり、Xは、溶接方法に応じて選択される変数であり、溶接方法がフラックスコアードアーク溶接の場合は0.95、タングステン−不活性ガス溶接の場合は0.98、2電極エレクトロガスアーク溶接の場合は1.00である。
[2]更に、前記鋼材のTi(チタン)含有量がTiM[ppm]であり、かつ、O(酸素)含有量がOM[ppm]であるとき、
前記式(1)に代えて下記式(2)を満足する溶接材料を用いて接合する、上記[1]に記載の鋼材の溶接方法。
0.8×〔{NM−0.3×(TiM−2×OM)}
+3.8×λ×DN×〔NW×X−{NM−0.3×(TiM−2×OM)}〕/3〕
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(2)
[3]前記ガスシールドアーク溶接の入熱量λが4kJ/mm以上である、上記[1]又は[2]に記載の鋼材の溶接方法。
[4]質量比で、B含有量BM[ppm]が10〜50ppmであり、かつ、N含有量NM[ppm]が10〜80ppmである鋼材を、
フラックスコアードアーク溶接、タングステン−不活性ガス溶接、2電極エレクトロガスアーク溶接の何れかのガスシールドアーク溶接方法によって、
N含有量NW[ppm]及びB含有量BW[ppm]が、下記式(1)を満足する溶接材料を用いて接合する、溶接継手の製造方法。
0.8×{NM+3.8×λ×DN×(NW×X−NM)/3}
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(1)
ここで、DNはNの拡散係数[mm2/sec]、DBはBの拡散係数[mm2/sec]、λは前記ガスシールドアーク溶接方法の入熱量[kJ/mm]であり、Xは、溶接方法に応じて選択される変数であり、溶接方法がフラックスコアードアーク溶接の場合は0.95、タングステン−不活性ガス溶接の場合は0.98、2電極エレクトロガスアーク溶接の場合は1.00である。
[5]更に、前記鋼材のTi(チタン)含有量がTiM[ppm]であり、かつ、O(酸素)含有量がOM[ppm]であるとき、
前記式(1)に代えて下記式(2)を満足する溶接材料を用いて接合する、上記[4]に記載の溶接継手の製造方法。
0.8×〔{NM−0.3×(TiM−2×OM)}
+3.8×λ×DN×〔NW×X−{NM−0.3×(TiM−2×OM)}〕/3〕
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(2)
[6]前記ガスシールドアーク溶接の入熱量λが4kJ/mm以上である、上記[4]又は[5]に記載の鋼材の溶接方法。
{NM−0.3×(TiM−2×OM)}
で求められる。
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(1)
ここで、DNはNの拡散係数[mm2/sec]、DBはBの拡散係数[mm2/sec]、λは入熱量[kJ/mm]であり、Xは、溶接方法に応じて選択される変数であり、溶接方法がフラックスコアードアーク溶接の場合は0.95、タングステン−不活性ガス溶接の場合は0.98、2電極エレクトロガスアーク溶接の場合は1.00である。
NW×X−NM
で表される。
3.8×λ×DN×(NW×X−NM)/3
となる。これは、Nの含有量が異なる鋼材を使用して相互拡散量を測定した試験結果に基づいて求めた式である。DN、NW、NM、λを変数としてフィッティングを行って係数を決定しており、上式は全体として母材と溶接金属との間を相互拡散したN量となり、単位は[ppm]である。
NM+3.8×λ×DN×(NW×X−NM)/3
となる。これに、Bの原子量とNの原子量との比、すなわち0.8を掛けると、BNを形成するN量を示す、上式(1)の左辺が導出される。
BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3
となる。上式(1)は、溶接後のHAZでBNを形成するN量が、HAZのB量以上であることを意味している。
0.8×〔{NM−0.3×(TiM−2×OM)}
+3.8×λ×DN×〔NW×X−{NM−0.3×(TiM−2×OM)}〕/3〕
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(2)
表1に示すN含有量及びB含有量の鋼材並びに溶接材料を用いて、フラックスコアードアーク溶接(FCAW)、タングステン−不活性ガス溶接(TIG)、2電極エレクトロガスアーク溶接(2電極EGW)の何れかの溶接方法で溶接継手を製造した。鋼材、溶接材料のN含有量及びB含有量、溶接方法、入熱から、Nの拡散係数DN[mm2/sec]を0.0065mm2/sec、Bの拡散係数DB[mm2/sec]を0.005mm2/secとして、式(1)の左辺、右辺を計算した。表1の「式(1)」の「左辺≧右辺」の欄には式(1)を満足するものを○、満足しないものを×で示した。溶接継手のHAZからJIS Z 2242に準拠してVノッチ試験片を採取し、−40℃におけるシャルピー吸収エネルギーを測定した。
表2に示すN含有量、B含有量、Ti含有量及びO含有量の鋼材、並びに表2に示すN含有量及びB含有量の溶接材料を用いて、FCAW、TIG、2電極EGWの何れかの溶接方法で溶接継手を製造した。実施例1と同様に、式(2)の左辺、右辺を計算し、表2の「式(2)」の「左辺≧右辺」の欄には式(2)を満足するものを○、満足しないものを×で示した。溶接継手のHAZからJIS Z 2242に準拠してVノッチ試験片を採取し、−40℃におけるシャルピー吸収エネルギーを測定した。
Claims (6)
- 質量比で、B含有量BM[ppm]が10〜50ppmであり、かつ、N含有量NM[ppm]が10〜80ppmである鋼材を、
フラックスコアードアーク溶接、タングステン−不活性ガス溶接、2電極エレクトロガスアーク溶接の何れかのガスシールドアーク溶接方法によって、
N含有量NW[ppm]及びB含有量BW[ppm]が、下記式(1)を満足する溶接材料を用いて接合する、鋼材の溶接方法。
0.8×{NM+3.8×λ×DN×(NW×X−NM)/3}
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(1)
ここで、DNはNの拡散係数[mm2/sec]、DBはBの拡散係数[mm2/sec]、λは前記ガスシールドアーク溶接方法の入熱量[kJ/mm]であり、Xは、溶接方法に応じて選択される変数であり、溶接方法がフラックスコアードアーク溶接の場合は0.95、タングステン−不活性ガス溶接の場合は0.98、2電極エレクトロガスアーク溶接の場合は1.00である。 - 更に、前記鋼材のTi含有量がTiM[ppm]であり、かつ、O含有量がOM[ppm]であるとき、
前記式(1)に代えて下記式(2)を満足する溶接材料を用いて接合する、請求項1に記載の鋼材の溶接方法。
0.8×〔{NM−0.3×(TiM−2×OM)}
+3.8×λ×DN×〔NW×X−{NM−0.3×(TiM−2×OM)}〕/3〕
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(2) - 前記ガスシールドアーク溶接方法の入熱量λが4kJ/mm以上である、請求項1又は2に記載の鋼材の溶接方法。
- 質量比で、B含有量BM[ppm]が10〜50ppmであり、かつ、N含有量NM[ppm]が10〜80ppmである鋼材を、
フラックスコアードアーク溶接、タングステン−不活性ガス溶接、2電極エレクトロガスアーク溶接の何れかのガスシールドアーク溶接方法によって、
N含有量NW[ppm]及びB含有量BW[ppm]が、下記式(1)を満足する溶接材料を用いて接合する、溶接継手の製造方法。
0.8×{NM+3.8×λ×DN×(NW×X−NM)/3}
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(1)
ここで、DNはNの拡散係数[mm2/sec]、DBはBの拡散係数[mm2/sec]、λは前記ガスシールドアーク溶接方法の入熱量[kJ/mm]であり、Xは、溶接方法に応じて選択される変数であり、溶接方法がフラックスコアードアーク溶接の場合は0.95、タングステン−不活性ガス溶接の場合は0.98、2電極エレクトロガスアーク溶接の場合は1.00である。 - 更に、前記鋼材のTi含有量がTiM[ppm]であり、かつ、O含有量がOM[ppm]であるとき、
前記式(1)に代えて下記式(2)を満足する溶接材料を用いて接合する、請求項4に記載の溶接継手の製造方法。
0.8×〔{NM−0.3×(TiM−2×OM)}
+3.8×λ×DN×〔NW×X−{NM−0.3×(TiM−2×OM)}〕/3〕
≧BM+3.8×λ×DB×(BW×X−BM)/3 ・・・(2) - 前記ガスシールドアーク溶接方法の入熱量λが4kJ/mm以上である、請求項4又は5に記載の溶接継手の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017127906A JP7091612B2 (ja) | 2017-06-29 | 2017-06-29 | 鋼材の溶接方法及び溶接継手の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017127906A JP7091612B2 (ja) | 2017-06-29 | 2017-06-29 | 鋼材の溶接方法及び溶接継手の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2019010653A true JP2019010653A (ja) | 2019-01-24 |
JP7091612B2 JP7091612B2 (ja) | 2022-06-28 |
Family
ID=65226545
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017127906A Active JP7091612B2 (ja) | 2017-06-29 | 2017-06-29 | 鋼材の溶接方法及び溶接継手の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7091612B2 (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015083316A (ja) * | 2013-10-25 | 2015-04-30 | 新日鐵住金株式会社 | ボックス柱及びその製造方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3582463B2 (ja) | 2000-07-07 | 2004-10-27 | 住友金属工業株式会社 | 低合金耐熱鋼用溶接材料および溶接金属 |
KR100651783B1 (ko) | 2005-12-26 | 2006-12-01 | 주식회사 포스코 | 탠덤 일렉트로 가스 아크 용접 방법 |
CN107109596A (zh) | 2014-10-17 | 2017-08-29 | 杰富意钢铁株式会社 | 大线能量焊接用钢材 |
CN104999166B (zh) | 2015-08-21 | 2017-03-01 | 武汉钢铁(集团)公司 | 800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺 |
-
2017
- 2017-06-29 JP JP2017127906A patent/JP7091612B2/ja active Active
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015083316A (ja) * | 2013-10-25 | 2015-04-30 | 新日鐵住金株式会社 | ボックス柱及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP7091612B2 (ja) | 2022-06-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5157606B2 (ja) | フラックス入りワイヤを用いた高強度鋼のtig溶接方法 | |
JP2008190035A (ja) | 温水器用フェライト系ステンレス鋼板 | |
JP5088244B2 (ja) | ステンレス鋼溶接継手の溶接金属 | |
JP2011020154A (ja) | ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤ | |
JP3322097B2 (ja) | 溶接施工性に優れた高強度、高耐食フェライト鋼用溶接材料 | |
JP2009045671A (ja) | 大入熱エレクトロスラグ溶接用ワイヤ | |
JP4625415B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
KR20190037286A (ko) | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 및 용접 금속 | |
JP3860437B2 (ja) | 溶接継手部の疲労強度に優れた鉄系消耗溶接材料および溶接継手 | |
JP2009263772A (ja) | 溶接性と継手低温靭性に優れる引張強さ780MPa以上の高張力厚鋼板の製造方法 | |
JP4241431B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
JP7091612B2 (ja) | 鋼材の溶接方法及び溶接継手の製造方法 | |
JP6885219B2 (ja) | 鋼材の溶接方法及び溶接継手の製造方法 | |
JP2022552353A (ja) | 溶接棒用線材及びその製造方法 | |
JP2009012071A (ja) | ステンレス鋼溶接継手の溶接金属およびその形成方法 | |
JP3881944B2 (ja) | 溶接材料、溶接方法および溶接継手 | |
JP5223295B2 (ja) | 耐再熱脆化特性に優れた耐火h形鋼及びその製造方法 | |
JP4522042B2 (ja) | 高パス間温度溶接性に優れた鋼材およびその溶接継手 | |
JP3598600B2 (ja) | 高強度高靱性を有する溶接金属とその形成方法 | |
JP7279870B1 (ja) | レーザー・アークハイブリッド溶接継手の製造方法 | |
JP3933020B2 (ja) | すみ肉溶接継手を形成した際の該すみ肉溶接継手の疲労特性及び靱性に優れたステンレス鋼 | |
JP6874609B2 (ja) | フェライト系ステンレス溶接部材 | |
JP2004154784A (ja) | 大入熱エレクトロスラグ溶接の溶接継手および溶接方法 | |
JP2001107200A (ja) | 靭性と強度に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接継手 | |
JP3860522B2 (ja) | 溶接材料、溶接方法および溶接継手 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200205 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20210208 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210413 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210608 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20211130 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220114 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220517 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220530 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7091612 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |