JP2019000806A

JP2019000806A - 凝集剤注入率設定方法

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Publication number: JP2019000806A
Application number: JP2017117614A
Authority: JP
Inventors: 洋之進川端; Hironoshin Kawabata; 忠男新井; Tadao Arai; 絵美小渕; Emi Obuchi; 杏梨吉田; Anri Yoshida
Original assignee: Yamato Co Ltd
Current assignee: Yamato Co Ltd
Priority date: 2017-06-15
Filing date: 2017-06-15
Publication date: 2019-01-10
Anticipated expiration: 2037-06-15
Also published as: JP6330085B1

Abstract

【課題】原水濁度が高い状態において、攪拌強度と凝集剤注入率とを最適化し凝集剤注入率の減少を図ることが可能な凝集剤注入率設定方法を提供する。【解決手段】この凝集剤注入率設定方法は、ジャーテストに基づいて高濁度時に適した最適攪拌強度を設定するとともに、重回帰分析を用いた近似式に基づいて高濁度時の凝集剤注入率を設定する。このため、水処理設備１００に高濁度の原水が流入した際には、撹拌装置２０の回転数を最適攪拌強度のものに上げるとともに、凝集剤注入装置２２の凝集剤注入率をこの凝集剤注入率設定方法で設定された値とすることで、従来よりも少ない凝集剤注入率で十分な濁質の凝集と分離とを行うことができる。これにより、凝集剤の薬剤コストの低減を図ることが可能となる他、攪拌強度及び凝集剤注入率が適正化され処理水中の濁質の残留を防止することができる。【選択図】図１

Description

本発明は、原水に凝集剤を注入して濁質を除去する水処理設備の凝集剤注入率設定方法に関するものである。

例えば上水道の水処理施設は河川等の水源から原水を取得して所定の水処理を行った後、給水施設等へ供給する。ここで、一般的な急速濾過式の水処理設備１００の構成を図５に示す。先ず、原水は河川等の水源から取水設備２を介して取得され、沈砂池４で比較的大きな砂が沈殿除去された後、取水槽６の取水ポンプ６ａによって水処理設備１００の着水井８に圧送される。そして、水処理設備１００の着水井８において取水された原水の水量調整と水質検査とが行われる。尚、この水質検査時に原水の濁度が測定され、この濁度に応じて凝集剤の注入率が設定される。

次に、着水井８の原水は混和池３０に流入する。尚、混和池３０には、流入した原水に凝集剤を注入する凝集剤注入装置２２と、原水と凝集剤とを攪拌する撹拌装置２０と、を備えている。そして、この混和池３０において所定の凝集剤が濁度に応じた比率で注入されるとともに、撹拌装置２０が所定の速度で回転し原水と凝集剤とを急速に攪拌する。この攪拌により原水中に分散した細かな土砂やシルト等の濁質は凝集して微小なマイクロフロックを形成する。

混和池３０においてマイクロフロックの形成された処理水は、次にフロック形成池１０に流入して比較的緩い速度で攪拌される。これにより、マイクロフロック同士がさらに凝集して比較的大きなフロックへと成長する。フロックが形成された処理水は、次に沈澱池１２に流入し静置される。これにより、フロックは沈澱池１２の下方に沈殿して上澄水と分離する。次に、沈澱池１２の上澄水は例えばアンスラサイトやマンガン砂等の周知の濾過材が充填した濾過池１４に通水され、さらに夾雑物が除去される。そして、濾過池１４を通過した処理水は浄水池１６にて次亜塩素酸等の周知の殺菌剤が所定量添加され、殺菌処理が施された後、送水部１８の送水ポンプ２６により給水施設等に送水される。

ここで、本願発明者らは混和池３０における凝集剤の攪拌に際し、原水の温度に応じて最適な攪拌速度を取得し撹拌装置２０の回転数を制御する下記［特許文献１］に記載の発明を行った。

特許第５７１１６９２号公報

前述のように凝集剤の注入率は基本的に原水の濁度に応じて設定される。従って、原水の濁度が著しく上昇する長雨や集中豪雨の時などには凝集剤注入率も増大する。このような大量の凝集剤の注入は薬剤コストの増大を招くだけでなく、凝集剤注入率が不適切な場合には凝集不良が生じ処理水に濁質が残留する可能性が有る。

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、特に原水濁度が高い状態において、攪拌強度と凝集剤注入率とを最適化し凝集剤注入率の減少を図ることが可能な凝集剤注入率設定方法の提供を目的とする。

本発明は、
（１）撹拌装置２０を有し原水と凝集剤とを混合する混和池３０を備えた水処理設備１００に対する凝集剤注入率設定方法であって、
前記原水に濁質を添加して濁度の異なる複数の模擬原水を調製する調製ステップＳ１０４と、
前記模擬原水に対し攪拌強度と凝集剤注入率とを変化させてジャーテストを行い、各条件における模擬原水の上澄水濁度を取得する試験ステップＳ１０６と、
前記上澄水濁度と凝集剤注入率の攪拌強度毎の関係を模擬原水の濁度別にグラフ化するグラフ作成ステップＳ１０８と、
前記グラフ作成ステップＳ１０８で得られたグラフに基づいて最適攪拌強度を設定する攪拌強度設定ステップＳ１１０と、
凝集剤注入率と攪拌強度とを説明変数とし、上澄水濁度の常用対数を目的変数とした重回帰方程式に基づいて、下記に示す上澄水濁度と凝集剤注入率と攪拌強度との近似式を作成し、
Ｙ＝Ｂ×１０^{（Ａ１・Ｘ＋Ａ２・Ｇ）}
Ｙ：上澄水濁度（予測値）
Ｘ：凝集剤注入率
Ｇ：攪拌強度
前記試験ステップＳ１０６で得られた上澄水濁度、攪拌強度、凝集剤注入率の値を用いた重回帰分析を行う事で前記近似式の係数Ｂ、Ａ１、Ａ２を模擬原水の濁度別に算出する近似式算出ステップＳ１１２と、
前記近似式算出ステップＳ１１２で算出された近似式の最適攪拌強度でのシミュレーショングラフを模擬原水の濁度別に作成するシミュレーショングラフ作成ステップＳ１１４と、
予め設定された上澄水濁度の閾値と前記シミュレーショングラフとから凝集剤の注入率を原水の濁度毎に設定する凝集剤注入率設定ステップＳ１１６と、を有することを特徴とする凝集剤注入率設定方法を提供することにより、上記課題を解決する。
（２）混和池３０の攪拌情報を取得する攪拌情報取得ステップＳ１００と、
前記攪拌情報に基づいて撹拌装置２０の回転数と攪拌強度との関係式を導出する撹拌強度式導出ステップＳ１０１と、
前記関係式から最適攪拌強度をとる撹拌装置２０の回転数を算出する攪拌条件設定ステップＳ１１８と、をさらに有することを特徴とする上記（１）記載の凝集剤注入率設定方法を提供することにより、上記課題を解決する。

本発明に係る凝集剤注入率設定方法は、高濁度な原水に適した攪拌強度と凝集剤注入率とを導出する。このため、水処理設備に高濁度の原水が流入した際には、撹拌装置の回転数を最適攪拌強度のものに上げるとともに、凝集剤注入率をこの凝集剤注入率設定方法で導出された値とすることで、従来よりも少ない凝集剤注入率で濁質の凝集と分離とを行うことができる。これにより、凝集剤の薬剤コストの低減を図ることが可能となる。また、凝集剤注入率が適正化されるため凝集不良による濁質の残留を防止することができる。

本発明に係る凝集剤注入率設定方法のフローチャートである。本発明に係るグラフ作成ステップでのグラフ例である。近似式における攪拌強度と凝集剤注入率の係数を比較したグラフである。本発明に係るシミュレーショングラフ作成ステップでのシミュレーショングラフの例である。本発明を適用する水処理設備の例を示す図である。従来の凝集剤注入率の設定に関するグラフである。

本発明に係る凝集剤注入率設定方法について図面に基づいて説明する。ここで、図１は本発明に係る凝集剤注入率設定方法のフローチャートである。先ず、本発明に係る凝集剤注入率設定方法は、撹拌装置２０を有し原水と凝集剤とを混合する混和池３０を備えた水処理設備１００に対するものであり、特に原水濁度が高い状態での凝集剤の注入率を設定する方法である。

そして、本発明に係る凝集剤注入率設定方法では、先ず、本願発明を適用する水処理設備１００の攪拌情報の取得を行う（攪拌情報取得ステップＳ１００）。この攪拌情報は、混和池３０の撹拌装置２０の回転数と攪拌強度との関係式を導出するためのものであり、原水の設定水温ｔ（℃）、撹拌装置２０の攪拌翼の直径φＤ（ｍ）、撹拌装置２０の攪拌翼の面積Ａ（ｍ^２）、混和池３０の容量Ｖ（ｍ^３）、通常使用時の撹拌装置２０の回転数Ｒ、が少なくとも必要である。尚、原水の設定水温ｔは原水の年間の平均水温や通常時の水温としても良いが、原水の濁度が上昇する時期の平均的な水温とすることが好ましい。例えば、秋に豪雨等が発生し濁度が上昇する水源の水処理設備１００では、この時期の平均水温を原水の設定水温ｔとすることが好ましい。

また、攪拌情報としては、従来の高濁度時の凝集剤注入率の値も取得する。例えば、水処理設備１００の凝集剤注入率の設定が図６に示すグラフに基づいて行われている場合、後述の調製ステップＳ１０４で調製する模擬原水の濁度、即ち濁度５０度、１００度、２００度の原水に対して図６のグラフが示唆する凝集剤注入率を取得する。尚、以後は従来の手法で設定された凝集剤注入率を現行注入率と記載する。

そして、これらの攪拌情報から撹拌装置２０の回転数Ｒと攪拌強度Ｇとの関係式を以下の式により導出する（撹拌強度式導出ステップＳ１０１）。
ここで、Ｇは攪拌強度（１／ｓ）である。また、Ｃ_Ｄは抵抗定数でありＣ_Ｄ＝１．５である。また、Ａは撹拌装置２０の攪拌翼の面積（ｍ^２）である。また、ｋは係数であり、ｋ＝０．８５である。また、φＤは撹拌装置２０の攪拌翼の直径（ｍ）である。また、Ｒは通常使用時の撹拌装置２０の回転数（ｒｐｍ）である。
また、γは γ＝１．７×１０^{（−０．０１×ｔ）}×１０^−６
で表される水の動粘性係数（ｍ^２／ｓ）である。また、ｔは前述した原水の設定水温（℃）である。また、Ｖは混和池３０の容量（ｍ^３）である。

次に、着水井８内の原水を所定量採取する（原水採取ステップＳ１０２）。尚、採取する原水は必ずしも高濁度時のものでなくとも良い。

次に、採取した原水に濁質を添加して濁度の異なる複数の模擬原水を調製する（調製ステップＳ１０４）。尚、このときの濁質としては、水源の泥、土や市販のカオリン等を用いることができる。また、調製する模擬原水の濁度としては５０度以上の例えば５０度、１００度、２００度等の高濁度のものとする。尚、ここでは水源の泥を濁質として濁度５０度、１００度、２００度の模擬原水を調製した。

次に、調製ステップＳ１０４で調製した模擬原水に対して攪拌強度と凝集剤注入率を変化させてジャーテストを行い、各条件における模擬原水の上澄水濁度を取得する（試験ステップＳ１０６）。尚、試験する凝集剤注入率は、現行注入率と、この現行注入率よりも少ない注入率、例えば現行注入率の８０％、６０％、４０％、２０％等とすることが好ましい。また、攪拌強度は前述の［数１］から算出した混和池３０（撹拌装置２０）の通常使用時の攪拌強度（概ね２００（１／ｓ）前後が一般的である）と、通常使用時の攪拌強度よりも小さい例えば１００（１／ｓ）と、通常使用時の攪拌強度よりも大きい例えば３００（１／ｓ）、４００（１／ｓ）等とすることが好ましい。

そして、ここでは濁度５０度、１００度、２００度の模擬原水を所定のテスト容器に１Ｌ入れ、下記の比率で凝集剤を注入した後、周知のジャーテスタを用いて下記の攪拌強度による急速攪拌を３分間行った。その後、攪拌強度５８（１／ｓ）で１０分間緩速攪拌を行い、その後、攪拌翼を停止して１０分間静置した。そして、静置後の各模擬原水の上澄水をテスト容器の一定の水深の位置から採取して、その濁度（上澄水濁度）を濁度計（日本電色工業株式会社製：ＷＡ６０００）を用いて積分球式電光度法で測定した。

尚、このジャーテストにおける凝集剤注入率は濁度５０度のものでは便宜的に２５、３０、３５、４０、４５、５０、５５、６０ｍｇ／Ｌとし、濁度１００度、２００度のものでは２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０、１００ｍｇ／Ｌとした。また、攪拌強度は通常使用時の攪拌強度を便宜的に２００（１／ｓ）とし、さらに１００（１／ｓ）、３００（１／ｓ）、４００（１／ｓ）とした。また、凝集剤は水処理設備１００で使用しているポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）を用いた。さらに、ジャーテスト時の模擬原水の水温は攪拌情報の設定水温ｔから大きく乖離しない比較的高温の２５℃とした。

次に、試験ステップＳ１０６で得られた上澄水濁度と凝集剤注入率の攪拌強度毎の値を模擬原水の濁度別にグラフ化する（グラフ作成ステップＳ１０８）。その結果を図２に示す。ここで、図２（ａ）は模擬原水濁度５０度のグラフを示し、図２（ｂ）は模擬原水濁度１００度のグラフを示し、図２（ｃ）は模擬原水濁度２００度のグラフを示す。また、図２（ａ）〜図２（ｃ）中の△は攪拌強度１００（１／ｓ）のデータを示し、□は攪拌強度２００（１／ｓ）のデータを示し、◇は攪拌強度３００（１／ｓ）のデータを示し、○は攪拌強度４００（１／ｓ）のデータを示す。

次に、グラフ作成ステップＳ１０８で作成されたグラフに基づいて最適攪拌強度を設定する（攪拌強度設定ステップＳ１１０）。ここで、図２から、上澄水濁度は凝集剤注入率もしくは攪拌強度が上昇すると低下傾向を示す。そして、図２（ａ）〜図２（ｃ）から、攪拌強度３００（１／ｓ）、４００（１／ｓ）の上澄水濁度は、凝集剤注入率４０ｍｇ／Ｌ以上の範囲においてほぼ同等の値を示した。尚、攪拌強度が高ければ撹拌装置２０は高速回転し、その分だけ電力コストが増大する。従って、上澄水濁度（凝集効果）に大きな有意差が認められない場合、低い攪拌強度を採用することが好ましい。よって、ここでは最適攪拌強度を３００（１／ｓ）に設定した。

次に凝集剤注入率と攪拌強度とを説明変数とし、上澄水濁度の常用対数を目的変数とした重回帰方程式に基づいて、上澄水濁度と凝集剤注入率と攪拌強度との近似式を模擬原水の濁度別に作成し、これに試験ステップＳ１０６で得られた上澄水濁度、攪拌強度、凝集剤注入率の値を用いた重回帰分析を行う事でこの近似式の係数を算出する。

ここで、近似式に関して説明を行う。先ず、前述のように凝集剤注入率と攪拌強度を説明変数とし、上澄水濁度の常用対数を目的変数として周知の重回帰方程式を立てると下記（１）式のようになる。
Ａ１・Ｘ＋Ａ２・Ｇ＋Ｂ’＝Ｌｏｇ_１０Ｙ・・・（１）式
ここで、Ｙは上澄水濁度（予測値）であり、Ｘは凝集剤注入率であり、Ｇは攪拌強度であり、Ａ１は凝集剤注入率の係数であり、Ａ２は攪拌強度の係数であり、Ｂ’は切片（定数）である。
これを上澄水濁度Ｙについて解くと下記（２）式となる。
Ｙ＝１０^Ｂ’・１０^{（Ａ１・Ｘ＋Ａ２・Ｇ）} ・・・（２）式
ここで、Ｂ’は定数であるから、１０^Ｂ’も定数となり、１０^Ｂ’＝Ｂとすると（２）式は、下記（３）式で表せられる。
Ｙ＝Ｂ×１０^{（Ａ１・Ｘ＋Ａ２・Ｇ）} ・・・（３）式
Ｙ：上澄水濁度（予測値）
Ｘ：凝集剤注入率
Ｇ：攪拌強度
そして、試験ステップＳ１０６で得られた上澄水濁度と凝集剤注入率と攪拌強度の値を用いて周知の重回帰分析を行うことで、上記（１）式の係数Ａ１、Ａ２と定数Ｂ’とを算出する。これにより、（３）式の係数Ｂ、Ａ１、Ａ２を取得することができる。そして、この重回帰分析を模擬原水の濁度毎に行い、凝集剤注入率Ｘと攪拌強度Ｇを変数とした上澄水濁度Ｙの近似式を模擬原水の濁度別に取得する（近似式算出ステップＳ１１２）。
その結果、模擬原水濁度５０度の近似式は
Ｙ＝６１．５×１０^{（−０．０３５・Ｘ−０．００３・Ｇ）}
（Ｂ＝６１．５、Ａ１＝−０．０３５、Ａ２＝−０．００３）となり、
また、模擬原水濁度１００度の近似式は
Ｙ＝３４．９×１０^{（−０．０２２・Ｘ−０．００４・Ｇ）}
（Ｂ＝３４．９、Ａ１＝−０．０２２、Ａ２＝−０．００４）となり、
また、模擬原水濁度２００度の近似式は
Ｙ＝１４．４×１０^{（−０．０１１・Ｘ−０．００３２・Ｇ）}
（Ｂ＝１４．４、Ａ１＝−０．０１１、Ａ２＝−０．００３２）となった。

ここで、上記近似式の係数Ａ１、Ａ２と上澄水濁度Ｙとの関係に関して考察する。上記（３）式に示すように係数Ａ１、Ａ２は上澄水濁度Ｙを算出する際の乗数に関与し、その絶対値が大きい程、上澄水濁度Ｙへの影響が大きい。しかしながら、係数Ａ１、Ａ２の影響度を考える場合、係数Ａ１、Ａ２の基となる凝集剤注入率（ｍｇ／Ｌ）と攪拌強度（１／ｓ）とは単位が異なるため、両者を単純に比較することはできない。よって、凝集剤注入率（ｍｇ／Ｌ）と攪拌強度（１／ｓ）と上澄水濁度Ｙ（対数値）のデータをそれぞれ標準化して無次元化した後、同様に原水濁度毎に重回帰分析を行い係数Ａ１’、Ａ２’を算出した。その結果を図３に示す。尚、原水濁度は５、１０、２０、３０、４０、５０、１００度とし、凝集剤注入率は２５、３０、３５、４０、４５、５０、５５、６０ｍｇ／Ｌとし、攪拌強度は１００、２００、３００、４００（１／ｓ）とした。また、各条件における上澄水濁度は試験ステップＳ１０６と同等のジャーテストにより取得した。

ここで、図３（ａ）は原水濁度と凝集剤注入率の係数Ａ１’との関係を示す図であり、図３（ｂ）は原水濁度と攪拌強度の係数Ａ２’との関係を示す図であり、図３（ｃ）は原水濁度と（係数Ａ２’／係数Ａ１’）との関係を示す図である。先ず、図３（ａ）から、凝集剤注入率の係数Ａ１’は原水濁度の上昇に応じて減少傾向を示すことがわかる。また、図３（ｂ）から、攪拌強度の係数Ａ２’は原水濁度の上昇に応じて増加傾向を示すことがわかる。そして、図３（ｃ）から、（係数Ａ２’／係数Ａ１’）は原水濁度５０度未満の低濁度の領域では約０．６の略一定の値を示し、原水濁度５０度以上の高濁度の領域では約１．０の略一定の値を示すことがわかる。このことから、原水濁度が５０度以上の高濁度領域では、上澄水濁度に対する攪拌強度の影響度が低濁度領域と比較して高いことがわかる。即ち、原水濁度が高い領域では凝集剤の注入率を増やすよりも攪拌強度を上げることの方が濁質の凝集に対して効果的であるといえる。従って、原水濁度が高い領域では攪拌強度を上げる方向で最適化（最適攪拌強度）することで、凝集剤注入率を従来よりも低減することが可能となる。

ここで、本願発明の説明に戻る。近似式算出ステップＳ１１２で近似式が算出され、攪拌強度設定ステップＳ１１０で最適攪拌強度が設定されると、上記の近似式の攪拌強度Ｇに攪拌強度設定ステップＳ１１０で得られた最適攪拌強度３００（１／ｓ）の値を代入する。
これにより、原水濁度５０度の近似式は
Ｙ＝６１．５×１０^{（−０．０３５・Ｘ−０．９）} となり、
また、原水濁度１００度の近似式は
Ｙ＝３４．９×１０^{（−０．０２２・Ｘ−１．２）} となり、
また、原水濁度２００度の近似式は、
Ｙ＝１４．４×１０^{（−０．０１１・Ｘ−０．９６）} となった。

次に、最適攪拌強度における上澄水濁度Ｙと凝集剤注入率Ｘの上記近似式のグラフ（シミュレーショングラフ）を模擬原水の濁度別に作成する（シミュレーショングラフ作成ステップＳ１１４）。これを図４（ａ）〜図４（ｃ）に示す。尚、図４（ａ）〜図４（ｃ）では比較のため、現行注入率で同様のジャーテストを行った結果を破線で示している。

次に、予め設定された上澄水濁度の閾値と上記のシミュレーショングラフとから原水の濁度別の凝集剤注入率を設定する（凝集剤注入率設定ステップＳ１１６）。ここで、上澄水濁度の閾値が０．５度の場合、図４（ａ）から原水濁度５０度での凝集剤注入率は３３ｍｇ／Ｌに設定される。これにより、凝集剤注入率を従来の現行注入率４１ｍｇ／Ｌより約２０％減少することができる。また、図４（ｂ）から原水濁度１００度での凝集剤注入率は３７ｍｇ／Ｌに設定される。これにより、凝集剤注入率を従来の現行注入率５２ｍｇ／Ｌよりも約２９％減少することができる。また、図４（ｃ）から原水濁度２００度での凝集剤注入率は４４ｍｇ／Ｌに設定される。これにより、凝集剤注入率を従来の現行注入率７６ｍｇ／Ｌよりも約４２％減少することができる。

次に、撹拌強度式導出ステップＳ１０１で得られた関係式を用いて最適攪拌強度をとる撹拌装置２０の回転数を算出する（攪拌条件設定ステップＳ１１８）。そして、水処理設備１００の原水が５０度以上の高濁度となった場合には、撹拌装置２０の回転数を最適攪拌強度のものに上げるとともに、凝集剤注入率を凝集剤注入率設定ステップＳ１１６で設定された値とする。これにより、従来よりも少ない凝集剤注入率で充分な濁質の凝集と分離とを行うことができる。これにより、薬剤コストの低減を図ることが可能となる。また、攪拌強度及び凝集剤注入率が適正化されることで、凝集不良が防止され処理水中の濁質の残留を防ぐことができる。

以上のように、本発明に係る凝集剤注入率設定方法は、ジャーテストに基づいて高濁度時に適した最適攪拌強度を設定するとともに、重回帰分析を用いた近似式に基づいて高濁度時の凝集剤注入率を設定する。このため、水処理設備１００に高濁度の原水が流入した際には、撹拌装置２０の回転数を最適攪拌強度のものに上げるとともに、凝集剤注入装置２２の凝集剤注入率を本発明に係る凝集剤注入率設定方法で設定された値とすることで、従来よりも少ない凝集剤注入率で十分な濁質の凝集と分離とを行うことができる。これにより、凝集剤の薬剤コストの低減を図ることが可能となる他、攪拌強度及び凝集剤注入率が適正化され処理水中の濁質の残留を防止することができる。

尚、本例で示した凝集剤注入率設定方法の各ステップ、ジャーテストの方法、水処理設備１００の構成等は一例であるから、本例に限定されるわけではなく、本発明は本発明の要旨を逸脱しない範囲で変更して実施することが可能である。

２０撹拌装置
３０混和池
１００水処理設備
Ｓ１００攪拌情報取得ステップ
Ｓ１０１撹拌強度式導出ステップ
Ｓ１０４調製ステップ
Ｓ１０６試験ステップ
Ｓ１０８グラフ作成ステップ
Ｓ１１０攪拌強度設定ステップ
Ｓ１１２近似式算出ステップ
Ｓ１１４シミュレーショングラフ作成ステップ
Ｓ１１６凝集剤注入率設定ステップ
Ｓ１１８攪拌条件設定ステップ

Claims

撹拌装置を有し原水と凝集剤とを混合する混和池を備えた水処理設備に対する凝集剤注入率設定方法であって、
前記原水に濁質を添加して濁度の異なる複数の模擬原水を調製する調製ステップと、
前記模擬原水に対し攪拌強度と凝集剤注入率とを変化させてジャーテストを行い、各条件における模擬原水の上澄水濁度を取得する試験ステップと、
前記上澄水濁度と凝集剤注入率の攪拌強度毎の関係を模擬原水の濁度別にグラフ化するグラフ作成ステップと、
前記グラフ作成ステップで得られたグラフに基づいて最適攪拌強度を設定する攪拌強度設定ステップと、
凝集剤注入率と攪拌強度とを説明変数とし、上澄水濁度の常用対数を目的変数とした重回帰方程式に基づいて、下記に示す上澄水濁度と凝集剤注入率と攪拌強度との近似式を作成し、
Ｙ＝Ｂ×１０^{（Ａ１・Ｘ＋Ａ２・Ｇ）}
Ｙ：上澄水濁度（予測値）
Ｘ：凝集剤注入率
Ｇ：攪拌強度
前記試験ステップで得られた上澄水濁度、攪拌強度、凝集剤注入率の値を用いた重回帰分析を行う事で前記近似式の係数Ｂ、Ａ１、Ａ２を模擬原水の濁度別に算出する近似式算出ステップと、
前記近似式算出ステップで算出された近似式の最適攪拌強度でのシミュレーショングラフを模擬原水の濁度別に作成するシミュレーショングラフ作成ステップと、
予め設定された上澄水濁度の閾値と前記シミュレーショングラフとから凝集剤の注入率を原水の濁度毎に設定する凝集剤注入率設定ステップと、
を有することを特徴とする凝集剤注入率設定方法。
混和池の攪拌情報を取得する攪拌情報取得ステップと、
前記攪拌情報に基づいて撹拌装置の回転数と攪拌強度との関係式を導出する撹拌強度式導出ステップと、
前記関係式から最適攪拌強度をとる撹拌装置の回転数を算出する攪拌条件設定ステップと、をさらに有することを特徴とする請求項１記載の凝集剤注入率設定方法。