JP2018538479A - コンバインドサイクルパワープラントにおける煙突エネルギ制御 - Google Patents
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Abstract
コンバインドサイクルパワープラントおよび煙突エネルギ制御を行うコンバインドパワープラントの動作方法を提供する。コンバインドサイクルパワープラントは、ガスタービンと、複数の加熱面を含む排熱回収ボイラと、蒸気タービンとを含む。各加熱面は、パワープラントの始動中、排熱回収ボイラでの蒸気の発生を低減するため、部分的にバイパスすることができる。ガスタービンの排気ガスから抽出されるエネルギを小さくすることができる。より多くのエネルギが排気用煙突を通して放出可能となる。蒸気タービンは、パワープラントの始動中、ガスタービン負荷の制限なしに始動可能である。パワープラントの始動中、空冷凝縮器の寸法を増大させずに、ガスタービンの高い負荷を維持しつつ、蒸気タービンを始動可能である。
Description
本発明の態様は、コンバインドサイクルパワープラントおよび煙突エネルギ制御を行うコンバインドサイクルパワープラントの動作方法に関する。
関連技術の説明
コンバインドサイクルパワープラントは、燃料ガスと空気との混合物の燃焼からパワー出力を形成する１つもしくは複数のガスタービンから形成可能である。１つもしくは複数の排熱回収ボイラは、ガスタービンから排気ガスを受け取るため、ガスタービンの下流に配置可能である。排熱回収ボイラは、排気ガスからエネルギを抽出して蒸気を発生可能である。当該蒸気は、付加的なパワー出力を形成するために、蒸気タービンへ転送可能である。蒸気タービンは複数の圧力蒸気タービン、例えば高圧蒸気タービン、中間圧蒸気タービンおよび低圧蒸気タービンから形成可能である。凝縮器は、蒸気タービンの出口に配置可能である。
コンバインドサイクルパワープラントは、燃料ガスと空気との混合物の燃焼からパワー出力を形成する１つもしくは複数のガスタービンから形成可能である。１つもしくは複数の排熱回収ボイラは、ガスタービンから排気ガスを受け取るため、ガスタービンの下流に配置可能である。排熱回収ボイラは、排気ガスからエネルギを抽出して蒸気を発生可能である。当該蒸気は、付加的なパワー出力を形成するために、蒸気タービンへ転送可能である。蒸気タービンは複数の圧力蒸気タービン、例えば高圧蒸気タービン、中間圧蒸気タービンおよび低圧蒸気タービンから形成可能である。凝縮器は、蒸気タービンの出口に配置可能である。
蒸気タービンをロールオフ可能にするには、低圧蒸気タービンの排気圧を低減して所定のレベルに維持しなければならない。このことは、凝縮器内の付加的な冷却能力を必要とすることがある。凝縮器は、水冷凝縮器であってもまたは空冷凝縮器であってもよい。水冷凝縮器を備えたパワープラントでは、付加的な冷却能力を僅かな負荷のみで得ることができる。しかし、空冷凝縮器を備えたパワープラントでは、付加的な冷却能力によって大きなコスト負荷が生じうる。
蒸気タービンの始動中、排熱回収ボイラ内で発生した全ての蒸気を凝縮器へバイパスすることができる。凝縮器の冷却能力は、蒸気タービンの要求限界値の下方に凝縮器の圧力を維持するには適切でないことがある。ガスタービンが高い負荷で、例えば基本負荷で動作する場合、凝縮器のより大きな冷却能力が必要になることもある。凝縮器の冷却能力は、周囲が暖かい時期に高い負荷でガスタービンを動作させる場合、いっそう大きく要求されうる。こうした問題を克服する手法の１つとして、ガスタービンの負荷の低減による凝縮器の熱負荷の低減を挙げることができる。当該アプローチはパワープラントのパワー形成能力を制限しうる。こうした問題を克服する別の手段には、凝縮器の寸法増大を挙げることもできる。空冷凝縮器の寸法増大はプラントの全設置面積を大幅に増大させうる。このことはパワープラントの建造コストを大幅に増大させうる。
概要
コンバインドサイクルパワープラントおよび煙突エネルギ制御を行うコンバインドサイクルパワープラントの動作方法に関連して、本発明の態様を簡潔に説明する。
コンバインドサイクルパワープラントおよび煙突エネルギ制御を行うコンバインドサイクルパワープラントの動作方法に関連して、本発明の態様を簡潔に説明する。
一態様によれば、コンバインドサイクルパワープラントが提供される。コンバインドサイクルパワープラントは、パワー出力を生成しかつ排気ガスを発生するように構成されたガスタービンを含む。コンバインドサイクルパワープラントは、ガスタービンの下流に配置されており、ガスタービンからの排気ガスを受け取ってこの排気ガスからエネルギを抽出することにより蒸気を発生するように構成された複数の加熱面を含む排熱回収ボイラを含む。コンバインドサイクルパワープラントは、複数の加熱面を通過した後の排気ガスを放出するように構成された排気用煙突を含む。コンバインドサイクルパワープラントは、パワー出力を形成するための排熱回収ボイラ内で発生した蒸気を受け取るように構成された蒸気タービンを含む。複数の加熱面は、パワープラントの始動中、部分的にバイパスされて、排気ガスから抽出されるエネルギを小さくするため、蒸気の発生を低減するように構成されている。排気用煙突は、パワープラントの始動中、蒸気の発生の低減および排気ガスから抽出されるエネルギの低減によって、より大きなエネルギを有する排気ガスを放出するように構成されている。蒸気タービンは、ガスタービンが基本負荷までの負荷で動作している間、始動可能であるように構成されている。
一態様によれば、コンバインドサイクルパワープラントの動作方法が提供される。コンバインドサイクルパワープラントは、ガスタービンと、このガスタービンの下流に配置された複数の加熱面を含む排熱回収ボイラと、蒸気タービンとを含む。方法は、パワー出力を生成しかつ排気ガスを発生するように、ガスタービンを動作させることを含む。方法は、パワープラントの始動中、ガスタービンの排気ガスから抽出されるエネルギを小さくするため、排熱回収ボイラ内で発生する蒸気の発生が低減されるよう、複数の加熱面を部分的にバイパスすることを含む。方法は、パワープラントの始動中、蒸気の発生の低減および排気ガスから抽出されるエネルギの低減によって、より大きなエネルギを有する排気ガスを、排気用煙突を通して放出することを含む。方法は、ガスタービンが基本負荷までの負荷で動作している間、蒸気タービンを始動することを含む。
上述および下述の本願の種々の態様および実施形態は、明示的に説明する組み合わせにおいてのみならず、他の組み合わせにおいても適用可能である。本明細書を読んで理解した技術者には、種々の修正も想到されるであろう。
本願の例示的な実施形態を、以下に、添付図を参照して詳細に説明する。
理解を助けるため、各図に共通する同一の要素の指示には、可能なかぎり、同一の参照番号を用いている。
発明の詳細な説明
以下に、添付図を参照しながら、本発明の態様に関する詳細な説明を述べる。
以下に、添付図を参照しながら、本発明の態様に関する詳細な説明を述べる。
図１には、一実施形態によるコンバインドサイクルパワープラント１００の概略図が示されている。図１の例示的な実施形態に示されているように、コンバインドサイクルパワープラント１００は、ガスタービン２００を含むことができる。ガスタービン２００は、燃料ガスと空気との混合物の燃焼からパワー出力を形成することができる。ガスタービン２００は、パワー出力を出力する発電機４００に接続可能である。ガスタービン２００は、このガスタービン２００の出口に排気ガス２１０を発生しうる。図示の例示的な実施形態によれば、パワープラント１００は、燃料ガスを予熱する燃料ガス加熱器２２０を含むことができる。
一実施形態によれば、コンバインドサイクルパワープラント１００は、排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）５００を含むことができる。図１の例示的な実施形態に示されているように、ＨＲＳＧ５００は、ガスタービン２００の下流に配置可能である。ＨＲＳＧ５００は、ガスタービン２００から排気ガス２１０を受け取ることができる。一実施形態によれば、ＨＲＳＧ５００は、複数の圧力蒸気系を含むことができる。図１に示されている例示的な実施形態では、ＨＲＳＧ５００は、高圧（ＨＰ）蒸気系６００、中間圧（ＩＰ）蒸気系７００および低圧（ＬＰ）蒸気系８００を含む３つの圧力蒸気系を含む。ＨＲＳＧ５００は複数の加熱面を含む。図１に示されている例示的な実施形態では、ＨＲＳＧ５００の各加熱面は、ＨＰ過熱器６６０、再熱器６５０、ＨＰ蒸発器６４０、ＨＰ節炭器６２０、ＩＰ過熱器７６０、ＩＰ蒸発器７４０、ＩＰ節炭器７２０、ＬＰ過熱器８５０、ＬＰ蒸発器８４０および凝縮液予熱器８２０を含んでいる。排気ガス２１０は各加熱面を横断して流れ、排気ガス２１０からエネルギが抽出されることにより、蒸気が発生する。一実施形態によれば、パワープラント１００は、排気用煙突９００を含むことができる。排気ガス２１０は、加熱面を通過した後、排気用煙突９００を介してコンバインドサイクルパワープラント１００を出ることができる。図１に示されている例示的な実施形態によれば、ＨＲＳＧ５００は、ＨＰドラム６３０、ＩＰドラム７３０およびＬＰドラム８３０を含む。
一実施形態によれば、コンバインドサイクルパワープラント１００は、蒸気タービン３００を含むことができる。蒸気タービン３００は、ＨＲＳＧ５００内で発生した蒸気を受け取って、パワー出力を形成することができる。一実施形態によれば、コンバインドサイクルパワープラント１００は、単一シャフト構成であってもよいし、または多シャフト構成であってもよい。図１に示されているコンバインドサイクルパワープラント１００は、ガスタービン２００および蒸気タービン３００が共通の発電機４００に接続されている単一シャフト構成となっている。多シャフト構成では、ガスタービン２００と蒸気タービン３００とを別個の発電機にそれぞれ接続することができる。
一実施形態によれば、蒸気タービン３００は、多重の圧力蒸気タービン、例えばＨＰ蒸気タービン、ＩＰ蒸気タービンおよびＬＰ蒸気タービンを含むことができる。図１に示されている例示的な実施形態によれば、ＨＰ蒸気タービンは、ＨＰ蒸気系６００内で発生したＨＰ蒸気を、ＨＰ蒸気ライン６７０を介して受け取ることができる。ＩＰ蒸気タービンは、ＩＰ蒸気系７００内で発生したＩＰ蒸気を、ＩＰ蒸気ライン７７０を介して受け取ることができる。ＬＰ蒸気タービンは、ＬＰ蒸気系８００内で発生したＬＰ蒸気を、ＬＰ蒸気ライン８７０を介して受け取ることができる。一実施形態によれば、高圧蒸気タービンから排気された蒸気は、低温再熱部６１０を介してＨＲＳＧ５００へ返送可能であり、再熱器６５０での再熱によって付加的なＩＰ蒸気を形成することができる。
一実施形態によれば、凝縮器３１０は、蒸気タービン３００の出口に配置可能である。凝縮器３１０からの水は、凝縮液抽出ポンプ８１１を用いて、凝縮液ライン８１０を介してＨＲＳＧ５００の凝縮液予熱器８２０にリターン可能である。ボイラフィードポンプ８１２は、ＨＰ蒸気系６００およびＩＰ蒸気系７００に水を供給するため、凝縮液予熱器８２０の下流に配置可能である。
一実施形態によれば、パワープラント１００の始動中または蒸気タービン３００が利用不可能である場合、ＨＲＳＧ５００内で発生したＬＰ蒸気を、ＬＰ蒸気バイパス弁８８０により凝縮器３１０へバイパス可能である。ＨＲＳＧ５００内で発生したＨＰ蒸気は、ＨＰ蒸気バイパス弁６８０により低温再熱部６１０へバイパス可能である。ＨＰバイパス蒸気は、ＨＲＳＧ５００のＩＰ蒸気系７００において発生したＩＰ蒸気と混合可能であり、再熱器６５０を通って流れることができる。再熱された蒸気は、ＩＰ蒸気バイパス弁７８０により、凝縮器３１０へバイパス可能である。
一実施形態によれば、蒸気タービン３００が動作中である場合、蒸気タービン３００の排気圧はトリップレベルの下方に維持されなければならない。パワープラント１００の始動中または蒸気タービン３００が利用不可能である場合、ＨＲＳＧ５００内で発生する全ての蒸気を凝縮器３１０へバイパスすることができる。ガスタービン２００が周囲の暖かくなる時期に、高い負荷、例えば基本負荷までの負荷で動作する場合、凝縮器３１０の冷却能力は、蒸気タービン３００の後端圧を要求限界値の下方に維持するには適切でないことがある。
当該問題に対処する１つのアプローチには、パワープラント１００の始動中、ガスタービン２００の負荷を部分負荷レベルに保持することが含まれうる。凝縮器３１０の圧力は、蒸気タービン３００がロールオフ可能となるよう、トリップレベルの下方に維持されなければならない。ガスタービン２００は、蒸気タービン３００がＨＲＳＧ５００内で発生した全ての蒸気を引き受けることができる場合、基本負荷まで上昇可能である。しかし、当該アプローチは、始動中、パワープラント１００の全パワー出力を低下させてしまう。他のアプローチは、凝縮器３１０の寸法増大を含みうる。また、空冷凝縮器を備えたパワープラント１００では、こうしたアプローチは、パワープラント１００の全設置面積およびパワープラント１００の建造コストを大幅に増大しうる。
図示の実施形態では、コンバインドサイクルパワープラント１００と、パワープラント１００の始動中、ガスタービン２００の負荷勾配の制限の必要性を除去可能な、コンバインドサイクルパワープラント１００の動作方法とが示されている。図示の実施形態により、パワープラント１００の始動中、蒸気タービン３００の背圧をトリップレベルの下方に維持するための空冷凝縮器の寸法増大の必要性を除去可能である。図示の実施形態では、パワープラント１００の始動中、ＨＲＳＧ５００の加熱面を部分的にバイパスすることにより、ＨＲＳＧ５００の蒸気の形成を低減することができる。ガスタービン２００の排気ガス２１０から抽出されるエネルギを小さくできる。より大きなエネルギを有する排気ガス２１０を、排気用煙突９００を介して放出可能である。蒸気タービン３００は、ガスタービン２００がパワープラント１００の始動中、基本負荷までの負荷で動作している間、始動可能である。蒸気タービン３００は、パワープラント１００の始動中、ガスタービン２００が、暖かい周囲温度、例えば９０°Ｆ以上までの周囲温度において基本負荷までの負荷で動作している間、始動可能である。
図２には、一実施形態による、コンバインドサイクルパワープラント１００のプラントパワー出力曲線の概略的なグラフが示されている。図２に示されているように、曲線１２０は、パワープラント１００の始動中、ガスタービン（ＧＴ）の負荷勾配の制限を含むプラントパワー出力を表すことができる。図示の例示的な実施形態では、パワープラント１００の始動中、蒸気タービン（ＳＴ）を始動する際に、部分負荷レベル、例えば５０％の負荷レベルで、ＧＴの負荷を保持可能である。曲線１４０は、パワープラント１００の始動中、ＧＴの負荷勾配が制限されない場合のプラントパワー出力を表すことができる。図示の例示的な実施形態では、ＧＴは、パワープラント１００の始動中、ＳＴが始動される際に、高い負荷まで、例えば基本負荷まで上昇させることができる。図２に示されているように、パワープラント１００は、プラントの始動中、ＧＴの負荷勾配が制限される場合のパワー出力よりも大きな、ＧＴの負荷勾配が制限されない場合のパワー出力を形成可能である。一実施形態によれば、ＧＴの負荷勾配が制限されない場合のパワープラント１００の始動時間は、ＧＴの負荷勾配が制限される場合のパワープラント１００の始動時間に比べ、短縮可能である。
図３には、一実施形態による、ＨＲＳＧ５００のＨＰ蒸気系６００の概略図が示されている。図３に示されている実施形態によれば、ボイラフィードポンプ８１２によりＨＰ蒸気系６００へ水を供給することができる。例示的な実施形態に示されているように、ＨＰ蒸気系６００は、複数の加熱面、例えばＨＰ節炭器６２０、このＨＰ節炭器６２０の下流に配置されたＨＰ蒸発器６４０およびこのＨＰ蒸発器６４０の下流に配置されたＨＰ過熱器６６０を含む。ＨＰドラム６３０は、ＨＰ蒸発器６４０に接続可能である。ＨＰドラムレベル制御弁６３１は、ＨＰドラム６３０の上流に配置可能である。一実施形態によれば、ＨＰ節炭器６２０は、複数の段を有することができる。図３に示されている例示的な実施形態では、ＨＰ節炭器６２０は６つの段を有する。上流のＨＰ節炭器６２０ａは複数の上流段を有する。下流のＨＰ節炭器６２０ｂは複数の下流段を有する。図３の例示的な実施形態に示されているように、上流のＨＰ節炭器６２０ａは、最初の５つの上流段を有する。下流のＨＰ節炭器６２０ｂは、最後の１つの下流段を有する。
一実施形態によれば、ＨＰ節炭器６２０は、自身を部分的にバイパスする相互接続の配管を含むことができる。図３に示されている実施形態によれば、上流のＨＰ節炭器６２０ａは、上流のＨＰ節炭器バイパス弁６２２ａにより、上流のＨＰ節炭器バイパスライン６２１ａを介して部分的にバイパス可能である。下流のＨＰ節炭器６２０ｂは、下流のＨＰ節炭器バイパス弁６２２ｂにより、下流のＨＰ節炭器バイパスライン６２１ｂを介して部分的にバイパス可能である。
一実施形態によれば、ＨＰ節炭器６２０の最終段を有する下流のＨＰ節炭器６２０ｂにおいては、フラッシングは全くもしくは最小限しか発生しえない。一実施形態によれば、下流のＨＰ節炭器６２０ｂは、予め定められたレベルのフラッシングがＨＰ節炭器６２０の最終段において許容可能なものとなるよう、予め定められたレベルへ部分的にバイパス可能である。一実施形態によれば、下流のＨＰ節炭器６２０ｂは、予め定められたレベル、例えば約２０％まで部分的にバイパス可能である。このことにより、ＨＰ節炭器６２０の最終段での約５％までのフラッシングが許容可能となる。一実施形態によれば、上流のＨＰ節炭器６２０ａは、下流のＨＰ節炭器６２０ｂよりも高くてよい予め定められたレベルへ部分的にバイパス可能である。一実施形態によれば、上流のＨＰ節炭器６２０ａは、例えば約９０％までの予め定められたレベルへ部分的にバイパス可能である。ＨＰ節炭器６２０を通して、約１０％の最小流量をつねに維持可能である。上流のＨＰ節炭器バイパスライン６２１ａの寸法は、上流のＨＰ節炭器６２０ａへの９０％までのバイパス流量に適合するように構成可能である。したがって、上流のＨＰ節炭器バイパス弁６２２ａは、約９０％までのバイパス流量を制御するように構成可能である。例示的な実施形態によれば、上流のＨＰ節炭器バイパスライン６２１ａの寸法は、約６ｉｎｃｈの直径であってよい。例示的な実施形態によれば、下流のＨＰ節炭器バイパスライン６２１ｂの寸法は、下流のＨＰ節炭器６２０ｂへの約２０％までのバイパス流量に適合するように構成可能である。したがって、下流のＨＰ節炭器バイパス弁６２２ｂは、約２０％までのバイパス流量を制御するように構成可能である。例示的な実施形態によれば、上流のＨＰ節炭器バイパスライン６２１ａと下流のＨＰ節炭器バイパスライン６２１ｂとの混合点は、約５％までのフラッシングを許容するサーマルスリーブおよび噴霧管によって構成可能である。
図３に示されている一実施形態によれば、ＨＰ蒸気系６００は、中間段の過熱低減器６６０ａを含む。中間段の過熱低減器６６０ａは、ＨＰ過熱器６６０内に配置可能である。一実施形態によれば、ＨＰ蒸気系６００は、最終段の過熱低減器６６０ｂを含む。
一実施形態によれば、ＨＰ過熱器６６０内で発生した蒸気の温度は、パワープラントの始動中、中間段での噴霧水流を増大することにより、例えば中間段での噴霧水流を最大レベルまで増大することにより、低下させることができる。一実施形態によれば、再熱器６５０内で発生した蒸気の温度は、パワープラントの始動中、中間段での噴霧水流を増大することにより、例えば中間段での噴霧水流を最大レベルまで増大することにより、低下させることができる。
図１の実施形態によれば、低温再熱部６１０へのＨＰバイパス蒸気の温度は、パワープラントの始動中、ＨＰ蒸気バイパス弁６８０を用いて低下させることができる。一実施形態によれば、低温再熱部６１０へのＨＰバイパス蒸気の温度は、パワープラントの始動中、５００°Ｆまで低下させることができる。このことにより、ＨＲＳＧ５００の前端での排気ガス２１０のエネルギをより多く吸収できる。このことにより、ＨＰ節炭器６２０の最終段での排気ガス２１０の温度を低下させることができる。このことにより、ＩＰ蒸気系７００およびＬＰ蒸気系８００での排気ガス２１０の温度を低下させることができる。このことにより、ＩＰ蒸気系７００およびＬＰ蒸気系８００を充填するための圧力レベルを低減することができる。
図４には、一実施形態による、ＨＲＳＧ５００のＩＰ蒸気系７００の概略的な斜視図が示されている。図４に示されている実施形態によれば、ボイラフィードポンプ８１２により、ＩＰ蒸気系７００へ水を供給可能である。例示的な実施形態に示されているように、ＩＰ蒸気系７００は、複数の加熱面、例えばＩＰ節炭器７２０、このＩＰ節炭器７２０の下流に配置されたＩＰ蒸発器７４０およびこのＩＰ蒸発器７４０の下流に配置されたＩＰ過熱器７５０を含む。ＩＰドラム７３０は、ＩＰ蒸発器７４０に接続可能である。ＩＰロータ空冷器７６０は、ＩＰドラム７３０に接続可能である。ＩＰドラムレベル制御弁７３１は、ＩＰドラム７３０の上流に配置可能である。ＩＰドラム圧力制御弁７３２はＩＰ過熱器７５０の出口に配置可能である。
一実施形態によれば、ＩＰ節炭器７２０は、パワープラントの始動中、ＩＰ節炭器バイパス弁７２２を用い、ＩＰ節炭器バイパスライン７２１を介して部分的にバイパス可能である。ＩＰ節炭器７２０を通る最小流量は、パワープラントの始動中、維持可能である。このことにより、パワープラントの始動中、ＩＰロータ空冷器７６０の動作を維持することができる。このことにより、パワープラントの始動から通常動作モードへの移行中、冷水が高温のＩＰ節炭器７２０内へ導入される際の、ＩＰ節炭器７２０における熱的急冷を回避することができる。
図４に示されている実施形態によれば、ＩＰドラム７３０の圧力は、煙突エネルギ制御を行うパワープラントの始動中、ＩＰドラム圧力制御弁７３２を用いて増大させることができる。一実施形態によれば、ＩＰドラム７３０の圧力は、ＩＰドラム７３０での蒸気の発生が煙突エネルギ制御を行うパワープラントの始動中に消失しうるように、増大可能である。一実施形態によれば、ＩＰ蒸気系７００における蒸気発生は、ＩＰロータ空冷器７６０によって形成可能である。一実施形態によれば、ＩＰドラム７３０の圧力は、パワープラントの始動中、低温再熱部６１０の圧力を上回るように増大可能である。
図５には、一実施形態による、ＨＲＳＧ５００のＬＰ蒸気系８００の概略図が示されている。図５に示されている例示的な実施形態によれば、凝縮液は、凝縮液抽出ポンプ８１１を用いてＬＰ蒸気系８００内へ導入可能である。例示的な実施形態に示されているように、ＬＰ蒸気系８００は、複数の加熱面、例えばＬＰ凝縮液予熱器８２０、このＬＰ凝縮液予熱器８２０の下流に配置されたＬＰ蒸発器８４０およびこのＬＰ蒸発器の下流に配置されたＬＰ過熱器８５０を含む。ＬＰドラム８３０はＬＰ蒸発器８４０に接続可能である。ＬＰドラムレベル制御弁８３１は、ＬＰドラム８３０の上流に配置可能である。ＬＰドラム圧力制御弁８３２は、ＬＰ過熱器８５０の出口に配置可能である。図５に示されている実施形態によれば、凝縮液再循環ポンプ８２４を凝縮液予熱器８２０内に配置可能である。
図５に示されている実施形態によれば、ＬＰ蒸気系８００は、凝縮液予熱器バイパスライン８２１を含む。凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２は、凝縮液予熱器バイパスライン８２１内に配置可能である。図示の実施形態によれば、上流の凝縮液予熱器分離弁８２３ａは、ＬＰ凝縮液予熱器８２０の入口に配置可能である。下流の凝縮液予熱器分離弁８２３ｂは、ＬＰ凝縮液予熱器８２０の出口に配置可能である。一実施形態によれば、ＬＰ凝縮液予熱器８２０は、煙突エネルギ制御を行うパワープラントの始動中、バイパス可能である。ＬＰ蒸気系８００は、煙突エネルギ制御を行うパワープラントの始動中、蒸気の発生を遮断するために阻止可能である。ＬＰ蒸気系８００の領域８６０は、パワープラントの始動中、分離可能である。図５に示されている例示的な実施形態によれば、分離領域８６０は、ＬＰ凝縮液予熱器８２０の入口からＬＰ過熱器８５０の出口までを含むことができる。ＬＰ蒸気系８００に導入される凝縮液は、ＬＰ凝縮液予熱器８２０をバイパスした後、ボイラフィードポンプ８１２によってＩＰ蒸気系７００およびＨＰ蒸気系６００へ供給可能である。ＬＰ蒸気系８００は、パワープラントの始動中、不活性化可能である。
一実施形態によれば、ＬＰ凝縮液予熱器バイパスライン８２１の寸法は、煙突エネルギ制御を行うパワープラントの始動中、１００％の凝縮液予熱器バイパス流量に適合しうるように構成可能である。したがって、ＬＰ凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２は、１００％の凝縮液予熱器バイパス流量に適合しうるように構成可能である。
一実施形態によれば、ＬＰドラム８３０の圧力は、煙突エネルギ制御を行うパワープラントの始動中、ＬＰドラム圧力制御弁８３２を用いて増大可能である。一実施形態によれば、ＬＰドラム８３０の圧力は、ＬＰドラム圧力制御弁８３２を閉鎖することにより増大可能である。ＬＰドラム８３０は、パワープラントの始動中、分離可能である。一実施形態によれば、ＬＰドラム８３０の安全設定値は、例えば５１０ｐｓｉａまで増大可能である。一実施形態によれば、ＬＰドラム８３０の壁厚さは、例えば３３ｍｍまで増大可能である。
図１によれば、ガスタービン２００の排気ガス２１０はＨＲＳＧ５００の加熱面を横断して流れ、この排気ガス２１０からのエネルギを抽出することにより、蒸気が発生する。排気ガス２１０は、排気用煙突９００を介してコンバインドサイクルパワープラント１００を出ることができる。一実施形態によれば、排気用煙突９００は、煙突エネルギ制御を行うパワープラントの始動中、ＨＲＳＧ５００での蒸気の発生の低減によって、高温および高温過渡特性に曝されることがあり、排気ガス２１０から抽出されるエネルギが減少する。排気用煙突９００は、より多くのエネルギの放出に適合しうるように構成可能である。一実施形態によれば、排気用煙突９００の分離層を追加可能である。排気用煙突９００の内部剛性構造は、高温過渡特性によって回避できる。排気用煙突９００の強度は、外部剛性構造によって強化可能である。排気用煙突９００は、より小さくより堅固にすることが求められうる。
図３の実施形態によれば、コンバインドサイクルパワープラント１００は、煙突エネルギ制御において始動可能である。一実施形態によれば、煙突エネルギ制御を開始するコンバインドサイクルパワープラント１００の初期設定には、最大連続定格出力でのガスタービン２００のセットアップが含まれる。最終段の過熱低減器６６０ｂは、蒸気タービン３００の始動を可能にするため、約８２４°Ｆの噴霧温度へ設定可能である。中間段の過熱低減器６６０ａは、ＨＲＳＧ５００の前端での排気ガス２１０の熱抽出を最大化するため、例えば飽和を約２７°Ｆ上回る噴霧温度へ設定可能である。ＨＰバイパス蒸気圧は、ＨＰ蒸気バイパス弁６８０を用いて、蒸気タービン３００の始動を可能にする圧力レベル、例えば１２００ｐｓｉａへ設定可能である。ＩＰバイパス蒸気圧は、ＩＰ蒸気バイパス弁７８０を用いて、蒸気タービン３００の始動を可能にする圧力レベル、例えば２９０ｐｓｉａへ設定可能である。
一実施形態によれば、ＨＰ流入路制御には、ＨＰ節炭器６２０の下流に配置されたＨＰドラム６３０内の水温と、ＨＰドラム６３０の入口での水温との温度差が含まれる。図３に関連する実施形態によれば、ＨＰ流入路は、ＨＰ節炭器バイパスライン６２１ａ，６２１ｂを介してＨＰ節炭器６２０をバイパスするバイパス流量を調整することにより、制御可能である。ＨＰ節炭器バイパス弁６２２ａ，６２２ｂは、バイパス流量を制御するため、連続的に調整可能である。一実施形態によれば、煙突エネルギ制御を行う始動でのＨＰ流入路制御は、パワープラントの始動中、ＨＰ節炭器６２０での最小流量を維持するため、設定値、例えば約１４０°Ｆまで初期的に増大可能である。
図４に関連する実施形態によれば、ＩＰドラム圧力制御弁７３２は、煙突エネルギ制御を行う始動でのＩＰドラム圧の初期設定値を、パワープラントの始動中、ＩＰ節炭器７２０での最小流量を維持しかつＩＰロータ空冷器７６０の動作を維持するための圧力レベル、例えば約５２１ｐｓｉａへ増大させることができる。
図１に関連する実施形態によれば、燃料ガス加熱器２２０のリターンパイプラインを凝縮液ライン８１０に接続することができる。図５に関連する実施形態によれば、ＬＰ凝縮液予熱器８２０は、煙突エネルギ制御を行う始動中、完全にバイパス可能である。一実施形態によれば、燃料ガス加熱器２２０のリターンパイプラインが凝縮液予熱器バイパスライン８２１の入口下流の凝縮液ライン８１０に接続されている場合、煙突エネルギ制御を行う始動の初期設定において燃料ガス加熱器２２０をスイッチオフすることができる。一実施形態によれば、燃料ガス加熱器２２０のリターンパイプラインは、凝縮液予熱器バイパスライン８２１の入口上流の凝縮液ライン８１０へ接続されるように修正可能である。
図５に関連する実施形態によれば、凝縮液分離弁８２３ａおよび８２３ｂは、煙突エネルギ制御を行う始動の初期設定において閉鎖可能である。凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２は、パワープラントの始動中、流れが凝縮液予熱器８２０をバイパスできるよう、開放可能である。凝縮液予熱器再循環ポンプ８２４はスイッチオフ可能である。ＬＰドラム圧力制御弁８３２は、パワープラントの始動中、ＬＰドラム８３０の分離のために閉鎖可能である。ＬＰドラムレベル制御弁８３１は、凝縮液予熱器８２０内の水を沸騰させ、パワープラントの始動中、ＬＰドラム８３０内に累積することができるよう、開放可能である。
一実施形態によれば、コンバインドサイクルパワープラント１００は、煙突エネルギ制御を行う始動と通常動作モードとの間で、連続制御ステップに続いて移行可能である。各制御ステップは、パワープラント制御システムによって実行可能である。グラフィックユーザインタフェース（ＧＵＩ）は、移行制御ステップを実行するためのパワープラント制御システム内に設けることができる。
一実施形態によれば、コンバインドサイクルパワープラント１００の、煙突エネルギ制御を行う始動から通常動作モードへの移行は、ＨＲＳＧ５００のＬＰ蒸気系８００でのフラッシングを回避するため、ＨＲＳＧ５００のＩＰ蒸気系７００およびＨＰ蒸気系６００から開始可能である。一実施形態によれば、ＬＰ蒸気系８００を通常動作へ切り換える前に、ＬＰ蒸気系８００を通常動作の温度レベルまで冷却するのに適切な時間を割り当てることができる。
図６には、一実施形態による、煙突エネルギ制御を行う始動から通常動作モードへのコンバインドサイクルパワープラント１００の移行についての概略的なフローチャート１０が示されている。図６に示されているように、ＩＰドラムの圧力設定値は、ステップＳ１での圧力レベル、例えば低温再熱部の圧力まで低減可能である。このことにより、ＩＰ蒸気流を増大できる。ステップＳ２では、ＩＰ節炭器バイパス弁７２２を閉鎖可能である。このことにより、ＩＰ節炭器７２０を動作させることができる。ステップＳ３では、ＨＰ流入路の制御設定値を、予め定められたレベル、例えば３５°Ｆまで低減可能である。ステップＳ４では、ＨＰ節炭器バイパス弁６２２ａおよび６２２ｂを閉鎖可能である。このことによりＨＰ節炭器６２０を動作させることができる。
一実施形態によれば、ＬＰ蒸気系８００は、排気用煙突９００の温度が冷却され、予測されたレベルで安定化されるまで、遮断状態を維持することができる。このことにより、ＬＰ蒸発器８４０および凝縮液予熱器８２０を冷却可能である。図６に示されている実施形態によれば、ステップＳ５において、排気用煙突９００の温度が予め定められたレベルまで冷却可能となる。一実施形態によれば、排気用煙突９００の温度を、通常動作レベル、例えば３７６．５°Ｆまで冷却可能である。これにはおよそ１０分かかることがある。ステップＳ６では、ＬＰドラムレベル制御弁８３１を閉鎖して、凝縮液予熱器８２０からＬＰドラム８３０を分離することができる。ステップＳ７では、凝縮液予熱器８２０内の温水の再循環のために、凝縮液予熱器再循環ポンプ８２４をスイッチオン可能である。一実施形態によれば、凝縮液予熱器再循環ポンプ８２４は、低温凝縮液が凝縮液予熱器８２０内へ導入される際の急冷を回避するために、全流量でスイッチオン可能である。ステップＳ８では、凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２を部分的に閉鎖可能である。一実施形態によれば、凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２は、１００％のバイパスから９３％のバイパスへと緩慢に閉鎖できる。上流の凝縮器予熱器分離弁８２３ａは開放可能である。低温凝縮水は、凝縮液予熱器８２０の入口に達する前に、凝縮液予熱器再循環リターンラインからの温水と混合可能である。ステップＳ９では、凝縮液予熱器８２０の入口での水温を所定の度合だけ、例えば約２９°Ｆだけ上方に凝縮液予熱器８２０の出口での水温を維持するために、凝縮液予熱器再循環ポンプ８２４への流れを制御可能である。一実施形態によれば、凝縮液予熱器再循環ポンプ８２４への流れは、凝縮液予熱器再循環ポンプ８２４の下流の流量制御弁によって制御可能である。ステップＳ１０では、凝縮液予熱器８２０への流れが緩慢に増大されるよう、凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２を緩慢に調整可能である。一実施形態によれば、凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２はさらに、凝縮液予熱器８２０の入口での水温を、予め定められた率、例えば４５°Ｆ／ｍｉｎの低下率で、通常動作レベルに達するまで低下させるため、凝縮液予熱器８２０への流れが緩慢に増大されるよう、緩慢に閉鎖可能である。一実施形態によれば、凝縮液予熱器８２０の入口での水温の通常動作レベルは１３６°Ｆであってよい。ステップＳ１１では、凝縮液予熱器８２０の入口での水温が通常動作レベルに達した際に、凝縮液予熱器バイパス流量制御弁８２２を完全に閉鎖可能である。このことにより、凝縮液予熱器８２０を完全に動作させることができる。
図６に示されている実施形態によれば、ステップＳ１２で、ＬＰドラム圧力制御弁８３２が緩慢に開放を開始する。ＬＰドラム８３０の圧力は、通常動作レベル、例えば７５ｐｓｉａまで緩慢に低減可能である。ＬＰ過熱器８５０の圧力は、通常動作レベル、例えば７５ｐｓｉａまで緩慢に低減可能である。当該プロセスには約５分かかることがある。ステップＳ１３では、ＬＰドラムのレベル設定値は、第１のスウェルがＬＰドラム８３０内で発生した後、始動レベルから通常動作レベルまで上昇させることができる。このことにより、ＬＰドラムレベル制御弁８３１を、パワープラント１００の制御システムが定めた所定のパーセンテージまで開放することができる。下流の予熱器分離弁８２３ｂは開放可能である。ＬＰドラム８３０内への水の充填を開始可能である。
一実施形態によれば、パワープラント１００は、煙突エネルギ制御を行う始動から通常動作モードへ、図６に示されている連続制御ステップに続いて移行可能である。パワープラント１００の通常動作中、蒸気タービン３００は、蒸気タービン３００がトリップした場合、リスタートが必要となることがある。パワープラント１００は、通常動作モードから煙突エネルギ制御を行う始動への移行が必要となることもある。このことにより、ガスタービン２００の負荷を低減せずに、蒸気タービン３００のロールオフを可能とすることができる。パワープラント１００の、通常動作モードから煙突エネルギ制御を行う始動への移行は、図６に示されているのと逆順での以下のような連続制御ステップによって実行可能である。
一態様によれば、提案している実施形態によって、コンバインドサイクルパワープラント１００の始動中、ＨＲＳＧ５００内の蒸気の発生を低減することができる。ガスタービン２００の排気ガス２１０から抽出されるエネルギを低減可能である。排気用煙突９００を通してより多くのエネルギを放出させることができる。
一態様によれば、提案している実施形態によって、コンバインドサイクルパワープラント１００の始動中、ガスタービン２００の負荷の制限を除去することができる。図示の実施形態では、コンバインドサイクルパワープラント１００の良好なパワー形成効率を得ることができる。
一態様によれば、提案している実施形態によって、コンバインドサイクルパワープラント１００の始動中、ガスタービン２００の高い負荷を維持しながら蒸気タービン３００を始動するための空冷凝縮器の寸法増大を除去することができる。図示の実施形態は、コンバインドサイクルパワープラントの全設置面積の増大を除去することができる。図示の実施形態では、コンバインドサイクルパワープラント１００の建造コストを大幅に低減することができる。
本発明の教説を実現する種々の実施形態を示してここに詳細に説明したが、当該分野の技術者は、こうした教説をさらに実現する多くの他の変形実施形態を容易に想到しうる。本発明は、その用途において、明細書中または図中に示した各要素の構造および配置につき、例示的な実施形態の詳細には限定されない。本発明は、他の実施形態も可能であり、種々の方式で実現可能または実行可能である。また、ここに使用した語句および概念は説明のためのものであり、限定と見なされるものでないことを理解されたい。「含む」「から成る」または「有する」およびここで用いたその変化形の使用は、そこに列挙した項目およびその等価物ならびに付加的な項目の包含を意味する。格別の指定または限定がないかぎり、「実装される」「接続される」「支持される」「結合される」なる語およびその変化形は広義に用いられ、直接および間接の実装、接続、支持および結合を包含する。さらに「接続する」「結合する」は、物理的もしくは機械的な接続または結合に限定されない。
１００ コンバインドサイクルパワープラント
１２０ 従来のコンバインドサイクルパワープラントのプラントパワー出力
１４０ 煙突エネルギ制御を行うコンバインドサイクルパワープラントのプラントパワー出力
２００ ガスタービン
２１０ ガスタービンからの排気ガス
２２０ 燃料ガス加熱器
３００ 蒸気タービン
３１０ 凝縮器
４００ 発電機
５００ 排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）
６００ ＨＲＳＧの高圧（ＨＰ）蒸気系
６１０ 低温再熱部
６２０ ＨＰ節炭器
６２０ａ 上流のＨＰ節炭器
６２０ｂ 下流のＨＰ節炭器
６２１ａ 上流のＨＰ節炭器バイパスライン
６２１ｂ 下流のＨＰ節炭器バイパスライン
６２２ａ 上流のＨＰ節炭器バイパス弁
６２２ｂ 下流のＨＰ節炭器バイパス弁
６３０ ＨＰドラム
６３１ ＨＰドラムレベル制御弁
６４０ ＨＰ蒸発器
６５０ 再熱器
６６０ ＨＰ過熱器
６６０ａ 中間段の過熱低減器
６６０ｂ 最終段の過熱低減器
６７０ ＨＰ蒸気ライン
６８０ ＨＰ蒸気バイパス弁
７００ ＨＲＳＧの中間圧（ＩＰ）蒸気系
７２０ ＩＰ節炭器
７２１ ＩＰ節炭器バイパスライン
７２２ ＩＰ節炭器バイパス弁
７３０ ＩＰドラム
７３１ ＩＰドラムレベル制御弁
７３２ ＩＰドラム圧力制御弁
７４０ ＩＰ蒸発器
７５０ ＩＰロータ空冷器
７６０ ＩＰ過熱器
７７０ ＩＰ蒸気ライン
７８０ ＩＰ蒸気バイパス弁
８００ ＨＲＳＧの低圧（ＬＰ）蒸気系
８１０ 凝縮液ライン
８１１ 凝縮液抽出ポンプ
８１２ ボイラフィードポンプ
８２０ 凝縮液予熱器
８２１ 凝縮液予熱器バイパスライン
８２２ 凝縮液予熱器バイパス流量制御弁
８２３ａ 上流の凝縮液予熱器分離弁
８２３ｂ 下流の凝縮液予熱器分離弁
８２４ 凝縮液予熱器再循環ポンプ
８３０ ＬＰドラム
８３１ ＬＰドラムレベル制御弁
８３２ ＬＰドラム圧力制御弁
８４０ ＬＰ蒸発器
８５０ ＬＰ過熱器
８６０ ＬＰ蒸気系の分離領域
８７０ ＬＰ蒸気ライン
８８０ ＬＰ蒸気バイパス弁
９００ 排気用煙突
１２０ 従来のコンバインドサイクルパワープラントのプラントパワー出力
１４０ 煙突エネルギ制御を行うコンバインドサイクルパワープラントのプラントパワー出力
２００ ガスタービン
２１０ ガスタービンからの排気ガス
２２０ 燃料ガス加熱器
３００ 蒸気タービン
３１０ 凝縮器
４００ 発電機
５００ 排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）
６００ ＨＲＳＧの高圧（ＨＰ）蒸気系
６１０ 低温再熱部
６２０ ＨＰ節炭器
６２０ａ 上流のＨＰ節炭器
６２０ｂ 下流のＨＰ節炭器
６２１ａ 上流のＨＰ節炭器バイパスライン
６２１ｂ 下流のＨＰ節炭器バイパスライン
６２２ａ 上流のＨＰ節炭器バイパス弁
６２２ｂ 下流のＨＰ節炭器バイパス弁
６３０ ＨＰドラム
６３１ ＨＰドラムレベル制御弁
６４０ ＨＰ蒸発器
６５０ 再熱器
６６０ ＨＰ過熱器
６６０ａ 中間段の過熱低減器
６６０ｂ 最終段の過熱低減器
６７０ ＨＰ蒸気ライン
６８０ ＨＰ蒸気バイパス弁
７００ ＨＲＳＧの中間圧（ＩＰ）蒸気系
７２０ ＩＰ節炭器
７２１ ＩＰ節炭器バイパスライン
７２２ ＩＰ節炭器バイパス弁
７３０ ＩＰドラム
７３１ ＩＰドラムレベル制御弁
７３２ ＩＰドラム圧力制御弁
７４０ ＩＰ蒸発器
７５０ ＩＰロータ空冷器
７６０ ＩＰ過熱器
７７０ ＩＰ蒸気ライン
７８０ ＩＰ蒸気バイパス弁
８００ ＨＲＳＧの低圧（ＬＰ）蒸気系
８１０ 凝縮液ライン
８１１ 凝縮液抽出ポンプ
８１２ ボイラフィードポンプ
８２０ 凝縮液予熱器
８２１ 凝縮液予熱器バイパスライン
８２２ 凝縮液予熱器バイパス流量制御弁
８２３ａ 上流の凝縮液予熱器分離弁
８２３ｂ 下流の凝縮液予熱器分離弁
８２４ 凝縮液予熱器再循環ポンプ
８３０ ＬＰドラム
８３１ ＬＰドラムレベル制御弁
８３２ ＬＰドラム圧力制御弁
８４０ ＬＰ蒸発器
８５０ ＬＰ過熱器
８６０ ＬＰ蒸気系の分離領域
８７０ ＬＰ蒸気ライン
８８０ ＬＰ蒸気バイパス弁
９００ 排気用煙突
Claims (20)
- コンバインドサイクルパワープラントであって、
パワー出力を生成しかつ排気ガスを発生するように構成されたガスタービンと、
前記ガスタービンの下流に配置されており、前記ガスタービンからの排気ガスを受け取って該排気ガスからエネルギを抽出することにより蒸気を発生するように構成された複数の加熱面を含む排熱回収ボイラと、
前記複数の加熱面を通過した後の排気ガスを放出するように構成された排気用煙突と、
パワー出力を形成するために前記排熱回収ボイラ内で発生された蒸気を受け取るように構成された蒸気タービンと
を含み、
前記複数の加熱面が、前記パワープラントの始動中、部分的にバイパスされて、排気ガスから抽出されるエネルギを小さくするため、蒸気の発生を低減するように構成されており、
前記排気用煙突は、前記パワープラントの始動中、蒸気の発生の低減および排気ガスから抽出されるエネルギの低減によって、より大きいエネルギを有する排気ガスを放出するように構成されており、
前記蒸気タービンは、前記ガスタービンが基本負荷までの負荷で動作している間、始動可能であるように構成されている、
コンバインドサイクルパワープラント。 - 前記排熱回収ボイラは、高圧節炭器を含む高圧蒸気系を含み、
前記高圧節炭器は、前記パワープラントの始動中、部分的にバイパスされるように構成されている、
請求項１記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - 前記高圧節炭器は、複数の段を含み、
上流の高圧節炭器は複数の上流段を含み、下流の高圧節炭器は複数の下流段を含み、
前記上流の高圧節炭器は、前記パワープラントの始動中、前記下流の高圧節炭器によって部分的にバイパスされる予め定められたレベルよりも高い予め定められたレベルへ部分的にバイパスされるように構成されている、
請求項２記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - 前記下流の高圧節炭器によって部分的にバイパスされる前記予め定められたレベルは、前記パワープラントの始動中、前記下流の高圧節炭器において予め定められたレベルのフラッシングが許容可能となるように定められている、
請求項３記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - 前記パワープラントはさらに、前記パワープラントの始動中、高圧のバイパス蒸気の温度を低下させるように構成された高圧蒸気バイパス弁を含む、
請求項１記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - 前記排熱回収ボイラは、中間圧節炭器を含む中間圧蒸気系を含み、
前記中間圧節炭器は、前記パワープラントの始動中、部分的にバイパスされるように構成されている、
請求項１記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - 前記パワープラントはさらに、中間圧ドラム圧力制御弁を含み、
前記中間圧ドラム圧力制御弁は、前記パワープラントの始動中、中間圧ドラムを通る流れを消失させるため、該中間圧ドラムの圧力を増大させるように構成されている、
請求項１記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - 前記排熱回収ボイラは、凝縮液予熱器を含む低圧蒸気系を含み、
前記低圧蒸気系は、前記パワープラントの始動中、前記凝縮液予熱器のバイパスにより遮断されるように構成されている、
請求項１記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - 前記パワープラントはさらに、前記パワープラントの始動中、低圧ドラムを分離するように構成された低圧ドラム圧力制御弁を含む、
請求項１記載のコンバインドサイクルパワープラント。 - ガスタービンと、該ガスタービンの下流に配置された複数の加熱面を含む排熱回収ボイラと、蒸気タービンとを含むコンバインドサイクルパワープラントの動作方法であって、該方法は、
パワー出力を生成し、排気ガスを発生するように、前記ガスタービンを動作させること、
前記パワープラントの始動中、前記ガスタービンの排気ガスから抽出されるエネルギを小さくするため、前記排熱回収ボイラ内で発生する蒸気の発生が低減されるよう、前記複数の加熱面を部分的にバイパスすること、
前記パワープラントの始動中、蒸気の発生の低減および排気ガスから抽出されるエネルギの低減によって、より大きなエネルギを有する排気ガスを、排気用煙突を通して放出すること、および
前記ガスタービンが基本負荷までの負荷で動作している間、前記蒸気タービンを始動すること
を含む、方法。 - 前記排熱回収ボイラは、高圧節炭器を含む高圧蒸気系を含み、
前記パワープラントの始動中、前記高圧節炭器を部分的にバイパスする、
請求項１０記載の方法。 - 前記高圧節炭器は、複数の段を含み、上流の高圧節炭器は複数の上流段を含み、下流の高圧節炭器は複数の下流段を含み、
前記パワープラントの始動中、前記下流の高圧節炭器によって部分的にバイパスされる予め定められたレベルよりも高い予め定められたレベルへ、前記上流の高圧節炭器を部分的にバイパスする、
請求項１１記載の方法。 - 前記下流の高圧節炭器によって部分的にバイパスされる前記予め定められたレベルを、前記パワープラントの始動中、前記下流の高圧節炭器において予め定められたレベルのフラッシングが許容可能となるように定める、
請求項１２記載の方法。 - 前記方法はさらに、前記パワープラントの始動中、高圧のバイパス蒸気の温度を低下させることを含む、
請求項１０記載の方法。 - 前記方法はさらに、前記パワープラントの始動中、中間段での噴霧水流を増大することを含む、
請求項１０記載の方法。 - 前記排熱回収ボイラは、中間圧節炭器を含む中間圧蒸気系を含み、
前記パワープラントの始動中、前記中間圧節炭器を部分的にバイパスする、
請求項１０記載の方法。 - 前記方法はさらに、前記パワープラントの始動中、中間圧ドラムを通る流れを消失させるため、中間圧ドラムの圧力を増大することを含む、
請求項１０記載の方法。 - 前記排熱回収ボイラは、凝縮液予熱器を含む低圧蒸気系を含み、
前記パワープラントの始動中、前記凝縮液予熱器のバイパスにより、前記低圧蒸気系を遮断する、
請求項１０記載の方法。 - 前記方法はさらに、前記パワープラントの始動中、低圧ドラムを分離することを含む、
請求項１０記載の方法。 - 前記コンバインドサイクルパワープラントは、
中間圧ドラムの圧力設定値を低温再熱部の圧力まで低減すること、
中間圧節炭器バイパス弁を閉鎖すること、
高圧流入路の制御設定値を予め定められたレベルまで低減すること、
高圧節炭器バイパス弁を閉鎖すること、
前記排気用煙突の温度を予め定められたレベルまで冷却すること、
低圧ドラムレベル制御弁を閉鎖すること、
凝縮液予熱器再循環ポンプをスイッチオンすること、
凝縮液予熱器バイパス弁を部分的に閉鎖すること、
凝縮液予熱器の出口での水温が凝縮液予熱器の入口での水温を所定の度合だけ上回って維持されるように、凝縮液予熱器再循環流量を調整すること、
前記凝縮液予熱器の入口での水温が予め定められた率で低下するよう、前記凝縮液予熱器バイパス弁を緩慢に調整すること、
前記凝縮液予熱器の入口での水温が通常動作レベルに達した場合、前記凝縮液予熱器バイパス弁を完全に閉鎖すること、
低圧ドラムの圧力が通常動作レベルまで低下するよう、低圧ドラム圧力制御弁を緩慢に開放すること、および
第１のスウェルが前記低圧ドラム内で発生した後、始動時の水レベルから通常時の水レベルへ低圧ドラムのレベル設定値を増大すること
を含むプロセスに続いて、始動から通常動作モードへ移行する、
請求項１０記載の方法。
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