JPH11270348A - ガスタービン・コージェネレーション設備 - Google Patents
ガスタービン・コージェネレーション設備Info
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- JPH11270348A JPH11270348A JP10072947A JP7294798A JPH11270348A JP H11270348 A JPH11270348 A JP H11270348A JP 10072947 A JP10072947 A JP 10072947A JP 7294798 A JP7294798 A JP 7294798A JP H11270348 A JPH11270348 A JP H11270348A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、ガスタービンの発電効率あるいは
排熱ボイラの熱利用率のいずれを優先とするかを選択で
き、いずれの場合も運転可能なガスタービン・コージェ
ネレーション設備を提供することを目的とする。 【解決手段】 排熱回収ボイラ１の節炭器の配管を２段
（第１節炭器２と第２節炭器３）に、また過熱器の配管
を２段（第１過熱器８と第２過熱器９）に分割し、第１
節炭器２をバイパスするバイパス管21と、給水を第１節
炭器２の配管とバイパス管21に切り替える切替バルブ22
および23と、第１過熱器８をバイパスするバイパス管24
と、ドラム４から供給された蒸気を第１過熱器８の蒸発
管とバイパス管24に切り替える切替バルブ25および26を
設け、切替バルブ22，23，25，26を切り替える構成とす
る。この構成により、ガスタービン・コージェネレーシ
ョン設備を発電効率最大（優先）型あるいは熱利用率最
大（優先）型にできる。
排熱ボイラの熱利用率のいずれを優先とするかを選択で
き、いずれの場合も運転可能なガスタービン・コージェ
ネレーション設備を提供することを目的とする。 【解決手段】 排熱回収ボイラ１の節炭器の配管を２段
（第１節炭器２と第２節炭器３）に、また過熱器の配管
を２段（第１過熱器８と第２過熱器９）に分割し、第１
節炭器２をバイパスするバイパス管21と、給水を第１節
炭器２の配管とバイパス管21に切り替える切替バルブ22
および23と、第１過熱器８をバイパスするバイパス管24
と、ドラム４から供給された蒸気を第１過熱器８の蒸発
管とバイパス管24に切り替える切替バルブ25および26を
設け、切替バルブ22，23，25，26を切り替える構成とす
る。この構成により、ガスタービン・コージェネレーシ
ョン設備を発電効率最大（優先）型あるいは熱利用率最
大（優先）型にできる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスタービンによ
り発電を行い、その排気ガスの熱エネルギーを排熱ボイ
ラにて蒸気として取り出し、プロセス送気およびガスタ
ービンへの噴射に使用する熱電・効率・可変型ガスター
ビン・コージェネレーション設備に関するものである。
り発電を行い、その排気ガスの熱エネルギーを排熱ボイ
ラにて蒸気として取り出し、プロセス送気およびガスタ
ービンへの噴射に使用する熱電・効率・可変型ガスター
ビン・コージェネレーション設備に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コージェネレーション設備は、原動機
（本明細書ではガスタービン）を発電機と組み合わせる
ことにより電力を発生させ、その排熱をボイラにより蒸
気として取り出す省エネルギー設備であり、さらに取り
出した蒸気をガスタービンに噴射し、その割合を増減す
ることにより電力を増減し、プロセス送気を減増する設
備としている。
（本明細書ではガスタービン）を発電機と組み合わせる
ことにより電力を発生させ、その排熱をボイラにより蒸
気として取り出す省エネルギー設備であり、さらに取り
出した蒸気をガスタービンに噴射し、その割合を増減す
ることにより電力を増減し、プロセス送気を減増する設
備としている。
【０００３】蒸気をガスタービンに噴射する設備として
は、アメリカＩＰＴ社が開発した熱電可変システム（チ
ェンサイクルシステム）が広く知られている。
は、アメリカＩＰＴ社が開発した熱電可変システム（チ
ェンサイクルシステム）が広く知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記熱電可変
システムでは、ガスタービンの発電効率あるいは排熱ボ
イラの熱利用率のいずれかを優先（最大）にするかが決
定されると、他方の効率が一方的に決まるため、システ
ムとしてはいずれかの効率を選択する結果となり、効率
面における選択が不可能であった。
システムでは、ガスタービンの発電効率あるいは排熱ボ
イラの熱利用率のいずれかを優先（最大）にするかが決
定されると、他方の効率が一方的に決まるため、システ
ムとしてはいずれかの効率を選択する結果となり、効率
面における選択が不可能であった。
【０００５】そこで、本発明は、ガスタービンの発電効
率あるいは排熱ボイラの熱利用率のいずれを優先（最
大）とするかを選択でき、いずれの場合も運転可能なガ
スタービン・コージェネレーション設備を提供すること
を目的としたものである。
率あるいは排熱ボイラの熱利用率のいずれを優先（最
大）とするかを選択でき、いずれの場合も運転可能なガ
スタービン・コージェネレーション設備を提供すること
を目的としたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前述した目的を達成する
ために、本発明のうち請求項１記載の発明は、ガスター
ビンにより発電を行い、その排気ガスの熱エネルギーを
排熱ボイラにて蒸気として取り出し、この蒸気をプロセ
ス送気およびガスタービンへの噴射に使用するコージェ
ネレーション設備であって、前記排熱ボイラの節炭器の
配管の一部をバイパスさせる第１バイパス手段と、前記
排熱ボイラの過熱器の配管の一部をバイパスさせる第２
バイパス手段を備え、前記発電効率と熱利用率のいずれ
を優先とするかを選択する選択手段を備え、前記選択手
段により発電効率を優先とすることが選択されると、前
記第１バイパス手段を駆動して節炭器の配管の一部をバ
イパスさせ、前記選択手段により熱利用率を優先とする
ことが選択されると、前記第２バイパス手段を駆動して
過熱器の配管の一部をバイパスさせることを特徴とする
ものである。
ために、本発明のうち請求項１記載の発明は、ガスター
ビンにより発電を行い、その排気ガスの熱エネルギーを
排熱ボイラにて蒸気として取り出し、この蒸気をプロセ
ス送気およびガスタービンへの噴射に使用するコージェ
ネレーション設備であって、前記排熱ボイラの節炭器の
配管の一部をバイパスさせる第１バイパス手段と、前記
排熱ボイラの過熱器の配管の一部をバイパスさせる第２
バイパス手段を備え、前記発電効率と熱利用率のいずれ
を優先とするかを選択する選択手段を備え、前記選択手
段により発電効率を優先とすることが選択されると、前
記第１バイパス手段を駆動して節炭器の配管の一部をバ
イパスさせ、前記選択手段により熱利用率を優先とする
ことが選択されると、前記第２バイパス手段を駆動して
過熱器の配管の一部をバイパスさせることを特徴とする
ものである。
【０００７】上記構成によれば、選択手段により発電効
率を優先とするか、熱利用率を優先とするかが選択され
る。選択手段により、発電効率を優先とすることが選択
されると、前記第１バイパス手段が駆動され節炭器の配
管の一部がバイパスされる。すると、節炭器の伝熱面に
おける受熱量が減少して発生する蒸気量が減少し、よっ
てプロセス送気が減少する。また過熱器の伝熱面におけ
る受熱量が増加して発電に供される過熱蒸気温度が上昇
し、通過する過熱蒸気量により電力を増加させる。一方
ガスタービン燃料量は減少する。これらの結果として、
発電効率が優先となる。
率を優先とするか、熱利用率を優先とするかが選択され
る。選択手段により、発電効率を優先とすることが選択
されると、前記第１バイパス手段が駆動され節炭器の配
管の一部がバイパスされる。すると、節炭器の伝熱面に
おける受熱量が減少して発生する蒸気量が減少し、よっ
てプロセス送気が減少する。また過熱器の伝熱面におけ
る受熱量が増加して発電に供される過熱蒸気温度が上昇
し、通過する過熱蒸気量により電力を増加させる。一方
ガスタービン燃料量は減少する。これらの結果として、
発電効率が優先となる。
【０００８】また選択手段により、熱利用率を優先とす
ることが選択されると、前記第２バイパス手段が駆動さ
れ過熱器の配管の一部がバイパスされる。すると、過熱
器の伝熱面における受熱量が減少し、発電に供される過
熱蒸気温度が下降し、通過する過熱蒸気量により電力を
増加させる。一方ガスタービン燃料量は増加する。また
節炭器の伝熱面における受熱量が増加して発生する蒸気
量が増加し、よってプロセス送気が増加する。これらの
結果として、熱利用率が優先となる。
ることが選択されると、前記第２バイパス手段が駆動さ
れ過熱器の配管の一部がバイパスされる。すると、過熱
器の伝熱面における受熱量が減少し、発電に供される過
熱蒸気温度が下降し、通過する過熱蒸気量により電力を
増加させる。一方ガスタービン燃料量は増加する。また
節炭器の伝熱面における受熱量が増加して発生する蒸気
量が増加し、よってプロセス送気が増加する。これらの
結果として、熱利用率が優先となる。
【０００９】また請求項２記載の発明は、ガスタービン
により発電を行い、その排気ガスの熱エネルギーを排熱
ボイラにて蒸気として取り出し、この蒸気をプロセス送
気およびガスタービンへの噴射に使用するコージェネレ
ーション設備であって、前記排熱ボイラの節炭器の配管
を複数段に分割し、これら分割された各配管をバイパス
させる複数の第１バイパス手段を備え、前記排熱ボイラ
の過熱器の配管を複数段に分割し、これら分割された各
配管をバイパスさせる複数の第２バイパス手段を備え、
前記発電効率と熱利用率の割合を設定する設定手段を備
え、前記設定手段により設定された発電効率と熱利用率
の割合に応じて、前記第１バイパス手段を選択駆動して
節炭器の配管の一部をバイパスさせ、前記第２バイパス
手段を選択駆動して過熱器の配管の一部をバイパスさせ
ることを特徴とするものである。
により発電を行い、その排気ガスの熱エネルギーを排熱
ボイラにて蒸気として取り出し、この蒸気をプロセス送
気およびガスタービンへの噴射に使用するコージェネレ
ーション設備であって、前記排熱ボイラの節炭器の配管
を複数段に分割し、これら分割された各配管をバイパス
させる複数の第１バイパス手段を備え、前記排熱ボイラ
の過熱器の配管を複数段に分割し、これら分割された各
配管をバイパスさせる複数の第２バイパス手段を備え、
前記発電効率と熱利用率の割合を設定する設定手段を備
え、前記設定手段により設定された発電効率と熱利用率
の割合に応じて、前記第１バイパス手段を選択駆動して
節炭器の配管の一部をバイパスさせ、前記第２バイパス
手段を選択駆動して過熱器の配管の一部をバイパスさせ
ることを特徴とするものである。
【００１０】上記構成によれば、節炭器と過熱器をそれ
ぞれ複数の配管に分割し、各分割された配管をバイパス
する手段を設けることにより、節炭器と過熱器の伝熱面
におけるそれぞれの受熱量を変化させることができ、段
階的に発電効率と熱利用率の割合を変化させて設定し、
運転することが可能となる。
ぞれ複数の配管に分割し、各分割された配管をバイパス
する手段を設けることにより、節炭器と過熱器の伝熱面
におけるそれぞれの受熱量を変化させることができ、段
階的に発電効率と熱利用率の割合を変化させて設定し、
運転することが可能となる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態におけ
るガスタービン・コージェネレーション設備の構成図で
ある。
に基づいて説明する。図１は本発明の実施の形態におけ
るガスタービン・コージェネレーション設備の構成図で
ある。
【００１２】図１において、１はドラム形排熱回収ボイ
ラであり、給水ポンプ（図示せず）から供給された水
（給水）は、第１節炭器２と第２節炭器３の配管を通っ
てドラム４へ注入され、ドラム４から蒸発器５の蒸発管
へ送り出され、加熱され蒸気と水の混合体となってドラ
ム４へ戻る。このドラム４で発生した蒸気は、プロセス
蒸気管６を通ってプロセスへ送られ、また連絡管７を通
って第１過熱器８の過熱管へ送られ、第１過熱器８にお
いて過熱されて第２過熱器９の過熱管へ送られ、この第
２過熱器９においてさらに過熱されて噴射蒸気管10を通
って燃焼器11へ供給される。１Ａは排熱回収ボイラ１の
煙突である。上記のように節炭器と過熱器の配管はそれ
ぞれ、２段に分割されている。
ラであり、給水ポンプ（図示せず）から供給された水
（給水）は、第１節炭器２と第２節炭器３の配管を通っ
てドラム４へ注入され、ドラム４から蒸発器５の蒸発管
へ送り出され、加熱され蒸気と水の混合体となってドラ
ム４へ戻る。このドラム４で発生した蒸気は、プロセス
蒸気管６を通ってプロセスへ送られ、また連絡管７を通
って第１過熱器８の過熱管へ送られ、第１過熱器８にお
いて過熱されて第２過熱器９の過熱管へ送られ、この第
２過熱器９においてさらに過熱されて噴射蒸気管10を通
って燃焼器11へ供給される。１Ａは排熱回収ボイラ１の
煙突である。上記のように節炭器と過熱器の配管はそれ
ぞれ、２段に分割されている。
【００１３】また燃焼器11には、ガスタービン燃料が供
給され、さらに圧縮機12より圧縮空気が供給されてお
り、燃焼器11において圧縮空気内でガスタービン燃料が
燃焼されることにより、排熱回収ボイラ１より噴射蒸気
管10を通って供給された蒸気はさらに過熱されて燃焼ガ
スとともにガスタービン13へ供給され、ガスタービン13
が回転される。圧縮機12の排気ガスは排熱回収ボイラ１
へ導かれ、その熱エネルギーにより蒸気が発生される。
上記圧縮機12はガスタービン13と連結されている。
給され、さらに圧縮機12より圧縮空気が供給されてお
り、燃焼器11において圧縮空気内でガスタービン燃料が
燃焼されることにより、排熱回収ボイラ１より噴射蒸気
管10を通って供給された蒸気はさらに過熱されて燃焼ガ
スとともにガスタービン13へ供給され、ガスタービン13
が回転される。圧縮機12の排気ガスは排熱回収ボイラ１
へ導かれ、その熱エネルギーにより蒸気が発生される。
上記圧縮機12はガスタービン13と連結されている。
【００１４】またガスタービン13は発電機14に連結され
ており、ガスタービン13が回転することにより、発電機
14が回転し、発電される。また排熱回収ボイラ１には、
第１節炭器２をバイパスする節炭器バイパス管21が設け
られ、給水を、第１節炭器２の予熱管と節炭器バイパス
管21に切り替える第１切替バルブ22と第２切替バルブ23
が設けられている。
ており、ガスタービン13が回転することにより、発電機
14が回転し、発電される。また排熱回収ボイラ１には、
第１節炭器２をバイパスする節炭器バイパス管21が設け
られ、給水を、第１節炭器２の予熱管と節炭器バイパス
管21に切り替える第１切替バルブ22と第２切替バルブ23
が設けられている。
【００１５】また排熱回収ボイラ１には、第１過熱器８
をバイパスする過熱器バイパス管24が設けられ、ドラム
４から供給された蒸気を、第１過熱器８の過熱管と過熱
器バイパス管24に切り替える第３切替バルブ25と第４切
替バルブ26が設けられている。
をバイパスする過熱器バイパス管24が設けられ、ドラム
４から供給された蒸気を、第１過熱器８の過熱管と過熱
器バイパス管24に切り替える第３切替バルブ25と第４切
替バルブ26が設けられている。
【００１６】上記第１切替バルブ22と第２切替バルブ23
と第３切替バルブ25と第４切替バルブ26は、効率制御用
のコントローラ31に接続されており、コントローラ31の
電気信号により開閉される。またこのコントローラ31に
は、発電効率を優先するために発電効率を最大とするこ
とを選択する発電効率最大選択スイッチ32と、熱利用率
を優先するために熱利用率を最大とすることを選択する
熱効率最大選択スイッチ33が接続されている。
と第３切替バルブ25と第４切替バルブ26は、効率制御用
のコントローラ31に接続されており、コントローラ31の
電気信号により開閉される。またこのコントローラ31に
は、発電効率を優先するために発電効率を最大とするこ
とを選択する発電効率最大選択スイッチ32と、熱利用率
を優先するために熱利用率を最大とすることを選択する
熱効率最大選択スイッチ33が接続されている。
【００１７】上記コントローラ31による選択スイッチ3
2，33の選択に応じた切替バルブ22，23，25，26の制御
と、そのときの作用を図２を参照しながら説明する。設
備を発電効率最大型（過熱蒸気温度高；プロセスへ送る
蒸気量少）、熱利用率最大型（過熱蒸気温度低；プロセ
スへ送る蒸気量多）としたときのボイラ１の条件の一例
を表１に示す。
2，33の選択に応じた切替バルブ22，23，25，26の制御
と、そのときの作用を図２を参照しながら説明する。設
備を発電効率最大型（過熱蒸気温度高；プロセスへ送る
蒸気量少）、熱利用率最大型（過熱蒸気温度低；プロセ
スへ送る蒸気量多）としたときのボイラ１の条件の一例
を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】発電効率最大選択スイッチ32の選択時［図
２（ａ）参照］；第１切替バルブ22を閉、第２切替バル
ブ23を開として、第１節炭器２をバイパスさせて給水を
節炭器バイパス管21へ導き、かつ第３切替バルブ25を
開、第４切替バルブ26を閉として、ドラム４から供給さ
れた蒸気を第１過熱器８の過熱管へ導く。
２（ａ）参照］；第１切替バルブ22を閉、第２切替バル
ブ23を開として、第１節炭器２をバイパスさせて給水を
節炭器バイパス管21へ導き、かつ第３切替バルブ25を
開、第４切替バルブ26を閉として、ドラム４から供給さ
れた蒸気を第１過熱器８の過熱管へ導く。
【００２０】このとき、節炭器２，３の伝熱面における
受熱量が減少して、ドラム４において発生する蒸気量が
減少し、よってプロセス蒸気管５を通ってプロセスへ送
られる蒸気（プロセス送気）が減少する。また過熱器
８，９の伝熱面における受熱量が増加して発電に供され
る過熱蒸気温度が上昇し、通過する過熱蒸気量により発
生する電力を増加させる。一方ガスタービン燃料量は減
少する。これらの結果として、発電効率が最大となる。
受熱量が減少して、ドラム４において発生する蒸気量が
減少し、よってプロセス蒸気管５を通ってプロセスへ送
られる蒸気（プロセス送気）が減少する。また過熱器
８，９の伝熱面における受熱量が増加して発電に供され
る過熱蒸気温度が上昇し、通過する過熱蒸気量により発
生する電力を増加させる。一方ガスタービン燃料量は減
少する。これらの結果として、発電効率が最大となる。
【００２１】熱効率最大選択スイッチ33の選択時［図２
（ｂ）参照］；第１切替バルブ22を開、第２切替バルブ
23を閉として、給水を第１節炭器２の予熱管へ導き、か
つ第３切替バルブ25を閉、第４切替バルブ26を開とし
て、第１過熱器８をバイパスさせて蒸気を過熱器バイパ
ス管24へ導く。
（ｂ）参照］；第１切替バルブ22を開、第２切替バルブ
23を閉として、給水を第１節炭器２の予熱管へ導き、か
つ第３切替バルブ25を閉、第４切替バルブ26を開とし
て、第１過熱器８をバイパスさせて蒸気を過熱器バイパ
ス管24へ導く。
【００２２】このとき、過熱器８，９の伝熱面における
受熱量が減少し、発電に供される過熱蒸気温度が下降
し、通過する過熱蒸気量により発生する電力を増加させ
る。一方ガスタービン燃料量は増加する。また節炭器
２，３の伝熱面における受熱量が増加して、ドラム４に
おいて発生する蒸気量が増加し、よってプロセス送気が
増加する。これらの結果として、熱利用率が最大とな
る。
受熱量が減少し、発電に供される過熱蒸気温度が下降
し、通過する過熱蒸気量により発生する電力を増加させ
る。一方ガスタービン燃料量は増加する。また節炭器
２，３の伝熱面における受熱量が増加して、ドラム４に
おいて発生する蒸気量が増加し、よってプロセス送気が
増加する。これらの結果として、熱利用率が最大とな
る。
【００２３】このように、選択スイッチ32，33の選択に
応じて切替バルブ22，23，25，26を切り替えることによ
って、節炭器２，３と過熱器８，９の伝熱面における受
熱量を変化させ、過熱蒸気温度を定格出力の元で変化さ
せ、同時にプロセスへ送る蒸気量を変化させることがで
き、選択してガスタービン・コージェネレーション設備
を発電効率最大型あるいは熱利用率最大型とすることが
できる。
応じて切替バルブ22，23，25，26を切り替えることによ
って、節炭器２，３と過熱器８，９の伝熱面における受
熱量を変化させ、過熱蒸気温度を定格出力の元で変化さ
せ、同時にプロセスへ送る蒸気量を変化させることがで
き、選択してガスタービン・コージェネレーション設備
を発電効率最大型あるいは熱利用率最大型とすることが
できる。
【００２４】なお、本実施の形態では、節炭器の配管を
２段（第１節炭器２と第２節炭器３）に、また過熱器の
配管を２段（第１過熱器８と第２過熱器９）として、一
方の配管をバイパスさせる方式としているが、２段に限
ることはなく、さらに段を増加させて、各段をバイパス
する手段を設けて選択駆動することにより、節炭器と過
熱器の伝熱面における受熱量のバランスを変えることが
でき、段階的に発電効率と熱利用率の割合を変えて運転
するようにすることもできる。
２段（第１節炭器２と第２節炭器３）に、また過熱器の
配管を２段（第１過熱器８と第２過熱器９）として、一
方の配管をバイパスさせる方式としているが、２段に限
ることはなく、さらに段を増加させて、各段をバイパス
する手段を設けて選択駆動することにより、節炭器と過
熱器の伝熱面における受熱量のバランスを変えることが
でき、段階的に発電効率と熱利用率の割合を変えて運転
するようにすることもできる。
【００２５】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、ガス
タービン・コージェネレーション設備を発電効率優先
（最大）型と熱利用率優先（最大）型に選択でき、運転
することができる。
タービン・コージェネレーション設備を発電効率優先
（最大）型と熱利用率優先（最大）型に選択でき、運転
することができる。
【図１】本発明の実施の形態におけるガスタービン・コ
ージェネレーション設備の構成図である。
ージェネレーション設備の構成図である。
【図２】同ガスタービン・コージェネレーション設備に
おける各弁の動作を示す説明図である。
おける各弁の動作を示す説明図である。
１ 排熱回収ボイラ ２，３ 節炭器 ４ ドラム ５ 蒸発器 ６ プロセス蒸気管 ７ 連絡管 ８，９ 過熱器 10 噴射蒸気管 11 燃焼器 12 圧縮機 13 ガスタービン 14 発電機 21 節炭器バイパス管 22，23，25，26 切替バルブ 24 過熱器バイパス管 31 コントローラ 32 発電効率最大選択スイッチ 33 熱効率最大選択スイッチ
Claims (2)
- 【請求項１】 ガスタービンにより発電を行い、その排
気ガスの熱エネルギーを排熱ボイラにて蒸気として取り
出し、この蒸気をプロセス送気およびガスタービンへの
噴射に使用するコージェネレーション設備であって、 前記排熱ボイラの節炭器の配管の一部をバイパスさせる
第１バイパス手段と、前記排熱ボイラの過熱器の配管の
一部をバイパスさせる第２バイパス手段を備え、 前記発電効率と熱利用率のいずれを優先とするかを選択
する選択手段を備え、前記選択手段により発電効率を優
先とすることが選択されると、前記第１バイパス手段を
駆動して節炭器の配管の一部をバイパスさせ、前記選択
手段により熱利用率を優先とすることが選択されると、
前記第２バイパス手段を駆動して過熱器の配管の一部を
バイパスさせることを特徴とするガスタービン・コージ
ェネレーション設備。 - 【請求項２】 ガスタービンにより発電を行い、その排
気ガスの熱エネルギーを排熱ボイラにて蒸気として取り
出し、この蒸気をプロセス送気およびガスタービンへの
噴射に使用するコージェネレーション設備であって、 前記排熱ボイラの節炭器の配管を複数段に分割し、これ
ら分割された各配管をバイパスさせる複数の第１バイパ
ス手段を備え、 前記排熱ボイラの過熱器の配管を複数段に分割し、これ
ら分割された各配管をバイパスさせる複数の第２バイパ
ス手段を備え、 前記発電効率と熱利用率の割合を設定する設定手段を備
え、 前記設定手段により設定された発電効率と熱利用率の割
合に応じて、前記第１バイパス手段を選択駆動して節炭
器の配管の一部をバイパスさせ、前記第２バイパス手段
を選択駆動して過熱器の配管の一部をバイパスさせるこ
とを特徴とするガスタービン・コージェネレーション設
備。
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|---|---|---|---|
| JP07294798A JP3414638B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | ガスタービン・コージェネレーション設備 |
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|---|---|---|---|
| JP07294798A JP3414638B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | ガスタービン・コージェネレーション設備 |
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| JPH11270348A true JPH11270348A (ja) | 1999-10-05 |
| JP3414638B2 JP3414638B2 (ja) | 2003-06-09 |
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|---|---|---|---|
| JP07294798A Expired - Fee Related JP3414638B2 (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | ガスタービン・コージェネレーション設備 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3414638B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007333336A (ja) * | 2006-06-16 | 2007-12-27 | Hitachi Ltd | エネルギー供給システム、エネルギー供給方法、及びエネルギー供給システムの改造方法 |
| CN102022718A (zh) * | 2010-09-21 | 2011-04-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种余热锅炉低温省煤器的更换方法 |
| JP2018538479A (ja) * | 2015-12-22 | 2018-12-27 | シーメンス エナジー インコーポレイテッド | コンバインドサイクルパワープラントにおける煙突エネルギ制御 |
-
1998
- 1998-03-23 JP JP07294798A patent/JP3414638B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP4666641B2 (ja) * | 2006-06-16 | 2011-04-06 | 株式会社日立製作所 | エネルギー供給システム、エネルギー供給方法、及びエネルギー供給システムの改造方法 |
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|---|---|
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