JP2018188007A - 二輪車用タイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】トレッドのウェットグリップ性及び耐摩耗性を両立する二輪車用タイヤを提供する。【解決手段】一対のビード部及び一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部に連なるトレッド部とを備え、該トレッド部が、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面を含むセンター部と、トレッド端を含む一対のショルダー部とによって３分割されてなる二輪車用タイヤにおいて、前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムは、共にゴム成分を含有し、かつ、下記式（１）を満たす二輪車用タイヤ。（前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度）＜（前記ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度） （１）【選択図】図１

Description

本発明は、二輪車用タイヤに関する。

二輪車用タイヤは、車両のコーナリング時にタイヤ赤道面の路面に対する傾きが大きくなるため、高いグリップ性が求められる。また、グリップ性は、大きく２つに分けられ、主として、ドライグリップ性（乾燥路面での操縦安定性）及びウェットグリップ性（湿潤路面での制動性）の向上が研究されている。
また、二輪車用タイヤは、単位面積当たりの荷重負荷が大きいため、高い耐摩耗性も求められる。

自動二輪車用タイヤにおいては、直進走行時には二輪車の車体が路面に対してほぼ直立しているため、タイヤトレッド部のセンター部が主に路面に接地し、一方、旋回走行時には二輪車の車体が路面に対して傾斜するため、タイヤトレッド部のショルダー部が主に路面に接地する。
従来、このような直進走行時に必要な性能と、旋回走行時に必要な性能をある程度両立させた自動二輪車用タイヤとして、トレッドをタイヤ幅方向に３分割して２種類のトレッドゴムを用いることが開発されている。
例えば、自動二輪車用空気入りタイヤの高速耐久性を向上させるために、接線力係数が１．１以上である自動二輪車に装着される空気入りタイヤにおいて、ビードコアを埋設した一対のビード部と、ビード部からタイヤ径方向外側に延びる一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部間にまたがって延びるトレッド部とを具え、該トレッド部を、タイヤ赤道面を含むセンター域と、このセンター域を挟んで位置する両ショルダー域とに３分割した場合の少なくともセンター域を、６０℃における損失正接ｔａｎδと動的弾性率Ｅ’の比ｔａｎδ／Ｅ’が０．０２５〜０．０７５となる範囲とすることが提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２００６−２７３２４０号公報

しかしながら、特許文献１のタイヤでは、ウェットグリップ性と耐摩耗性を高いレベルで両立させることができなかった。
本発明は、トレッドのウェットグリップ性及び耐摩耗性を両立する二輪車用タイヤを提供することを目的とする。

本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、二輪車用タイヤのトレッドとして、センター部と該センター部を挟む２つのショルダー部とに分割された分割トレッドを用い、センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度を、ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度よりも低くすることで、ウェットグリップ性と耐摩耗性を高いレベルで両立させることができることを見出した。本発明は、かかる知見に基づいて完成したものである。

すなわち、本発明は、以下の＜１＞〜＜８＞に関する。
＜１＞ 一対のビード部及び一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部に連なるトレッド部とを備え、該トレッド部が、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面を含むセンター部と、トレッド端を含む一対のショルダー部とによって３分割されてなる二輪車用タイヤにおいて、前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムは、共にゴム成分を含有し、かつ、下記式（１）を満たす二輪車用タイヤ。
（前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度）＜（前記ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度） （１）
＜２＞ 前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度が−２０℃以上５℃以下である、＜１＞に記載の二輪車用タイヤ。
＜３＞ 前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度と、前記ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度との差が、０℃より大きく、１０℃以下である、＜１＞又は＜２＞に記載の二輪車用タイヤ。
＜４＞ 前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムが、共に、ゴム成分としてスチレン−ブタジエン系ゴムを含有し、前記センター部のトレッドゴムに含まれる前記スチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量が、前記ショルダー部のトレッドゴムに含まれる前記スチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量よりも大きい、＜１＞〜＜３＞のいずれか１つに記載の二輪車用タイヤ。
＜５＞ 前記センター部のトレッドゴムに含まれる前記スチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量が１，０７０，０００以上である、＜４＞に記載の二輪車用タイヤ。
＜６＞ 前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムが、共に、ゴム成分として変性共役ジエン系重合体を含有し、前記ゴム成分中の前記変性共役ジエン系重合体の含有量が、それぞれ１０質量％以上である、＜１＞〜＜５＞のいずれか１つに記載の二輪車用タイヤ。
＜７＞ 前記センター部のトレッドゴム中の前記変性共役ジエン系重合体の含有量が、前記ショルダー部のトレッドゴム中の前記変性共役ジエン系重合体の含有量よりも多い、＜６＞に記載の二輪車用タイヤ。
＜８＞ 前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムが、共に、更に、シリカを８０質量％以上含む充填剤を、前記ゴム成分１００質量部に対して７０質量部以上含有する、＜１＞〜＜７＞のいずれか１つに記載の二輪車用タイヤ。

本発明によれば、トレッドのウェットグリップ性及び耐摩耗性を両立する二輪車用タイヤを提供することができる。

本発明の二輪車用タイヤの一例を示す概略断面図である。 本発明の二輪車用タイヤの他の一例を示す概略断面図である。 含水ケイ酸の粒子における内心方向断面図（部分拡大図）である。 水銀圧入法に基づく水銀ポロシメータを用いた測定による、含水ケイ酸の水銀の圧入排出曲線（概略図）である。

以下に、本発明をその実施形態に基づき詳細に例示説明する。なお、以下の説明において、数値範囲を示す「Ａ〜Ｂ」の記載は、端点であるＡ及びＢを含む数値範囲を表し、Ａ＜Ｂの場合、「Ａ以上Ｂ以下」を表し、Ａ＞Ｂの場合、「Ａ以下Ｂ以上」を表す。
また、質量部及び質量％は、それぞれ、重量部及び重量％と同義である。

本発明の二輪車用タイヤは、一対のビード部及び一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部に連なるトレッド部とを備え、該トレッド部が、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面を含むセンター部と、トレッド端を含む一対のショルダー部とによって３分割されてなる二輪車用タイヤにおいて、前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムは、共にゴム成分を含有し、かつ、下記式（１）を満たす二輪車用タイヤである。
（前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度）＜（前記ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度） （１）
以下、センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度を「Ｔ_ＣＬ」、ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度を「Ｔ_ＳＨＯ」と、それぞれ称することがある。
二輪車用タイヤとしては、特に制限はなく、フロントタイヤであっても、リアタイヤであってもよいが、本発明においては、トレッドのウェットグリップ性及び耐摩耗性を高いレベルで両立することができることから、リアタイヤに適用すると、本発明の効果が特に発現し易い。
二輪車としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、競技用二輪車、一般公道用二輪車、オンロード用二輪車、オフロード用二輪車等が挙げられる。中でも、本発明の効果が特に発現し易い二輪車として、一般公道用二輪車及びオンロード用二輪車が好ましく、一般公道用二輪車がより好ましい。

［タイヤの構造］
本発明の二輪車用タイヤは、一対のビード部及び一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部に連なるトレッド部とを備え、該トレッド部が、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面を含むセンター部と、トレッド端を含む一対のショルダー部とによって３分割されてなる。
以下、図面を用いて説明する。

図１は、本発明の二輪車用タイヤの幅方向断面の一例を示す概略図である。図１中、二輪車用タイヤ１０は、一対のビード部１２及び一対のサイドウォール部１４と、両サイドウォール部１４に連なるトレッド部１１とを備え、該トレッド部１１が、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面２３を含むセンター部２０と、トレッド端２４を含む一対のショルダー部２２とによって３分割されてなる。
各ビード部１２は、通常、ビードコア１３をそれぞれ有し、一対のビードコア１３の間に１層以上のカーカス層１５がトロイド状に延びるように設けられている。カーカス層１５は、複数本のカーカスコードをゴム被覆してなる。
サイドウォール部１４は、二輪車用タイヤ側面において、ビード部１２からタイヤ径方向外側に延びて、側面を補強し、また、保護する。

トレッド部１１は、両サイドウォール部１４間に跨って延びている。
本発明において、トレッド部１１は、センター部２０と該センター部を挟む２つのショルダー部２２とに分割された分割トレッドである。分割トレッドは、トレッド部１１が、タイヤ赤道面２３を含むセンター部２０と、トレッド端２４を含む一対のショルダー部２２とによって３分割されている。タイヤ赤道２３とは、タイヤ幅方向の中心を通るタイヤの緯線であり、タイヤ赤道を含むタイヤ周方向の表面をタイヤ赤道面という。
センター部２０は、より具体的には、トレッド部表面の幅方向の曲線長さ（Ｌ_Ｃ）が、トレッド部全表面積の幅方向の曲線長さの最大長（Ｌ_Ｔ＝Ｌ_ｃ＋Ｌ_ｓ１＋Ｌ_Ｓ２）の３０〜６０％であることが好ましく、４０〜５０％であることがより好ましい。トレッド部表面の幅方向の曲線長さ（Ｌ_Ｃ）が、トレッド部全表面積の幅方向の曲線長さの最大長（Ｌ_Ｔ）の３０％以上であると耐摩耗性を確保でき、６０％以下であるとウェットグリップ性の低下が抑制されない。トレッド部表面の幅方向の曲線長さ（Ｌ_Ｃ）が、トレッド部全表面積の幅方向の曲線長さの最大長（Ｌ_Ｔ）の４０〜５０％であると、ウェットグリップ性と耐摩耗性とのバランスに優れる点で有利である。
ショルダー部２２のトレッド部表面の幅方向の曲線長さ（Ｌ_Ｓ、図１中、Ｌ_Ｓ１及びＬ_Ｓ２）は、一方のショルダー部２２（Ｌ_Ｓ１）と他方のショルダー部２２（Ｌ_Ｓ２）とが異なっていてもよいが、通常、同じであることが好ましく、ショルダー部（片側）の幅方向の曲線長さは［（Ｌ_Ｔ−Ｌ_ｃ）／２］であることが好ましい。

トレッド部を構成するゴムをトレッドゴムと称し、ショルダー部を構成するゴムを、「ショルダー部のトレッドゴム」又は単に「ショルダーゴム」と称する。また、センター部を構成するゴムを、「センター部のトレッドゴム」又は単に「センターゴム」と称する。
また、加硫前のトレッドゴムを構成するゴム組成物を、トレッド用ゴム組成物と称する。つまり、トレッド用ゴム組成物を加硫して得られるゴムがトレッドゴムである。
図１中、トレッドゴムは、センターゴム１６及びショルダーゴム１７からなる。

図２は、本発明の二輪車用タイヤの幅方向断面の他の一例を示す概略図である。図１と同じ符号は、同じ対象を意味する。図２中、トレッド部１１は、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面２３を含むセンター部２０と、トレッド端２４を含む一対のショルダー部２２とによって３分割されている。図２では、センターゴム１６は、ショルダー部２２では、ベースゴム１８として機能しており、ショルダー部２２では、ベースゴム１８上にショルダーゴム１７が設けられている。

[トレッドゴム]
本発明において、トレッドゴムは、センター部のトレッドゴム及びショルダー部のトレッドゴムが、共にゴム成分を含有し、かつ、下記式（１）を満たす。
（前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度）＜（前記ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度） （１）
すなわち、Ｔ_ＣＬ＜Ｔ_ＳＨＯを満たす。
上記の構成を採用することにより、トレッドのウェットグリップ性及び耐摩耗性を両立する二輪車用タイヤが提供された詳細な機構は不明であるが、一部は以下のように推定される
すなわち、本発明において、センター部のトレッドゴムとして、ショルダー部のトレッドゴムに比べて損失正接ｔａｎδのピーク温度が低いトレッドゴムを使用することによって、走行時に接地するセンター部のみ摩耗が進行することが抑制されたものと考えられる。更に、センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度（Ｔ_ＣＬ）をショルダー部のトレッドゴムの損失正接のピーク温度（Ｔ_ＳＨＯ）よりも低くすることで、路面接地時に弾性変形しやすくなるため、路面にゴムが食い込み易くなり、ウェットグリップ性も向上したものと考えられる。

本発明のタイヤのウェットグリップ性をより高める観点から、Ｔ_ＣＬとＴ_ＳＨＯとの差は、０℃より大きく、１０℃以下であることが好ましく、１℃以上７℃以下であることがより好ましく、１℃以上５℃以下であることが更に好ましい。

本発明のタイヤのウェットグリップ性をより向上させ、更に、耐摩耗性を向上させる観点から、Ｔ_ＣＬは、好ましくは−２０℃以上、より好ましくは−１５℃以上、更に好ましくは−１２℃である。また、同様の観点から、好ましくは５℃以下、より好ましくは０℃以下である。
また、Ｔ_ＳＨＯは、タイヤのウェットグリップ性をより向上させ、かつ、耐摩耗性の低下を抑制する観点から、好ましくは−１５℃以上、より好ましくは−１０℃以上、更に好ましくは−５℃以上であり、また、好ましくは１０℃以下、より好ましくは５℃以下、更に好ましくは３℃以下である。

本発明におけるセンター部のトレッドゴム及びショルダー部のトレッドゴムは、Ｔ_ＣＬ＜Ｔ_ＳＨＯとなるように構成されれば、各トレッドゴムに含まれるゴム成分等の組成については特に限定されないが、ウェットグリップ性と耐摩耗性を両立し易くする観点から、センターゴムとショルダーゴムの両方が、ゴム成分としてスチレン−ブタジエン系ゴムを含有したり、シリカを含む充填剤を含有することが好ましい。
以下、トレッドゴムを構成する各成分について説明する。

＜ゴム成分＞
既述のように、本発明におけるセンター部のトレッドゴム及びショルダー部のトレッドゴムは、共に、ゴム成分を含有し、ゴム成分として、スチレン−ブタジエン系ゴム（ＳＢＲ）を含有することが好ましい。更に、耐摩耗性の観点からトレッドゴムにシリカを含む充填剤を含める場合には、シリカのトレッドゴム中の分散性を高めて、耐摩耗性を向上する観点から、センターゴムとショルダーゴムの両方が、ゴム成分として変性共役ジエン系重合体を含有することが好ましい。
なお、センター部のトレッドゴム及びショルダー部のトレッドゴムが、ゴム成分としてＳＢＲを含有するとは、未加硫状態のゴム組成物がゴム成分としてＳＢＲを含有することを意味するものであり、加硫によりＳＢＲが架橋したものを含む意であり、変性共役ジエン系重合体等の他のゴム成分についても同様である。
ゴム成分は、スチレン−ブタジエン系ゴム及び変性共役ジエン系重合体以外の他のゴムを含んでいてもよく、他のゴムとしては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエン系ゴム、クロロプレンゴム及びこれらの混合物が挙げられる。

（スチレン−ブタジエン系ゴム）
スチレン−ブタジエン系ゴムは、センターゴムを摩耗しにくくする観点から、センターゴムに含まれるスチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量が、ショルダーゴムに含まれるスチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量よりも大きいことが好ましい。かかる構成とすることで、センターゴムの損失正接ｔａｎδを低くしながらも、耐摩耗性を損ねにくくすることができる。
センターゴムに含まれるスチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量（Ｍｗ_ＣＬ）は１，０７０，０００以上であることが好ましい。また、センターゴムの耐摩耗性を向上する観点から、Ｍｗ_ＣＬは、より好ましくは１，１００，０００以上であり、センターゴムのウェットグリップ性を損ねない観点から、好ましくは１，２５０，０００以下である。
ショルダーゴムに含まれるスチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量（Ｍｗ_ＳＨＯ）は、１，０７０，０００未満であることが好ましい。
以下、重量平均分子量が１，０７０，０００以上となるスチレン−ブタジエン系ゴムを「高分子量スチレン−ブタジエン系ゴム」又は「高分子量ＳＢＲ」と称することがある。

センターゴムにおいて、ゴム成分中のスチレン−ブタジエン系ゴムの含有量は、センターゴムの強度の観点から、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは６５質量％以上である。上限は特に限定されないが、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８０質量％以下、更に好ましくは７５質量％以下である。
ショルダーゴムにおいて、ゴム成分中のスチレン−ブタジエン系ゴムの含有量は、センターゴムの強度の観点から、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上である。上限は特に限定されないが、好ましくは９０質量％以下である。

また、センターゴムが含有するスチレン−ブタジエン系ゴムの含有量は、ショルダーゴムが含有するスチレン−ブタジエン系ゴムの含有量よりも少ないことが好ましい。
センターゴムが含有するスチレン−ブタジエン系ゴムの含有量をＡ_Ｃ、ショルダーゴムが含有するスチレン−ブタジエン系ゴムの含有量をＡ_Ｓとしたとき、（Ａ_Ｃ／Ａ_Ｓ）＜１．０であることで、ウェットグリップ性と耐摩耗性をより高いレベルで両立することができる。
（Ａ_Ｃ／Ａ_Ｓ）は、センター部とショルダー部のウェットグリップ性と耐摩耗性のバランスの観点から、０．５を超えることが好ましい。すなわち、０．５＜（Ａ_Ｃ／Ａ_Ｓ）＜１．０が好ましい。０．６＜（Ａ_Ｃ／Ａ_Ｓ）＜０．９がより好ましい。

（変性共役ジエン系重合体）
変性共役ジエン系重合体は、センターゴムのゴム成分と、ショルダーゴムのゴム成分との両方に含まれることが好ましい。
更に、ゴム成分は、スチレン−ブタジエン系ゴム及び変性共役ジエン系重合体の混合物が、ゴム成分の主成分であることが好ましい。具体的には、ゴム成分はスチレン−ブタジエン系ゴム及び変性共役ジエン系重合体の混合物が、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上、特に好ましくは１００質量％である。

センターゴム及びショルダーゴムの両方において、ゴム成分中の変性共役ジエン系重合体の含有量は、１０質量％以上であることが好ましい。ゴム成分中の変性共役ジエン系重合体の含有量が、１０質量％以上であると、充填剤（特にシリカ）のゴム成分中の分散性に優れ、耐摩耗性を確保することができる。センターゴム及びショルダーゴムの強度及びウェットグリップ性の観点から、各トレッドゴムのゴム成分中の変性共役ジエン系重合体の含有量は５０質量％以下が好ましい。
センターゴムにおいては、ゴム成分中の変性共役ジエン系重合体の含有量は、１０〜５０質量％がより好ましく、２０〜４０質量％が更に好ましい。
ショルダーゴムにおいて、ゴム成分中の変性共役ジエン系重合体の含有量は、１０〜３０質量％がより好ましく、１０〜２０質量％が更に好ましい。

二輪車用タイヤにおいては、ショルダーゴムよりもセンターゴムに耐摩耗性が強く求められることから、センターゴムが含有する変性共役ジエン系重合体の含有量が、ショルダーゴムが含有する変性共役ジエン系重合体の含有量よりも多いことが好ましい。
以下、変性共役ジエン系重合体の分子構成について説明する。

変性共役ジエン系重合体は、変性官能基を有する共役ジエン系重合体である。
まず、共役ジエン系重合体について説明する。
〔共役ジエン系重合体〕
本明細書において、共役ジエン系重合体とは、共役ジエン化合物の単独重合体、又は共役ジエン化合物と非共役ジエン化合物（共役ジエン化合物と共重合可能な、共役ジエン化合物以外の重合性化合物）との共重合体を意味する。重合体はアニオン重合で重合されたものであっても、配位重合で重合されたものであっても、いずれでもよい。

共役ジエン化合物の単量体としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ヘキサジエン、クロロプレン等の非環状モノマーなどが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

非共役ジエン化合物としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン等の非環状モノマー；スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン等の芳香族ビニルモノマーが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

変性共役ジエン系重合体の中でも、変性ポリブタジエンが、耐摩耗性の観点で好ましい。

〔変性官能基〕
変性官能基としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、変性共役ジエン系重合体の変性官能基は、窒素原子、ケイ素原子、酸素原子及びスズ原子よりなる群から選択される少なくとも１種の原子を含むことが好ましく、窒素原子、ケイ素原子及び酸素原子よりなる群から選択される少なくとも１種の原子を含むことがより好ましい。
変性官能基としては、例えば、窒素原子を含む変性官能基、ケイ素原子を含む変性官能基、酸素原子を含む変性官能基、スズ原子を含む変性官能基等が挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
これらの中でも、窒素原子を含む変性官能基、ケイ素原子を含む変性官能基及び酸素原子を含む変性官能基が、共役ジエン系重合体と、シリカ、カーボンブラック等の充填剤との相互作用を強めるため、良好な耐摩耗性、高補強性、及び高弾性を付与することができる点で好ましい。

変性官能基の導入方法としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、官能基含有重合開始剤を用いる方法、官能基含有モノマーをその他化合物と共重合させる方法、共役ジエン系重合体の重合末端に変性剤を反応させる方法等が挙げられる。これらは、１種単独の方法で行ってもよいし、２種以上を併用してもよい。

−窒素原子を含む変性官能基−
窒素原子を含む変性官能基としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、下記式（Ｉ）で表される置換アミノ基、下記式（II）で表される環状アミノ基等が挙げられる。

式（Ｉ）中、Ｒ^１１は、それぞれ独立に、１〜１２個の炭素原子を有する、アルキル基、シクロアルキル基、又はアラルキル基であり、＊は結合位置を示す。ここで、アルキル基としては、メチル基、エチル基、ブチル基、オクチル基、又はイソブチル基が好ましく、シクロアルキル基としては、シクロヘキシル基が好ましく、アラルキル基としては、３−フェニル−１−プロピル基が好ましい。

式（II）中、Ｒ^１２は、３〜１６個のメチレン基を有する、アルキレン基、置換アルキレン基、オキシ−アルキレン基又はＮ−アルキルアミノ−アルキレン基であり、＊は結合位置を示す。ここで、置換アルキレン基は、一置換から八置換されたアルキレン基を含み、置換基の例としては、１〜１２個の炭素原子を有する、直鎖もしくは分岐鎖アルキル基、シクロアルキル基、ビシクロアルキル基、アリール基、又はアラルキル基が挙げられる。ここで、アルキレン基としては、トリメチレン基、テトラメチレン基、ヘキサメチレン基、及びドデカメチレン基が好ましく、置換アルキレン基としては、ヘキサデカメチレン基が好ましく、オキシアルキレン基としては、オキシジエチレン基が好ましく、Ｎ−アルキルアミノ−アルキレン基としては、Ｎ−アルキルアザジエチレンが好ましい。

式（II）で表される環状アミノ基の例としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、２−（２−エチルヘキシル）ピロリジン、３−（２−プロピル）ピロリジン、３，５−ビス（２−エチルヘキシル）ピペリジン、４−フェニルピペリジン、７−デシル−１−アザシクロトリデカン、３，３−ジメチル−１−アザシクロテトラデカン、４−ドデシル−１−アザシクロオクタン、４−（２−フェニルブチル）−１−アザシクロオクタン、３−エチル−５−シクロヘキシル−１−アザシクロヘプタン、４−ヘキシル−１−アザシクロヘプタン、９−イソアミル−１−アザシクロヘプタデカン、２−メチル−１−アザシクロヘプタデセ−９−エン、３−イソブチル−１−アザシクロドデカン、２−メチル−７−ｔ−ブチル−１−アザシクロドデカン、５−ノニル−１−アザシクロドデカン、８−（４’−メチルフェニル）−５−ペンチル−３−アザビシクロ［５．４．０］ウンデカン、１−ブチル−６−アザビシクロ［３．２．１］オクタン、８−エチル−３−アザビシクロ［３．２．１］オクタン、１−プロピル−３−アザビシクロ［３．２．２］ノナン、３−（ｔ−ブチル）−７−アザビシクロ［４．３．０］ノナン、１，５，５−トリメチル−３−アザビシクロ［４．４．０］デカン等が挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

−ケイ素原子を含む変性官能基−
ケイ素原子を含む変性官能基としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、下記式（III）で表されるカップリング剤を用いて形成される、ケイ素−炭素結合を有する変性官能基等が挙げられる。
共役ジエン系重合体とケイ素とを、ケイ素−炭素結合を介して化学的に結合させることにより、ゴム組成物と充填剤との親和性を高め、ゴム組成物に良好な耐摩耗性及び高補強性を付与できる点で好ましい。
一般的に、ケイ素は、単にゴム組成物中に混合された場合、その重合体との親和性の低さに起因して、ゴム組成物の補強性等は低いが、共役ジエン系重合体とケイ素とを、ケイ素−炭素結合を介して化学的に結合させることにより、ゴム組成物と充填剤との親和性を高め、ゴム組成物に良好な耐摩耗性及び高補強性を付与することができる。

式（III）中、Ｚはケイ素であり、Ｒ^３はそれぞれ独立して、１〜２０個の炭素原子を有するアルキル基、３〜２０個の炭素原子を有するシクロアルキル基、６〜２０個の炭素原子を有するアリール基、及び７〜２０個の炭素原子を有するアラルキル基からなる群から選択され、Ｒ^４はそれぞれ独立して塩素又は臭素であり、ａは０〜３であり、ｂは１〜４であり、かつａ＋ｂ＝４である。ここで、アルキル基としては、メチル基、エチル基、ｎ−ブチル基、ｎ−オクチル基、及び２−エチルヘキシルが好ましく、シクロアルキル基としては、シクロヘキシル基が好ましく、アリール基としては、フェニル基が好ましく、アラルキル基としては、ネオフィル基が好ましい。各々のＲ^３は、同種ものであっても異種のものであってもよい。各々のＲ^４は、同種ものであっても異種のものであってもよい。

ケイ素を用いたカップリング剤の例としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ヒドロカルビルオキシシラン化合物、ＳｉＣｌ_４（四塩化ケイ素）、（Ｒ^３）ＳｉＣｌ_３、（Ｒ^３）_２ＳｉＣｌ_２、（Ｒ^３）_３ＳｉＣｌ等が挙げられる。
これらの中でも、ヒドロカルビルオキシシラン化合物は、シリカに対して高い親和性を有する観点から好ましい。

＜＜ヒドロカルビルオキシシラン化合物＞＞
ヒドロカルビルオキシシラン化合物としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、下記式（IV）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物を挙げることができる。

式（IV）中、ｎ１＋ｎ２＋ｎ３＝４（但し、ｎ１は１〜４の整数であり、ｎ２、及びｎ３は０〜３の整数である）であり、Ａ^１は、飽和環状３級アミン化合物残基、不飽和環状３級アミン化合物残基、ケチミン残基、ニトリル基、（チオ）イソシアナート基（イソシアナート基又はチオイソシアナート基を示す。以下、同様）、（チオ）エポキシ基、イソシアヌル酸トリヒドロカルビルエステル基、炭酸ジヒドロカルビルエステル基、ニトリル基、ピリジン基、（チオ）ケトン基、（チオ）アルデヒド基、アミド基、（チオ）カルボン酸エステル基、（チオ）カルボン酸エステルの金属塩、カルボン酸無水物残基、カルボン酸ハロゲン化合物残基、並びに加水分解性基を有する第一もしくは第二アミノ基又はメルカプト基の中から選択される少なくとも１種の官能基であり、ｎ３が２以上の場合には複数存在するＡ^１及びＲ^２３は同一でも異なっていてもよく、また、Ａ^１は、Ｓｉと結合して環状構造を形成する二価の基であってもよく、Ｒ^２１は、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよく、ｎ１が２以上の場合には複数存在するＲ^２１は同一でも異なっていてもよく、或いは、一緒になって環を形成していてもよく、Ｒ^２２は、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基、炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子（フッ素、塩素、臭素、ヨウ素）であり、ｎ２が２以上の場合には複数存在するＲ^２２は同一でも異なっていてもよく、Ｒ^２３は、炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基である。加水分解性基を有する第一もしくは第二アミノ基又は加水分解性基を有するメルカプト基における加水分解性基として、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ−ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。なお、本明細書において、「炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基」は、「炭素数１〜２０の一価の脂肪族炭化水素基もしくは炭素数３〜２０の一価の脂環式炭化水素基」を意味する。二価の炭化水素基の場合も同様である。

更に、式（IV）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、下記式（Ｖ）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物であることがより好ましい。

式中、ｐ１＋ｐ２＝２（但し、ｐ１は１〜２の整数であり、ｐ２は０〜１の整数である）であり、Ａ^２は、ＮＲａ（Ｒａは、一価の炭化水素基、加水分解性基又は含窒素有機基である。加水分解性基として、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ−ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。）、或いは、硫黄であり、Ｒ^２４は、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよく、ｐ１が２の場合には、ＯＲ^２４は互いに同一もしくは異なり、或いは、一緒になって環を形成しており、Ｒ^２５は、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基、炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子（フッ素、塩素、臭素、ヨウ素）であり、Ｒ^２６は、炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基である。

また、式（IV）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、下記式（VI）又は（VII）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物であることがより好ましい。

式（VI）中、ｑ１＋ｑ２＝３（但し、ｑ１は０〜２の整数であり、ｑ２は１〜３の整数である）であり、Ｒ^３１は炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^３２及びＲ^３３はそれぞれ独立して加水分解性基、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^３４は炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ１が２の場合には複数存在するＲ^３４は同一でも異なっていてもよく、Ｒ^３５は炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ２が２以上の場合には複数存在するＲ^３５は同一でも異なってもよい。

式（VII）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は１〜３の整数であり、ｒ２は０〜２の整数である）であり、Ｒ^３６は炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^３７はジメチルアミノメチル基、ジメチルアミノエチル基、ジエチルアミノメチル基、ジエチルアミノエチル基、メチルシリル（メチル）アミノメチル基、メチルシリル（メチル）アミノエチル基、メチルシリル（エチル）アミノメチル基、メチルシリル（エチル）アミノエチル基、ジメチルシリルアミノメチル基、ジメチルシリルアミノエチル基、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ１が２以上の場合には複数存在するＲ^３７は同一でも異なっていてもよく、Ｒ^３８は炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ２が２の場合には２つのＲ^３８は同一でも異なっていてもよい。

また、式（IV）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物が、下記式（VIII）又は（IX）で表される２つ以上の窒素原子を有することも好ましい。

式（VIII）中、ＴＭＳはトリメチルシリル基であり、Ｒ^４０はトリメチルシリル基、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^４１は炭素数１〜２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^４２は炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基である。

式（IX）中、ＴＭＳはトリメチルシリル基であり、Ｒ^４３及びＲ^４４はそれぞれ独立して炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^４５は炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であり、複数のＲ^４５は、同一でも異なっていてもよい。

また、式（IV）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物が、下記式（Ｘ）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物であることも好ましい。

式（Ｘ）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は０〜２の整数であり、ｒ２は１〜３の整数である。）であり、ＴＭＳはトリメチルシリル基であり、Ｒ^４６は炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^４７及びＲ^４８はそれぞれ独立して炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基である。複数のＲ^４７又はＲ^４８は、同一でも異なっていてもよい。

更に、式（IV）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物が、下記式（XI）で表される化合物であることも好ましい。

式（XI）中、Ｙはハロゲン原子であり、Ｒ^４９は炭素数１〜２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の二価の芳香族炭化水素基であり、Ｒ^５０及びＲ^５１はそれぞれ独立して加水分解性基又は炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基であるか、或いは、Ｒ^５０及びＲ^５１は結合して二価の有機基を形成しており、Ｒ^５２及びＲ^５３はそれぞれ独立してハロゲン原子、ヒドロカルビルオキシ基、炭素数１〜２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６〜１８の一価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^５０及びＲ^５１は、加水分解性基であることが好ましく、加水分解性基としては、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ−ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

以上の式（IV）〜（XI）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、変性共役ジエン系重合体がアニオン重合により製造される場合に用いられることが好ましい。
また、式（IV）〜（XI）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、アルコキシシラン化合物であることが好ましい。

アニオン重合によってジエン系重合体を変性する場合に好適な変性剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、３，４−ビス（トリメチルシリルオキシ）−１−ビニルベンゼン、３，４−ビス（トリメチルシリルオキシ）ベンズアルデヒド、３，４−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルジメチルシリルオキシ）ベンズアルデヒド、２−シアノピリジン、１，３−ジメチル−２−イミダゾリジノン、１―メチル−２−ピロリドン等が挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

ヒドロカルビルオキシシラン化合物は、アニオン重合における重合開始剤として用いられるリチウムアミド化合物のアミド部分であることが好ましい。
リチウムアミド化合物としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、リチウムヘキサメチレンイミド、リチウムピロリジド、リチウムピぺリジド、リチウムへプタメチレンイミド、リチウムドデカメチレンイミド、リチウムジメチルアミド、リチウムジエチルアミド、リチウムジブチルアミド、リチウムジプロピルアミド、リチウムジへプチルアミド、リチウムジへキシルアミド、リチウムジオクチルアミド、リチウムジ−２−エチルへキシルアミド、リチウムジデシルアミド、リチウム−Ｎ−メチルピベラジド、リチウムエチルプロピルアミド、リチウムエチルブチルアミド、リチウムエチルベンジルアミド、リチウムメチルフェネチルアミド等が挙げられる。例えば、リチウムヘキサメチレンイミドのアミド部分となる変性剤はヘキサメチレンイミンであり、リチウムピロリジドのアミド部分となる変性剤はピロリジンであり、リチウムピぺリジドのアミド部分となる変性剤はピぺリジンである。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

−酸素原子を含む変性官能基−
酸素原子を含む変性官能基としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、メトキシ基、エトキシ基、ｎ−プロポキシ基、イソプロポキシ基、ｎ−ブトキシ基、ｓｅｃ−ブトキシ基、ｔ−ブトキシ基等のアルコキシ基；メトキシメチル基、メトキシエチル基、エトキシメチル基、エトキシエチル基等のアルコキシアルキル基；メトキシフェニル基、エトキシフェニル基等のアルコキシアリール基；エポキシ基、テトラヒドロフラニル基等のアルキレンオキシド基；トリメチルシリロキシ基、トリエチルシリロキシ基、ｔ−ブチルジメチルシリロキシ基等のトリアルキルシリロキシ基等が挙げられる。これらは１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。

＜充填剤＞
トレッドゴムは、ゴム成分１００質量部に対し４０〜１２０質量部の充填剤を含むことが好ましい。
充填剤のゴム成分１００質量部に対する含有量が、４０質量部以上であることで、ウェットグリップ性に優れ、１２０質量部以下であることで、耐摩耗性とウェットグリップ性とを高いレベルで両立することができる。充填剤のゴム成分に対する含有量が、好ましい範囲内又はより好ましい範囲内であると、路面に対するゴムの食い込み性とロスとのバランスがとれたグリップ性能を得ることができる点で有利である。
充填剤のゴム成分１００質量部に対する含有量は、より好ましくは６０〜１２０質量部、更に好ましくは８０〜１１０質量部である。
充填剤は、シリカを少なくとも含み、更にカーボンブラック等のその他の充填剤を含んでいてもよい。

（シリカ）
充填剤中のシリカの含有量は、８０質量％以上であることが好ましい。
以下、充填剤中のシリカの含有量を「シリカ比率」と称することがある。
シリカ比率が８０質量％以上であることで、耐摩耗性を向上させることができる。シリカ比率は、より好ましくは８４質量％以上、更に好ましくは８７質量％以上である。また、シリカ比率は、ウェットグリップ性と耐摩耗性のバランスの観点から、好ましくは１００質量％未満、より好ましくは９７質量％以下である。
更に、タイヤ全体として、耐摩耗性を向上する観点から、センターゴム及びショルダーゴムが、共に、シリカを８０質量％以上含む充填剤を、ゴム成分１００質量部に対して７０部以上含有することが好ましく、８０質量部以上含有することがより好ましく、８６質量部以上含有することが更に好ましい。

シリカとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられる。これらは１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
これらの中でも、湿式の微粒系シリカ、微粉末状の湿式シリカ、乾式シリカが好ましく、特に湿式シリカが耐摩耗性の向上及びウェットグリップ性の向上に関して顕著な効果がある点で有利である。
シリカの窒素吸着比表面積としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、８０〜３００ｍ^２／ｇが好ましい。
シリカの窒素吸着比表面積が、８０ｍ^２／ｇ以上であると十分な補強性を得ることができ、３００ｍ^２／ｇ以下であると作業性の低下を抑制することができる点で好ましい。なお、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）とは、ＪＩＳ Ｋ ６４３０：２００８に記載される窒素吸着法による比表面積を指す。
微粒系ないし微粉末状のシリカは、比表面積が大きいため、トレッドゴムの耐摩耗性を高めることができる点で好ましく、中でも、湿式の微粒系シリカが好ましい。以下、単に「微粒系シリカ」というときは、湿式の微粒系シリカ（微粒系含水ケイ酸）を指す。

〔微粒系シリカ〕
微粒系シリカとは、微細な粒径を有する湿式シリカ（含水ケイ酸）をいい、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）（ｍ^２／ｇ）及び水銀ポロシメータによって求められるインクボトル状細孔指数（ＩＢ）が、下記式（Ｙ）を満たす含水ケイ酸であることが好ましい。
ＩＢ≦−０．３６×ＣＴＡＢ＋８６．８ （Ｙ）

ここで、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）（ｍ^２／ｇ）とは、ＡＳＴＭ Ｄ３７６５−９２に準拠して測定された値を意味する。ただし、ＡＳＴＭ Ｄ３７６５−９２は、カーボンブラックのＣＴＡＢを測定する方法であるため、本明細書では、標準品であるＩＲＢ＃３（８３．０ｍ^２／ｇ）の代わりに、別途セチルトリメチルアンモニウムブロミド（以下、ＣＥ−ＴＲＡＢと略記する）標準液を調製し、これによって含水ケイ酸ＯＴ（ジ−２−エチルヘキシルスルホコハク酸ナトリウム）溶液の標定を行い、上記含水ケイ酸表面に対するＣＥ−ＴＲＡＢ１分子当たりの吸着断面積を０．３５ｎｍ^２として、ＣＥ−ＴＲＡＢの吸着量から算出される比表面積（ｍ^２／ｇ）をＣＴＡＢの値とする。これは、カーボンブラックと含水ケイ酸とでは表面が異なるので、同一表面積でもＣＥ−ＴＲＡＢの吸着量に違いがあると考えられるためである。

また、インクボトル状細孔指数（ＩＢ）とは、直径１．２×１０^５ｎｍ〜６ｎｍの範囲
にある開口部を外表面に具えた細孔を有する含水ケイ酸に対し、水銀圧入法に基づく水銀ポロシメータを用いた測定において、圧力を１〜３２０００ＰＳＩまで上昇させた際における水銀圧入量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ１）（ｎｍ）、及び圧力を３２０００ＰＳＩ〜１ＰＳＩまで下降させた際における水銀排出量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ２）（ｎｍ）により、下記式（Ｘ）で求められる値を意味する。
ＩＢ＝Ｍ２−Ｍ１ （Ｘ）

水銀圧入法に基づく水銀ポロシメータを用いた測定は、従来より細孔の形態を評価するのに多く採用される電子顕微鏡を用いた測定よりも簡便であり、かつ定量性に優れるので有用な方法である。

一般に、含水ケイ酸の粒子は、その外表面に開口部を具えた凹状を呈した細孔を多数有している。図３に、含水ケイ酸の粒子における内心方向断面でのこれら細孔の形状を模した概略図を示す。
含水ケイ酸の粒子における内心方向断面でかかる凹状を呈した細孔は、様々な形状を呈しており、粒子の外表面における開口部の直径Ｍ_ａと粒子内部における細孔径（内径）Ｒ_ａとが略同一の形状、すなわち粒子の内心方向断面において略円筒状を呈する細孔Ａもあれば、粒子内部における細孔径（内径）Ｒ_ｂよりも粒子の外表面における開口部の直径Ｍ_ｂの方が狭小である形状、すなわち、粒子の内心方向断面においてインクボトル状を呈する細孔Ｂもある。しかしながら、粒子の内心方向断面においてインクボトル状を呈する細孔Ｂであると、粒子の外表面から内部へとゴム分子鎖が侵入しにくいため、含水ケイ酸をゴム成分に配合した際にゴム分子鎖を充分に吸着させることができず、転がり抵抗性が低下するおそれがあるとともに補強性が不充分となって耐摩耗性の向上を図るのが困難となるおそれがある。したがって、かかるインクボトル状を呈する細孔Ｂ数を低減し、粒子の内心方向断面において略円筒状を呈する細孔Ａ数を増大させれば、ゴム分子鎖の侵入を効率的に促進することができ、転がり抵抗性を低下させることなく、充分な補強性を発揮して耐摩耗性の向上に寄与することが可能となる。

上記観点から、本発明では、トレッドゴムに含める微粒系シリカに関し、シリカ粒子の内心方向断面においてインクボトル状を呈する細孔Ｂ数を低減すべく、上記インクボトル状細孔指数（ＩＢ）を規定する。上述のように、水銀圧入法に基づく水銀ポロシメータを用いた測定において圧力を上昇させた際、略円筒状を呈する細孔Ａは外表面の開口部が開放的であるために細孔内部に水銀が圧入されやすいが、インクボトル状を呈する細孔Ｂは外表面の開口部が閉鎖的であるために細孔内部に水銀が圧入されにくい。一方、圧力を下降させた際には、同様の理由により、略円筒状を呈する細孔Ａは細孔内部から細孔外部へ水銀が排出されやすいが、インクボトル状を呈する細孔Ｂは細孔内部から細孔外部へ水銀がほとんど排出されない。

したがって、図４に示すように、水銀圧入法に基づく水銀ポロシメータを用いた測定では、水銀の圧入排出曲線Ｃ−Ｄにヒステリシスが生じる。すなわち、比較的低圧力下では略円筒状を呈する細孔Ａ内に徐々に水銀が圧入されるが、ある圧力に達した時点で、それまで水銀が侵入しにくかったインクボトル状を呈する細孔Ｂを含む、略円筒状を呈する細孔以外の細孔内にも一気に水銀が圧入され、急激に圧入量が増大して、縦軸を微分水銀圧入量（−ｄＶ／ｄ（ｌｏｇ ｄ））、横軸を含水ケイ酸の細孔における開口部の直径Ｍ（ｎｍ）とした場合に圧入曲線Ｃを描くこととなる。一方、圧力を充分に上昇させた後に圧力を下降させていくと、比較的高圧力下では水銀が排出されにくい状態が継続するものの、ある圧力に達した時点で、細孔内に圧入されていた水銀が細孔外に一気に排出され、急激に排出量が増大して、縦軸を微分水銀排出量（−ｄＶ／ｄ（ｌｏｇ ｄ））、横軸を含水ケイ酸の細孔における開口部の直径Ｍ（ｎｍ）とした場合に排出曲線Ｄを描くこととなる。一旦細孔内に圧入された水銀は、圧力の下降時には細孔外に排出されにくい傾向にあるため、圧力の下降時では上昇時における圧入量の増大を示す直径（Ｍ１）の位置よりも大きい値を示す直径（Ｍ２）の位置で排出量の増大が見られ、これらの直径の差（Ｍ２−Ｍ１）が図４のＩＢに相当する。特にインクボトル状を呈する細孔Ｂにおいては、圧入された水銀が排出されにくい傾向が顕著であり、圧力上昇時には細孔Ｂ内に水銀が圧入されるものの、圧力下降時には細孔Ｂ外に水銀がほとんど排出されない。

こうした測定方法を採用し、細孔の性質に起因して描かれる水銀圧入排出曲線Ｃ−Ｄを活用して、上記式（Ｘ）に従い、水銀圧入法に基づく水銀ポロシメータを用いた測定において圧力を１〜３２，０００ＰＳＩまで上昇させた際に水銀圧入量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ１）（ｎｍ）と、圧力を３２，０００ＰＳＩ〜１ＰＳＩまで下降させた際における水銀排出量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ２）（ｎｍ）との差ＩＢを求めれば、係る値が見かけ上はこれらの直径の差（長さ：ｎｍ）を示すものの、実質的には含水ケイ酸に存在するインクボトル状を呈する細孔Ｂの存在割合を示す細孔指数を意味することとなる。すなわち、充分に狭小な開口部を有するインクボトル状を呈する細孔Ｂの占める存在割合が小さいほど、水銀圧入量と水銀排出量とがほぼ同量に近づき、水銀圧入量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ１）と水銀排出量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ２）との差が短縮してＩＢ値が小さくなる。一方、インクボトル状を呈する細孔Ｂの占める存在割合が大きいほど、水銀圧入量よりも水銀排出量が減少し、水銀圧入量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ１）と水銀排出量の最大値を示す開口部の直径（Ｍ２）との差が拡大してＩＢ値が大きくなる。

こうしたＩＢは、上記ＣＴＡＢの値によっても変動し得る性質を有しており、ＣＴＡＢが増大するにつれ、ＩＢ値が低下する傾向にある。したがって、微粒系シリカは、式（Ｙ）を満たすことが好ましい。ＩＢ及びＣＴＡＢが式（Ｙ）を満たすシリカであると、狭小な開口部を有するインクボトル状を呈する細孔Ｂ数が有効に低減され、略円筒状を呈する細孔Ａが占める存在割合が増大するため、ゴム分子鎖を充分に侵入させて吸着させることができ、充分な補強性を発揮して、タイヤにおける転がり抵抗を低下させることなく耐摩耗性の向上を図ることが可能となる。

微粒系シリカは、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が好ましくは５０〜２５０ｍ^２／ｇ、より好ましくは９０〜２２０ｍ^２／ｇである。ＣＴＡＢが５０ｍ^２／ｇ以上であることで、タイヤの耐摩耗性の低下を抑制することができ、２５０ｍ^２／ｇ以下であることで、微粒系シリカがゴム成分中に分散し易く、ゴムの加工性の低下を抑制し、ひいては耐摩耗性等の物性が低下することを抑制することができる。

トレッドゴム中の微粒系シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０〜１５０質量部、より好ましくは３０〜１００質量部、更に好ましくは６０〜１００質量部である。トレッドゴム中の微粒系シリカの含有量がゴム成分１００質量部に対して１０質量部以上であることで、トレッドゴムの低発熱性を損ねにくく、１５０質量部以下であることで、ゴムの加工性が低下しにくく、得られるタイヤの耐摩耗性の低下を防止することができる。

（カーボンブラック）
カーボンブラックとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ＡＳＴＭ（Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｆｏｒ Ｔｅｓｔｉｎｇ ａｎｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ）による分類で、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等が挙げられる。これらは１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
これらの中でも、ＩＳＡＦ及びＳＡＦが、補強性を向上させることができる点で好ましい。
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、７０ｍ^２／ｇ以上が好ましい。
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）が、７０ｍ^２／ｇ以上であると、耐摩耗性を良好に向上させることができる点で有利である。なお、窒素吸着比表面積（Ｎ_２ＳＡ）とは、ＪＩＳ Ｋ ６２１７−２：２００１に記載される窒素吸着比表面積を意味する。

充填剤中のカーボンブラックの含有量（カーボンブラック比率と称することがある）は、０質量％を超え、２０質量％以下であることが好ましい。
充填剤がカーボンブラックを含むことで、トレッドゴムの強度が向上し、２０質量％以下であることでウェットグリップ性の低下を抑制できる点で好ましい。カーボンブラック比率は、３〜１５質量％がより好ましい。

＜トレッド用ゴム組成物＞
本発明のトレッドゴムは、上記のゴム成分、充填剤、加硫剤及び他の添加成分を含むゴム組成物（トレッド用ゴム組成物）を加硫して得られる。
以下、トレッド用ゴム組成物が含み得る成分について説明する。

（加硫剤）
加硫剤は、特に制限はなく、通常、硫黄を用い、例えば、粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、表面処理硫黄、不溶性硫黄等を挙げることができる。
トレッド用ゴム組成物においては、当該加硫剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、０．１〜１０質量部が好ましい。この含有量が０．１質量部以上であることで加硫を充分に進行させることができ、１０質量部以下をとすることで、加硫ゴムの耐老化性を抑制することができる。
トレッド用ゴム組成物中の加硫剤の含有量はゴム成分１００質量部に対して、０．５〜７．０質量部であることがより好ましく、１．０〜５．０質量部であることが更に好ましい。

（他の添加成分）
トレッド用ゴム組成物は、更に、ゴム業界で通常使用される配合剤、例えば、酸化亜鉛に代表される亜鉛化合物等の加硫促進剤；加硫遅延剤；アロマティックオイル等のプロセスオイル；ワックス等の可塑剤；石油樹脂、フェノール系樹脂、石炭系樹脂、キシレン系樹脂等の合成樹脂；ロジン系樹脂、テルペン系樹脂等の天然樹脂；ステアリン酸等の脂肪酸；老化防止剤等を、本発明の効果が損なわれない範囲で含有させることができる。
センターゴムに弾力性を与え、Ｔ_ＣＬ＜Ｔ_ＳＨＯとし易くする観点から、センターゴムは、既述のゴム成分及び充填剤と共に、プロセスオイル、可塑剤、合成樹脂、及び天然樹脂からなる群より選択される少なくとも１種を含有することが好ましい。センターゴム中のプロセスオイルの含有量は、Ｔ_ＣＬ＜Ｔ_ＳＨＯとし易くする観点から、ゴム成分１００質量部に対し５〜３０質量部含むことが好ましい。
ショルダーゴムの損失正接ｔａｎδを制御し、Ｔ_ＣＬ＜Ｔ_ＳＨＯの関係式を成立し易くする観点から、ショルダーゴムも、プロセスオイル、可塑剤、合成樹脂、及び天然樹脂からなる群より選択される少なくとも１種を含有することが好ましい。

老化防止剤としては、例えば３Ｃ（Ｎ−イソプロピル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）、６Ｃ［Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン］、ＡＷ（６−エトキシ−２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリン）、ジフェニルアミンとアセトンの高温縮合物等を挙げることができる。

トレッド用ゴム組成物は、ゴム成分、充填剤、及び加硫剤のほか、必要に応じて前記他の添加成分を配合して、バンバリーミキサー、ロール、インターナルミキサー等の混練機を用いて混練することによって、製造することができる。
各成分の混練は、全一段階で行ってもよいし、二段階以上に分けて行ってもよいが、例えば、二段階で混練する場合、混練の第一段階の最高温度は、１４０〜１６０℃とすることが好ましく、第二段階の最高温度は、９０〜１２０℃とすることが好ましい。

以下、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例になんら限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲において適宜変更可能である。

＜実施例１〜９、及び比較例１〜７＞
〔変性ブタジエンゴム（変性共役ジエン系重合体、変性ＢＲ）の合成〕
（１）触媒の調製
乾燥され、窒素置換されたゴム栓付き容積約１００ｍｌのガラス瓶に、以下の順番に、ブタジエンのシクロヘキサン溶液（１５．２質量％）７．１１ｇ、ネオジムネオデカノエートのシクロヘキサン溶液（０．５６Ｍ）０．５９ｍｌ、メチルアルミノキサンＭＡＯ（東ソーアクゾ（株）製ＰＭＡＯ）のトルエン溶液（アルミニウム濃度として３．２３Ｍ）１０．３２ｍｌ、水素化ジイソブチルアルミ（関東化学（株）製）のヘキサン溶液（０．９０Ｍ）７．７７ｍｌを投入し、室温で２分間熟成した後、塩素化ジエチルアルミ（関東化学（株）製）のヘキサン溶液（０．９５Ｍ）１．４５ｍｌを加え、室温で時折撹拌しながら１５分間熟成した。こうして得られた触媒溶液中のネオジムの濃度は、０．０１１Ｍ（モル／リットル）であった。

（２）重合体中間体の製造
乾燥され、窒素置換されたゴム栓付き容積約９００ｍｌのガラス瓶に、乾燥精製された１，３−ブタジエンのシクロヘキサン溶液及び乾燥シクロヘキサンを各々投入し、１，３−ブタジエン１２．５質量％のシクロヘキサン溶液が４００ｇ投入された状態とした。次に、（１）において調製した触媒溶液２．２８ｍｌ（ネオジム換算０．０２５ｍｍｏｌ）を投入し、５０℃温水浴中で１．０時間重合を行った。

（３）第１次変性処理
第１次変性剤として、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシランのヘキサン溶液（１．０Ｍ）を、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシランとして２３．５モル当量（ネオジム対比）投入し、５０℃で６０分間処理することにより、第１次の変性を行った。

（４）第２次変性以降の処理
続いて、縮合促進剤として、ビス（２−エチルヘキサノエート）スズ（ＢＥＨＡＳ）のシクロヘキサン溶液（１．０１Ｍ）を１．７６ｍｌ（７０．５ｅｑ／Ｎｄ相当）と、イオン交換水３２μｌ（７０．５ｅｑ／Ｎｄ相当）を投入し、５０℃温水浴中で１．０時間処理した。その後、重合系に老化防止剤２，２−メチレン−ビス（４−エチル−６−ｔ−ブチルフェノール）（ＮＳ−５）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍｌを加えて反応の停止を行い、更に微量のＮＳ−５を含むイソプロパノール中で再沈殿を行い、ドラム乾燥することにより変性ブタジエンゴム（変性共役ジエン系重合体）である変性ＢＲを得た。得られた変性ＢＲのムーニー粘度ＭＬ₁₊₄（１００℃）を、（有）東洋精機製作所製のＲＬＭ−０１型テスターを用いて１００℃で測定したところ、９３であった。

〔未変性ブタジエンゴム（未変性）の準備〕
未変性ブタジエンゴム（未変性ＢＲ）として、ＵＢＥＰＯＬ ＢＲ１５０Ｌ（宇部興産社製）を用いた。

〔スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ１）の準備〕
スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ１）として、旭化成ケミカルズ（株）製、品名：ＴＵＦＤＥＮＥ ３８３５（スチレンブタジエンゴム１００質量部に対してオイル３７．５質量部を含む）を用いた。
表２及び表３中のＳＢＲ１の量は、オイルを除くＳＢＲ１自身の量である。

〔スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ２）の準備〕
スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ２）として、旭化成（株）製、品名：タフデン Ｅ５８１を用いた。

ＳＢＲ１とＳＢＲ２の重量平均分子量（Ｍｗ）を、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により標準ポリスチレン換算により測定したところ、ＳＢＲ１はＭｗ＝９００，０００であり、ＳＢＲ２はＭｗ＝１，２００，０００であった。

〔微粒系シリカ（シリカ１）の製造〕
撹拌機を備えた１８０リットルのジャケット付きステンレス反応槽に、水６５リットルとケイ酸ナトリウム水溶液（ＳｉＯ_２１６０ｇ／リットル、ＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏモル比３．３）１．２５リットルを入れ、９６℃に加熱した。生成した溶液中のＮａ_２Ｏ濃度は０．０１５ｍｏｌ／リットルであった。
この溶液の温度を９６℃に維持しながら、上記と同様のケイ酸ナトリウム水溶液を流量７５０ミリリットル／分で、硫酸（１８ｍｏｌ／リットル）を流量３３ミリリットル／分で同時に滴下した。流量を調整しつつ、反応溶液中のＮａ_２Ｏ濃度を０．００５〜０．０３５ｍｏｌ／リットルの範囲に維持しながら中和反応を行った。反応途中から反応溶液は白濁をはじめ、３０分目に粘度が上昇してゲル状溶液となった。更に、添加を続けて１００分で反応を停止した。生じた溶液中のシリカ濃度は８５ｇ／リットルであった。引き続いて、上記と同様の硫酸を溶液のｐＨが３になるまで添加してケイ酸スラリーを得た。得られたケイ酸スラリーをフィルタープレスで濾過、水洗を行って湿潤ケーキを得た。次いで湿潤ケーキを、乳化装置を用いてスラリーとして、噴霧式乾燥機で乾燥し、含水ケイ酸となる湿式の微粒系シリカ（シリカ１）を得た。

＜タイヤの準備＞
表１〜表３に示す配合割合（質量部）にて、センター部及びショルダー部の各トレッド用ゴム組成物を調製した。
調製したトレッド用ゴム組成物を用い、常法にて、一対のビード部及び一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部に連なるトレッド部とを備え、該トレッド部が、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面を含むセンター部と、トレッド端を含む一対のショルダー部とによって３分割されてなる二輪車用タイヤ（サイズ：１８０／５５ＺＲ１７）を試作し、該ゴム組成物にて二輪用タイヤのトレッドを形成した。
二輪用タイヤのトレッドに用いた各トレッド用ゴム組成物について、ウェットグリップ性と耐摩耗性を、以下のようにして評価した。

＜性能評価＞
１．ウェットグリップ性試験（湿潤路面でのグリップ性）
湿潤路のコース上において、テストライダーが、様々な走行を行い、走行中のタイヤのウェットグリップ性についてフィーリング評価を行った。評価結果を表２及び表３に示す。
実施例１の評価結果を１０点満点で７．５として、相対評価となる指数を算出した。
指数が大きいほどタイヤのウェットグリップ性が大きいことを示す。許容範囲は７．０とした。

２．耐摩耗性試験
舗装路面のテストコースにおいて、テストライダーが車両を８０ｋｍ／時で３５００ｋｍ走行させた。そして、走行後の残溝の量を計測し、該残溝の量からタイヤの耐摩耗性を評価した。評価結果を表２及び表３に示す。
比較例１の評価結果を１００とした相対評価となる指数を算出した。
指数が大きいほど耐摩耗性が高いことを示す。許容範囲は１１５以上とした。

３．各トレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度
各トレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度を測定した。具体的には−３０℃から６０℃まで初期歪み１０％、１％動的歪み、周波数５２Ｈｚ、昇温速度２℃／分の温度分散の条件で、動的スペクトロメーター（（株）上島製作所）を用いて行った。各トレッドゴムにおける結果を表２及び表３に示す。

＊１（シリカ１）：製造例１で製造した微粒系シリカ（ＣＴＡＢ：７９ｍ^２／ｇ、既述の式（Ｙ）の値：５８．００、インクボトル状細孔指数（ＩＢ）：５５．００）
＊２（シリカ２）：東ソー・シリカ（株）製、ニップシール ＡＱ（ＣＴＡＢ：１６５ｍ^２／ｇ、既述の式（Ｙ）の値：２７．４０、インクボトル状細孔指数（ＩＢ）：３４．１０）
＊３（カーボンブラック）：ＣＡＢＯＴ製、ＶＵＬＣＡＮ １０Ｈ、Ｎ_２ＳＡ：１４２ｍ^２／ｇ、ＣＴＡＢ：１３５ｍ^２／ｇ、ＤＢＰ：１２７ｍｌ／１００ｇ
＊４（シランカップリング剤）：信越化学工業（株）製、ＡＢＣ−８５６
＊５（酸化亜鉛）：ハクスイテック（株）製、酸化亜鉛２種
＊６（オイル）：ＪＸ日鉱日石エネルギー（株）製、Ａ／Ｏ ＭＩＸ
表２中の「オイル」欄に示すオイル量は、「Ａ／Ｏ ＭＩＸ」のオイル量と、ＳＢＲ１又はＳＢＲ２中のオイル量との合計である。
＊７（樹脂）：ハリマ化成（株）製、ハリタック ＡＱ−１００Ｂ
＊８（老化防止剤 ６Ｃ）：住友化学（株）製、アンチゲン ６Ｃ
＊９（加硫促進剤（ＤＰＧ））：住友化学（株）製、ソクシノール Ｄ
＊１０（加硫促進剤（ＣＺ））：大内新興化学工業（株）製、ノクセラーＣＺ−Ｇ

表２及び表３に示されるように、センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度が、ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度より低い場合（Ｔ_ＣＬ＜Ｔ_ＳＨＯ）には、高い耐摩耗性を維持したまま、優れたウェットグリップ性も示すことがわかった。
これに対し、Ｔ_ＣＬ≧Ｔ_ＳＨＯとなる比較例１は、高い耐摩耗性を維持するものの、ウェットグリップ性が許容レベルに達しなかった。

本発明の二輪車用タイヤは、競技用二輪車、一般公道用二輪車、オンロード用二輪車又はオフロード用二輪車として好適に利用可能である。

１０ 二輪車用タイヤ
１１ トレッド部
１２ ビード部
１３ ビードコア
１４ サイドウォール部
１５ カーカス層
１６ センター部のトレッドゴム
１７ ショルダー部のトレッドゴム
１８ ベースゴム
２０ センター部
２２ ショルダー部
２３ 赤道面
２４ タイヤトレッド端

Claims (8)

1. 一対のビード部及び一対のサイドウォール部と、両サイドウォール部に連なるトレッド部とを備え、該トレッド部が、タイヤ幅方向に、タイヤ赤道面を含むセンター部と、トレッド端を含む一対のショルダー部とによって３分割されてなる二輪車用タイヤにおいて、
   前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムは、共にゴム成分を含有し、かつ、下記式（１）を満たす二輪車用タイヤ。
   （前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度）＜（前記ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度） （１）
2. 前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度が−２０℃以上５℃以下である、請求項１に記載の二輪車用タイヤ。
3. 前記センター部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度と、前記ショルダー部のトレッドゴムの損失正接ｔａｎδのピーク温度との差が、０℃より大きく、１０℃以下である、請求項１又は２に記載の二輪車用タイヤ。
4. 前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムが、共に、ゴム成分としてスチレン−ブタジエン系ゴムを含有し、
   前記センター部のトレッドゴムに含まれる前記スチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量が、前記ショルダー部のトレッドゴムに含まれる前記スチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量よりも大きい、請求項１〜３のいずれか１項に記載の二輪車用タイヤ。
5. 前記センター部のトレッドゴムに含まれる前記スチレン−ブタジエン系ゴムの重量平均分子量が１，０７０，０００以上である、請求項４に記載の二輪車用タイヤ。
6. 前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムが、共に、ゴム成分として変性共役ジエン系重合体を含有し、
   前記ゴム成分中の前記変性共役ジエン系重合体の含有量が、それぞれ１０質量％以上である、請求項１〜５のいずれか１項に記載の二輪車用タイヤ。
7. 前記センター部のトレッドゴム中の前記変性共役ジエン系重合体の含有量が、前記ショルダー部のトレッドゴム中の前記変性共役ジエン系重合体の含有量よりも多い、請求項６に記載の二輪車用タイヤ。
8. 前記センター部のトレッドゴム及び前記ショルダー部のトレッドゴムが、共に、更に、シリカを８０質量％以上含む充填剤を、前記ゴム成分１００質量部に対して７０質量部以上含有する、請求項１〜７のいずれか１項に記載の二輪車用タイヤ。