JP2018173099A - シリンダ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】 中間筒の油穴から流出した直後の電気粘性流体の流れに乱れが生じる虞れがある。【解決手段】 中間筒１５は、下側の円筒部１５Ａよりも大径に形成された拡径筒部１５Ｃを有する。油穴２Ａから流出した直後の中間筒１５に拡径筒部１５Ｃを設けたことにより拡径したので、内筒２から油穴２Ａを介して流出した電気粘性流体２０の流れに乱れが生じることを抑制することができる。また、拡径筒部１５Ｃは中間筒１５を減肉して形成するが、スウェージ加工による加工硬化により強度を維持することができる。【選択図】 図１

Description

本発明は、例えば自動車等の車両の振動を緩衝するのに好適に用いられるシリンダ装置に関する。

一般に、自動車等の車両には、車体（ばね上）側と各車輪（ばね下）側との間に油圧緩衝器に代表されるシリンダ装置が設けられている。ここで、シリンダ装置の内筒と外筒との間には中間筒を設け、前記内筒と中間筒との間に電気粘性流体を流通させる構成としたものが知られている（例えば、特許文献１参照）。前記内筒、中間筒は共に一端から他端まで内径および外径何れも同径で形成されている。

国際公開第２０１４／１３５１８３号

ところで、特許文献１による従来技術では、前記内筒から油穴を介して流出した電気粘性流体の流れを前記内筒と中間筒との間の通路に流通させるが、内筒と中間筒との間の隙間は１ｍｍ以下程度と狭いため、特に油穴から隙間に流出した直後の電気粘性流体の流れに乱れが生じる虞れがある。

本発明は上述した従来技術の問題に鑑みなされたもので、本発明の目的は、内筒から油穴を介して流出した電気粘性流体の流れに乱れが生じることを抑制することができるようにしたシリンダ装置を提供することにある。

上述した課題を解決するため、本発明によるシリンダ装置は、電界により流体の性状が変化する電気粘性流体が封入され、内部にロッドが挿入されるシリンダ装置であって、内部にロッドが挿入される内筒と、該内筒の外側に設けられる外筒と、前記内筒と前記外筒との間に設けられ、軸方向の一端側から他端側に向けて前記ロッドの少なくとも伸び側の移動により前記電気粘性流体が流動する通路を前記内筒との間に形成し、電極となる中間筒と、を有し、前記中間筒の一端側には、該一端側に向かって内径が徐々に拡径された拡径筒部を設けたことを特徴としている。

本発明のシリンダ装置によれば、内筒から油穴を介して流出した電気粘性流体の流れに乱れが生じることを抑制することができる。

実施形態によるシリンダ装置としての緩衝器を示す縦断面図である。 図１中の内筒および外筒の切断斜視図である。

以下、本発明の実施形態によるシリンダ装置を、４輪自動車等の車両に設ける緩衝器に適用した場合を例に挙げ、添付図面に従って説明する。

ここで、図１は本発明の第１の実施形態によるシリンダ装置としての緩衝器を示している。緩衝器１は、内部に封入する作動油等の電気粘性流体２０を用いた減衰力調整式の油圧緩衝器（セミアクティブダンパ）として構成されている。緩衝器１は、例えばコイルばねからなる懸架ばね（図示せず）と共に、車両用のサスペンション装置を構成する。なお、以下の説明では、緩衝器１の軸方向の一端側を「上端」側と、軸方向の他端側を「下端」側として記載するものとする。

緩衝器１は、内筒２、外筒３、ピストン５、ピストンロッド８、ロッドガイド９および中間筒１５等を含んで構成されている。内筒２は、軸方向に延びる円筒状の筒体として形成され、後述の電気粘性流体２０が内部に封入されている。内筒２の内部には、後述のピストンロッド８が挿入され、内筒２の外側には、外筒３が同軸となるように配設されている。

外筒３は、緩衝器１の外殻をなすもので、円筒体として形成されている。外筒３は、その下端側がボトムキャップ４により溶接手段等を用いて閉塞された閉塞端となっている。ボトムキャップ４は、後述するボトムバルブ１２のバルブボディ１２Ａと共にベース部材を構成している。外筒３の上端側は、開口端となり、この開口端側には、かしめ部３Ａが径方向内側に屈曲して形成されている。該かしめ部３Ａは、後述するロッドシール１０の環状板体１０Ａの外周側を抜け止め状態で保持している。

内筒２は、外筒３内に該外筒３と同軸に設けられている。内筒２は、下端側がボトムバルブ１２のバルブボディ１２Ａに嵌合して取付けられ、上端側はロッドガイド９に嵌合して取付けられている。内筒２は、外筒３と共にシリンダを構成し、該シリンダ内には、電気粘性流体２０が封入されている。また、内筒２には、後述の通路１６に常時連通する油穴２Ａが径方向の横孔として形成され、該油穴２Ａによって、内筒２内のロッド側油室Ｂは後述の通路１６に連通される。

内筒２と外筒３との間には、環状のリザーバ室Ａが形成されている。リザーバ室Ａ内には、電気粘性流体２０と共にガスが封入されている。このガスは、大気圧状態の空気であってもよく、また圧縮された窒素ガス等の気体を用いてもよい。リザーバ室Ａ内のガスは、ピストンロッド８の縮小（縮み行程）時に、当該ピストンロッド８の進入体積分を補償すべく圧縮される。

ピストン５は、内筒２内に摺動可能に嵌装（挿嵌）されている。該ピストン５は、内筒２内をロッド側油室Ｂとボトム側油室Ｃとの２室に画成している。ピストン５には、ロッド側油室Ｂとボトム側油室Ｃとを連通可能とする油路５Ａ，５Ｂがそれぞれ複数個、周方向に離間して形成されている。ここで、本実施の形態による緩衝器１は、ユニフロー構造となっている。このため、内筒２内の電気粘性流体２０は、ピストンロッド８の縮み行程と伸び行程との両行程で、ロッド側油室Ｂ（即ち、内筒２の油穴２Ａ）から後述の通路１６に向けて常に一方向（即ち、図１中の矢示Ｅ方向）に流通する。なお、本実施の形態ではユニフロー構造を例にあげて説明したが、バイフロー構造に採用してもよい。

このようなユニフロー構造を実現するため、ピストン５の上端面には、ピストンロッド８の縮み行程でピストン５が内筒２内を下向きに摺動変位するときに開弁し、これ以外のときには閉弁する縮み側逆止弁６が設けられている。縮み側逆止弁６は、ボトム側油室Ｃ内の油液（作動流体２０）がロッド側油室Ｂに向けて各油路５Ａ内を流通するのを許し、これとは逆向きに油液が流れるのを阻止する構成となっている。

ピストン５の下端面には、例えば伸長側減衰力発生機構としてのディスクバルブ７が設けられている。伸長側のディスクバルブ７は、ピストンロッド８の伸び行程でピストン５が内筒２内を上向きに摺動変位するときに、ロッド側油室Ｂ内の圧力が所定のリリーフ設定圧を越えると開弁し、このときの圧力を、各油路５Ｂを介してボトム側油室Ｃ側にリリーフさせる。

ロッドとしてのピストンロッド８は、内筒２内を軸方向に変位可能に延びている。ピストンロッド８は、その下端側が内筒２内でピストン５に連結（固定）され、上端側はシリ
ンダとなる内筒２および外筒３の外部へと延出している。この場合、ピストンロッド８の一端側となる上端側は、ロッドガイド９を介して外筒３の外部に突出している。

ロッドガイド９は、内筒２と外筒３の上端側を閉塞するように嵌合して設けられている。ロッドガイド９は、例えば金属材料、硬質な樹脂材料等に成形加工、切削加工等を施すことにより所定形状の筒体として形成されている。図１および図２に示す如く、ロッドガイド９は、上側に位置して外筒３の内周側に挿嵌される環状の大径部９Ａと、該大径部９Ａの下側に位置して内筒２の内周側に挿嵌される短尺筒状の小径部９Ｂと、該小径部９Ｂと大径部９Ａとの間に位置して外周側に設けられ後述のスペーサ１７が嵌合される環状段差９Ｃとにより段付円筒状に形成されている。

ロッドガイド９の小径部９Ｂの内周側には、ピストンロッド８を軸方向に摺動可能にガイドするガイド部９Ｄが設けられている。このガイド部９Ｄは、例えば金属筒の内周面に４フッ化エチレンコーティングを施すことにより形成されている。また、ロッドガイド９の大径部９Ａには、周方向に離間した複数箇所（例えば、３箇所）に連通路９Ｅが設けられている。該各連通路９Ｅは、後述の油溜め室１１をチェック弁体１０Ｃを介してリザーバ室Ａに連通させるための通路である。このように構成されたロッドガイド９は、大径部９Ａを外筒３の内周側に圧入し、小径部９Ｂを内筒２の内周側に圧入して取付けられている。この状態で、ロッドガイド９は、内周側に設けたガイド部９Ｄによりピストンロッド８を軸方向に摺動可能にガイドし、ピストンロッド８を支持している。

外筒３のかしめ部３Ａとロッドガイド９の大径部９Ａとの間には、環状のロッドシール１０が設けられている。ロッドシール１０は、内周側がピストンロッド８の挿通孔となった金属性の環状板体１０Ａと、該環状板体１０Ａに焼付け等の手段で固着されたゴム等の弾性材料からなる弾性シール部１０Ｂと、環状板体１０Ａの下面側に弾性変形可能に形成されたチェック弁体１０Ｃとを含んで構成されている。ロッドシール１０は、弾性シール部１０Ｂの内周がピストンロッド８の外周側に摺接することにより、外筒３とピストンロッド８との間を液密、気密に封止（シール）するものである。

ロッドガイド９の大径部９Ａとロッドシール１０との間には、油溜め室１１が設けられている。該油溜め室１１は、ピストンロッド８、ロッドガイド９の大径部９Ａ、ロッドシール１０の弾性シール部１０Ｂ等に囲まれた環状の空間部として形成されている。そして、油溜め室１１は、ロッド側油室Ｂ内の作動油またはこの油中に混入したガスがピストンロッド８とガイド部９Ｄとの僅かな隙間等を介して漏出したときに、この漏出油等を一時的に溜めるものである。

ロッドシール１０のチェック弁体１０Ｃは、油溜め室１１とリザーバ室Ａとの間に配置されている。チェック弁体１０Ｃは、前記油溜め室１１内の漏洩油がロッドガイド９の各連通路９Ｅを通じてリザーバ室Ａ内に流通するのを許し、逆向きの流れを阻止する。これにより、チェック弁体１０Ｃは、リザーバ室Ａ内のガス、作動油が油溜め室１１側へと逆流するように流れるのを阻止する。

内筒２の下端側には、該内筒２とボトムキャップ４との間に位置してボトムバルブ１２が設けられている。該ボトムバルブ１２は、ボトムキャップ４の内側面（上面）に固着して設けられたバルブボディ１２Ａと、該バルブボディ１２Ａに設けられた伸長側および縮小側の弁部材等とを備えている。バルブボディ１２Ａは、内筒２の下端側とボトムキャップ４との間でリザーバ室Ａとボトム側油室Ｃとを画成している。また、バルブボディ１２Ａには、リザーバ室Ａとボトム側油室Ｃとを前記弁部材を介して連通可能とする油路がそれぞれ周方向に間隔をあけて形成されている。

バルブボディ１２Ａの外周側には、図１に示すように環状の段差部１２Ｂが形成され、該段差部１２Ｂには、内筒２の下端内周側が嵌合して固定されている。また、段差部１２Ｂには、環状の保持部材１３が内筒２の外周側に嵌合して取付けられている。保持部材１３は、後述する中間筒１５の下端側を径方向および軸方向に位置決めした状態で保持している。保持部材１３は、例えば電気絶縁性材料により形成され、内筒２、ボトムキャップ４およびバルブボディ１２Ａと中間筒１５との間を電気的に絶縁した状態に保っている。また、保持部材１３には、後述の通路１６をリザーバ室Ａに対して連通させる複数の油路１３Ａが形成されている。

ボトムバルブ１２のバルブボディ１２Ａとボトムキャップ４との間には、リザーバ室Ａに連通する油通路１４が設けられている。この油通路１４は、保持部材１３の各油路１３Ａを介して中間筒１５内の通路１６にも連通する。油通路１４は、内筒２内のボトム側油室Ｃとリザーバ室Ａとの間に配設され、両者間をボトムバルブ１２により連通，遮断させる。

内筒２と外筒３との間には、軸方向に延びる圧力管からなる中間筒１５が配設されている。この中間筒１５は、導電性材料を用いて形成され筒状の電極を構成するものである。中間筒１５は、内筒２と同軸をなして軸方向に延び内筒２の外径よりも予め決められた寸法だけ僅かに大径に形成された円筒部１５Ａと、該円筒部１５Ａの上端側に一体形成されテーパ状の傾斜筒部１５Ｂを介して径方向外向きに拡径された上側の拡径筒部１５Ｃと、円筒部１５Ａの下端側に同じく一体形成された下側の拡径筒部１５Ｄとを含んで構成されている。該下側の拡径筒部１５Ｄは、円筒部１５Ａの下端側からテーパ状の傾斜筒部１５Ｅを介して径方向外向きに拡径されている。円筒部１５Ａに対する傾斜筒部１５Ｂの角度は、４°から１５°の間の角度にすることが望ましい。さらには、８°から１２°の間の角度にすることが望ましい。
さらに、上側の拡径筒部１５Ｃと下側の拡径筒部１５Ｄを同形状、すなわち、中間筒１５の軸方向中間を中心に対称形状とすることで、組み付け時の方向性がなくなり、組間違いがなくなる。

中間筒１５の傾斜筒部１５Ｂには、円筒部１５Ａと拡径筒部１５Ｃとの間に位置して環状の段部を構成している。即ち、上側の拡径筒部１５Ｃは、円筒部１５Ａの上端側から環状の段部（テーパ状の傾斜筒部１５Ｂ）を介して径方向外向きに拡径されている。この拡径筒部１５Ｃは、その上端内周側が後述するスペーサ１７の下筒部１７Ｂに嵌合している。

中間筒１５の上端側（拡径筒部１５Ｃ）は、スペーサ１７を介してロッドガイド９の環状段差９Ｃに位置決めされ、下端側の拡径筒部１５Ｄは、バルブボディ１２Ａの段差部１２Ｂに保持部材１３を介して位置決めされている。中間筒１５は、内筒２の外周側を全周にわたって取囲むように延びる環状の通路１６を内部（即ち、内筒２との間）に形成している。この通路１６は、内筒２に形成した油穴２Ａを介してロッド側油室Ｂと常時連通している。なお、内筒２と中間筒１５の円筒部１５Ａとで形成される通路１６は、１ｍｍ以下に形成されることが好ましい。

ここで、内筒２内の電気粘性流体２０は、ピストンロッド８の縮み行程と伸び行程の両方で、ロッド側油室Ｂから矢示Ｅ方向へと油穴２Ａを通じて通路１６に流入する。通路１６内に流入した電気粘性流体２０は、ピストンロッド８が内筒２内を進退動するとき（即ち、縮み行程と伸び行程を繰返す間）に、この進退動により通路１６の軸方向の上端側から下端側に向けて流動する。

通路１６内に流入した電気粘性流体２０は、中間筒１５の下端側から保持部材１３の油路１３Ａ等を介してリザーバ室Ａへと流出する。このとき、電気粘性流体２０の圧力は、通路１６の上流側（即ち、油穴２Ａ側）で最も高く、通路１６内を流通する間に流路（通路）抵抗を受けるため漸次低下する。このため、通路１６内の電気粘性流体２０は、通路１６の下流側（即ち、保持部材１３の油路１３Ａ）を流通するときに最も低い圧力となっている。

スペーサ１７は、中間筒１５の上端側（即ち、拡径筒部１５Ｃ）をロッドガイド９に対して位置決めするための取付部材である。スペーサ１７は、例えば電気絶縁性材料により短尺な段付筒状体として形成され、環状の鍔部１７Ａ、筒部１７Ｂ、シール部１７Ｃおよびシール部１７Ｄを有している。スペーサ１７は、その内周側が内筒２の上端側外周に嵌合した状態で取付けられる。このとき、スペーサ１７の環状の鍔部１７Ａは、ロッドガイド９の環状段差９Ｃに嵌合され、環状段差９Ｃに対して抜止め状態で固定（位置決め）される。

スペーサ１７は、その内径が内筒２の外径よりも僅かに大きくなるように形成され、筒部１７Ｂの外径が中間筒１５の拡径筒部１５Ｃの内径よりも僅かに小さくなるように形成されている。

ここで、中間筒１５の上端側は、テーパ状の傾斜筒部１５Ｂを介して径方向外向きに拡径された拡径筒部１５Ｃとなっている。このため、テーパ状の傾斜筒部１５Ｂ（即ち、環状の段部）は、通路１６内の作動流体２０による圧力を受圧する受圧面となり、傾斜筒部１５Ｂが受圧する圧力によって、中間筒１５は下向き（図１、図２中の矢示Ｆ方向）に押圧される。この結果、中間筒１５は、下側の拡径筒部１５Ｄが保持部材１３（即ち、バルブボディ１２Ａの段差部１２Ｂ）に対して下向きに押付けられた状態で保持される。
また、通路１６内、即ち、内筒２の外周面と中間筒１５の円筒部１５Ａとの間は、複数の隔壁３０によって複数の流路３１が形成されている。通路１６内の電気粘性流体２０は、各隔壁３０によって案内されつつ各隔壁３０間の流路３１を流動する。

中間筒１５は、電源となるバッテリ１９の正極に、例えば、高電圧を発生する高電圧ドライバ（図示せず）を介して接続されている。中間筒１５は、通路１６内の電気粘性流体２０に電界をかける電極（エレクトロード）を構成する。中間筒１５の両端側（即ち、上下の拡径筒部１５Ｃ，１５Ｄ）は、電気絶縁性の保持部材１３，スペーサ１７により電気的に絶縁されている。一方、内筒２は、ロッドガイド９、ボトムバルブ１２、ボトムキャップ４、外筒３、前記高電圧ドライバ等を介して負極（グランド）に接続されている。内筒２と中間筒１５との間に形成された環状の通路１６は、内筒２および外筒３内でピストン５の摺動によって流通する電気粘性流体２０に流動抵抗を付与し、これによって後述の如く減衰力を発生することができる。

ここで、本実施の形態で採用した作動油となる電気粘性流体２０は、ＥＲ流体：Electric Rheological Fluidを用いて構成されている。電気粘性流体は、印加される電圧に応じて流動抵抗（減衰力）が変化するものである。具体的には、電気粘性流体は、例えば、シリコンオイル等からなる基油（ベースオイル）と、該基油に分散した状態で混合され電界の変化に応じて粘性抵抗が変化する粒子（微粒子）とにより構成されている。

前記高電圧ドライバは、緩衝器１の減衰力を可変に調整するためのコントローラ（図示せず）から出力される指令（高電圧指令）に基づいて、バッテリ１９から出力される直流電圧を昇圧する。そして、中間筒１５には、バッテリ１９からの直流電圧を昇圧した高電圧が供給（印加）される。これにより、内筒２と中間筒１５との間の通路１６内には、中間筒１５に印加される電圧に応じた電位差が発生し、電気粘性流体２０の粘度が電位差に応じて可変に制御される。

この結果、緩衝器１は、中間筒１５に印加される電圧に応じて、発生減衰力の特性（減衰力特性）をハードな特性（硬特性）からソフトな特性（軟特性）に連続的に調整することができる。なお、緩衝器１は、減衰力特性を必ずしも連続的に変化させる必要はなく、例えば２段階または複数段階に調整可能に構成することもできる。このように、緩衝器１は、内筒２と中間筒１５との間で通路１６内に電位差を発生させ、該通路１６を通過する電気粘性流体の粘度を制御することにより、発生減衰力を可変に制御（調整）する構成となっている。

本実施の形態による緩衝器１は、上述の如き構成を有するもので、次にその作動について説明する。

緩衝器１を自動車等の車両に実装するときは、例えば、ピストンロッド８の上端（突出端）側を車両の車体側に取付け、外筒３の下端側（例えば、ボトムキャップ４側の取付アイ）を車輪側（車軸側）に取付ける。車両の走行時には、路面の凹凸等により、上，下方向の振動が発生すると、ピストンロッド８が外筒３から伸長、縮小するように変位する。このとき、内筒２と中間筒１５との間の通路１６内には、コントローラからの指令に基づいて電位差を生じさせ、通路１６を通過する電気粘性流体２０の粘度を可変に制御することにより、緩衝器１の発生減衰力を可変に調整する。

例えば、ピストンロッド８の伸び行程では、内筒２内をピストン５が上向きに移動し、ピストン５の縮み側逆止弁６が閉弁される。このため、ロッド側油室Ｂの作動流体２０は加圧され、内筒２の油穴２Ａを通じて通路１６内に流入し、通路１６の下端側からリザーバ室Ａへと流れる。このとき、内筒２のボトム側油室Ｃ内には、リザーバ室Ａから作動流体２０がボトムバルブ１２を介して補給されるように流入する。

一方、ピストンロッド８の縮み行程では、内筒２内をピストン５が下向きに移動し、ピストン５の縮み側逆止弁６が開弁される。このとき、ボトムバルブ１２は実質的に閉弁されるため、ボトム側油室Ｃの油液は、ピストン５の油路５Ａを通じてロッド側油室Ｂへと流入する。このため、ピストンロッド８が縮み行程で内筒２内に進入した進入体積分に相当する作動流体２０が、ロッド側油室Ｂから内筒２の油穴２Ａを通じて通路１６内に流入する。

このように、ピストンロッド８の伸び行程、縮み行程の両行程において、通路１６内に流入した作動流体２０は、内筒２と中間筒１５との間（即ち、通路１６内）の電位差に応じた粘度で通路１６内を出口側（即ち、保持部材１３の油路１３Ａ側）に向けて流通し、リザーバ室Ａへと流出する。このとき、通路１６内を通過する電気粘性流体２０は、その粘度（即ち、粘性抵抗）に応じた減衰力を発生でき、緩衝器１は車両の上下振動を緩衝（減衰）することができる。

ところで、内筒２から油穴２Ａを介して流出した電気粘性流体２０の流れを内筒２と中間筒１５との間の通路１６に流通させるが、内筒２と中間筒１５の円筒部１５Ａとの間の隙間は１ｍｍ以下と狭いため、特に油穴２Ａから流出した直後の電気粘性流体２０は、油穴２Ａの全周から径方向に広がる方向に拡散するように流れ、その後他端側に向けて流れようとするため、流れに乱れが生じる虞れがある。内筒２と中間筒１５の円筒部１５Ａとの間の隙間を１ｍｍと狭くしているのは、中間筒１５に印加された高電圧により所望の電位差を通路１６内に発生させ、電気粘性流体２０の粘度を制御するためである。

そこで、本実施の形態では、中間筒１５のうち、油穴２Ａと対向する位置、即ち油穴２Ａから流出した直後の通路１６となる位置に、径方向外向きに徐々に拡径された拡径筒部としての円筒部１５Ｃを設ける構成としている。

これにより、内筒２から油穴２Ａを介して流出した電気粘性流体２０の流れに乱れが生じることを抑制することができる。また、電気粘性流体２０の乱れを抑制し、整流された電気粘性流体は、通路１６内の各隔壁３０によって案内されつつ各隔壁３０間の流路３１を流動する。即ち、ピストンロッド８の伸び側の移動と縮み側の移動とにより、電気粘性流体２０が内筒２内から油穴２Ａ、傾斜筒部１５Ｂに対応する通路１６に流入した後、円筒部１５Ａに対応する流路３１内を軸方向の一端側から他端側に向けて流動する。
また、傾斜筒部１５Ｂ、拡径筒部１５Ｃと前記内筒２との間の隙間は、円筒部１５Ａと内筒２との間の隙間よりも大きいため、発生する電界は小さくなる。よって、傾斜筒部１５Ｂ、円筒部１５Ｃに対応する通路１６を流れる電気粘性流体２０の粘度も、円筒部１５Ａに対応する通路１６を流れる電気粘性流体２０と比して小さくなるため、油孔２Ａを介して流出した電気粘性流体２０の流れがスムーズになる。

また、中間筒１５の上端側には、径方向外向きに拡径する拡径筒部１５Ｃを形成し、その下側には圧力の受圧面となるテーパ状の傾斜筒部１５Ｂを形成している。このため、通路１６内で最も高圧となる作動流体２０の圧力を傾斜筒部１５Ｂで受圧させて中間筒１５に矢示Ｆ方向の押付け力を発生させ、この力を保持部材１３側で受承させることができる。この結果、中間筒１５をロッドガイド９とバルブボディ１２Ａとの間に軸方向の押付け力（締付力）をもって位置決めできるようになり、中間筒１５の位置決め精度を確保することができる。

さらに、中間筒１５は、一端側から他端側まで同一径のステンレス鋼を用い、一端側である拡径筒部１５Ｃと、他端側である下側の拡径筒部１５Ｄとをスウェージ加工によりフレアー状に拡径して形成する。また、円筒部１５Ａの厚みと比して、拡径工程による減肉により拡径筒部１５Ｃ、１５Ｄが薄くなったとしても、スウェージ加工により加工硬化させているため、拡径筒部１５Ｃ、１５Ｄの強度を円筒部１５Ａと同等とすることができる。
また、円筒部１５Ａに対する傾斜筒部１５Ｂの角度は、外筒３との間のスペースおよび電気粘性流体２０の乱れの抑制を考慮すると、４°から１５°の間の角度にすることが望ましい。さらには、８°から１２°の間の角度にすることが望ましい。

かくして、本実施の形態によれば、中間筒１５の一端側には、径方向外向きに徐々に拡径された拡径筒部１５Ｃを設けている。これにより、内筒２から油穴２Ａを介して流出した電気粘性流体２０の流れに乱れが生じることを抑制することができる。また、中間筒１５は、一端側から他端側まで同一径のステンレス鋼を用い、一端側である拡径筒部１５Ｃと、他端側である下側の拡径筒部１５Ｄとをスウェージ加工によりフレアー状に拡径して形成する。また、円筒部１５Ａの厚みと比して、拡径工程による減肉により拡径筒部１５Ｃ、１５Ｄが薄くなったとしても、スウェージ加工により加工硬化させているため、拡径筒部１５Ｃ、１５Ｄの強度を円筒部１５Ａと同等とすることができる。

次に、図２は本実施の形態の変形例を示している。本実施の形態の変形例は、一端側にのみ、拡径筒部１５Ｃを設ける構成としている。特に、ユニフロー構造の場合においては、一端側である上側にのみ拡径筒部１５Ｃを設けるようにしてもよい。

１ 緩衝器(シリンダ装置)
２ 内筒
３ 外筒
４ ボトムキャップ（ベース部材）
５ ピストン
８ ピストンロッド（ロッド）
９ ロッドガイド
１２ ボトムバルブ
１２Ａ バルブボディ（ベース部材）
１３ 保持部材
１５ 中間筒
１５Ｂ 傾斜筒部
１５Ｃ 拡径筒部
１６ 通路
１７ スペーサ
２０ 電気粘性流体

Claims (5)

1. 電界により流体の性状が変化する電気粘性流体が封入され、内部にロッドが挿入されるシリンダ装置であって、
   内部にロッドが挿入される内筒と、
   該内筒の外側に設けられる外筒と、
   前記内筒と前記外筒との間に設けられ、軸方向の一端側から他端側に向けて前記ロッドの少なくとも伸び側の移動により前記電気粘性流体が流動する通路を前記内筒との間に形成し、電極となる中間筒と、
   を有し、
   前記中間筒の一端側には、該一端側に向かって内径が徐々に拡径された拡径筒部を設けたことを特徴とするシリンダ装置。
2. 前記拡径筒部は、前記中間筒に対し４°から１５°の角度で拡径されて形成されることを特徴とする請求項１に記載のシリンダ装置。
3. 前記拡径筒部は、前記中間筒に対し８°から１２°の角度で拡径されて形成されることを特徴とする請求項２に記載のシリンダ装置。
4. 前記中間筒の他端側にも、該他端側に向かって内径が徐々に拡径された拡径筒部を設けたこと特徴とする請求項１に記載のシリンダ装置。
5. 前記中間筒は、軸方向中間を中心に対称形状であること特徴とする請求項４に記載のシリンダ装置。

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