JP2018153834A - アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】アルミニウム部材同士の接合やアルミニウム部材と銅部材との接合を、接合する母材を損傷することなく接合することができ、強度が従来のSn−Pbハンダ接合よりも大きく、かつ耐腐食性の良好な接合部を得ることができる接合方法を提供する。【解決手段】アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とを、非腐食性フラックスとともに、Ni:1.9〜3.5質量%を含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダまたはNi:0.9〜2.5質量%、Cuを1.9〜9.2質量%を含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダまたはNi:0.9〜2.5質量%、Cuを1.9〜9.2質量%、Ge:4質量%以下の範囲で含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダを使用してトーチハンダ付けする。非腐食性フラックスとして、CsF−AlF3系フラックスを使用することができる。【選択図】図1
Description
本発明は、Niを含有し、主成分がSnであるハンダ合金により、アルミニウム部材同士やアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付け方法に関する。
なお、本発明においては、アルミニウムには純アルミニウムとアルミニウム合金とを、銅には純銅と銅合金とをそれぞれ含むものとする。
なお、本発明においては、アルミニウムには純アルミニウムとアルミニウム合金とを、銅には純銅と銅合金とをそれぞれ含むものとする。
アルミニウム材料や銅材料は、熱伝導性に優れるため、熱交換機の蒸発器や配管に用いられている。
ガスの燃焼熱を利用して、ガストーチやバーナを使用するトーチろう付けやトーチハンダ付けは、接合部(ろう付部)を目視しながら作業できるので、局部加熱や全体加熱を自在に使い分けることができる。また、接合部の形状も自在で、自由度の高い接合法であるため、熱交換機のアルミパイプ同士の接合等に広く使用されている接合方法である。
ガスの燃焼熱を利用して、ガストーチやバーナを使用するトーチろう付けやトーチハンダ付けは、接合部(ろう付部)を目視しながら作業できるので、局部加熱や全体加熱を自在に使い分けることができる。また、接合部の形状も自在で、自由度の高い接合法であるため、熱交換機のアルミパイプ同士の接合等に広く使用されている接合方法である。
アルミニウム同士のろう付けには、Al−Si系のろう材が使用されるのが一般的であり、ろう材の温度に応じて600℃程度に加熱してろう付けされていた(特許文献1)。
しかし、Al母材をAl−Si系のろう材でトーチろう付け接合する場合、Alの融点が660℃前後であるため、ろう付けの際に母材のAlが溶融することがあった。なお、Alおよび銅の融点はそれぞれ933K(660℃)、1356K(1083℃)である。
しかし、Al母材をAl−Si系のろう材でトーチろう付け接合する場合、Alの融点が660℃前後であるため、ろう付けの際に母材のAlが溶融することがあった。なお、Alおよび銅の融点はそれぞれ933K(660℃)、1356K(1083℃)である。
低融点ろう材として、融点が420℃付近であるZn−Al系の合金が知られているが、Al−Si系のろう材に比べてろうの流動性が悪く、また、Znを含んでいるためにアルミニウム材への浸食が生じやすい。
熱交換機に使用されるアルミニウム部材の接合には融点の比較的高いろう材が使用されてきたが、使用環境が100℃程度以下の熱交換機等に使用されるアルミニウム部材や銅部材の接合には、融点の低いハンダによる接合が可能であると考え、本発明者らは、アルミニウム部材同士やアルミニウム部材と銅部材の大気中での接合にハンダが使用できないか試みた。大気中でのトーチを使った方法では、ろう材やハンダ材は、線や箔の形態で使用されるため、ハンダは加工性がよくなければならない。また、強度も従来のSn−Pbハンダの強度レベルでは不十分である。そして、ハンダ付け後の接合部は耐腐食性が要求される。
上記の事情に鑑み、本発明の目的は、トーチ法により、アルミニウム部材同士の接合やアルミニウム部材と銅部材との接合を、接合する母材を損傷することなく接合することができ、強度が従来のSn−Pbハンダ接合よりも大きく、かつ耐腐食性の良好な接合部を得ることができる接合方法を提供することである。
そこで、本発明は、上記の課題を解決するために、以下の手段を採用する。
[1]非腐食性フラックスを使用して、アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法であって、ハンダがNiを1.9〜3.5質量%含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
[2]非腐食性フラックスを使用して、アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法であって、ハンダがNiを0.9〜2.5質量%、Cuを1.9〜9.2質量%を含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
[3]前記ハンダがさらにGeを4質量%以下の範囲で含有することを特徴とする[2]に記載のアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
[4]前記非腐食性フラックスがCsF−AlF3系フラックスであることを特徴とする[1]乃至[3]のいずれかに記載のアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
[1]非腐食性フラックスを使用して、アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法であって、ハンダがNiを1.9〜3.5質量%含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
[2]非腐食性フラックスを使用して、アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法であって、ハンダがNiを0.9〜2.5質量%、Cuを1.9〜9.2質量%を含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
[3]前記ハンダがさらにGeを4質量%以下の範囲で含有することを特徴とする[2]に記載のアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
[4]前記非腐食性フラックスがCsF−AlF3系フラックスであることを特徴とする[1]乃至[3]のいずれかに記載のアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
本発明によれば、所定量のNiやCu、さらにGeを含有するSn系ハンダを使用してトーチハンダ付けするから、アルミニウム部材同士の接合やアルミニウム部材と銅部材とを、接合する母材を損傷することのない低い温度で接合することができ、かつ接合強度が従来のSn−Pbハンダ接合よりも大きく、かつ耐腐食性の良好な接合部を得ることができる。
本発明者らは、従来のSn−Pbハンダ(Pbが37%、残部Sn)よりもハンダの強度を高めるため、強度を高める成分として、NiあるいはNiおよびCuをSnに含有させたハンダの特性を調べた。また、NiおよびCuを含有するハンダについては、さらにGeを含有させて、Ni、CuおよびGeを含有するハンダの特性を調べた。
最初に、アルミニウム部材および銅部材に対するSn系ハンダのハンダ付け性を確認するため、種々のSnを主成分とするハンダについて、ハンダ付け性の評価を以下の手順で行った。
(1)大きさ30×30mm、厚さ1mmのAl、Cu試験片にハンダ0.3gとフラックス0.05gを載せる。
(2)験片を620℃に設定したホットプレートの上に載せる。
(3)フラックス溶融後、ハンダが濡れ広がるか確認する。濡れていればハンダ付け性良好(○)、濡れていなければハンダ付け性不良(×)とした。
試験片の組成と試験結果を以下の表1に示す。
最初に、アルミニウム部材および銅部材に対するSn系ハンダのハンダ付け性を確認するため、種々のSnを主成分とするハンダについて、ハンダ付け性の評価を以下の手順で行った。
(1)大きさ30×30mm、厚さ1mmのAl、Cu試験片にハンダ0.3gとフラックス0.05gを載せる。
(2)験片を620℃に設定したホットプレートの上に載せる。
(3)フラックス溶融後、ハンダが濡れ広がるか確認する。濡れていればハンダ付け性良好(○)、濡れていなければハンダ付け性不良(×)とした。
試験片の組成と試験結果を以下の表1に示す。
試験片No.1は従来のSn−Pbハンダである。
表1の結果から、NiまたはNiおよびCuを数%含有するSnハンダは、従来のSn−Pbハンダと同様に、AlやCuに対して良好なハンダ付け性を示すことが分かる。また、Ni、CuおよびGeを含有するSnハンダ(試験片No.6)についても、同様の結果が得られた。
表1の結果から、NiまたはNiおよびCuを数%含有するSnハンダは、従来のSn−Pbハンダと同様に、AlやCuに対して良好なハンダ付け性を示すことが分かる。また、Ni、CuおよびGeを含有するSnハンダ(試験片No.6)についても、同様の結果が得られた。
トーチハンダ付けでは、線状や箔状のハンダ材を使用して、ハンダ付けすることから、ハンダの加工性が求められる。また、ハンダ付け後の接合強度、耐腐食性も十分なものでなければならない。
これらの特性を考慮して、本発明のトーチハンダ付けに使用するSnハンダを以下の組成とした。なお、以下において、ハンダの組成における「%」は、断らないかぎり「質量%」を指すものとする。
これらの特性を考慮して、本発明のトーチハンダ付けに使用するSnハンダを以下の組成とした。なお、以下において、ハンダの組成における「%」は、断らないかぎり「質量%」を指すものとする。
・Niの含有量
NiをSnに単独添加すると接合部の強度の向上に寄与する。しかし、1.9%未満では十分な強度が得られない。また、添加量が多くなるにしたがい、ハンダが硬くなり、加工性が悪化し、ハンダを線や箔に加工できなくなる。また、ハンダ付け時にNiが溶融しきれずにハンダが融けきれないため、接合部の強度も落ちてくる。このため、NiをSnに単独添加する場合は、Niの含有量は3.5%以下とした。
以上のことから、NiをSnに単独添加する場合、Niの含有量を1.9〜3.5%とした。好ましくは2.5〜3.2%である。
Cuとともに添加する場合は、より強度が向上するが、それにともなってハンダの加工性が悪化するので、Niの含有量を0.9〜2.5%とした。好ましくは1.5〜2.3%である。
NiをSnに単独添加すると接合部の強度の向上に寄与する。しかし、1.9%未満では十分な強度が得られない。また、添加量が多くなるにしたがい、ハンダが硬くなり、加工性が悪化し、ハンダを線や箔に加工できなくなる。また、ハンダ付け時にNiが溶融しきれずにハンダが融けきれないため、接合部の強度も落ちてくる。このため、NiをSnに単独添加する場合は、Niの含有量は3.5%以下とした。
以上のことから、NiをSnに単独添加する場合、Niの含有量を1.9〜3.5%とした。好ましくは2.5〜3.2%である。
Cuとともに添加する場合は、より強度が向上するが、それにともなってハンダの加工性が悪化するので、Niの含有量を0.9〜2.5%とした。好ましくは1.5〜2.3%である。
・Cuの含有量
CuをSnに単独添加したハンダはハンダ付け性がよくないが、CuをNiと併用すると、ハンダ付け性が良好になり、強度も向上するので、本発明では、CuはNiと併用する。
Cuの含有量が1.9%未満では十分な強度が得られない。また、9.2%を超えると、ハンダの加工性を低下させ、ハンダを線や箔に加工できないのみならず、ハンダの融点が上昇し、ハンダ付け性も低下する。Cuの添加はNiが2%前後のときに効果的である。
以上のことから、CuはNiと併用し、Ni含有量を0.9〜2.5%として、Cu含有量は1.9〜9.2%の範囲とした。
CuをSnに単独添加したハンダはハンダ付け性がよくないが、CuをNiと併用すると、ハンダ付け性が良好になり、強度も向上するので、本発明では、CuはNiと併用する。
Cuの含有量が1.9%未満では十分な強度が得られない。また、9.2%を超えると、ハンダの加工性を低下させ、ハンダを線や箔に加工できないのみならず、ハンダの融点が上昇し、ハンダ付け性も低下する。Cuの添加はNiが2%前後のときに効果的である。
以上のことから、CuはNiと併用し、Ni含有量を0.9〜2.5%として、Cu含有量は1.9〜9.2%の範囲とした。
・Geの含有量
NiおよびCuを含有するSnハンダ組成にさらにゲルマニウムを含有させると、ハンダ濡れ性(はんだ付け性)がGe無添加のときよりも向上し、ハンダ付け時の作業性が改善される。4%を超えると硬くなってハンダの加工性を損ねるので、4%以下とする。
NiおよびCuを含有するSnハンダ組成にさらにゲルマニウムを含有させると、ハンダ濡れ性(はんだ付け性)がGe無添加のときよりも向上し、ハンダ付け時の作業性が改善される。4%を超えると硬くなってハンダの加工性を損ねるので、4%以下とする。
フラックスとしては、通常のアルミニウム合金をろう付けする際に使用されるフッ化物系の非腐食性のフラックス、例えば、KAlF4、KF、CsF、AlF3等の混合物を使用することができる。これらのフラックスは塩化物を含まないため、接合部材を腐食させることはない。
とりわけ、CsFとAlF3とで構成されるフラックスが洗浄不要かつハンダ付けが可能であるフラックスのうちで最も融点が低いため好ましい。CsFとAlF3の混合比を変えることにより、フラックスの融点を調節できる。本発明では、この混合比〔(質量比)CsF/AlF3〕を1.8〜2.5にして、フラックスの融点を440〜500℃の範囲にすることが望ましい。
とりわけ、CsFとAlF3とで構成されるフラックスが洗浄不要かつハンダ付けが可能であるフラックスのうちで最も融点が低いため好ましい。CsFとAlF3の混合比を変えることにより、フラックスの融点を調節できる。本発明では、この混合比〔(質量比)CsF/AlF3〕を1.8〜2.5にして、フラックスの融点を440〜500℃の範囲にすることが望ましい。
本発明の実施例を以下に説明する。
表2に示す組成のハンダ原材料を容器に入れ、融点以上に加熱して溶融させ、溶け残りがないことを確認した後に十分に酸化物をヘラにより除去し、溶融金属をくみ取って型に流し込み、冷却してハンダ合金を得た。
表2に示す組成のハンダ原材料を容器に入れ、融点以上に加熱して溶融させ、溶け残りがないことを確認した後に十分に酸化物をヘラにより除去し、溶融金属をくみ取って型に流し込み、冷却してハンダ合金を得た。
上記のハンダとフラックスを使用して、アルミニウム部材および銅部材としてそれぞれ、直径12.7mmのパイプ材を使用して、図1に示すように、アルミニウムパイプと銅パイプを、ハンダ付け部にフラックスを塗布してセットし、大気中で差しハンダしつつ、トーチハンダ付けした。
なお、接合部におけるアルミニウムパイプの端部は拡管している。
フラックスには、CsFとAlF3とを2:1の割合で混合したCsF−AlF3系フラックスを使用した。
なお、接合部におけるアルミニウムパイプの端部は拡管している。
フラックスには、CsFとAlF3とを2:1の割合で混合したCsF−AlF3系フラックスを使用した。
以下の特性について、評価を以下のようにして行った。
・ハンダの加工性
ハンダ合金を加熱溶融して、直径3mmの型に流し込み,冷却後に取り出した線上のハンダを90°の角度に曲げる加工を行った。90°に曲がることができたものをハンダ加工性が良好(〇)、曲がらないで途中で折れたものをハンダ加工性が不良(×)とした。
・ハンダの加工性
ハンダ合金を加熱溶融して、直径3mmの型に流し込み,冷却後に取り出した線上のハンダを90°の角度に曲げる加工を行った。90°に曲がることができたものをハンダ加工性が良好(〇)、曲がらないで途中で折れたものをハンダ加工性が不良(×)とした。
・ハンダ付け性
上述のトーチハンダ付けを行った後に、アルミパイプと銅パイプとの接合部にハンダのフィレットが形成されていたものをハンダ付け性良好(〇)、フィレットを形成されなかったものをハンダ付け性不良(×)とした。
上述のトーチハンダ付けを行った後に、アルミパイプと銅パイプとの接合部にハンダのフィレットが形成されていたものをハンダ付け性良好(〇)、フィレットを形成されなかったものをハンダ付け性不良(×)とした。
・腐食試験前の接合部の強度
ハンダ付け後の接合したパイプに水を注入して内圧を昇圧して耐圧試験を行い、接合部分からの水漏れが確認されたときの内圧(「耐圧値(MPa)」)を測定することにより接合部の強度を評価した。この内圧の値が、0〜12MPaのものを接合部の強度が不良(×)、13〜19MPaのものを同強度がやや不良(△)、20MPa以上のものを同強度が良好(〇)とした。
ハンダ付け後の接合したパイプに水を注入して内圧を昇圧して耐圧試験を行い、接合部分からの水漏れが確認されたときの内圧(「耐圧値(MPa)」)を測定することにより接合部の強度を評価した。この内圧の値が、0〜12MPaのものを接合部の強度が不良(×)、13〜19MPaのものを同強度がやや不良(△)、20MPa以上のものを同強度が良好(〇)とした。
・腐食試験後の接合部の強度
ハンダ付け後の接合したパイプを室温85℃、湿度85%の環境に1000時間放置した後に、上記の腐食試験前と同様の試験を行い、接合部分からの水漏れが確認されたときの内圧(「耐圧値(MPa)」)を測定することにより接合部の強度を評価した。評価の基準は、上記の「腐食試験前の接合部の強度」の場合と同じである。
ハンダ付け後の接合したパイプを室温85℃、湿度85%の環境に1000時間放置した後に、上記の腐食試験前と同様の試験を行い、接合部分からの水漏れが確認されたときの内圧(「耐圧値(MPa)」)を測定することにより接合部の強度を評価した。評価の基準は、上記の「腐食試験前の接合部の強度」の場合と同じである。
・耐腐食性の評価
上記の腐食試験後の耐圧値から腐食試験前の耐圧値(MPa)を差し引いた値が、−2(MPa)以上のものを耐腐食性が良好(〇)、−4〜−3(MPa)のものを耐腐食性がやや不良(△)、−5以下のものを耐腐食性が不良(×)とした。
以上の試験結果を表2に示す。
上記の腐食試験後の耐圧値から腐食試験前の耐圧値(MPa)を差し引いた値が、−2(MPa)以上のものを耐腐食性が良好(〇)、−4〜−3(MPa)のものを耐腐食性がやや不良(△)、−5以下のものを耐腐食性が不良(×)とした。
以上の試験結果を表2に示す。
比較例1は、従来のSn−Pb系ハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であるものの、腐食試験前の耐圧試験の結果(耐圧値)が12MPaであり、接合部の強度が不良である。なお、比較例1については腐食試験後の耐圧試験は行わなかった。
比較例2は1%のNiを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合であるが、ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であるものの、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がそれぞれ15MPa、13MPaであり、接合部の強度がやや不良である。Ni含有量が1%では十分な強度が出ていない。
比較例2は1%のNiを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合であるが、ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であるものの、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がそれぞれ15MPa、13MPaであり、接合部の強度がやや不良である。Ni含有量が1%では十分な強度が出ていない。
No.3の本発明例1は、2%のNiを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がいずれも20MPa、比較例1(従来のSn−Pbハンダ)の約1.7倍であり、接合部の強度も良好である。
本発明例2は、3%のNiを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果は、それぞれ26MPa、27MPa、比較例1の2倍以上であり、接合部の強度も良好である。
本発明例2は、3%のNiを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果は、それぞれ26MPa、27MPa、比較例1の2倍以上であり、接合部の強度も良好である。
しかし、4%のNiを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である比較例3では、ハンダ付け性は良好であるが、ハンダ加工性が不良であり、また、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果も、それぞれ18MPa、16MPaであり、接合部の強度がやや不良である。
また、比較例4は、CuをSnに単独添加したハンダであり、5%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダである。ハンダ加工性は良好であるものの、ハンダ付け性が不良であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がいずれも0MPaである。
また、比較例4は、CuをSnに単独添加したハンダであり、5%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダである。ハンダ加工性は良好であるものの、ハンダ付け性が不良であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がいずれも0MPaである。
本発明例3は、1%のNiおよび5%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験のいずれの結果も、それぞれ上回る27MPa、28MPaであり、接合部の強度も良好である。
本発明例4は、2%のNiおよび5%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験のいずれの結果も28MPaであり、接合部の強度も良好である。
本発明例4は、2%のNiおよび5%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験のいずれの結果も28MPaであり、接合部の強度も良好である。
本発明例5〜7は、いずれも2%のNiおよび5%のCuを含み、さらにそれぞれ0.3%、1%、3%のGeを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。Geを含有するので、ハンダの濡れ性が向上することから、ハンダ付け性が良好になり、本発明例4よりもハンダ付け時の作業性が向上した。また、ハンダ加工性も良好であり、腐食試験前の耐圧試験の結果がそれぞれ25MPa、28MPa,28MPa、腐食試験後の耐圧試験の結果がそれぞれ27MPa、26MPa、28MPaであり、接合部の強度も良好である。
本発明例8は、2%のNiおよび9%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果が、それぞれ28MPa、27MPaであり、接合部の強度も良好である。
比較例5は、2%のNiおよび10%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ付け性、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がそれぞれ、28MPa、27MPaであり、接合部の強度も良好であるものの、ハンダ加工性が不良である。
比較例5は、2%のNiおよび10%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ付け性、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がそれぞれ、28MPa、27MPaであり、接合部の強度も良好であるものの、ハンダ加工性が不良である。
比較例6は、1%のNiおよび1%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性およびハンダ付け性は良好であるものの、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果がそれぞれ、18MPa、17MPaであり、接合部の強度がやや不良である。
本発明例9は、1%のNiおよび2%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性とハンダ付け性は良好であり、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果が、それぞれ20MPa、21MPaであり、接合部の強度も良好である。
比較例7は、3%のNiおよび9%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性およびハンダ付け性が不良であり、ハンダ付けを実施したが、フィレットが形成されず、腐食試験前の耐圧試験を実施しなかった。
比較例7は、3%のNiおよび9%のCuを含み、残部がSnおよび不可避的不純物からなるハンダによる接合である。ハンダ加工性およびハンダ付け性が不良であり、ハンダ付けを実施したが、フィレットが形成されず、腐食試験前の耐圧試験を実施しなかった。
耐腐食性については、本発明例1〜9および比較例2〜7のいずれもが、腐食試験前および腐食試験後の耐圧試験の結果に大きな差がなく、耐腐食性は良好であった。
以上の結果から分かるように、本発明例1〜9のいずれもがハンダ加工性、ハンダ付け性、接合部の強度および耐腐食性が良好であった。
以上の結果から分かるように、本発明例1〜9のいずれもがハンダ加工性、ハンダ付け性、接合部の強度および耐腐食性が良好であった。
Claims (4)
- 非腐食性フラックスを使用して、アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法であって、ハンダがNiを1.9〜3.5質量%含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
- 非腐食性フラックスを使用して、アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法であって、ハンダがNiを0.9〜2.5質量%、Cuを1.9〜9.2質量%を含有し、残部がSnおよび不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
- 前記ハンダがさらにGeを4質量%以下の範囲で含有することを特徴とする請求項2に記載のアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
- 前記非腐食性フラックスがCsF−AlF3系フラックスであることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載のアルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法。
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JP2017052227A Pending JP2018153834A (ja) | 2017-03-17 | 2017-03-17 | アルミニウム部材同士またはアルミニウム部材と銅部材とをトーチハンダ付けする方法 |
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JP (1) | JP2018153834A (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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KR102627190B1 (ko) * | 2023-05-10 | 2024-01-18 | 강곤 | 전기 배선용 접속재의 제조방법 |
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2017
- 2017-03-17 JP JP2017052227A patent/JP2018153834A/ja active Pending
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