JP2018095925A - アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2018095925A JP2018095925A JP2016241772A JP2016241772A JP2018095925A JP 2018095925 A JP2018095925 A JP 2018095925A JP 2016241772 A JP2016241772 A JP 2016241772A JP 2016241772 A JP2016241772 A JP 2016241772A JP 2018095925 A JP2018095925 A JP 2018095925A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- aluminum alloy
- sacrificial anode
- anode material
- brazing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
- B23K35/0233—Sheets, foils
- B23K35/0238—Sheets, foils layered
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/12764—Next to Al-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
Description
該犠牲陽極材中に存在する粒子径0.1μm以上且つ1.0μm以下のSi単体及びSiを含有する金属間化合物の合計の数密度が、1×103個/mm2以上且つ1×106個/mm2以下であること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートを提供するものである。
クラッド材として組み合わせる前の犠牲陽極材用のアルミニウム合金の製造工程において、熱間圧延温度を400〜500℃とし、熱間圧延の圧下率を50〜90%とすること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法を提供するものである。
該犠牲陽極材中に存在する粒子径0.1μm以上且つ1.0μm以下のSi単体及びSiを含有する金属間化合物の合計の数密度が、1×103個/mm2以上且つ1×106個/mm2以下であること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートである。
クラッド材として組み合わせる前の犠牲陽極材用のアルミニウム合金の製造工程において、熱間圧延温度を400〜500℃とし、熱間圧延の圧下率を50〜90%とすること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法である。
心材、犠牲陽極材層及びろう材をそれぞれ表1、表2及び表3に示す組成を有する合金を用いて、表4に示す製造条件によってそれぞれ製造した。なお、表1〜表3の合金組成において、「−」は検出限界以下であることを示すものであり、「残部」は不可避的不純物を含む。
0.1μm以上且つ1.0μm以下の粒子径を有するSi単体及びSiを含有する金属間化合物の合計の数密度は、犠牲陽極材をSEMにより観察し、SEM像を画像解析することにより求められる。観察箇所は、犠牲陽極材の任意の部分、例えば、厚さ方向に沿った任意断面や板材表面と平行な断面を観察するものである。簡便性の観点から、厚さ方向に沿った任意断面について測定するのが好ましい。各供試材について3視野の観察を行い、それぞれの視野のSEM像をA像くん(旭化成エンジニアリング社)により画像解析することで、ろう付加熱前におけるSi単体及びSiを含有する金属間化合物の密度を求めた。表に示す数密度は、各3視野より求めた数値の算術平均値である。
各供試材より、JIS5号試験片を切り出した。これに上記ろう付相当加熱を行った後、室温にて1週間放置し、JIS Z 2241:2011に準拠した引張試験を行った。引張強度が150MPa以上を合格とし、それ未満を不合格とした。
各供試材より、疲労試験片(JIS Z 2275 1号試験片)を切り出した。これに上記ろう付相当加熱を行った後、室温にて1週間放置し、常温にてクラッド材の内面皮材側平坦部に周波数25Hzにて一定応力70MPaを繰り返し負荷する片振り平面曲げ疲労試験(JIS Z 2275に準拠)を実施し、クラッド材の破断寿命を測定した。測定された破断寿命が100万回以上であったものを合格(○)と評価し、100万回未満のものを不合格(×)と評価した。
ろう付相当の加熱を行った各供試材の犠牲陽極材面に対して、水系冷媒における酸性環境を模擬した浸漬試験を行った。Cl−:195ppm、SO4 2−:60ppm、Cu2+:1ppm、Fe2+:30ppmを含有し、温度88℃の水溶液を、各供試材の試験片の試験面に対して比液量10mL/cm2で8時間浸漬し、その後、試験片を25℃にて16時間放置した。このようなサイクルを3ヶ月間行った。浸漬サイクル試験後において、貫通していない場合を合格(○)とし、貫通した場合を不合格(×)とした。なお、試験面以外にはマスキングを施して、試験水溶液に接触しないようにした。
ろう付相当の加熱を行った各供試材の犠牲陽極材面に対して、水系冷媒におけるアルカリ性環境を模擬した浸漬試験を行った。Cl−:195ppm、SO4 2−:60ppm、Cu2+:1ppm、Fe2+:30ppmを含有し、NaOHによりpHを10に調整した温度88℃の水溶液を、各供試材の試験片の試験面に対して比液量10mL/cm2で8時間浸漬し、その後、試験片を25℃にて16時間放置した。このようなサイクルを3ヶ月間行った。浸漬サイクル試験後において、貫通していない場合を合格(○)とし、貫通した場合を不合格(×)とした。なお、試験面以外にはマスキングを施して、試験水溶液に接触しないようにした。
JIS3003合金に1.5%のZnを添加した合金からなるフィン材をコルゲート成形し、ブレージングシート試料のろう材面と組み合わせた。その後、組み合わせたものを10%のフッ化物フラックス懸濁液中に浸漬し、200℃で乾燥後に600℃×3分のろう付け加熱を行って試験コアを作製した。この試験コアのろう材面に対して、ASTM−G85基づいてSWAAT試験に500時間供した。試験後に、試験片の表面の腐食生成物を除去し腐食深さを測定した。測定箇所は各試験片において10箇所とし、それらの最大値をもって腐食深さとした。腐食深さが70μm未満の場合を優良(◎)とし、腐食深さが70μm以上90μm以下の場合を良好(○)とし、腐食深さが90μmを超える場合と貫通した場合を不合格(×)とした。なお、試験面以外にはマスキングを施して、試験水溶液に接触しないようにした。
JIS3003合金に1.5%のZnを添加した合金からなるフィン材をコルゲート成形し、ブレージングシート試料のろう材面と組み合わせた。その後、組み合わせたものを10%のフッ化物フラックス懸濁液中に浸漬し、200℃で乾燥後に600℃×3分のろう付け加熱を行って試験コアを作製した。この試験コアにおいて、フィンの全山数に対する接合したフィンの山数の割合をフィン接合率とした。また、フィン接合率が95%以上のものをろう付性が合格(○)とし、95%未満のものをろう付性が不合格(×)とした。
上記(h)で作製した試験コア断面のミクロ観察を行い、心材や犠牲陽極材におけるエロージョン(ろう拡散) 及び材料溶融の発生の有無を確認した。エロージョン及び材料溶融がともに発生しなかった場合を合格(○)とし、エロージョン及び材料溶融の少なくともいずれかが発生した場合を不合格(×)とした。
比較例2では、ろう材のSi含有量が多すぎたため、心材のエロージョンが見られ、不合格であった。
比較例3では、ろう材のZn含有量が多すぎたため、ろう材の自己腐食速度が増加し、外面耐食性が不合格であった。
比較例4では、犠牲陽極材のSi含有量が少なすぎたため、単体Si及びSiを含有する金属間化合物の合計数密度が小さく、アルカリ性における内面耐食性が不合格であった。
比較例5では、犠牲陽極材のSi含有量が多すぎたため、犠牲陽極材の融点が低下し、ろう付加熱後にエロージョンが見られ不合格となった。
比較例6では、犠牲陽極材のZn含有量が少なすぎたため、犠牲防食効果が作用せず、内面耐食性において不合格となった。
比較例7では、犠牲陽極材のZn含有量が多すぎたため、自己腐食速度が増加し、内面耐食性において不合格となった。
比較例8では、犠牲陽極材のCr含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例9では、犠牲陽極材のZr含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例10では、犠牲陽極材のTi含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例11では、犠牲陽極材のV含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例12では、犠牲陽極材のFe含有量が多すぎたため、化合物密度が所定量を超えた結果、アルカリ性環境下での内面耐食性において不合格となった。
比較例13では、犠牲陽極材のMg含有量が多すぎたため、化合物密度が所定量を超えた結果、アルカリ性環境下での内面耐食性において不合格となった。
比較例14では、心材のSi含有量が少なすぎたため、Al−Mn−Si系の化合物の析出量が少なく、強度が小さくなり、ろう付後強度において不合格となった。
比較例15では、心材のSi含有量が多すぎたため、融点が低下し、ろう付加熱後にエロージョンが見られ不合格となった。
比較例16では、心材のCu含有量が少なすぎたため、ろう付後強度が小さく、不合格であり、かつ犠牲陽極材との電位差が不十分であったため、内面耐食性において不合格となった。
比較例17では、心材のCu含有量が多すぎたため、融点が低下し、ろう付加熱後にエロージョンが見られ不合格となった。
比較例18では、心材のMn含有量が少なすぎたため、ろう付後強度が小さく、不合格であり、かつ犠牲陽極材との電位差が不十分であったため、内面耐食性において不合格となった。
比較例19では、心材Mn含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例20では、心材のCr含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例21では、心材のZr含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例22では、心材のTi含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例23では、心材のV含有量が多すぎたため、鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害された結果、健全な板材が得られなかった。
比較例24では、心材のFe含有量が多すぎたため、ろう付後の結晶粒が微細となり、エロージョンが発生し不合格となった。
比較例25では、心材のMg含有量が多すぎたため、ろう付時にろう材表面までMgが拡散した結果フィンの未接合が見られ、ろう付性が不合格であった。
比較例26では、犠牲陽極材の熱間圧延の開始温度が低すぎて、熱間圧延時の変形抵抗が大きく、熱間圧延が困難となり健全な板材が得られなかった。
比較例27では、犠牲陽極材の熱間圧延の開始温度が高すぎて、犠牲陽極材中の単体Si及びSiを含有する金属間化合物の粒子径が粗大化し1μm以上となったため、疲労強度が不合格となり、かつ単体Si及びSiを含有する金属間化合物の合計数密度が小さく、アルカリ性における内面耐食性が不合格であった。
比較例28では、犠牲陽極材の熱間圧延の圧下率が低すぎて、析出が起こりづらく、単体Si及びSiを含有する金属間化合物の合計数密度が小さくなり、アルカリ性環境下における内面耐食性で不合格であった。
比較例29では、犠牲陽極材の熱間圧延の圧下率が高すぎて、析出が過剰に起こり、単体Si及びSiを含有する金属間化合物の合計数密度が大きくなり、アルカリ性環境下における腐食速度が増加したため、アルカリ性環境下における内面耐食性で不合格であった。
比較例30では、クラッド材の最終焼鈍温度が低すぎて、ろう付加熱後に心材の結晶粒径が微細となり、心材にエロージョンが発生し不合格となった。
比較例31では、クラッド材の最終焼鈍温度が高すぎて、犠牲陽極材中の単体Si及びSiを含有する金属間化合物の粒子径が粗大化し1μm以上となったため、疲労強度が不合格となり、かつ単体Si及びSiを含有する金属間化合物の合計数密度が小さく、アルカリ性における内面耐食性が不合格であった。
Claims (7)
- 0.3〜1.2質量%のSi、0.1〜1.5質量%のCu及び0.3〜2.0質量%のMnを含有し、残部Al及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成される心材と、該心材の一方の面にクラッドされており、4.0〜13質量%のSiを含有し、残部Al及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成されるろう材と、該心材の他方の面にクラッドされており、1.0〜8.0質量%のZn及び0.5〜1.5質量%のSi含有し、残部Al及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で構成される犠牲陽極材と、を備えるアルミニウム合金ブレージングシートであり、
該犠牲陽極材中に存在する粒子径0.1μm以上且つ1.0μm以下のSi単体及びSiを含有する金属間化合物の合計の数密度が、1×103個/mm2以上且つ1×106個/mm2以下であること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。 - 前記ろう材が、更に、5.0質量%以下のZnを含有することを特徴とする請求項1記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
- 前記心材が、更に、0.01〜0.3質量%のCr、0.01〜0.3質量%のZr、0.01〜0.3質量%のTi及び0.01〜0.3質量%のVのうちの1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1又は2いずれか1項記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
- 前記心材が、更に、0.05〜1.0質量%のFe及び0.1〜1.0質量%のMgのうちの1種又は2種を含有することを特徴とする請求項1〜3いずれか1項記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
- 前記犠牲陽極材が、更に、0.01〜0.3質量%のCr、0.01〜0.3質量%のZr、0.01〜0.3質量%のTi及び0.01〜0.3質量%のVのうちの1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜4いずれか1項記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
- 前記犠牲陽極材が、更に、0.05〜0.5質量%のFe及び0.1〜2.5質量%のMgのうちの1種又は2種を含有することを特徴とする請求項1〜5いずれか1項記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
- 請求項1〜6いずれか1項記載のアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法であり、
クラッド材として組み合わせる前の犠牲陽極材用のアルミニウム合金の製造工程において、熱間圧延温度を400〜500℃とし、熱間圧延の圧下率を50〜90%とすること、
を特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016241772A JP6868383B2 (ja) | 2016-12-14 | 2016-12-14 | アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
CN201780077268.7A CN110073013B (zh) | 2016-12-14 | 2017-12-01 | 铝合金硬钎焊片材及其制造方法 |
PCT/JP2017/043267 WO2018110320A1 (ja) | 2016-12-14 | 2017-12-01 | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 |
EP17881212.9A EP3556874B1 (en) | 2016-12-14 | 2017-12-01 | Aluminum alloy brazing sheet and method for manufacturing same |
US16/467,277 US11260476B2 (en) | 2016-12-14 | 2017-12-01 | Aluminum alloy brazing sheet and method for manufacturing the same |
JP2021015967A JP6970841B2 (ja) | 2016-12-14 | 2021-02-03 | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016241772A JP6868383B2 (ja) | 2016-12-14 | 2016-12-14 | アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021015967A Division JP6970841B2 (ja) | 2016-12-14 | 2021-02-03 | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2018095925A true JP2018095925A (ja) | 2018-06-21 |
JP6868383B2 JP6868383B2 (ja) | 2021-05-12 |
Family
ID=62558578
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016241772A Active JP6868383B2 (ja) | 2016-12-14 | 2016-12-14 | アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11260476B2 (ja) |
EP (1) | EP3556874B1 (ja) |
JP (1) | JP6868383B2 (ja) |
CN (1) | CN110073013B (ja) |
WO (1) | WO2018110320A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020093279A (ja) * | 2018-12-12 | 2020-06-18 | 三菱アルミニウム株式会社 | 根付部の耐食性に優れた熱交換器用多層クラッド材および熱交換器 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2021063263A (ja) * | 2019-10-11 | 2021-04-22 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 熱交換器用ブレージングシートおよび熱交換器用ブレージングシートの接合構造、並びに、熱交換器 |
CN115125419B (zh) * | 2022-05-27 | 2023-01-24 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种高强自钎焊铝合金材料及其制备方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008261026A (ja) * | 2007-04-13 | 2008-10-30 | Denso Corp | 耐久性に優れた高強度、高融点熱交換器用アルミニウム合金クラッド材とその製造方法、およびアルミニウム合金製熱交換器 |
JP2009030123A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 強度および耐孔食性に優れる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
WO2015162911A1 (ja) * | 2014-04-22 | 2015-10-29 | 株式会社Uacj | アルミニウム製クラッド材及びその製造方法、熱交換器用アルミニウム製クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該熱交換器用アルミニウム製クラッド材を用いたアルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
JP2016003356A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
JP2016172897A (ja) * | 2015-03-17 | 2016-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ブレージングシート |
JP2017020109A (ja) * | 2015-07-08 | 2017-01-26 | 株式会社デンソー | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3763498B2 (ja) | 1997-09-08 | 2006-04-05 | 住友軽金属工業株式会社 | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
JP4111456B1 (ja) * | 2006-12-27 | 2008-07-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート |
JP5336967B2 (ja) * | 2009-07-28 | 2013-11-06 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金クラッド材 |
JP5339560B1 (ja) * | 2012-11-14 | 2013-11-13 | 古河スカイ株式会社 | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 |
-
2016
- 2016-12-14 JP JP2016241772A patent/JP6868383B2/ja active Active
-
2017
- 2017-12-01 US US16/467,277 patent/US11260476B2/en active Active
- 2017-12-01 CN CN201780077268.7A patent/CN110073013B/zh active Active
- 2017-12-01 EP EP17881212.9A patent/EP3556874B1/en active Active
- 2017-12-01 WO PCT/JP2017/043267 patent/WO2018110320A1/ja unknown
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008261026A (ja) * | 2007-04-13 | 2008-10-30 | Denso Corp | 耐久性に優れた高強度、高融点熱交換器用アルミニウム合金クラッド材とその製造方法、およびアルミニウム合金製熱交換器 |
JP2009030123A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 強度および耐孔食性に優れる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 |
WO2015162911A1 (ja) * | 2014-04-22 | 2015-10-29 | 株式会社Uacj | アルミニウム製クラッド材及びその製造方法、熱交換器用アルミニウム製クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該熱交換器用アルミニウム製クラッド材を用いたアルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
JP2016003356A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
JP2016172897A (ja) * | 2015-03-17 | 2016-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ブレージングシート |
JP2017020109A (ja) * | 2015-07-08 | 2017-01-26 | 株式会社デンソー | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2020093279A (ja) * | 2018-12-12 | 2020-06-18 | 三菱アルミニウム株式会社 | 根付部の耐食性に優れた熱交換器用多層クラッド材および熱交換器 |
WO2020121978A1 (ja) * | 2018-12-12 | 2020-06-18 | 三菱アルミニウム株式会社 | 根付部の耐食性に優れた熱交換器用多層クラッド材および熱交換器 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20200070286A1 (en) | 2020-03-05 |
WO2018110320A1 (ja) | 2018-06-21 |
EP3556874A1 (en) | 2019-10-23 |
CN110073013A (zh) | 2019-07-30 |
CN110073013B (zh) | 2021-01-12 |
US11260476B2 (en) | 2022-03-01 |
EP3556874A4 (en) | 2020-05-06 |
EP3556874B1 (en) | 2021-11-17 |
JP6868383B2 (ja) | 2021-05-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6452626B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 | |
JP6452627B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 | |
JP6006421B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器 | |
JP4822277B2 (ja) | ろう付性と耐食性に優れた熱交換器管用アルミニウム合金ブレージングシートおよび耐食性に優れた熱交換器管 | |
JP5339560B1 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
JP2009024221A (ja) | 高強度アルミニウム合金ブレージングシート | |
JP6418714B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 | |
JP6039351B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
JP2013023748A (ja) | アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 | |
JP4220410B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
JP2009215643A (ja) | 疲労特性に優れたアルミニウム合金積層板 | |
CN111065753B (zh) | 换热器用铝合金硬钎焊片材 | |
JP2009022981A (ja) | 高強度アルミニウム合金ブレージングシートおよびその製造方法 | |
WO2018110320A1 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
WO2015151942A1 (ja) | アルミニウム合金積層板 | |
WO2013024732A1 (ja) | ろう付け後の強度及び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 | |
JP2005232507A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
WO2019026658A1 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート | |
JP2009030123A (ja) | 強度および耐孔食性に優れる熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
JP6970841B2 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 | |
JP2009161832A (ja) | プレートフィン用アルミニウム合金板 | |
WO2022196574A1 (ja) | ろう付用アルミニウムブレージングシートおよびその製造方法 | |
JP2023045751A (ja) | ブレージングシート及びその製造方法 | |
JP2018154890A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
JP2008068293A (ja) | アルミニウム合金ろう材およびアルミニウム合金ブレージングシート |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190918 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20201006 |
|
A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20201204 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20201204 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210203 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210330 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210412 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6868383 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |