JP2018075576A - 継目無鋼管の製造方法および継目無鋼管製造設備 - Google Patents
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Abstract
Description
[1]鋼素材を加熱した後、加熱された前記鋼素材に穿孔圧延を施して中空素材とし、前記中空素材に熱間加工を施して継目無鋼管とするにあたり、
穿孔圧延後、前記中空素材の先端と後端を反転させてから熱間加工を施すとともに、
穿孔圧延後、熱間加工前に前記中空素材の先端と後端の内面温度を測定し、測定したそれぞれの内面温度が1100℃以上δA℃以下の範囲となるように加熱炉の温度を制御する
ことを特徴とする継目無鋼管の製造方法。
ただし、δA:昇温過程でδフェライト相単相になる温度である。
[2]前記測定した内面温度が1100℃以上δA℃以下の範囲を外れた時点で、前記加熱炉の温度を制御することを特徴とする[1]に記載の継目無鋼管の製造方法。
[3]測定した内面温度が1180℃以上(δA−70)℃以下の範囲を外れると判定された時点で、加熱炉の温度を制御することを特徴とする[2]に記載の継目無鋼管の製造方法。
[4]前記測定した内面温度が1100℃よりも低い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を上げ、
前記測定した内面温度がδA℃よりも高い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を下げる
ように前記加熱炉の温度を制御することを特徴とする[1]または[2]に記載の継目無鋼管の製造方法。
[5]前記測定した内面温度が1180℃よりも低い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を上げ、
前記測定した内面温度が(δA−70)℃よりも高い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を下げる
ように前記加熱炉の温度を制御することを特徴とする請求項3に記載の継目無鋼管の製造方法。
[6]前記鋼素材が、質量%で、
C :0.050%以下、 Si:1.00%以下、
Mn:0.20〜1.80%、 Cr:15.5〜18.0%、
Ni:1.5〜5.0%、 Mo:1.0〜3.5%、
V :0.02〜0.20%、 N :0.01〜0.15%、
O :0.006%以下
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする[1]〜[5]のいずれかに記載の継目無鋼管の製造方法。
[7]前記鋼素材が、さらに、質量%で、次A群〜D群
A群:Al:0.002〜0.050%
B群:Cu:3.5%以下、W:3.5%以下、REM:0.3%以下のうちから選ばれた1種または2種以上
C群:Nb:0.2%以下、Ti:0.3%以下、Zr:0.2%以下のうちから選ばれた1種または2種以上
D群:Ca:0.01%以下、B:0.01%以下のうちから選ばれた1種または2種
のうちから選ばれた1群または2群以上を含有することを特徴とする[6]に記載の継目無鋼管の製造方法。
[8]鋼素材を加熱する加熱装置と、加熱された鋼素材に穿孔圧延を施して中空素材とする穿孔圧延装置と、前記穿孔圧延装置と連続して配置されて、前記中空素材に熱間加工を施して継目無鋼管とする熱間加工装置とを備える継目無鋼管製造設備であって、
前記熱間加工装置は、
加熱炉と、
前記熱間加工装置の入側に、前記中空素材の先端と後端を反転可能な反転機構と、
前記熱間加工装置の入側に、前記中空素材の先端および後端の内面温度を測定する温度測定手段と
前記温度測定手段により測定されるそれぞれの内面温度が1100℃以上δA℃以下となるように加熱炉の温度を制御する
ことを特徴とする継目無鋼管製造設備。
ただし、δA:昇温過程でδフェライト相単相になる温度である。
Cは、マルテンサイト相の生成量に影響を与える重要な元素であり、0.005%以上含有することが望ましい。一方、0.050%を超えて含有すると、Ni含有による焼戻時の鋭敏化が増大する。耐食性の観点からはCは少ないほうが望ましい。このようなことから、Cは0.050%以下に限定した。なお、好ましくは0.030〜0.050%である。
Siは、脱酸剤として作用する元素であり、0.05%以上含有することが望ましい。1.00%を超える含有は、耐食性を低下させ、さらに熱間加工性をも低下させる。このため、Siは1.00%以下に限定した。なお、好ましくは0.10〜0.30%である。
Mnは、オーステナイト相分率を増大する作用を有する元素であり、このような効果を得るためには0.20%以上の含有を必要とする。一方、1.80%を超えて含有すると、靭性に悪影響を及ぼす。このため、Mnは0.20〜1.80%に限定した。なお、好ましくは0.20〜1.00%である。
Crは、保護皮膜を形成し耐食性を向上させる主要元素であり、同時にフェライト相の相分率を増大する作用を持つ元素である。このような効果を得るためには、15.5%以上の含有を必要とする。一方、18.0%を超えて多量に含有すると、強度が低下する。このため、Crは15.5〜18.0%に限定した。なお、好ましくは16.0〜18.0%である。
Niは、保護膜を補修し、耐食性を高める作用を有する元素であり、同時にオーステナイト相の相分率を増大する作用を持つ元素である。さらに靭性を向上させる元素でもある。このような効果は1.5%以上の含有で認められる。一方、5.0%を超えて含有すると、材料コストが高騰する上に、強度が低下する。このため、Niは1.5〜5.0%に限定した。なお、好ましくは2.5〜4.5%である。
Moは、Cl−による孔食に対する抵抗性を増加させる元素である。このような効果を得るためには、1.0%以上含有することが望ましい。一方、3.5%を超える多量の含有は、強度が低下するとともに、材料コストが高騰する。このため、Moは1.0〜3.5%に限定した。なお、好ましくは2.0〜3.5%である。
Vは、強度を増加させるとともに、耐食性を改善する元素である。このような効果を得るためには、0.02%以上の含有を必要とする。一方、0.20%を超えて含有すると、靭性が低下する。このため、Vは0.02〜0.20%に限定した。なお、好ましくは0.02〜0.08%である。
Nは、耐孔食性を著しく向上される元素であり、このような効果を得るためには0.01%以上の含有を必要とする。一方、0.15%を超えて含有すると、種々の窒化物を形成し靭性を低下させる。このため、Nは0.01〜0.15%に限定した。なお、好ましくは0.02〜0.08%である。
Oは、鋼中では酸化物として存在し、各種特性に悪影響を及ぼす。このため、できるだけ低減することが望ましい。とくに、Oが0.006%を超えて多量に含有すると、熱間加工性、靭性、耐食性の低下が著しくなる。このため、Oは0.006%以下に限定した。
A群:Al:0.002〜0.050%
B群:Cu:3.5%以下、W:3.5%以下、REM:0.3%以下のうちから選ばれた1種または2種以上
C群:Nb:0.2%以下、Ti:0.3%以下、Zr:0.2%以下のうちから選ばれた1種または2種以上
D群:Ca:0.01%以下、B:0.01%以下のうちから選ばれた1種または2種
のうちから選ばれた1群または2群以上を含有することができる。
A群:Alは、脱酸剤として作用する元素であり、このような効果を得るためには、0.002%以上含有することが好ましいが、0.050%を超えて含有すると、靭性に悪影響を及ぼす。このため、含有する場合には、0.002〜0.050%に限定することが好ましい。なお、Al無添加の場合には、不可避的不純物として0.002%未満程度が許容される。
B群:Cu、W、REMは、保護皮膜を強固にし、鋼中への水素の侵入を抑制し、耐硫化物応力腐食割れ性を高める。このような効果はCu:0.5%以上、W:0.5%以上、REM:0.001%以上の含有で顕著となる。しかし、Cu:3.5%、W:3.5%、REM:0.3%をそれぞれ超えて含有すると靭性が低下する。このため、含有する場合には、Cu、Wはそれぞれ3.5%以下、REMは0.3%以下に限定することが好ましい。なお、より好ましくはCu:0.8〜1.2%、W:0.8〜1.2%、REM:0.001〜0.010である。
C群:Nb、Ti、Zrはいずれも、強度や熱間加工性を向上させる元素であり、必要に応じて選択して含有できる。このような効果は、Nb:0.03%以上、Ti:0.03%以上、Zr:0.03%以上の含有で認められる。一方、Nb:0.2%、Ti:0.3%、Zr:0.2%をそれぞれ超える含有は、靭性を低下させる。このため、含有する場合は、Nb:0.2%以下、Ti:0.3%以下、Zr:0.2%以下に、それぞれ限定することが好ましい。
D群:Ca、Bは、多相域圧延時の熱間加工性を向上させ、製品疵を抑制する作用をもち、必要に応じて1種または2種を含有できる。このような効果は、Ca:0.0005%以上、B:0.0005%以上の含有で顕著となるが、Ca:0.01%、B:0.01%を超えて含有すると、耐食性が低下する。このため、含有する場合には、Ca:0.01%以下、B:0.01%以下に限定することが好ましい。
焼入れおよび焼戻しを施した継目無鋼管の肉厚中央部から、API−5CT規格に準拠して引張方向が管軸方向となるようにAPI弧状引張試験片を採取し、さらにAPI規格に準拠して引張試験を行なって、引張特性として降伏強さYS(MPa)、引張強さTS(MPa)を測定した。
焼入れおよび焼戻しを施した継目無鋼管の肉厚中央部から、ISO−11960規格に準拠して、円周方向が試験片長さとなるようにVノッチ試験片(厚さ10mm)を採取し、さらに試験温度を−10℃としてシャルピー衝撃試験を行なって、吸収エネルギーvE−10(J)を測定した。なお、試験片は、それぞれ3本とし、それらの算術平均値を当該鋼管の吸収エネルギーとした。
得られた継目無鋼管の内面および外面を目視で観察し、熱間加工性を評価した。継目無鋼管の長さ5mm以上の割れが認められたものを「有:×」とし、それ以外のものを「無:○」として示す。
2 穿孔圧延装置
3 熱間加工装置
31 エロンゲータ
32 プラグミル
33 サイジングミル
Claims (8)
- 鋼素材を加熱した後、加熱された前記鋼素材に穿孔圧延を施して中空素材とし、前記中空素材に熱間加工を施して継目無鋼管とするにあたり、
穿孔圧延後、前記中空素材の先端と後端を反転させてから熱間加工を施すとともに、
穿孔圧延後、熱間加工前に前記中空素材の先端と後端の内面温度を測定し、測定したそれぞれの内面温度が1100℃以上δA℃以下の範囲となるように加熱炉の温度を制御する
ことを特徴とする継目無鋼管の製造方法。
ただし、δA:昇温過程でδフェライト相単相になる温度である。 - 前記測定した内面温度が1100℃以上δA℃以下の範囲を外れた時点で、前記加熱炉の温度を制御することを特徴とする請求項1に記載の継目無鋼管の製造方法。
- 測定した内面温度が1180℃以上(δA−70)℃以下の範囲を外れると判定された時点で、加熱炉の温度を制御することを特徴とする請求項2に記載の継目無鋼管の製造方法。
- 前記測定した内面温度が1100℃よりも低い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を上げ、
前記測定した内面温度がδA℃よりも高い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を下げる
ように前記加熱炉の温度を制御することを特徴とする請求項1または2に記載の継目無鋼管の製造方法。 - 前記測定した内面温度が1180℃よりも低い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を上げ、
前記測定した内面温度が(δA−70)℃よりも高い際は、その差分だけ前記加熱炉の温度を下げる
ように前記加熱炉の温度を制御することを特徴とする請求項3に記載の継目無鋼管の製造方法。 - 前記鋼素材が、質量%で、
C :0.050%以下、 Si:1.00%以下、
Mn:0.20〜1.80%、 Cr:15.5〜18.0%、
Ni:1.5〜5.0%、 Mo:1.0〜3.5%、
V :0.02〜0.20%、 N :0.01〜0.15%、
O :0.006%以下
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の継目無鋼管の製造方法。 - 前記鋼素材が、さらに、質量%で、次A群〜D群
A群:Al:0.002〜0.050%
B群:Cu:3.5%以下、W:3.5%以下、REM:0.3%以下のうちから選ばれた1種または2種以上
C群:Nb:0.2%以下、Ti:0.3%以下、Zr:0.2%以下のうちから選ばれた1種または2種以上
D群:Ca:0.01%以下、B:0.01%以下のうちから選ばれた1種または2種
のうちから選ばれた1群または2群以上を含有することを特徴とする請求項6に記載の継目無鋼管の製造方法。 - 鋼素材を加熱する加熱装置と、加熱された鋼素材に穿孔圧延を施して中空素材とする穿孔圧延装置と、前記穿孔圧延装置と連続して配置されて、前記中空素材に熱間加工を施して継目無鋼管とする熱間加工装置とを備える継目無鋼管製造設備であって、
前記熱間加工装置は、
加熱炉と、
前記熱間加工装置の入側に、前記中空素材の先端と後端を反転可能な反転機構と、
前記熱間加工装置の入側に、前記中空素材の先端および後端の内面温度を測定する温度測定手段と
前記温度測定手段により測定されるそれぞれの内面温度が1100℃以上δA℃以下となるように加熱炉の温度を制御する
ことを特徴とする継目無鋼管製造設備。
ただし、δA:昇温過程でδフェライト相単相になる温度である。
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