JP6432614B2 - 金属管の冷間圧延方法および製造方法 - Google Patents

金属管の冷間圧延方法および製造方法 Download PDF

Info

Publication number
JP6432614B2
JP6432614B2 JP2017013827A JP2017013827A JP6432614B2 JP 6432614 B2 JP6432614 B2 JP 6432614B2 JP 2017013827 A JP2017013827 A JP 2017013827A JP 2017013827 A JP2017013827 A JP 2017013827A JP 6432614 B2 JP6432614 B2 JP 6432614B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
rolling
metal tube
cold
temperature
steel pipe
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2017013827A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2017140652A (ja
Inventor
俊輔 佐々木
俊輔 佐々木
勝村 龍郎
龍郎 勝村
太田 裕樹
裕樹 太田
Original Assignee
Jfeスチール株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP2016021413 priority Critical
Priority to JP2016021413 priority
Application filed by Jfeスチール株式会社 filed Critical Jfeスチール株式会社
Publication of JP2017140652A publication Critical patent/JP2017140652A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP6432614B2 publication Critical patent/JP6432614B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21BROLLING OF METAL
    • B21B19/00Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
    • B21B19/02Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling Diescher mills, Stiefel disc piercers, Stiefel rotary piercers
    • B21B19/06Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills

Description

本発明は、冷間加工による加工硬化によって金属管の降伏強度を向上し、高降伏強度を有する金属管とする金属管の冷間圧延方法および製造方法に関する。
シームレス金属管製品を使用する分野で、特に優れた耐食性と高強度が求められる分野では、耐食性能を向上させるためCrやMo、Ni等の耐食性向上元素を多く添加した2相ステンレス鋼(JIS G3459 SUS 329J1、329J3L、329J4L相当)やオーステナイト系ステンレス鋼(JIS G3459 SUS 301、302、304、305、309、310、312、315、316、317、836、890、321、347相当)のシームレス鋼管ならびにNi基合金(JIS H4552 NW4400、NW6007、NW0276、NW6022、NW6002相当)のシームレス管が使用されている。これらの鋼種及び合金は優れた耐食性能を発揮させるために添加される合金元素を多量に含有するためオーステナイト相単相、またはオーステナイト相を含む多相組織となる。結晶構造が面心立方格子(fcc)構造であるオーステナイト相は、低温〜常温程度の使用環境では結晶構造が体心立方格子(bcc)構造であるフェライト相やマルテンサイト相に比べ降伏強度が低い場合が多い。そのため、オーステナイト相が含まれる材料で、更に高い降伏強度が求められる場合は、冷間で加工を付加し、加工による転位強化を利用して高降伏強度化を図っている。
例えば、油井管などに使われる外径3-1/2inch以上の高強度高耐食性鋼管では、冷間引抜加工や冷間ピルガー加工という冷間加工が多用されており、降伏強さが125ksi以上の高強度鋼管が実用化されている(非特許文献1参照)。また、鋼管の冷間圧延については、鋼管パスラインに対し、垂直面内で120°間隔で配置された3個の孔型ロールを有する3ロールレデューサを1台〜複数台直列に配列し、ロール間の孔型に鋼管を通過させ、冷間絞り圧延して高精度の外径寸法を有する鋼管を製造する方法において、各ロールのフランジコーナ部をロール1個のカリバー周長に対するロールの描く円弧からの接線逃がし長さを5〜20%としたロール孔型で絞り圧延することによって、高外径縮小率での絞り圧延を損なうことなく、ロール組込み精度や機械的精度による誤差に起因する表面疵の発生を防止できる鋼管の冷間圧延方法が提案されている(特許文献1参照)。
特開平7−51707号公報
日本鉄鋼協会、「鋼管の製造技術の現状と将来」、社団法人 日本鉄鋼協会出版、昭和61年5月6日、p.115−145
しかし、非特許文献1に記載の冷間引抜加工法は、鋼管長手方向の強度向上に加え、鋼管の長手方向における肉厚分布の均一化にも有効な手法であるが、引抜加工前に鋼管の軟化熱処理、酸洗、潤滑被膜付与のための化成処理、引抜時のつかみ部を作るための管端加工などの多くのプロセスが必要であり、また、引抜加工に必要な圧力の制限や工具への焼付き防止の観点から減肉率が20%程度しか得られない。さらに、1回の引抜加工で減肉量が足りない場合は、再度前述の軟化熱処理からの一連のプロセスを繰り返す必要がある。また、引抜加工後の鋼管の形状は引抜に使用される工具寸法により一義的に決定されるため、サイズ変更の際は工具の交換が必要となり、少量多品種の製造には不向きである。さらに当然ながら、引抜加工を実施する際に必要なプロセスが多いため設備投資やエネルギー消費量も多大になるという問題がある。一方の冷間ピルガー加工は、鋼管の予備処理が不要で、かつ高い減肉率が得られるが、1パスでの送り量が数十ミリと小さく、生産能率が悪い。また、圧延ロールの形状が複雑であり、工具製造負荷(圧延ロールを製造するための作業負荷や経済的負荷)が大きい。
また、特許文献1に記載の冷間絞り圧延では、生産性を確保できる一方、サイズ変え毎にロールの組み換えが必要であることに加え、鋼管周方向で接触する圧延ロール径が異なるため鋼管周方向で加工ひずみが不均一となり、鋼管周方向において特性のばらつきと偏肉が生じるという問題点があった。
本発明は、前記課題を解決し、冷間加工前の金属管に予備処理を施す必要がなく、冷間加工による加工硬化によって前記金属管の降伏強度を向上させ、高降伏強度を有する金属管とする、生産性の高い冷間加工技術および金属管の製造方法を提供することを目的とする。
なお、本発明において、高降伏強度とは室温における降伏強さが630MPa以上の場合をいう。
本発明者らは、上述の課題を解決するため、金属管の冷間加工技術および降伏強度を向上させる製造方法について鋭意検討を行った結果、以下の要旨からなる発明を完成した。
(1)金属管を冷間圧延する方法であって、回転軸が金属管の圧延パス方向センターラインに対して傾斜して配置した2個以上の圧延ロールを有する傾斜圧延機のロールギャップに前記金属管を通過させて縮径圧延することを特徴とする金属管の冷間圧延方法。
(2)前記金属管が前記ロールギャップを通過する際に、前記金属管の内面を自由表面として縮径圧延することを特徴とする(1)に記載の金属管の冷間圧延方法。
(3)前記金属管の肉厚を減少させないように縮径圧延することを特徴とする(1)または(2)に記載の金属管の冷間圧延方法。
(4)前記圧延ロールの回転軸が圧延出側で45°以下の交叉角をなして交叉するように配置することを特徴とする(1)〜(3)のいずれかに記載の金属管の冷間圧延方法。
(5)前記縮径圧延を複数パスで行うことを特徴とする(1)〜(4)のいずれかに記載の金属管の冷間圧延方法。
(6)(1)〜(5)のいずれかに記載の冷間圧延方法によって縮径圧延を施した後、700℃以下の温度T1で熱処理することを特徴とする金属管の製造方法。
(7)前記金属管が鋼管であり、(1)〜(5)のいずれかに記載の冷間圧延方法によって縮径圧延を施した後、700℃以下の温度T1で熱処理することを特徴とする鋼管の製造方法。
(8)前記熱処理に加えて、さらに700℃以下の温度であって、かつ(T1+150℃)以上あるいは(T1−150℃)以下の温度T2で熱処理することを特徴とする(7)に記載の鋼管の製造方法。
(9)(1)〜(5)のいずれかに記載の冷間圧延方法によって縮径圧延を施した鋼管を再結晶温度域に加熱し、冷却後、再度、前記冷間圧延方法による縮径圧延を1回以上施すことを特徴とする鋼管の製造方法。
(10)前記製造方法の出発素材である素管がフェライト相分率:50%以上の組織を有する鋼管であることを特徴とする(9)に記載の鋼管の製造方法。
(11)前記加熱、冷却後、再度、前記縮径圧延を施した鋼管を、700℃以下の温度T1で熱処理することを特徴とする(9)または(10)に記載の鋼管の製造方法。
(12)前記熱処理に加えて、さらに700℃以下の温度であって、かつ(T1+150℃)以上あるいは(T1−150℃)以下の温度T2で熱処理することを特徴とする(11)に記載の鋼管の製造方法。
本発明によれば、加工前の金属管に対し表面被膜付与や、管端の加工などの予備処理を必要とせず、かつ高い加工能率で金属管の冷間加工が可能になり、環境保護、産業上において良好な効果を得られる。また、本発明では、傾斜圧延機のロールギャップを変更するだけで外径を縮径して製品サイズを作り分けることができるとともに、内面を自由変形とすることで工具に生ずる面圧が過大になることを防ぎ、冷間引抜で発生する焼き付きのような表面疵の発生もなく所望の加工歪みを付加できるため、多品種少量生産にも好適である。
本発明に係る冷間圧延方法を説明する模式図である。
本発明の実施形態を図面に基づいて以下に説明する。
図1は、本発明に関する冷間圧延方法を2ロール型の場合で説明する模式図であり、同図(b)は圧延方向から見た正面図、同図(a)は同図(b)における被圧延管のA−A断面と圧延ロールを側面から見た図、同図(c)は被圧延管の断面と圧延ロールの同図(a)におけるB−B矢視図である。図1に示すように、本発明では、圧延ロール3の回転軸が圧延パス方向センターラインに対して傾斜角βあるいはさらに圧延出側で交差角γをなして配置された傾斜圧延機のロールギャップに、該傾斜圧延機の入側(同図(a)における右側)から素管1を供給し、素管1を図に示す圧延方向に通過させて縮径圧延することで冷間圧延管2を製造する。
本発明における冷間圧延とは、圧延によって付加した加工歪で金属管の降伏強度を向上させること、すなわち、圧延により導入された転位が消滅することなく転位強化によって圧延後の金属管の降伏強度に寄与することを目的とするため、圧延により形成された転位強化組織が回復または再結晶によって減少または消滅しない室温〜500℃以下の温度における圧延であることが好ましい。圧延中の金属管の温度が500℃超えになると転位の移動が容易になり、圧延によって付加した加工歪によって金属管の降伏強度を向上する転位強化作用が低下する。また、圧延中の金属管の温度が室温未満になると、強度の高い金属管を圧延する際に圧延荷重が過大となるため、圧延温度の下限値を室温とすることが好ましい。
本発明では、2個以上の圧延ロール3を回転軸が圧延パス方向センターラインに対して傾斜角βをなすように傾斜して配置する。圧延ロール3が回転軸を圧延パス方向センターラインに対して傾斜して配置されることで、前記回転軸を中心に回転する圧延ロール3が圧延ロール3と素管1との接触により生じる摩擦力でロールギャップに供給された素管1を圧延方向に引き込むため、素管1は圧延ロール3によって回転を受けながららせん状に圧延される。このような圧延形態は、少なくとも2個の圧延ロール3を素管1の外径より小さいロールギャップとして傾斜配置すれば実現可能であり、図1では2ロール型の傾斜圧延機を示したが、2個以上の圧延ロールを有する傾斜圧延機であれば同様にして素管1を縮径圧延することができる。なお、圧延ロール3の形状については特に制限はなく、図1に示した樽型ロール以外に、素管1との接触位置を制御するために直径をロール長手方向に直線的または連続的に変化させた形状の圧延ロールでも適用できる。また、傾斜角βについても特に制限はないが、傾斜角βが小さすぎると圧延ロール3の1回転あたりの素管1の引き込み量が小さくなって処理能率が著しく低下し、傾斜角βが大きすぎると前記引き込み量が過大となって冷間圧延管2の表面にらせん状の凹凸が生じるため、傾斜角βは1.5〜25°の範囲であることが好ましい。
また、本発明では、素管1が傾斜圧延機のロールギャップを通過する際、該素管1の内面を自由表面として縮径圧延することが好ましい。より好ましくは、素管1の肉厚を減少させないように縮径圧延を行う。これは曲げによる周方向への引張および圧縮によるひずみに加え、縮径圧延によるひずみを肉厚方向へも与えることにより転位を複雑に導入することで、より高強度な金属管が得られるという材料的な観点と、素管1を縮径圧延する際にプラグなどの工具を管内面に配置して縮径とともに素管1の肉厚を減じる圧延を行うと、圧延荷重が急激に増大し、圧延ロール3および前記工具と接触する素管1の接触面の面圧が高くなり、冷間圧延管2の外面および内面に焼き付きによる傷が発生する場合があるためである。また、大きな圧延荷重能力を有する圧延機とするために多大な設備投資が必要となる。そのため、素管1の内面を拘束し縮径と同時に肉厚を減じる圧延とする工具などは配置しないことが好ましい。但し、鋼管のパスラインを保つために金属管の内面全周が接触しないように保持された治具を配置する場合はある。
さらに、本発明では、2個以上の圧延ロール3を回転軸が圧延機出側で0〜45°の交叉角γをなして交叉するように配置することが好ましい。圧延ロール3の回転軸を圧延機出側で交叉させるように配置することで圧延入側のロール角部に素管1の端部が衝突することを防止するとともに、圧延出側に向けて徐々に縮径する変形を加えることができ、冷間圧延管2の周方向、長手方向の加工歪を均一化する効果が得られる。また、圧延ロール径を出側に向けて小さくし、かつ交叉角を利用することで縮径を行いながら、縮径により周長が減少した金属管の外周速度(縮径により低下する被圧延管の外表面の回転周速)とロール表面の回転周速との相対速度差を小さくすることが可能になり、外面疵の発生を抑制するためにも有効である。さらに、圧延出側にかけて圧延方向に圧触力が働き、管端の割れ防止や、周断面における偏肉の矯正にも有効である。
また、本発明では、縮径圧延を複数パスで行うことができる。金属管を縮径圧延した場合、ロールと接触していない金属管の部分にも圧縮力が生じるため、金属管の周方向で肉厚の薄い部分が優先的に変形し、結果的に金属管の周方向の肉厚が均一に近づくようになる。そのため、上記のように圧延条件を調整して、縮径率や管周方向、圧延方向の圧縮力を制御することで金属管周方向の肉厚をより一層均一化することができる。なお、より好ましくは、全体の縮径率(外径変化量/初期外径×100%)を1.38%以上(例:初期外径58mm→圧延後外径57.20mm以下)とする。
さらに、上記した本発明の冷間圧延方法で縮径圧延を施された金属管を700℃以下の温度T1で熱処理(以下、硬化熱処理1ともいう)することが好ましい。冷間での縮径圧延により金属管壁の内部に大量の転位が導入されるが、冷間加工により付加されるひずみの方向やひずみ量によっては金属管長手方向の降伏強度向上に有効な転位とならず、可動転位などが増えた場合には逆に金属管長手方向の降伏強度を低下させてしまう。可動転位の増加による金属管長手方向の降伏強度の低下を抑制するには可動転位を固着するための700℃以下の温度T1での熱処理を施すことが有効である。熱処理温度が高くなりすぎると冷間加工で付加した加工歪が無効になり所望の降伏強度が得られない。そのため、縮径圧延後の熱処理の最高温度を700℃とした。なお縮径圧延後の降伏強度向上、降伏強度調整を目的に熱処理を行う場合は、熱処理温度T1を150℃〜600℃程度とすることがより好ましい。
また、金属材料に施す700℃以下の温度での熱処理には時効硬化による降伏強度向上効果がある。すなわち、時効硬化は、固溶状態の元素を金属間化合物や炭化物、窒化物として微細析出させる時効熱処理や、冷間加工により転位を導入した後にCやNを転位に固着させるひずみ時効熱処理によりもたらされ、当該金属材料の降伏強度を向上する。したがって、上記した本発明の金属管の冷間圧延方法および製造方法をより効果的にするには、転位に固着する元素であるNや、微細な析出物を形成するCr、Ni、Cu(Al、N、Cとの析出物を形成する主要元素)を含有する金属管であることが好ましい。特に、前記金属管が鋼管である場合に産業上の利用範囲も大きく、前記金属管が鋼管であることが好ましい。
また、前記金属管が鋼管である場合、縮径圧延後に施す700℃以下の温度T1での熱処理(硬化熱処理1)に加えて、さらに、700℃以下の温度であって、かつ(T1+150℃)以上あるいは(T1−150℃)以下の温度T2で熱処理(以下、硬化熱処理2ともいう)を施すことが好ましい。この硬化熱処理2を行うことにより鋼管の更なる高強度化が可能になる。すなわち、時効熱処理とひずみ時効熱処理は鋼の強化に必要な保持温度域が異なる。また、時効熱処理単一の強化機構を利用する場合でも、高温熱処理による核生成促進後、低温で保持して金属間化合物や炭化物、窒化物を微細に析出させる等、温度域を適宜変更するとその効果をより高められる。これらの強化機構のいずれかを利用する場合や、有効な温度域の選択、組み合わせにより所望の強度を得る場合には、縮径圧延後に施す700℃以下の温度T1での熱処理(硬化熱処理1)に続き、2回目の700℃以下の温度T2での熱処理(硬化熱処理2)を実施することが望ましい。温度T1と温度T2の温度差は、150℃以上であることが好ましく、上記2回の熱処理を施すことにより異なる強化機構を有効に利用した強度調整が可能となる。前記硬化熱処理1および前記硬化熱処理2の保持時間については特に指定はないが、所望の強化機構が失われない範囲、つまり、析出物の過度な粗大化や、ひずみ時効時の固着した元素の消失、転位の回復が起こらない様に調整すればよい。
さらに、前記冷間圧延方法によって縮径圧延を施した鋼管を再結晶温度域に加熱し、冷却後、再度、前記冷間圧延方法による縮径圧延を1回以上施すことが好ましい。冷間加工により転位の蓄積を受けた鋼管の結晶粒は再結晶温度域に加熱することで転位のエネルギーを駆動力として容易に再結晶を起こし、再結晶によって鋼管の組織が微細化する。微細化した組織を有する鋼管はHall−Petch則に従い降伏強度が上昇する。また、組織の微細化により増加した大傾角粒界はき裂の進展を抑制し、鋼管の靭性を向上させる。再結晶による組織の微細化は鋼管に冷間で大きな加工ひずみを与えた後に該鋼管を再結晶温度に昇温することで得られ、該再結晶温度はおおよそ700〜900℃の範囲である。再結晶後の微細な組織を有する鋼管は組織の微細化による強化がなされるが、冷間加工による転位強化の効果は再結晶によって消失しているため、両方の強化機構による強度向上効果を得るには、再結晶温度域に加熱する熱処理(以下、再結晶熱処理ともいう)後に再度冷間加工による転位の導入を行う必要がある。そのため、前記冷間圧延方法によって縮径圧延を施した鋼管に前記再結晶熱処理を施した後、再度、前記冷間圧延方法による縮径圧延を1回以上施すことが好ましい。
また、本発明の冷間圧延方法による縮径圧延を施した鋼管に再結晶熱処理を施した後、再度、前記冷間圧延方法による縮径圧延を1回以上施す鋼管の製造方法を適用する場合、材料、組織に制限はないが、出発素材である素管がフェライト相分率:50%以上の組織を有する鋼管であることが好ましい。例えばSUS429J4Lのように高温でフェライト相とオーステナイト相の2相になる2相鋼は、冷間加工時のフェライト相分率が50%以上であると冷間加工後に再結晶温度域に加熱した際の再結晶による組織の微細化が顕著になる。すなわち、SUS429J4Lに代表される2相鋼はフェライト相とオーステナイト相の相分率が温度により変化し、高温でフェライト相分率が高く温度低下と共にオーステナイト相分率が増大する。このような2相鋼を高温で保持してフェライト相分率が50%以上と高くなった状態で常温まで急冷すると、高温時に構成されるフェライト相分率を有する組織を常温で保持することができ、その状態で当該2相鋼に冷間加工によるひずみを付加すると、フェライト中に転位が導入され、その後の加熱でオーステナイト相が増加する温度域に加熱すると、フェライト相に導入された転位を核とした再結晶、相変態により微細なオーステナイト粒が得られる。オーステナイト相が増加する温度は約700〜1150℃の範囲であるため、冷間加工後にこの温度域に加熱すると上記の効果が得られる。上記再結晶熱処理後は組織微細化による強度向上は望めるが、転位強化による効果は再結晶によって消失しているため、両方の強化機構による効果を得るには、再結晶熱処理後に再度冷間加工による転位の導入を行う必要がある。そのため、本発明の冷間圧延方法によって縮径圧延を施した鋼管に前記再結晶熱処理を施した後、再度、前記冷間圧延方法による縮径圧延を1回以上施すことが好ましい。
また、前述した可動転位の固着や時効硬化による降伏強度の向上効果を得るため、上記の再結晶温度域に加熱、冷却後、再度、前記冷間圧延方法による縮径圧延を1回以上施された鋼管を700℃以下の温度T1で熱処理することが好ましく、加えてさらに、700℃以下の温度であって、かつ(T1+150℃)以上あるいは(T1−150℃)以下の温度T2で熱処理をすることがより好ましい。
表1に示すJIS H 4553:1999規格のニッケル合金棒(素材A:NW6985)、およびJIS G 4303:2012規格のステンレス鋼棒(素材B:SUS329J3L、および素材C:SUS329J4L)から機械加工により外径58mm、肉厚5mm、長さ250mmの素管を採取し、表2に示す条件で縮径圧延を施した。縮径圧延に用いた傾斜圧延機は、傾斜角および交叉角共に0°の場合に入側面角が2.5°、出側面角が3.0°である樽型ロールを有する2ロール型傾斜圧延機または3ロール型傾斜圧延機であり、圧延に際して傾斜角βおよび交叉角γをそれぞれ表2に示す角度に調整し、ロールギャップを52mmに設定して表2に示す温度、圧延パス数で縮径圧延を行った。なお、比較例(管No.20)として、内面工具を用いて素材Cを拡径しながら肉厚を減じる圧延も行った。
圧延後の金属管(冷間圧延管)について、平均外径と管周方向の肉厚分布および管外面の凹凸量を測定し、縮径率(外径変化量/素管の外径×100%)および外面凹凸率(外面凹凸の高低差/平均外径×100%)を求めるとともに、管外表面における焼き付きおよび疵の有無を調べた。さらに、各冷間圧延管から管長手方向の全厚引張試験片を採取し、室温で引張試験を行い、降伏強さYS(0.2%耐力)を求め、素管の降伏強さYSとの比(YS/YS×100%)によって冷間圧延による降伏強度の向上率を評価した。なお、一部の金属管については、引張試験前に500℃の熱処理を施した。各調査結果を表2に併せて示す。
表2に示す結果から、本発明の冷間圧延方法で冷間圧延された冷間圧延管は、管周方向の偏肉や外面の凹凸が小さく、かつ、焼き付き、外面疵などの発生が無く、素管の降伏強度に比べ高い降伏強度を有することが確認できた。
さらに、素材Cについて、本発明の製造方法である縮径圧延後に硬化熱処理1、または硬化熱処理1および硬化熱処理2を実施し、上記と同様に各特性を調査した。この際の縮径圧延および硬化熱処理の条件と各調査結果を表3に示す。表3に示すように、本発明例である管No.22〜31はいずれも管周方向の偏肉や外面の凹凸が小さく、かつ、焼き付き、外面疵などの発生が無く、素管の降伏強度に比べ高い降伏強度を有することが確認できた。
さらに、素材Cについて、冷間加工後のひずみにより再結晶させ、組織を微細化させるために縮径圧延後、再結晶熱処理を施し、再度縮径圧延を施す、あるいはさらに該縮径圧延後に硬化熱処理を施す本発明の製造方法を実施し、上記と同様に各特性を調査した。この際の縮径圧延、再結晶熱処理、および硬化熱処理の条件と各調査結果を表4に示す。なお、一部の鋼管(管No.36〜38)については、縮径圧延前にフェライト相分率を増加させるために1000〜1200℃に加熱後急冷する熱処理を行い、フェライト相分率を50%以上にした。表4に示しように、本発明例である管No.32〜42はいずれも管周方向の偏肉や外面の凹凸が小さく、かつ、焼き付き、外面疵などの発生が無く、素管の降伏強度に比べ高い降伏強度を有することが確認できた。
1 素管
2 冷間圧延管
3 圧延ロール
β 傾斜角
γ 交叉角

Claims (6)

  1. 金属管を冷間圧延する方法であって、回転軸が金属管の圧延パス方向センターラインに対して傾斜して配置した2個以上の圧延ロールを有する傾斜圧延機のロールギャップに前記金属管を通過させて、前記金属管の内面を自由表面とし、1.38%以上の縮径率で、かつ前記金属管の肉厚を減少させないように縮径圧延することを特徴とする金属管の冷間圧延方法。
  2. 前記圧延ロールの回転軸が圧延出側で45°以下の交叉角をなして交叉するように配置することを特徴とする請求項1に記載の金属管の冷間圧延方法。
  3. 前記縮径圧延を複数パスで行うことを特徴とする請求項1または2に記載の金属管の冷間圧延方法。
  4. 請求項1〜のいずれかに記載の冷間圧延方法によって縮径圧延を施した後、700℃以下の温度T1で熱処理することを特徴とする金属管の製造方法。
  5. 前記金属管が鋼管であり、請求項1〜のいずれかに記載の冷間圧延方法によって縮径圧延を施した後、700℃以下の温度T1で熱処理することを特徴とする鋼管の製造方法。
  6. 前記熱処理に加えて、さらに700℃以下の温度であって、かつ(T1+150℃)以上あるいは(T1−150℃)以下の温度T2で熱処理することを特徴とする請求項に記載の鋼管の製造方法
JP2017013827A 2016-02-08 2017-01-30 金属管の冷間圧延方法および製造方法 Active JP6432614B2 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016021413 2016-02-08
JP2016021413 2016-02-08

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2017140652A JP2017140652A (ja) 2017-08-17
JP6432614B2 true JP6432614B2 (ja) 2018-12-05

Family

ID=59626996

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017013827A Active JP6432614B2 (ja) 2016-02-08 2017-01-30 金属管の冷間圧延方法および製造方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6432614B2 (ja)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3960316A1 (en) 2019-04-23 2022-03-02 JFE Steel Corporation Rolling-straightening machine and method for manufacturing pipe or bar using rolling-straightening machine
CN110102575B (zh) * 2019-04-30 2020-07-31 北京科技大学 一种轴类零件两辊柔性斜轧成形装置及方法
CN111041180A (zh) * 2019-12-31 2020-04-21 南京沃尔德特钢有限公司 超级耐腐蚀双相钢管的生产工艺

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5381466A (en) * 1976-12-27 1978-07-18 Kubota Ltd Seamless pipe manufacturing by pipe made with centrifugal casting
JPS6242683B2 (ja) * 1979-01-31 1987-09-09 Nippon Steel Corp
JPS63210236A (en) * 1987-02-25 1988-08-31 Sumitomo Metal Ind Ltd Manufacture of high-collapse oil well pipe having sour resistance
JPS63268504A (en) * 1987-04-24 1988-11-07 Sumitomo Metal Ind Ltd Cold rolling method for tube
JPH0586287B2 (ja) * 1987-10-09 1993-12-10 Sumitomo Metal Ind
JPH07115050B2 (ja) * 1989-08-10 1995-12-13 住友金属工業株式会社 金属管の縮径圧延方法
JPH04187319A (en) * 1990-11-21 1992-07-06 Nippon Steel Corp Manufacture of high strength resistance welded steel tube
JPH07246403A (ja) * 1994-03-11 1995-09-26 Nkk Corp 金属管の絞り加工方法及び装置
JP3127822B2 (ja) * 1996-04-10 2001-01-29 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼製継目無鋼管の製造方法
JPH1157842A (ja) * 1997-08-27 1999-03-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 管軸長方向の圧縮強度に優れた鋼管の製造方法
JP3330522B2 (ja) * 1997-09-02 2002-09-30 川崎製鉄株式会社 高疲労強度鋼管の製造方法
JP4506563B2 (ja) * 2005-05-27 2010-07-21 住友金属工業株式会社 超薄肉継目無金属管の冷間製造方法
WO2007091585A1 (ja) * 2006-02-09 2007-08-16 Sumitomo Metal Industries, Ltd. エアバッグインフレータ用ボトル部材の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2017140652A (ja) 2017-08-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4894855B2 (ja) 継目無管の製造方法
JP6432614B2 (ja) 金属管の冷間圧延方法および製造方法
CN102581555B (zh) P91 无缝钢管及其制备方法
EP3354756B1 (en) Online-controlled seamless steel tube cooling process and seamless steel tube manufacturing method with effective grain refinement
EP2739758B1 (en) Controlled rolling method of seamless steel tube excellent in strength and low-temperature toughness
CN106544586B (zh) 一种移动式输送管用低碳低硅热轧卷板及其制造方法
US20200362444A1 (en) Metal rings formed from beryllium-copper alloys
JP2007196237A (ja) 機械構造部品用継目無鋼管の製造方法
CN107012363A (zh) 一种tc4钛合金油井管的制造工艺
JP6202010B2 (ja) 高強度2相ステンレス継目無鋼管の製造方法
CN112044978A (zh) 高温耐压钛合金小规格厚壁管材的制备方法
JP6326933B2 (ja) リングの製造方法
CN110860558B (zh) 一种超宽特厚钢质安全壳核电用钢的轧制方法
JP4182556B2 (ja) 継目無鋼管の製造方法
JP6520892B2 (ja) 継目無鋼管の製造方法および継目無鋼管製造設備
JP2019150875A (ja) 鋼管およびその製造方法
JP2016140867A (ja) 電縫鋼管およびその製造方法
JPH06285546A (ja) 延性を向上した冷間引抜鋼管の製造方法
Naizabekov et al. Investigation of the causes of defects in rolling balls at the 30-60 ball rolling mill of the Sokolov-Sarbay mining and processing production association and search for solutions to eliminate them
CN111495984A (zh) 一种变径圆棒轧钢的生产方法
CN114231823A (zh) 一种低残余应力q355b低合金钢板的制备方法
CN114367546A (zh) 一种700℃等级超超临界机组用合金管材的冷轧方法
JPH09279245A (ja) 高温強度に優れたCr−Mo系継目無鋼管の製造方法
CN101230413B (zh) 含碳量较高的奥氏体不锈钢热轧卷板的热加工工艺
JP2002167619A (ja) フェライト系ステンレス鋼線およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20170922

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20180614

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20180626

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20180820

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20181009

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20181022

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6432614

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250