JP2018004024A - 減衰弁および緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】二輪車における乗り心地を効果的に向上可能な減衰弁およびこの減衰弁を備えた緩衝器の提供である。
【解決手段】本発明の減衰弁Ｖは、緩衝器Ｄにおける伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２を連通する伸側通路３と圧側通路４とを有するバルブディスク２と、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう流体の流れに抵抗を与える伸側弁体５と、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう流体の流れに抵抗を与える圧側弁体９と、伸側弁体５を附勢する附勢力を発揮する伸側ばね３２と、圧側弁体９を附勢する附勢力を発揮する圧側ばね３５と、伸側ばね３２と圧側ばね３５の附勢力を変更可能な減衰力調整部１１を備えて構成されている。
【選択図】図２

Description

この発明は、減衰弁および緩衝器に関する。

従来、減衰力調整可能な減衰弁にあっては、たとえば、自動車等のサスペンションに用いられる緩衝器に適用されており、シリンダ内にピストンで区画された伸側室と圧側室を連通する伸側通路と圧側通路のそれぞれの出口端を開閉する伸側リーフバルブおよび圧側リーフバルブと、伸側リーフバルブおよび圧側リーフバルブを附勢する背圧を調整する圧力制御弁とで構成されるものがある。

この減衰弁は、圧力制御弁で前記した背圧を調整して、伸側リーフバルブおよび圧側リーフバルブの開弁圧を制御し、緩衝器の伸長側の減衰力と収縮側の減衰力を一つの圧力制御弁のみを使用して制御できるようになっている（たとえば、特許文献１参照）。

従来の減衰弁は、前述のように一つの圧力制御弁で伸側リーフバルブと圧側リーフバルブの双方の背圧を調整するので、たとえば、減衰力をハードに設定して高い減衰力を発揮する場合、圧力制御弁の開弁圧を大きくする。すると、伸側リーフバルブと圧側リーフバルブを附勢する背圧が大きくなるので、伸側リーフバルブと圧側リーフバルブの双方とも開弁圧が大きくなって、伸側減衰力と圧側減衰力はともにハードに設定される。

同様に、減衰力をソフトに設定して低い減衰力を発揮する場合、従来の減衰弁では、圧力制御弁の開弁圧を小さくして、伸側リーフバルブと圧側リーフバルブの双方の開弁圧を小さくするために、伸側減衰力と圧側減衰力はともにソフトに設定される。このように、従来の減衰弁では、一つの圧力制御弁の制御によって伸側減衰力と圧側減衰力を調整でき四輪自動車における乗り心地を向上できる。

特開２０１０−３８３４８号

ところが、二輪車では、車体が四輪自動車に比較して非常に軽量で振動周波数が四輪自動車に比較すると高いので、伸側減衰力と圧側減衰力のレベルが同じに設定されると、つまり、伸側減衰力と圧側減衰力がともにハード或いはともにソフトに設定されると、緩衝器の伸縮の切換わりで減衰力の大きさを変更しようとしてもシステムの応答に時間がかかって減衰力調整が間に合わず却って車両における乗り心地を損なってしまうのが分かった。

よって、従来の減衰弁を適用した緩衝器を二輪車のサスペンションに用いて、減衰力調整を行い車体の振動を抑制しようとしても、車両における乗り心地を効果的に向上するには至らない。

そこで、本発明は、前記した点を改善するために創案されたものであって、その目的とするところは、二輪車における乗り心地を効果的に向上可能な減衰弁およびこの減衰弁を備えた緩衝器の提供である。

前記した目的を解決するために、本発明の減衰弁は、緩衝器における伸側室と圧側室を連通する伸側通路と圧側通路とを有するバルブディスクと、伸側室から圧側室へ向かう流体の流れに抵抗を与える伸側弁体と、圧側室から伸側室へ向かう流体の流れに抵抗を与える圧側弁体と、伸側弁体を附勢する附勢力を発揮する伸側ばねと、圧側弁体を附勢する附勢力を発揮する圧側ばねと、伸側ばねと圧側ばねの附勢力を変更可能な減衰力調整部を備えて構成されている。本発明の減衰弁によれば、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。

また、請求項２の減衰弁では、減衰力調整部が伸側ばねの反伸側弁体側に当接する伸側ばね受と、圧側ばねの反圧側弁体側に当接する圧側ばね受と、伸側ばね受と圧側ばね受とを駆動するソレノイドとを有して構成されている。このように減衰弁が構成されると、単一のソレノイドによって伸側減衰力と圧側減衰力の大きさを伸側と圧側とで反対となるように調整でき、コストが安価となる。

さらに、請求項３の減衰弁では、減衰力調整部が伸側ばね受と圧側ばね受とを連係させる連係軸を有し、ソレノイドで連係軸を駆動して伸側ばね受と圧側ばね受を駆動する。このように減衰弁が構成されると、連係軸で伸側ばね受と圧側ばね受とを連係させて駆動できるので、簡単な構造で減衰力調整部を具体化できる。

また、請求項４の減衰弁では、伸側弁体および圧側弁体が環状のリーフバルブとされている。このように減衰弁が構成されると、伸側および圧側のリーフバルブはポペット弁等といった他の形態の弁に比較して軸方向の厚みが短く、緩衝器のピストン部に減衰弁を適用した場合に、減衰弁の全長を短くできる。なお、伸側弁体および圧側弁体には、リーフバルブ以外の形態のポペット弁等の他の形態の弁体の利用が可能である。

さらに、請求項５の緩衝器は、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されてシリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、シリンダ内に挿入されてピストンに連結されるピストンロッドとを備え、ピストンをバルブディスクとしている。このように緩衝器が構成されると、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。

よって、本発明の減衰弁および緩衝器によれば、二輪車における乗り心地を効果的に向上できる。

一実施の形態における減衰弁を適用した緩衝器の断面図である。 一実施の形態における減衰弁を適用した緩衝器の一部拡大断面図である。

以下に、図示した実施の形態に基づいて、この発明を説明する。一実施の形態における減衰弁Ｖは、図１および図２に示すように、緩衝器Ｄのピストン部に適用されている。具体的には、減衰弁Ｖは、シリンダ１内を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２に区画するとともに伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２を連通する伸側通路３と圧側通路４とを有するバルブディスクとしてのピストン２と、ピストン２に離着座して伸側通路３を開閉可能な伸側弁体としての伸側リーフバルブ５と、ピストン２に離着座して圧側通路４を開閉可能な圧側弁体としての圧側リーフバルブ９と、伸側リーフバルブ５を附勢する伸側ばね３２と、圧側リーフバルブ９を附勢する圧側ばね３５と、伸側ばね３２と圧側ばね３５の附勢力を変更可能な減衰力調整部１１とを備えて構成されている。

また、本実施の形態の減衰弁Ｖが適用される緩衝器Ｄは、本例では、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１に移動自在に挿入されてシリンダ１内を図中上方の伸側室Ｒ１と図中下方の圧側室Ｒ２と区画するピストン２と、シリンダ１内に移動自在に挿入されるとともにピストン２に連結されるピストンロッド１２と、シリンダ１内にリザーバＲを区画する仕切部材１３と、仕切部材１３に設けられて圧側室Ｒ２からリザーバＲへ向かう流体の流れのみを許容しこの流れに抵抗を与えるベースバルブ１４を有する排出通路１５と、仕切部材１３に設けられてリザーバＲから圧側室Ｒ２へ向かう流体の流れのみを許容する逆止弁１６を有する吸込通路１７とを備えて構成されている。また、伸側室Ｒ１、圧側室Ｒ２およびリザーバＲ内には流体として作動油が充填されるとともにリザーバＲには作動油の他に気体が充填されている。なお、流体には、作動油以外にも、減衰弁Ｖにて減衰力を発揮可能な流体を使用可能である。本例では、緩衝器Ｄは、図１に示すように、シリンダ１０の下端に図外の二輪車の車軸を支持するアクスルブラケットＡＢを介して連結されてシリンダ１の外周に設けられるインナーチューブＩＴと、ピストンロッド１２の上端が連結されてインナーチューブＩＴが摺動自在に挿入されるアウターチューブＯＴとを備えた二輪車用のフロントフォークＦに内蔵されている。なお、図２では、アウターチューブＯＴの記載を省略している。

前述のように構成された緩衝器Ｄは、収縮作動する際には、ピストン２が図１中下方へ移動して圧側室Ｒ２が圧縮され、圧側室Ｒ２内の作動油が圧側通路４を介して伸側室Ｒ１へ移動する。また、緩衝器Ｄの収縮動時には、ピストンロッド１２がシリンダ１内に侵入するためシリンダ１内でピストンロッド侵入体積分の作動油が過剰となり、過剰分の作動油がシリンダ１から押し出されて排出通路１５を介してリザーバＲへ排出される。緩衝器Ｄ１は、シリンダ１内からリザーバＲへ移動する作動油の流れにベースバルブ１４で抵抗を与え、圧側室Ｒ２内の圧力を上昇させるとともに、圧側リーフバルブ９により圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう流体の流れに抵抗を与えて圧側室Ｒ２と伸側室Ｒ１の圧力に差を生じせしめて圧側減衰力を発揮する。

反対に、緩衝器Ｄが伸長作動する際には、ピストン２が図１中上方へ移動して伸側室Ｒ１が圧縮され、伸側室Ｒ１内の作動油が伸側通路３を介して圧側室Ｒ２へ移動する。この伸長作動時には、ピストン２が上方へ移動してピストンロッド１２がシリンダ１内から退出してシリンダ１内でピストンロッド退出体積分の作動油が不足するため、この不足分の作動油は吸込通路１７を介してリザーバＲから供給される。そして、緩衝器Ｄは、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ移動する作動油の流れに伸側リーフバルブ５で抵抗を与え、伸側室Ｒ１内の圧力を上昇させて伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の圧力に差を生じせしめて伸側減衰力を発揮する。

以下、減衰弁Ｖおよび緩衝器Ｄについて詳細に説明する。図２に示すように、ピストンロッド１２は、本例では、ピストン２を保持するピストン保持部材２４と、一端がピストン保持部材２４に連結されてピストン保持部材２４とともにソレノイドＳを収容するソレノイド収容筒２５と、一端がソレノイド収容筒２５に連結されるとともに他端がシリンダ１０の上端から外方へ突出するロッド部材２６とで形成されている。

ピストン保持部材２４は、外周に環状のピストン２が装着される小径部２４ｂと小径部２４ｂの基端側の大径部２４ｃとを有する保持軸２４ａと、保持軸２４ａの図２中上端外周に設けたフランジ２４ｄと、保持軸２４ａを上下に貫く中空部２４ｅと、大径部２４ｃの側方から開口して中空部２４ｅへ通じる軸方向に沿う長孔２４ｆとを備えて構成されている。

ソレノイド収容筒２５は、有頂筒状の収容筒部２５ａと、収容筒部２５ａよりも外径が小径であって収容筒部２５ａの頂部から図２中上方へ伸びる筒状の連結部２５ｂとを備えて構成されている。そして、ソレノイド収容筒２５の収容筒部２５ａの内周にピストン保持部材２４のフランジ２４ｄを螺着して、ソレノイド収容筒２５にピストン保持部材２４が一体化されるようになっている。

ロッド部材２６は、筒状であって、図２中下端の内周にソレノイド収容筒２５の連結部２５ｂの挿入を許容し、この連結部２５ｂの螺着を可能とする螺子部（符示せず）を備えている。このように、ロッド部材２６、ソレノイド収容筒２５およびピストン保持部材２４を一体化すると、ピストンロッド１２が形成される。また、ロッド部材２６および連結部２５ｂ内には、後述するソレノイドＳへ電力供給するハーネスＨが挿通されており、ハーネスＨの上端について図示はしないがロッド部材２６の上端から外方へ伸びており、電源に接続される。

ピストン保持部材２４の小径部２４ｂの外周には、図２に示すように、環状のピストン２とともに伸側リーフバルブ５と圧側リーフバルブ９が組み付けられ、これらが小径部２４ｂの外周に螺着されるナット２７と大径部２４ｃの段部とで挟持されて保持軸２４ａに固定される。ピストン２は、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２を連通する伸側通路３と圧側通路４とを備えている。伸側リーフバルブ５は、ピストン２の圧側室側に積層されて伸側通路３を閉じるようになっていて、内周がナット２７と前記大径部２４ｃの段部とで挟持されて固定され外周側が撓むと伸側通路３を開放するようになっている。圧側リーフバルブ９は、ピストン２の伸側室側に積層されて圧側通路４を閉じるようになっていて、内周がナット２７と前記大径部２４ｃの段部とで挟持されて固定され外周側が撓むと圧側通路４を開放するようになっている。

なお、小径部２４ｂには、前述したピストン２、伸側リーフバルブ５および圧側リーフバルブ９とともに、伸側リーフバルブ５の最大撓み量を規制するバルブストッパ２８と圧側リーフバルブ９の最大撓み量を規制するバルブストッパ２９も装着されている。

さらに、小径部２４ｂの先端には、伸側リーフバルブ５の外周に当接する伸側プッシャー３０が摺動自在に装着されている。伸側プッシャー３０は、小径部２４ｂの先端外周に摺接する環状のガイド部３０ａと、ガイド部３０ａの図２中上端外周に設けた鍔３０ｂと、鍔３０ｂの図２中外周から上方に立ち上がり伸側リーフバルブ５の外周に当接する環状の当接部３０ｃとを備えて構成される。

なお、鍔３０ｂには、伸側リーフバルブ５と伸側プッシャー３０との間の空間内を外方へ連通する圧抜き孔３０ｄが設けられている。よって、伸側リーフバルブ５が撓んで前記空間の容積が変化しても、空間内の圧力変動が生じないので、伸側リーフバルブ５の伸側通路３の開閉作動が円滑に行われる。また、伸側プッシャー３０のガイド部３０ａ内には、伸側ばね受３１が移動自在に挿入されている。伸側ばね受３１は、筒状であってガイド部３０ａ内に移動自在に挿入される連結筒３１ａと、連結筒３１ａの図２中下端外周に設けたフランジ３１ｂとを備えている。そして、伸側プッシャー３０の鍔３０ｂと伸側ばね受３１のフランジ３１ｂとの間には、伸側ばね３２が介装されており、伸側ばね３２の附勢力が伸側プッシャー３０を介して伸側リーフバルブ５の外周に作用するようになっている。このように、伸側ばね受３１は、伸側ばね３２の反圧側弁体側である図２中下側に当接している。なお、伸側ばね３２は、弾発力を発揮して圧側プッシャー３３を附勢できるものであればよい。

他方、保持軸２４ａの大径部２４ｃの外周には、圧側リーフバルブ９の外周に当接する圧側プッシャー３３が摺動自在に装着されている。圧側プッシャー３３は、大径部２４ｃの外周に摺接する環状のガイド部３３ａと、ガイド部３３ａの図２中下端外周に設けた鍔３３ｂと、鍔３３ｂの図２中外周から下方に垂下されて圧側リーフバルブ９の外周に当接する環状の当接部３３ｃとを備えて構成される。

なお、鍔３３ｂには、圧側リーフバルブ９と圧側プッシャー３３との間の空間内を外方へ連通する圧抜き孔３３ｄが設けられている。よって、圧側リーフバルブ９が撓んで前記空間の容積が変化しても、空間内の圧力変動が生じないので、圧側リーフバルブ９の圧側通路４の開閉作動が円滑に行われる。また、大径部２４ｃの圧側プッシャー３３の装着部位よりも図２中上方の伸側室側には、圧側ばね受３４が摺動自在に装着されている。圧側ばね受３４は、筒状であって大径部２４ｃの外周に摺接する摺接筒３４ａと、摺接筒３４ａの図２中上端外周に設けたフランジ３４ｂとを備えている。そして、圧側プッシャー３３の鍔３３ｂと圧側ばね受３４のフランジ３４ｂとの間には、圧側ばね３５が介装されており、圧側ばね３５の附勢力が圧側プッシャー３３を介して圧側リーフバルブ９の外周に作用するようになっている。このように、圧側ばね受３４は、圧側ばね３５の反圧側弁体側である図２中上側に当接している。なお、圧側ばね３５は、弾発力を発揮して圧側プッシャー３３を附勢できるものであればよい。

つづいて、ピストン保持部材２４の中空部２４ｅ内には、伸側ばね受３１と圧側ばね受３４とを連係させる連係軸３６が軸方向となる図２中上下方向に移動可能に挿入されている。

連係軸３６は、先端が伸側ばね受３１の連結筒３１ａに螺着されており、図２中上方側となる伸側室側の外径が大径とされて外周に段部３６ａが設けられている。そして、連係軸３６の段部３６ａには、プレート３７が積層されている。このプレート３７は、環状であって連係軸３６の段部３６ａに積層される環状部３７ａと、環状部３７ａの外周に互いに反対向きに設けられてピストン保持部材２４の大径部２４ｃに設けた長孔２４ｆから保持軸２４ａ外へ突出する一対の腕３７ｂとを備えている。

腕３７ｂは、前述のように、ピストン保持部材２４の大径部２４ｃに設けた長孔２４ｆから突出していて、圧側ばね受３４の図２中上端となる反ばね側端に当接している。

プレート３７は、連係軸３６の段部３６ａに積層されており、連係軸３６に対して図２中上方側への相対移動が規制されているので、連係軸３６に対して圧側ばね受３４も図２中上方側への相対移動が規制される。また、連係軸３６の先端は、伸側ばね受３１に連結されている。さらに、伸側ばね３２は、伸側プッシャー３０と伸側ばね受３１との間に圧縮状態で介装されており、圧側ばね３５もまた、圧側プッシャー３３と圧側ばね受３４との間に圧縮状態で介装されている。

よって、伸側ばね受３１と圧側ばね受３４は、連係軸３６と伸側ばね３２、圧側ばね３５によって位置決めされており、両者の間隔が一定に保たれている。伸側ばね受３１と圧側ばね受３４が連係軸３６に対して相対移動しないので、連係軸３６を軸方向となる図２中上下方向へさせると、伸側ばね受３１および圧側ばね受３４は両者の間隔を一定に保ったまま、連係軸３６とともに図２中上下方向へ移動する。なお、連係軸３６が伸側ばね受３１と圧側ばね受３４の双方に連係するとは、連係軸３６が伸側ばね受３１と圧側ばね受３４の双方に対して軸方向に相対移動しない関係性に保たれつつ、自身の移動によって伸側ばね受３１と圧側ばね受３４を軸方向へ駆動可能である状態を指している。よって、連係軸３６は、伸側ばね受３１と圧側ばね受３４の双方に直接に連結されてもよいし、何らかの部材を介して間接的に連結されてもよい。

また、本例では、連係軸３６は、ソレノイドＳによって駆動されるようになっている。ソレノイドＳは、ソレノイド収容筒２５内に収容されており、コイル４５を備えた筒状のステータ４６と、ステータ４６内に移動自在に挿入された筒状の可動鉄心４７と、可動鉄心４７の内周に装着されるプランジャ４８とを備えている。そして、ソレノイド収容筒２５の下端にピストン保持部材２４を螺着すると、ソレノイドＳがソレノイド収容筒２５内に収容されて固定される。

そして、ソレノイドＳのプランジャ４８は、連係軸３６の図２中上端に接しており、ソレノイドＳへ通電するとプランジャ４８が図２中下方へ移動して、連係軸３６が下方へ押し下げられる。連係軸３６が押下げられると、圧側ばね３５の圧縮量が大きくなり、反対に、伸側ばね３２の圧縮量が小さくなるので、圧側ばね３５と伸側ばね３２の附勢力の合力は連係軸３６を図２中上方側に附勢する方向に発揮される。また、ソレノイドＳが連係軸３６を下方へ押し下げる力はソレノイドＳへの電流供給量に応じて調整される。よって、連係軸３６は、ソレノイドＳへの通電による推力と伸側ばね３２および圧側ばね３５の附勢力の合力とが釣り合った位置に停止するので、ソレノイドＳへの電流供給量により連係軸３６の位置を制御できる。また、ソレノイドＳへ通電して連係軸３６を下方へ押し下げた状態からソレノイドＳへの通電を停止すると、伸側ばね３２および圧側ばね３５の附勢力が釣り合う位置まで連係軸３６が移動する。図２では、ソレノイドＳへの電流供給を停止した状態を図示したもので、この状態では、連係軸３６は、図２中最上方に位置決めされる。なお、プレート３７の腕３７ｂの軸方向移動範囲が長孔２４ｆによって規制されており、連係軸３６の段部３６ａにプレート３７が積層されているので、連係軸３６の移動範囲も長孔２４ｆの図２中上下方向長さによって設定される。つまり、本例では、ピストン保持部材２４が連係軸３６の移動限界を規制するストッパとしても機能しているが、連係軸３６が最大限にストロークしても、長孔２４ｆにプレート３７の腕３７ｂが接触しないようになっていてもよい。

このように、連係軸３６を駆動すると、伸側ばね３２と圧側ばね３５の圧縮量を変更できる。連係軸３６が図２に示す位置にある状態、つまり、ソレノイドＳへ通電しない場合、伸側ばね３２と圧側ばね３５が発揮する附勢力は等しくなり釣り合っている状態となる。ソレノイドＳへ最大電流を供給すると、連係軸３６が図２中最下方へ移動し、伸側ばね３２の圧縮量が最小となり、圧側ばね３５の圧縮量が最大となる。

つまり、伸側ばね３２の圧縮量は、ソレノイドＳへ電流供給しないと大きくなり、ソレノイドＳへ電流供給すると小さくなる。つまり、ソレノイドＳへ電流供給しない場合における伸側ばね３２が伸側リーフバルブ５を附勢する附勢力は、ソレノイドＳへ電流供給する場合における伸側ばね３２が伸側リーフバルブ５を附勢する附勢力よりも大きい。また、伸側リーフバルブ５の開弁圧は、伸側ばね３２の附勢力が大きくなるほど大きくなる。

対して、圧側ばね３５の圧縮量は、ソレノイドＳへ電流供給しないと小さくなり、ソレノイドＳへ電流供給すると大きくなる。つまり、ソレノイドＳへ電流供給しない場合における圧側ばね３５が圧側リーフバルブ９を附勢する附勢力は、ソレノイドＳへ電流供給する場合における圧側ばね３５が圧側リーフバルブ９を附勢する附勢力よりも小さい。また、圧側リーフバルブ９の開弁圧は、圧側ばね３５の附勢力が大きくなるほど大きくなる。

前述したところを整理すると、ソレノイドＳへ電流供給しない状態では、伸側リーフバルブ５の開弁圧は大きくなるとともに圧側リーフバルブ９の開弁圧は小さくなり、ソレノイドＳへ電流供給する状態では、伸側リーフバルブ５の開弁圧は小さくなるとともに圧側リーフバルブ９の開弁圧は大きくなる。

このように、減衰力調整部１１は、伸側ばね３２の反伸側弁体側に当接する伸側ばね受３１と、圧側ばね３５の反圧側弁体側に当接する圧側ばね受３４と、伸側ばね受３１と圧側ばね受３４とを連係させる連係軸３６と、連係軸３６を介して伸側ばね受３１と圧側ばね受３４とを駆動するソレノイドＳとを備えて構成されている。

減衰弁Ｖおよび緩衝器Ｄは、以上のように構成されており、以下に作動を説明する。前述のとおり、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、伸側リーフバルブ５の開弁圧は大きく、圧側リーフバルブ９の開弁圧は小さい。

この状態では、緩衝器Ｄが伸長する場合、圧縮される伸側室Ｒ１の作動油は伸側リーフバルブ５を押し開いて伸側通路３を介して拡大される圧側室Ｒ２へ移動するが、伸側リーフバルブ５の開弁圧が大きく、伸側リーフバルブ５が作動油の流れ与える抵抗は大きい。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、緩衝器Ｄが伸長する際に発生される伸側減衰力は高くなり、伸側減衰力はハードとなる。反対に、緩衝器Ｄが収縮する場合、圧縮される圧側室Ｒ２の作動油は圧側リーフバルブ９を押し開いて圧側通路４を介して拡大される伸側室Ｒ１へ移動するが、圧側リーフバルブ９の開弁圧が小さく、圧側リーフバルブ９が作動油の流れ与える抵抗は小さい。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、緩衝器Ｄが収縮する際に発生される圧側減衰力は低くなり、圧側減衰力はソフトとなる。

対して、ソレノイドＳに最大電流量を供給する場合、伸側リーフバルブ５の開弁圧は小さく、圧側リーフバルブ９の開弁圧は大きい。この状態では、緩衝器Ｄが伸長する場合、圧縮される伸側室Ｒ１の作動油は伸側リーフバルブ５を押し開いて伸側通路３を介して拡大される圧側室Ｒ２へ移動するが、伸側リーフバルブ５の開弁圧が小さく、伸側リーフバルブ５が作動油の流れ与える抵抗は小さい。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、緩衝器Ｄが伸長する際に発生される伸側減衰力は低くなり、伸側減衰力はソフトとなる。反対に、緩衝器Ｄが収縮する場合、圧縮される圧側室Ｒ２の作動油は圧側リーフバルブ９を押し開いて圧側通路４を介して拡大される伸側室Ｒ１へ移動するが、圧側リーフバルブ９の開弁圧が大きく、圧側リーフバルブ９が作動油の流れ与える抵抗は大きい。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、緩衝器Ｄが収縮する際に発生される圧側減衰力は低くなり、圧側減衰力はハードとなる。

つづいて、ソレノイドＳに最大の二分の一の電流量を供給する場合、伸側リーフバルブ５の開弁圧も圧側リーフバルブ９の開弁圧も最大と最小の中間となる。この状態では、緩衝器Ｄが伸長しても収縮しても、緩衝器Ｄが発生する伸側減衰力および圧側減衰力は最小と最大の中間程度となり、伸圧両側で減衰力はミディアムとなる。

前述したとおり、二輪車では、車体が軽量で振動周波数が四輪自動車に比較すると高く、伸圧とも減衰力調整が同じに設定されると、伸縮の切換わりで減衰力の大きさを変更しようとしてもシステムの応答に時間がかかって減衰力調整が間に合わず却って車両における乗り心地を損なうと経験的に分かっている。これに対して、伸側減衰力をハードにした場合には圧側減衰力をソフトにし、伸側減衰力をソフトにした場合には圧側減衰力をハードにし、伸側減衰力をミディアムにした場合には圧側減衰力もミディアムにした場合、二輪車における車体振動を効果的に抑制できると発明者は知見するに至った。

本発明の減衰弁Ｖおよび緩衝器Ｄによれば、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。よって、本発明の減衰弁Ｖおよび減衰弁Ｖを適用した緩衝器Ｄによれば、二輪車における乗り心地を効果的に向上できるのである。

また、本例の減衰弁Ｖでは、減衰力調整部１１が伸側ばね３２の反伸側弁体側に当接する伸側ばね受３１と、圧側ばね３５の反圧側弁体側に当接する圧側ばね受３４と、伸側ばね受３１と圧側ばね受３４とを駆動するソレノイドＳとを有して構成されている。このように減衰弁Ｖが構成されると、単一のソレノイドＳによって伸側減衰力と圧側減衰力の大きさを伸側と圧側とで反対となるように調整でき、コストが安価となる。

さらに、本例の減衰弁Ｖでは、減衰力調整部１１が伸側ばね受３１と圧側ばね受３４とを連係させる連係軸３６を有し、ソレノイドＳで連係軸３６を駆動して伸側ばね受３１と圧側ばね受３４を駆動する。このように減衰弁Ｖが構成されると、連係軸３６で伸側ばね受３１と圧側ばね受３４とを連係させて駆動できるので、簡単な構造で減衰力調整部１１を具体化できる。なお、連係軸３６は、ピストン保持部材２４の保持軸２４ａに設けた中空部２４ｅ内に挿通される構造を採用すると、緩衝器Ｄのピストン部に無理なく連係軸３６を組み込めて、減衰弁Ｖを小型化できる。

また、本例の減衰弁Ｖでは、伸側弁体および圧側弁体が環状のリーフバルブ５，９とされている。このように減衰弁Ｖが構成されると、伸側および圧側のリーフバルブ５，９はポペット弁等といった他の形態の弁に比較して軸方向の厚みが短く、緩衝器Ｄのピストン部に減衰弁Ｖを適用した場合に、減衰弁Ｖの全長を短くできる。なお、伸側弁体および圧側弁体には、リーフバルブ以外の形態のポペット弁等の他の形態の弁体の利用が可能である。

なお、減衰弁Ｖは、本例では、緩衝器Ｄのピストン部に組み込まれているが、バルブディスクをシリンダ１外に設け、減衰弁Ｖもバルブディスクとともにシリンダ１外に設けてもよい。ピストン２をバルブディスクとする場合、シリンダ１内に減衰弁Ｖを収容できるので、緩衝器Ｄの径方向の大きさを小型できる。

さらに、本例の減衰弁Ｖでは、伸側プッシャー３０が伸側リーフバルブ５の外周に伸側ばね３２の附勢力をさせ、圧側プッシャー３３が圧側リーフバルブ９の外周に圧側ばね３５の附勢力をさせている。このように伸側ばね３２と圧側ばね３５の附勢力をリーフバルブ５，９の外周に作用させると、リーフバルブ５，９が伸側通路３或いは圧側通路４を開閉する際にリーフバルブ５，９がビビるような振動を呈するのを防止でき、安定した伸側および圧側の減衰力を発揮できる。

また、ソレノイドＳは、通電時に連係軸３６を図２中下方へ押し下げるプッシュ型のソレノイドとされているが、逆に、通電時に連係軸３６を図２中上方へ押し上げるプル型のソレノイドとされてもよい。この場合には、ソレノイドＳへの通電時には、伸側ばね３２の圧縮量が大きくなるとともに圧側ばね３５の圧縮量が小さくなり、非通電時には、伸側ばね３２の圧縮量が小さくなるとともに圧側ばね３５の圧縮量が大きくなる。このようにしても、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。さらには、ソレノイドＳをプッシュプル型のソレノイドとしてもよく、この場合も、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。よって、ソレノイドＳの形式によらず、本発明の減衰弁Ｖおよび減衰弁Ｖを適用した緩衝器Ｄによれば、二輪車における乗り心地を効果的に向上できるのである。

以上で、本発明の実施の形態についての説明を終えるが、本発明の範囲は図示されまたは説明された詳細そのものには限定されない。

１・・・シリンダ、２・・・ピストン（バルブディスク）、３・・・伸側通路、４・・・圧側通路、５・・・伸側リーフバルブ（伸側弁体）、９・・・圧側リーフバルブ（圧側弁体）、１１・・・減衰力調整部、１２・・・ピストンロッド、３１・・・伸側ばね受、３２・・・伸側ばね、３４・・・圧側ばね受、３５・・・圧側ばね、３６・・・連係軸、Ｄ・・・緩衝器、Ｒ１・・・伸側室、Ｒ２・・・圧側室、Ｓ・・・ソレノイド、Ｖ・・・減衰弁

Claims (5)

1. 緩衝器における伸側室と圧側室を連通する伸側通路と圧側通路とを有するバルブディスクと、
   前記バルブディスクに離着座して前記伸側通路を開閉可能であって前記伸側室から前記圧側室へ向かう流体の流れに抵抗を与える伸側弁体と、
   前記バルブディスクに離着座して前記圧側通路を開閉可能であって前記圧側室から前記伸側室へ向かう流体の流れに抵抗を与える圧側弁体と、
   前記伸側通路を閉じる方向へ前記伸側弁体を附勢する附勢力を発揮する伸側ばねと、
   前記圧側通路を閉じる方向へ前記圧側弁体を附勢する附勢力を発揮する圧側ばねと、
   前記伸側ばねと前記圧側ばねの附勢力を変更可能であって、前記伸側ばねの附勢力を大きくすると前記圧側ばねの附勢力を小さくし、前記伸側ばねの附勢力を小さくすると前記圧側ばねの附勢力を大きくする減衰力調整部とを備えた
   ことを特徴とする減衰弁。
2. 前記減衰力調整部は、
   前記伸側ばねの反伸側弁体側に当接する伸側ばね受と、
   前記圧側ばねの反圧側弁体側に当接する圧側ばね受と、
   前記伸側ばね受と前記圧側ばね受とを駆動するソレノイドとを有する
   ことを特徴とする請求項１に記載の減衰弁。
3. 前記減衰力調整部は、前記伸側ばね受と前記圧側ばね受とを連係させる連係軸を有し、
   前記ソレノイドは、前記連係軸を駆動する
   ことを特徴とする請求項２に記載の減衰弁。
4. 前記伸側弁体および前記圧側弁体は、環状のリーフバルブである
   ことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の減衰弁。
5. シリンダと、
   前記シリンダ内に摺動自在に挿入されて前記シリンダ内を前記伸側室と前記圧側室とに区画するピストンと、
   前記シリンダ内に挿入されて前記ピストンに連結されるピストンロッドと、
   請求項１から４のいずれか一項に記載の減衰弁とを備え、
   前記ピストンを前記バルブディスクとした
   ことを特徴とする緩衝器。

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