JP2017217593A - Method and apparatus for treating pavement road cutting water - Google Patents

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Abstract

【課題】泥土を短時間で造粒することができる舗装道路切断水の処理方法及び処理装置を提供する。【解決手段】切断水処理装置1は、舗装道路撹拌分離槽11で切断水W2に凝集剤を添加し、切断水を静置して上澄み液W3と泥土D1とに分離する。また、分離された泥土D1にセメントS1及びポリマーP1添加し、所定時間養生する、所定時間が経過した後に、泥土D1を養生して得られた混合物D2を造粒する。【選択図】図1PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method and an apparatus for treating paved road cutting water capable of granulating mud in a short time. SOLUTION: A cutting water treatment device 1 adds a flocculant to cutting water W2 in a paved road stirring separation tank 11, and allows the cutting water to stand to separate the supernatant liquid W3 and mud D1. Further, the cement S1 and the polymer P1 are added to the separated mud D1 and cured for a predetermined time. After a predetermined time has elapsed, the mud D1 is cured to granulate the obtained mixture D2. [Selection diagram] Fig. 1

Description

本発明は、舗装道路切断水の処理方法及び処理装置に関する。   The present invention relates to a method and an apparatus for treating paved road cutting water.

舗装道路の表面におけるアスファルトやコンクリートを切断刃で切断する際、切断刃の焼き付けや粉じんの飛散を防止するなどのために切断刃に冷却水を掛けている。冷却水を掛けながらアスファルトなどの切断作業を行うと、舗装道路切断水(以下「切断水」ともいう)が発生する。これらの切断水をそのまま廃棄すると、環境上の問題が生じることがある。そこで、切断水を浄化した後、排水することが行われている。   When cutting asphalt or concrete on the surface of a paved road with a cutting blade, cooling water is applied to the cutting blade in order to prevent burning of the cutting blade and scattering of dust. When cutting work such as asphalt with cooling water, paved road cutting water (hereinafter also referred to as “cutting water”) is generated. If these cutting waters are discarded as they are, environmental problems may occur. Then, after purifying cutting water, draining is performed.

切断水を浄化する技術として、従来、切削懸濁排水が流入する撹拌槽と、この撹拌槽に連接された沈殿槽と、沈殿槽に連接された清水層と、を備えるコンクリートカッター用切削水循環装置がある(例えば、特許文献1参照)。このコンクリートカッター用切削水循環装置では、撹拌槽、沈殿槽、及び清水槽の全てに無機系中性凝集剤を添加し、周囲環境を汚染しないようにしている。   As a technology for purifying cutting water, conventionally, a cutting water circulation device for a concrete cutter, comprising a stirring tank into which cutting suspension wastewater flows, a settling tank connected to the stirring tank, and a fresh water layer connected to the settling tank. (For example, refer to Patent Document 1). In this cutting water circulating apparatus for a concrete cutter, an inorganic neutral flocculant is added to all of the stirring tank, the precipitation tank, and the fresh water tank so as not to pollute the surrounding environment.

特開2010−167325号公報JP 2010-167325 A

上記特許文献1に開示されたコンクリートカッター用切削水循環装置では、汚泥中から分離されたスラッジ(泥土)は、脱水されて例えば産業廃棄物として廃棄される。しかし、泥土には、汚染物質などが含まれていることあり、そのまま廃棄すると、周辺環境を汚染させる可能性があるなどの問題がある。このため、例えば泥土を大粒に造粒することなどがあった。   In the cutting water circulation device for concrete cutter disclosed in Patent Document 1, sludge (mud) separated from sludge is dehydrated and discarded as, for example, industrial waste. However, the mud soil contains contaminants and the like, and if it is discarded as it is, there is a possibility that the surrounding environment may be polluted. For this reason, for example, mud was granulated into large grains.

泥土を造粒する際には、泥土を長時間静置させて、泥土をある程度固めることが求められる。このため、泥土の造粒に長時間がかかってしまい泥土の廃棄にも時間がかかるという問題があった。また、泥土を造粒することにより、路盤材として再利用することも考えられる。しかし、造粒に長時間を要することとなると、路盤材の製造にも時間がかかってしまい、工事時間が長くなることあった。   When granulating mud, it is required that the mud be allowed to stand for a long time to solidify the mud to some extent. For this reason, there has been a problem that it takes a long time to granulate the mud and it takes a long time to dispose of the mud. It is also conceivable to recycle it as roadbed material by granulating mud. However, if a long time is required for granulation, it takes time to manufacture the roadbed material, and the construction time may be long.

本発明が解決しようとする課題は、泥土を短時間で造粒することができる舗装道路切断水の処理方法及び処理装置を提供することである。   The problem to be solved by the present invention is to provide a method and apparatus for treating pavement road cutting water that can granulate mud in a short time.

本発明の舗装道路切断水の処理方法は、道路の舗装を切断する際に発生する舗装道路切断水の処理方法であって、前記舗装道路切断水に無機系凝集剤を添加し、前記無機系凝集剤を添加した前記舗装道路切断水を静置して上澄み液と泥土とに分離し、前記泥土にセメント及びポリマーを添加し、前記セメント及びポリマーを添加した前記泥土を撹拌した後、所定時間養生し、前記所定時間が経過した後に、養生した前記泥土を造粒することを特徴とする。   The method for treating pavement road cutting water according to the present invention is a method for treating pavement road cutting water generated when cutting pavement on a road, wherein an inorganic flocculant is added to the pavement road cutting water, and the inorganic type The paved road cutting water to which the flocculant has been added is allowed to stand to separate into supernatant and mud, and cement and polymer are added to the mud, and the mud to which the cement and polymer have been added is stirred for a predetermined time. After curing and after the predetermined time has elapsed, the cured mud is granulated.

本発明において、前記セメントは、高炉セメントであってもよい。   In the present invention, the cement may be a blast furnace cement.

本発明において、前記泥土の湿潤重量における40〜60%の範囲の何れかの割合で前記セメントを前記泥土に添加してもよい。   In the present invention, the cement may be added to the mud at a ratio in the range of 40 to 60% of the wet weight of the mud.

本発明において、前記泥土が造粒された粒状体を、前記道路に埋め戻してもよい。   In the present invention, the granular material obtained by granulating the mud may be backfilled on the road.

本発明において、前記粒状体を路盤材に混合して混合路盤材を作成し、前記混合路盤材に占める前記粒状体の割合を10〜15%の何れかの割合としてもよい。   In this invention, the said granular material is mixed with a roadbed material, a mixed roadbed material is produced, and the ratio of the said granule occupied to the said mixed roadbed material is good also as any ratio of 10-15%.

前記上澄み液にナノバブルを発生させて、前記上澄み液を浄化してもよい。   Nanobubbles may be generated in the supernatant to purify the supernatant.

本発明において、前記上澄み液に中和剤を混入し、または前記上澄み液に加水して、前記上澄み液を処理してもよい。   In the present invention, the supernatant may be treated by mixing a neutralizing agent in the supernatant or adding water to the supernatant.

本発明の舗装道路切断水の処理装置は、道路の舗装を切断する際に発生する舗装道路切断水の処理装置であって、前記舗装道路切断水に無機系凝集剤を添加する凝集剤添加部と、前記無機系凝集剤を添加した前記舗装道路切断水を静置して上澄み液と泥土とに分離する分離部と、前記泥土にセメントを添加するセメント添加部と、前記泥土にポリマーを添加するポリマー添加部と、前記セメント及びポリマーを添加した前記泥土を撹拌する撹拌部と、撹拌した前記泥土を養生する養生部と、養生した前記泥土を造粒する造粒部と、を備えることを特徴とする。   The treatment device for pavement road cutting water of the present invention is a treatment device for pavement road cutting water generated when cutting pavement on a road, and a flocculant addition unit for adding an inorganic flocculant to the pavement road cutting water. And a separation part for separating the paved road cutting water added with the inorganic flocculant and separating it into a supernatant and mud, a cement addition part for adding cement to the mud, and a polymer added to the mud A stirring part for stirring the mud to which the cement and the polymer are added, a curing part for curing the stirred mud, and a granulating part for granulating the cured mud. Features.

本発明に係る試薬容器、舗装道路切断水の処理方法及び処理装置によれば、泥土を短時間で造粒することができる。   According to the reagent container, the paved road cutting water treatment method and the treatment apparatus according to the present invention, mud can be granulated in a short time.

本発明の一実施形態に係る切断水処理装置の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the cutting water treatment apparatus which concerns on one Embodiment of this invention. 舗装道路切断水の処理の手順を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the procedure of the process of paved road cutting water. 切断水を上澄み液と泥土とに分離する実験の結果を示すグラフである。It is a graph which shows the result of the experiment which isolate | separates cutting water into a supernatant liquid and mud. (A)は、切断水のpH値の変化を示すグラフ、(B)は、切断水のSSの変化を示すグラフである。(A) is a graph which shows the change of pH value of cutting water, (B) is a graph which shows the change of SS of cutting water. 凝集剤の状態及び成分並びに凝集剤を切断水に添加した際の切断水の凝集性及び界面の状態を示す表である。It is a table | surface which shows the state of a coagulant | flocculant, a component, and the cohesiveness of cutting water at the time of adding a flocculant to cutting water, and the state of an interface. 切断水にナノバブルを発生させた際のSSの変化を示すグラフである。It is a graph which shows change of SS at the time of generating nanobubble in cutting water. 泥土及び造粒土の粒度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the particle size distribution of mud and granulated soil. 造粒土におけるフッ素及び六価クロムの濃度を示すグラフである。It is a graph which shows the density | concentration of the fluorine in a granulated soil, and hexavalent chromium. 第1混合土及び第2混合土をそれぞれ再生クラッシャランに混合した際の粒度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the particle size distribution at the time of mixing a 1st mixed soil and a 2nd mixed soil with a reproduction crusher run, respectively. 第1混合土の含水比と乾燥密度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the water content ratio of a 1st mixed soil, and a dry density. 第1混合土のCBRと乾燥密度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between CBR and dry density of the 1st mixed soil.

以下、本発明を適用した舗装道路切断水の処理方法及び処理装置について、図を適宜参照しながら詳細に説明する。以下、本発明の実施形態を説明するが、以下の実施形態は請求の範囲にかかる発明を限定するものではない。また、実施形態の中で説明されている特徴の組み合わせの全てが発明の解決手段に必須であるとは限らない。   Hereinafter, a method and apparatus for treating pavement road cutting water to which the present invention is applied will be described in detail with reference to the drawings as appropriate. Hereinafter, although embodiment of this invention is described, the following embodiment does not limit the invention concerning a claim. In addition, not all the combinations of features described in the embodiments are essential for the solving means of the invention.

図1は、本発明の一実施形態に係る切断水処理装置の概略構成図である。図1に示すように、切断水処理装置1は、撹拌分離槽(分離部)11と、凝集剤添加装置(凝集剤添加部)12と、上澄み液浄化槽13と、造粒器(造粒部、養生部)14と、ナノバブル発生器15と、pH調整器16と、ポリマー添加装置(ポリマー添加部)17と、セメント添加装置(セメント添加部)18と、セメント貯留槽19と、を備えている。   FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a cutting water treatment apparatus according to an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, the cutting water treatment apparatus 1 includes a stirring / separation tank (separation part) 11, a flocculant addition apparatus (coagulant addition part) 12, a supernatant liquid purification tank 13, and a granulator (granulation part). , Curing unit) 14, nanobubble generator 15, pH adjuster 16, polymer addition device (polymer addition unit) 17, cement addition device (cement addition unit) 18, and cement storage tank 19. Yes.

切断水処理装置1は、アスファルト舗装された舗装道路などの道路の切断に際に発生する切断水を処理する。道路を切断する際には、舗装切断機2及び冷却装置3が用いられる。舗装切断機2は、切断機本体21と、切断刃22とを備えている。冷却装置3は、冷却水貯留槽31及び噴射ノズル32を備えている。道路を切断する際には、舗装切断機2の切断機本体21によって切断刃22を回転させて道路を切断する。このとき、冷却装置3は、冷却水貯留槽31に貯留された貯留水を冷却水W1として噴射ノズル32から噴出する。冷却装置3は、噴射ノズル32から冷却水W1を噴出することにより、切断刃22を冷却する。   The cutting water treatment apparatus 1 treats cutting water generated when cutting a road such as an asphalt paved road. When cutting a road, a pavement cutting machine 2 and a cooling device 3 are used. The pavement cutting machine 2 includes a cutting machine main body 21 and a cutting blade 22. The cooling device 3 includes a cooling water storage tank 31 and an injection nozzle 32. When cutting the road, the cutting blade 22 is rotated by the cutting machine body 21 of the pavement cutting machine 2 to cut the road. At this time, the cooling device 3 ejects the stored water stored in the cooling water storage tank 31 from the injection nozzle 32 as the cooling water W1. The cooling device 3 cools the cutting blade 22 by ejecting the cooling water W <b> 1 from the spray nozzle 32.

撹拌分離槽11には、舗装切断機2による道路を切断する際に、舗装切断機2の切断刃22に冷却水W1を噴出することによって発生する切断水W2が導入される。撹拌分離槽11には図示しない撹拌羽根が設けられている。撹拌分離槽11に導入された切断水W2は、撹拌羽根を作動させることによって撹拌される。撹拌された切断水は、その後静置されることにより、上澄み液W3と泥土D1とに分離される。   When the road is cut by the pavement cutting machine 2, cutting water W2 generated by jetting the cooling water W1 to the cutting blade 22 of the pavement cutting machine 2 is introduced into the stirring separation tank 11. The stirring separation tank 11 is provided with a stirring blade (not shown). The cutting water W2 introduced into the stirring separation tank 11 is stirred by operating the stirring blade. The agitated cutting water is then allowed to stand to separate the supernatant liquid W3 and the mud D1.

撹拌分離槽11の上方には、凝集剤添加装置12が配置されている。凝集剤添加装置12は、撹拌分離槽11で撹拌された切断水W2に凝集剤C1を添加する。撹拌分離槽11では、撹拌された切断水に凝集剤C1を添加した後、切断水W2が静置される。切断水W2に凝集剤C1を添加することにより、切断水W2の上澄み液W3と泥土D1とへの分離が促進される。なお、凝集剤は、切断水W2を撹拌する前、あるいは切断水W2の撹拌中に切断水W2に添加してもよい。   A flocculant addition device 12 is disposed above the stirring separation tank 11. The flocculant addition device 12 adds the flocculant C1 to the cutting water W2 stirred in the stirring / separation tank 11. In the agitation / separation tank 11, after adding the flocculant C1 to the agitated cutting water, the cutting water W2 is allowed to stand. By adding the flocculant C1 to the cutting water W2, separation into the supernatant liquid W3 of the cutting water W2 and the mud D1 is promoted. The flocculant may be added to the cutting water W2 before stirring the cutting water W2 or during the stirring of the cutting water W2.

撹拌分離槽11における側面には、上澄み液排出ゲート11Aが設けられている。上澄み液排出ゲート11Aは、開口部と、開口部を開閉する扉部材を備えている。扉部材は、上下方向に移動可能である。扉部材が最上方に位置するときには、開口部が完全に閉鎖している。また、扉部材を下降させると、開口部が上方から徐々に開放され、開放された開口部から上澄み液W3が上澄み液浄化槽13に導入される。   A supernatant liquid discharge gate 11 </ b> A is provided on a side surface of the stirring separation tank 11. The supernatant liquid discharge gate 11A includes an opening and a door member that opens and closes the opening. The door member is movable in the vertical direction. When the door member is located at the uppermost position, the opening is completely closed. When the door member is lowered, the opening is gradually opened from above, and the supernatant liquid W3 is introduced into the supernatant liquid purification tank 13 from the opened opening.

撹拌分離槽11における底面には、泥土排出ゲート11Bが設けられている。泥土排出ゲート11Bは、開口部と、この開口部を閉塞する蓋部材とを備えている。泥土排出ゲートにおける開口部は、送泥管11Cを介して造粒器14に接続されている。撹拌分離槽11内の泥土は、蓋部材を開放することによって泥土排出ゲート11Bの開口部から落下し、送泥管11Cを介して造粒器14に供給される。   A mud discharge gate 11B is provided on the bottom surface of the agitation / separation tank 11. The mud discharge gate 11B includes an opening and a lid member that closes the opening. The opening in the mud discharge gate is connected to the granulator 14 via the mud pipe 11C. The mud in the stirring separation tank 11 falls from the opening of the mud discharge gate 11B by opening the lid member, and is supplied to the granulator 14 through the mud pipe 11C.

上澄み液W3が導入された上澄み液浄化槽13では、上澄み液W3の浄化を行う。上澄み液浄化槽13には、ナノバブル発生器15及びpH調整器16が設けられている。ナノバブル発生器15は、上澄み液浄化槽13に導入された上澄み液W3にナノバブルを発生させる。pH調整器16は、上澄み液浄化槽13に導入された上澄み液W3のpHを調整する。上澄み液W3は、ナノバブル発生器15によるナノバブルの発生及びpH調整器16によるpH調整によって浄化される。浄化された上澄み液W3は、排出水W4として切断水処理装置1の外部に排出される。排出水W4の一部は、冷却水貯留槽31に導入され、舗装切断機2の冷却水W1として再利用される。また、その他の排出水W4は、そのまま排水される。   In the supernatant liquid purification tank 13 into which the supernatant liquid W3 has been introduced, the supernatant liquid W3 is purified. The supernatant liquid purification tank 13 is provided with a nanobubble generator 15 and a pH adjuster 16. The nanobubble generator 15 generates nanobubbles in the supernatant liquid W3 introduced into the supernatant liquid septic tank 13. The pH adjuster 16 adjusts the pH of the supernatant liquid W3 introduced into the supernatant liquid purification tank 13. The supernatant liquid W3 is purified by the generation of nanobubbles by the nanobubble generator 15 and the pH adjustment by the pH adjuster 16. The purified supernatant liquid W3 is discharged out of the cutting water treatment apparatus 1 as discharged water W4. A part of the discharged water W4 is introduced into the cooling water storage tank 31 and reused as the cooling water W1 of the pavement cutting machine 2. Further, the other discharged water W4 is drained as it is.

造粒器14には、撹拌分離槽11で分離された泥土D1が導入される。また、造粒器14の上方には、ポリマー添加装置17及びセメント添加装置18が配置されている。ポリマー添加装置17は、泥土D1にポリマーP1を添加する。また、セメント添加装置18は、セメント貯留槽19に貯留されているセメントS1を泥土D1に添加する。セメントS1としては、例えば高炉セメントが用いられる。   Mud D1 separated in the agitation / separation tank 11 is introduced into the granulator 14. A polymer addition device 17 and a cement addition device 18 are arranged above the granulator 14. The polymer addition device 17 adds the polymer P1 to the mud D1. Moreover, the cement addition apparatus 18 adds the cement S1 stored in the cement storage tank 19 to the mud D1. For example, blast furnace cement is used as the cement S1.

造粒器14において泥土D1に対してポリマーP1及びセメントS1を添加したら、造粒器14では、作業員が操作するミキサーによって撹拌される。こうして、ポリマーP1及びセメントS1が添加された泥土D1が撹拌されることによって、混合物D2が製造される。   When the polymer P1 and the cement S1 are added to the mud D1 in the granulator 14, the granulator 14 is agitated by a mixer operated by an operator. Thus, the mixture D2 is manufactured by stirring the mud D1 to which the polymer P1 and the cement S1 are added.

造粒器14内における混合物D2は、所定時間、例えば1〜2時間養生することによって、造粒に適する程度に固化して造粒可能となる。なお、さらに固化が進むと、造粒が困難となってしまうので、混合物D2がある程度固化したタイミングで造粒を行う。また、混合物D2にはポリマーP1が添加されていることにより、混合物D2が造粒に適する程度に固化するまでの時間を短くすることができる。そのため、混合物D2を造粒する際の管理の手間を軽減することができる。   The mixture D2 in the granulator 14 is cured for a predetermined time, for example, 1 to 2 hours, so that the mixture D2 is solidified to a degree suitable for granulation and can be granulated. In addition, since granulation will become difficult if solidification progresses further, granulation is performed at the timing when the mixture D2 solidified to some extent. In addition, since the polymer P1 is added to the mixture D2, the time until the mixture D2 is solidified to an extent suitable for granulation can be shortened. Therefore, the management effort at the time of granulating the mixture D2 can be reduced.

混合物D2から粒状体として造粒された造粒土D3の一部は、切断された道路に路盤材(混合路盤材)として埋め戻される。また、造粒土D3の他の一部は、そのまま廃棄される。   Part of the granulated soil D3 granulated from the mixture D2 as a granular material is backfilled as a roadbed material (mixed roadbed material) on the cut road. The other part of the granulated soil D3 is discarded as it is.

次に、舗装道路切断水の処理方法について説明する。図2は、舗装道路切断水の処理の手順を示すフローチャートである。切断水の処理では、舗装道路、例えばアスファルト舗装の道路の切断(ステップS11)が行われる際に、舗装切断機2の切断刃22に冷却水W1を噴出することによって発生する切断水W2の処理を行う。ここで発生した切断水W2は、切断水処理装置1における撹拌分離槽11に導入される(ステップS12)。切断水処理装置1に切断水W2が導入されたら、撹拌分離槽11に対して、凝集剤添加装置12によって凝集剤C1を添加して撹拌する(ステップS13)。   Next, a method for treating paved road cutting water will be described. FIG. 2 is a flowchart showing a procedure for treating paved road cutting water. In the cutting water treatment, when cutting a paved road, for example, an asphalt paved road (step S11), the cutting water W2 generated by jetting the cooling water W1 to the cutting blade 22 of the pavement cutting machine 2 is processed. I do. The cutting water W2 generated here is introduced into the agitation / separation tank 11 in the cutting water treatment apparatus 1 (step S12). When the cutting water W2 is introduced into the cutting water treatment device 1, the flocculant C1 is added to the stirring separation tank 11 by the flocculant adding device 12 and stirred (step S13).

ここで添加される凝集剤C1は、例えば無機系凝集剤であり、さらに言えば鉄系の凝集剤である。凝集剤C1の成分は、例えば二酸化ケイ素、炭酸カルシウム、酸化カリウム、酸化鉄(II)、二酸化チタン、酸化ナトリウム、炭酸ナトリウムである。切断水W2に凝集剤C1を添加したら、切断水W2を撹拌する。切断水W2の撹拌が済んだら、撹拌分離槽11内で切断水W2を所定時間、ここでは約30分間静置する。切断水W2の静置時間は、約30分以外の時間でもよく、適宜設定することができる。   The flocculant C1 added here is, for example, an inorganic flocculant, and more specifically, an iron flocculant. The components of the flocculant C1 are, for example, silicon dioxide, calcium carbonate, potassium oxide, iron (II) oxide, titanium dioxide, sodium oxide, and sodium carbonate. When the flocculant C1 is added to the cutting water W2, the cutting water W2 is stirred. After the cutting water W2 is stirred, the cutting water W2 is allowed to stand in the stirring / separation tank 11 for a predetermined time, here about 30 minutes. The standing time of the cutting water W2 may be a time other than about 30 minutes, and can be set as appropriate.

撹拌分離槽11内で静置された切断水W2は、上澄み液W3と泥土D1とに分離される(ステップS14)。切断水W2に凝集剤C1が添加されていることにより、切断水W2を上澄み液W3と泥土D1とに分離する際にかかる時間を短くすることができる。また、上澄み液W3と泥土D1との確実な分離を促進することができる。   The cutting water W2 that has been allowed to stand in the stirring / separation tank 11 is separated into the supernatant W3 and the mud D1 (step S14). By adding the flocculant C1 to the cutting water W2, the time required to separate the cutting water W2 into the supernatant liquid W3 and the mud D1 can be shortened. Moreover, the reliable separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 can be promoted.

上澄み液W3と泥土D1とが分離されたら、泥土D1と分離された上澄み液W3(ステップS14:上澄み液)は、上澄み液排出ゲート11Aを開放することにより、上澄み液浄化槽13へと排出される。上澄み液排出ゲート11Aは、扉部材の開放高さを調整可能とされている。このため、扉部材の上端部を上澄み液W3と泥土D1との界面に位置させることにより、上澄み液W3のみを上澄み液浄化槽13に対して容易に排出することができる。   When the supernatant liquid W3 and the mud D1 are separated, the supernatant liquid W3 separated from the mud D1 (step S14: the supernatant liquid) is discharged to the supernatant liquid purifying tank 13 by opening the supernatant liquid discharge gate 11A. . The supernatant liquid discharge gate 11A can adjust the opening height of the door member. For this reason, by positioning the upper end of the door member at the interface between the supernatant liquid W3 and the mud D1, only the supernatant liquid W3 can be easily discharged to the supernatant liquid purification tank 13.

上澄み液浄化槽13に排出された上澄み液W3には、上澄み液浄化槽13内において浄化処理を行う(ステップS21)。浄化処理としては、ナノバブル処理及びpH調整を行う。ナノバブル装置では、ナノバブル発生器15によって上澄み液浄化槽13内の上澄み液W3にナノバブルを例えば10分間発生させる。なお、ナノバブルにかけてマイクロバブルを発生させてもよいし、マイクロバブルとナノバブルとの両方を発生させてもよい。   The supernatant liquid W3 discharged to the supernatant liquid purification tank 13 is subjected to purification treatment in the supernatant liquid purification tank 13 (step S21). As the purification treatment, nanobubble treatment and pH adjustment are performed. In the nanobubble device, nanobubbles are generated in the supernatant liquid W3 in the supernatant liquid purification tank 13 by the nanobubble generator 15 for 10 minutes, for example. Microbubbles may be generated over the nanobubbles, or both microbubbles and nanobubbles may be generated.

さらに、上澄み液浄化槽13内における上澄み液W3に対して、pH調整器16によってpH調整が行われる。pH調整は、上澄み液W3に中和剤(pH調整剤)を添加したり、冷却水を加水したりすることによって行われる。こうして浄化された上澄み液を冷却水として利用するか否かを決定する(ステップS22)。上澄み液を冷却水として利用するか否かは、例えば冷却水の残量、供給状況、上澄み液W3の浄化度合等によって適宜決定される。   Furthermore, pH adjustment is performed by the pH adjuster 16 on the supernatant liquid W3 in the supernatant liquid purification tank 13. The pH adjustment is performed by adding a neutralizing agent (pH adjusting agent) to the supernatant liquid W3 or by adding cooling water. It is determined whether or not the supernatant liquid thus purified is used as cooling water (step S22). Whether or not to use the supernatant liquid as cooling water is appropriately determined depending on, for example, the remaining amount of cooling water, the supply status, the degree of purification of the supernatant liquid W3, and the like.

浄化された上澄み液を冷却水として利用する場合には(ステップS22:YES)、浄化された上澄み液を冷却水貯留槽31へと移送する(ステップS23)。こうして、浄化された上澄み液を冷却水W1として再利用する(ステップS24)。また、浄化された上澄み液を冷却水として利用しない場合(ステップS22:NO)には、そのまま排水する(ステップS25)。こうして、切断水の処理を終了する。   When the purified supernatant is used as cooling water (step S22: YES), the purified supernatant is transferred to the cooling water storage tank 31 (step S23). Thus, the purified supernatant is reused as the cooling water W1 (step S24). Further, when the purified supernatant is not used as cooling water (step S22: NO), it is drained as it is (step S25). Thus, the treatment of the cutting water is finished.

一方、上澄み液W3と分離された泥土D1(ステップS14:泥土)は、泥土排出ゲート11Bを開放することにより、造粒器14へと排出される。泥土D1は、泥土排出ゲート11Bの蓋部材を開放することにより、自重で造粒器14に落下して撹拌分離槽11から排出される。泥土D1の排出は、上澄み液W3の排出が終了した後に行うことにより、泥土D1のみを造粒器14に排出することができる。   On the other hand, the mud D1 separated from the supernatant liquid W3 (step S14: mud) is discharged to the granulator 14 by opening the mud discharge gate 11B. The mud D1 falls to the granulator 14 by its own weight by opening the lid member of the mud discharge gate 11B, and is discharged from the agitation / separation tank 11. By discharging the mud D1 after the discharge of the supernatant W3 is completed, only the mud D1 can be discharged to the granulator 14.

なお、上澄み液W3のpH値や浮遊物質量(Suspended Solids、以下「SS」という)が、所定の基準を満たす場合には、ステップS21における浄化処理を省略してもよい。例えば、上澄み液W3を冷却水W1として再利用する場合には、冷却水W1としてのpH値やSSを満たしていれば、浄化処理を省略してもよい。また、上澄み液W3のpH値やSSが、切断対象の舗装道路が設けられている自治体が定める基準を満たす場合などには、浄化処理を省略してもよい。   If the pH value of the supernatant liquid W3 and the amount of suspended solids (hereinafter referred to as “SS”) satisfy a predetermined standard, the purification process in step S21 may be omitted. For example, when the supernatant liquid W3 is reused as the cooling water W1, the purification treatment may be omitted as long as the pH value or SS as the cooling water W1 is satisfied. In addition, the purification process may be omitted when the pH value or SS of the supernatant liquid W3 meets the standard set by the local government where the paved road to be cut is provided.

造粒器14に排出された泥土D1には、ポリマーP1及びセメントS1が添加されて(ステップS31)混合物D2が製造される。ポリマーP1は、ポリマー添加装置17によって添加され、セメントS1は、セメント添加装置18によって添加される。添加されるポリマーP1としては、水性ポリマーディスパージョン、再乳化形粉末樹脂、水溶性ポリマー、液状ポリマーなどを挙げることができる。ポリマーP1は、ここでは混合物D2の0.31%添加されているが、例えば0.1%〜0.5%の範囲で適宜添加されてもよいし、これらの量を外れた範囲で添加されていてもよい。   Polymer P1 and cement S1 are added to the mud D1 discharged to the granulator 14 (step S31) to produce a mixture D2. The polymer P1 is added by the polymer addition device 17, and the cement S1 is added by the cement addition device 18. Examples of the polymer P1 to be added include an aqueous polymer dispersion, a re-emulsifying powder resin, a water-soluble polymer, and a liquid polymer. Here, the polymer P1 is added in an amount of 0.31% of the mixture D2. However, the polymer P1 may be appropriately added in a range of, for example, 0.1% to 0.5%, or may be added in a range outside these amounts. It may be.

また、添加されるセメントとしては、普通セメント、早強セメント、ポルトランドセメント、混合セメントなどを例示することができる。また、ポルトランドセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメントなどを挙げることができる。また、混合セメントとしては、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメントなどを挙げることができる。セメントとしては、高炉セメントを添加するのが好適である。また、セメントを例えば混合物D2の湿潤重量における40〜60%の範囲の何れかの割合、例えば50%で添加するのが好適である。なお、必要に応じPS灰を添加してもよい。   Examples of cement to be added include ordinary cement, early-strength cement, Portland cement, and mixed cement. Examples of Portland cement include normal Portland cement, early-strength Portland cement, ultra-early strong Portland cement, moderately hot Portland cement, and low heat Portland cement. Examples of the mixed cement include blast furnace cement, fly ash cement, and silica cement. As the cement, blast furnace cement is preferably added. It is also preferable to add the cement in any proportion in the range of 40-60%, for example 50%, for example in the wet weight of the mixture D2. In addition, you may add PS ash as needed.

続いて、泥土D1にポリマー及びセメントを添加した混合物D2を撹拌して混合する。混合物D2の撹拌は、例えば作業者が手で持って操作するミキサーを用いることができる。例えば、造粒器14の底部にミキサーを設けて、このミキサーによって混合物D2を撹拌することができる。ところが、混合物D2は最終的に固化するため、造粒器14の底部に設けられたミキサーで撹拌する場合、ミキサーの洗浄手間がかかることが懸念される。これに対して、作業者が手で持って操作するミキサーを用いることにより、最終的に固化する混合物D2を撹拌した場合でも、ミキサーを容易に洗浄することができる。撹拌混合が済んだら、所定時間静置して養生し、混合物D2とする。養生を行う際の静置時間は、混合物D2が造粒に適する程度に固化する時間とすることができ、例えば1〜2時間程度とすることができる。   Subsequently, the mixture D2 obtained by adding the polymer and cement to the mud D1 is stirred and mixed. For the stirring of the mixture D2, for example, a mixer that an operator holds and operates by hand can be used. For example, a mixer can be provided at the bottom of the granulator 14, and the mixture D2 can be stirred by this mixer. However, since the mixture D2 is finally solidified, there is a concern that if the mixer provided at the bottom of the granulator 14 is stirred, it takes time to clean the mixer. On the other hand, by using a mixer that the operator holds and operates by hand, the mixer can be easily washed even when the mixture D2 to be finally solidified is stirred. After stirring and mixing, the mixture is allowed to stand for a predetermined time and cured to obtain a mixture D2. The standing time at the time of curing can be set as a time for the mixture D2 to solidify to an extent suitable for granulation, and can be set to, for example, about 1 to 2 hours.

また、養生は気中養生とするよりも、密閉養生とするのが好適である。養生として、混合物D2を密閉養生することにより、造粒される造粒土D3の粒土の粒径を大きくすることが容易になる。   In addition, it is preferable that the curing is a sealed curing rather than an air curing. As the curing, the mixture D2 is hermetically sealed, and it becomes easy to increase the particle size of the granulated soil D3 to be granulated.

1〜2時間程度の養生を行ったら、ある程度固化した混合物D2を造粒して(ステップS32)造粒土D3を製造する。混合物D2の造粒は、ある程度固化した混合物D2を撹拌することによって行われる。造粒作業を行うにあたり、例えば作業員は、養生を行っている時間を計測し、養生を行った時間が1〜2時間が経過した時点で造粒作業を行う。造粒作業は、例えば作業員がミキサー等によってある程度固化した混合物D2を撹拌することによって行われる。   After curing for about 1 to 2 hours, the mixture D2 solidified to some extent is granulated (step S32) to produce granulated soil D3. Granulation of the mixture D2 is performed by stirring the mixture D2 that has solidified to some extent. In performing the granulation work, for example, the worker measures the time during which the curing is performed, and performs the granulation work when the time for performing the curing is 1 to 2 hours. The granulation operation is performed by, for example, stirring the mixture D2 solidified to some extent by a worker with a mixer or the like.

続いて、製造した造粒土D3を路盤材として利用するか否かを決定する(ステップS33)。造粒土D3を路盤材として利用するか否かは、例えば路盤材の残量、供給状況、造粒土D3の汚染度合等によって適宜決定される。   Subsequently, it is determined whether or not the manufactured granulated soil D3 is used as a roadbed material (step S33). Whether or not the granulated soil D3 is used as a roadbed material is appropriately determined depending on, for example, the remaining amount of the roadbed material, the supply status, the degree of contamination of the granulated soil D3, and the like.

その結果、造粒土D3を路盤材として利用する場合(ステップS33:YES)には、造粒土D3は、路盤材として再利用される(ステップS34)。具体的には、造粒土D3を路盤材、例えば再生クラッシャラン(RC−40)に混合して混合土(混合路盤材)を製造する。なお、路盤材は、再生クラッシャラン(RC−40)に限定されず、他の路盤材をとしてもよい。この混合土(混合路盤材)を道路に埋め戻す。こうして、造粒土D3が路盤材として再利用される。また、造粒土D3を路盤材として利用しない場合(ステップS33:NO)には、造粒土D3を廃棄する(ステップS35)。こうして、切断水の処理を終了する。   As a result, when the granulated soil D3 is used as a roadbed material (step S33: YES), the granulated soil D3 is reused as a roadbed material (step S34). Specifically, the granulated soil D3 is mixed with a roadbed material, for example, a reclaimed crusher run (RC-40) to produce a mixed soil (mixed roadbed material). The roadbed material is not limited to the reclaimed crusher run (RC-40), and other roadbed material may be used. This mixed soil (mixed roadbed material) is backfilled on the road. Thus, the granulated soil D3 is reused as a roadbed material. Moreover, when not using granulated soil D3 as a roadbed material (step S33: NO), granulated soil D3 is discarded (step S35). Thus, the treatment of the cutting water is finished.

このように、上記の切断水の処理方法では、道路の切断の際に発生した切断水を処理することにより、切断水の廃棄による環境上の問題を抑制することができる。また、浄化された切断水を冷却水に用いたり、泥土を造粒して路盤材として利用したりするなど、切断水を処理することによって得られる材料を再利用することができる。   As described above, in the above-described method for treating cut water, it is possible to suppress environmental problems caused by discarding the cut water by treating the cut water generated when the road is cut. Moreover, the material obtained by processing cutting water, such as using purified cutting water as cooling water or granulating mud and using it as a roadbed material, can be reused.

また、泥土を再利用するにあたり、泥土の造粒のためにセメントを添加している。このため、泥土を造粒した際に、大きな粒状体を製造することができる。したがって、路盤材としての再利用に利用できる大きさの造粒土を製造することができる。また、泥土を造粒する際に、セメントともにポリマーも添加している。このため、泥土に添加されたセメントの水和反応が促進され、泥土が固化する際の見掛けの含水比が急激に減少するので、泥土を短時間で固化させることができる。したがって、泥土を造粒するタイミングを失する可能性を低くすることができる。   In addition, cement is added to granulate the mud when the mud is reused. For this reason, when granulating mud, a big granular object can be manufactured. Therefore, the granulated soil of the magnitude | size which can be utilized for reuse as a roadbed material can be manufactured. Also, when granulating the mud, a polymer is added together with the cement. For this reason, the hydration reaction of the cement added to the mud is promoted, and the apparent water content ratio when the mud solidifies rapidly decreases, so that the mud can be solidified in a short time. Therefore, the possibility of losing the timing for granulating the mud can be reduced.

また、造粒土D3とするために泥土D1に添加されるセメントS1として、高炉セメントが用いられている。このため、造粒土D3に含まれる六価クロムを少なくすることができる。したがって、造粒土D3を路盤材として使用する際、あるいは造粒土D3を廃棄する際の環境に対する影響を小さくすることができる。   Moreover, blast furnace cement is used as cement S1 added to the mud D1 to make granulated soil D3. For this reason, the hexavalent chromium contained in the granulated soil D3 can be decreased. Therefore, the influence on the environment when the granulated soil D3 is used as a roadbed material or when the granulated soil D3 is discarded can be reduced.

次に、上記の切断水の処理方法の過程における個別の工程に関する実験及びその結果等についてさらに説明する。   Next, the experiment on the individual steps in the process of the cutting water treatment method and the results thereof will be further described.

[切断水への凝集剤添加(ステップS13)に関する実験]
切断水W2に凝集剤C1を添加した場合、凝集剤C1を添加しない場合と比較して、上澄み液W3と泥土D1との分離が短時間で進み、しかも上澄み液W3と泥土D1との分離を確実に行うことができる。本発明者らは、凝集剤C1を添加した場合と添加しない場合との双方における上澄み液W3と泥土D1との分離状況について実験を行った。その実験について説明する。
[Experiment regarding addition of flocculant to cutting water (step S13)]
When the flocculant C1 is added to the cutting water W2, the separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 proceeds in a short time compared to the case where the flocculant C1 is not added, and the separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 It can be done reliably. The present inventors conducted experiments on the state of separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 both when the flocculant C1 is added and when it is not added. The experiment will be described.

実験では、凝集剤を添加しない切断水と、凝集剤を添加した切断水のそれぞれについて静置し、時間の経過に伴う上澄み液と泥土との分離状況について観察した。この実験では、凝集剤を添加した切断水について1例の実験を行い、凝集剤を添加した切断水についてcase1〜case17の17例の実験を行った。その結果を図3に示す。図3において、横軸は、切断水を静置した時間、縦軸は、初期高さに対する沈下量の割合を示している。初期高さは、泥土と上澄み液とが分離する前の切断水の高さであり、時間経過しても大きく変化はしない高さである。沈下量は、泥土と上澄み液とが分離することにより、沈下した泥土が占める高さであり、泥土の沈下(界面の低下)に伴って大きくなる。このため、時間が経過した沈下量が大きくなることにより、初期高さに対する沈下量の割合も大きくなる。   In the experiment, each of the cutting water to which the flocculant was not added and the cutting water to which the flocculant was added was allowed to stand, and the state of separation of the supernatant liquid and the mud over time was observed. In this experiment, one experiment was performed on the cutting water to which the flocculant was added, and 17 experiments of case 1 to case 17 were performed on the cutting water to which the flocculant was added. The result is shown in FIG. In FIG. 3, the horizontal axis indicates the time during which the cutting water is allowed to stand, and the vertical axis indicates the ratio of the amount of settlement with respect to the initial height. The initial height is the height of the cutting water before the mud and the supernatant liquid are separated, and is a height that does not change greatly over time. The amount of subsidence is the height occupied by the submerged mud due to the separation of the mud and the supernatant, and increases with the subsidence of the mud (decrease in the interface). For this reason, the amount of settlement with respect to the initial height increases as the amount of settlement with time increases.

図3に示すように、30分が経過した時点において、凝集剤C1を添加していない切断水W2では、初期高さに対する沈下量の割合が、case1〜case17における凝集剤C1を添加した切断水W2のいずれにおける初期高さに対する沈下量の割合を下回っていた。この結果から、切断水W2に凝集剤C1を添加することにより、切断水W2を上澄み液W3と泥土D1とに分離する際にかかる時間を短くできることがわかった。   As shown in FIG. 3, in the cutting water W2 to which the flocculant C1 has not been added when 30 minutes have elapsed, the ratio of the subsidence amount to the initial height is the cutting water to which the flocculant C1 has been added in case1 to case17. It was below the ratio of the amount of settlement to the initial height in any of W2. From this result, it was found that the time required for separating the cutting water W2 into the supernatant liquid W3 and the mud D1 can be shortened by adding the flocculant C1 to the cutting water W2.

また、図3に示すように、凝集剤C1を添加していない切断水W2では、60分が経過するまで初期高さに対する沈下量の割合が徐々に増加していった。この結果から、凝集剤C1を添加しない切断水W2では、60分を経過した時点では、上澄み液W3と泥土D1との分離が済んでいなかった。一方、切断水W2に凝集剤C1を添加したcase1〜case17では、case9を除いて、いずれも30分の経過時において初期高さに対する沈下量の割合の変化がほぼ見られなくなっていた。このため、30分を経過した時点で実験を終了した。また、case9においても、60分の経過時には、初期高さに対する沈下量の割合の変化がほぼ見られなくなっていた。この結果から、凝集剤C1を添加することにより、上澄み液W3と泥土D1との確実な分離を促進できることが分かった。   Moreover, as shown in FIG. 3, in the cutting water W2 to which the flocculant C1 was not added, the ratio of the sinking amount with respect to the initial height gradually increased until 60 minutes passed. From this result, in the cutting water W2 to which the flocculant C1 is not added, the separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 has not been completed after 60 minutes. On the other hand, in case 1 to case 17 in which the flocculant C1 was added to the cutting water W2, the change in the ratio of the subsidence amount with respect to the initial height was almost not observed after 30 minutes except for the case 9. For this reason, the experiment was terminated when 30 minutes passed. In case 9 as well, when 60 minutes passed, almost no change in the ratio of the amount of settlement with respect to the initial height was observed. From this result, it was found that reliable separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 can be promoted by adding the flocculant C1.

さらに、本発明者らは、凝集剤C1を添加する前の切断水W2のpH値と、切断水W2に凝集剤C1を添加して泥土D1と分離された上澄み液W3のpH値とを計測した。この実験は、切断水a〜切断水dの4種類の切断水を用いて行った。また、切断水aについては複数回の実験を行った。その結果を図4(A)に示す。   Furthermore, the present inventors measured the pH value of the cutting water W2 before adding the flocculant C1, and the pH value of the supernatant liquid W3 separated from the mud D1 by adding the flocculant C1 to the cutting water W2. did. This experiment was performed using four types of cutting water, cutting water a to cutting water d. Moreover, about the cutting | disconnection water a, the experiment was performed in multiple times. The result is shown in FIG.

また、凝集剤C1を添加する前の切断水W2のSSと、切断水W2に凝集剤C1を添加して泥土D1と分離された上澄み液W3のSSとを計測した。この実験は、切断水cを用いて4回行った。その結果を図4(B)に示す。なお、図4(A)(B)には、日本国内における一自治体で定めるpH値とSSの排水基準値を示す。   Moreover, SS of the cutting water W2 before adding the flocculant C1 and SS of the supernatant liquid W3 separated from the mud D1 by adding the flocculant C1 to the cutting water W2 were measured. This experiment was performed four times using cutting water c. The result is shown in FIG. 4 (A) and 4 (B) show pH values determined by one local government in Japan and SS drainage standard values.

図4(A)に示すように、凝集剤を添加した上澄み液のpH値は、切断水a〜切断水dのいずれにおいても、凝集剤を添加する前の切断水のpH値より低くなった。特に、切断水a,bについては、いずれも一自治体で定める排水基準を満たす結果となった。切断水c,dでは、排水基準には到達しないものの、pH値の低下は見られた。   As shown in FIG. 4A, the pH value of the supernatant liquid to which the flocculant was added was lower than the pH value of the cutting water before adding the flocculant in any of the cutting water a to the cutting water d. . In particular, with regard to the cutting water a and b, both of the results satisfied the drainage standards set by one local government. In the cutting waters c and d, although the drainage standard was not reached, a decrease in pH value was observed.

図4(B)に示すように、上澄み液のSSについては、4回の実験のいずれにおいても、凝集剤を添加する前の切断水のSSより減少する結果となった。これらの実験結果から、切断水に凝集剤を添加することにより、pH値及びSSのいずれをも低下させられることが分かった。   As shown in FIG. 4 (B), the SS of the supernatant liquid was less than the SS of the cutting water before adding the flocculant in any of the four experiments. From these experimental results, it was found that both the pH value and SS can be lowered by adding a flocculant to the cutting water.

また、切断水W2に添加する凝集剤についても実験を行った。実験には、図5に示す8種類の凝集剤を用いた。図5に示す凝集剤A〜凝集剤Hのうち、凝集剤A及び凝集剤Fは鉄系の凝集剤である。また、凝集剤C、凝集剤D、及び凝集剤Eはアルミ系の凝集剤である。また、その他の凝集剤は無機系の凝集剤である。実験では、切断水にこれらの凝集剤をそれぞれ添加し、所定時間経過後における凝集性及び界面の状態を判定することによって行った。その結果を図5に示す。   An experiment was also conducted on the flocculant added to the cutting water W2. In the experiment, eight kinds of flocculants shown in FIG. 5 were used. Of flocculant A to flocculant H shown in FIG. 5, flocculant A and flocculant F are iron-based flocculants. The flocculant C, flocculant D, and flocculant E are aluminum flocculants. The other flocculants are inorganic flocculants. In the experiment, each of these flocculants was added to the cutting water, and the aggregation property and the interface state after a predetermined time were determined. The result is shown in FIG.

凝集性の判定において、○は「明確に確認できる。そして比較的大きい。」○※1は「明確に確認できる。しかし大きくはない。」、△は「フロックは少しだけ確認できる。」、×は「確認できない。」をそれぞれ意味する。また、界面の状態の判定において、◎は「界面が確認できてかつ顕著に沈降する。」、○は「界面が確認できてかつ沈降する。」、△は「界面は確認できるがほとんど沈降しない。」、△※1は「上澄み液が少しできた。」×は「界面がほとんど認められない。」を意味する。   In the determination of cohesiveness, ○ is “clearly confirmed and relatively large” ○ * 1 is “clearly confirmed, but not large”, and △ is “a floc can be confirmed only a little”, × Means “cannot be confirmed”. In the determination of the state of the interface, ◎ indicates that the interface can be confirmed and significantly settles, ◯ indicates that the interface can be confirmed and settles, and Δ indicates that the interface can be confirmed but hardly settles. ”, Δ * 1 means“ a little supernatant was made ”and“ x ”means“ almost no interface is observed ”.

図5に示すように、鉄系の凝集剤である凝集剤A、凝集剤Hを用いて上澄み液と泥土との分離を行った場合に、凝集性は、「○」、界面の状態は「◎」といずれもが良い判定となった。また、凝集剤A、凝集剤H以外の凝集剤を用いた場合には、界面の状態が「◎」となる例はなかった。また、凝集性が「○」となった凝集剤は、凝集剤A、凝集剤F、のほか凝集剤B、凝集剤C、凝集剤Gがあった。しかし、凝集剤Bでは、界面の状態が「△」と良くなった。凝集剤Cは、凝集性が「○」判定であるが、凝集性が大きいといえない結果であった。凝集剤Gは、界面の状態が「○」ではあるが、鉄系の凝集剤A、凝集剤Fよりも評価は劣るものであった。このため、凝集剤としては、鉄系の凝集剤が好適に用いられることがわかった。   As shown in FIG. 5, when the supernatant liquid and the mud are separated using the coagulant A and the coagulant H, which are iron-based coagulants, the cohesiveness is “◯” and the interface state is “ Both “◎” were good judgments. Further, when a coagulant other than the coagulant A and the coagulant H was used, there was no example in which the interface state was “◎”. Further, the flocculant having the cohesiveness of “◯” included flocculant A, flocculant F, flocculant B, flocculant C, and flocculant G. However, in the case of the flocculant B, the interface state was improved as “Δ”. The coagulant C was judged as “◯” in the coagulation property, but it was a result that the coagulation property was not large. Although the state of the interface of the flocculant G is “◯”, the evaluation was inferior to the iron-based flocculant A and the flocculant F. For this reason, it turned out that an iron-type flocculant is used suitably as a flocculant.

[上澄み液の浄化(ステップS21)に関する実験]
上澄み液浄化槽13において、上澄み液W3は、ナノバブル発生器15によってナノバブルを発生させることによって浄化される。本発明者らは、上澄み液にナノバブルを発生させることによる浄化についての実験を行った。実験では、図4(B)に結果を示す実験で得られた上澄み液にナノバブルを発生させて、ナノバブルを発生させた後のSSを計測した。その結果を図6に示す。
[Experiment related to purification of supernatant liquid (step S21)]
In the supernatant liquid purification tank 13, the supernatant liquid W <b> 3 is purified by generating nanobubbles by the nanobubble generator 15. The present inventors conducted experiments on purification by generating nanobubbles in the supernatant. In the experiment, nanobubbles were generated in the supernatant obtained in the experiment whose results are shown in FIG. 4B, and SS after the nanobubbles were generated was measured. The result is shown in FIG.

図6に示すように、4回の実験のいずれにおいても、ナノバブルを発生させる前の上澄み液では、切断水の状態からはSSが低下していたものの、一自治体で定める基準値にまでは到達していなかった。これに対して、4回の実験のいずれにおいても、上澄み液にナノバブルを発生させることにより、SSが一自治体で定める基準値以下となった。この結果から、ナノバブルを発生させることにより、SSを一自治体で定める基準値以下まで低下させられることがわかった。   As shown in FIG. 6, in all of the four experiments, although the SS decreased from the state of the cutting water in the supernatant before generating nanobubbles, it reached the standard value set by one municipality. I did not. On the other hand, in any of the four experiments, by generating nanobubbles in the supernatant liquid, SS became below the standard value determined by a local government. From this result, it was found that by generating nanobubbles, SS could be lowered to a standard value or less determined by a local government.

[ポリマー・セメントの添加(ステップS31)に関する実験]
造粒器14においては、泥土D1にポリマー及びセメントが添加されて、混合物D2とされる。この混合物D2を養生して固化した後に造粒して造粒土D3とする。ここで、本発明者らは、ポリマー及びセメントを添加することなく造粒器14によって泥土を造粒した場合の造粒土(以下「直接造粒土」という)の粒度分布を測定した。また、ポリマー及びセメントを添加して造粒器14によって泥土を造粒した場合の造粒土の粒度分布を測定した。その結果を図7に示す。
[Experiment regarding addition of polymer cement (step S31)]
In the granulator 14, a polymer and cement are added to the mud D1 to form a mixture D2. This mixture D2 is cured and solidified, and then granulated to obtain granulated soil D3. Here, the present inventors measured the particle size distribution of the granulated soil (hereinafter referred to as “direct granulated soil”) when the mud was granulated by the granulator 14 without adding polymer and cement. Moreover, the particle size distribution of the granulated soil when the polymer and cement were added and the mud was granulated by the granulator 14 was measured. The result is shown in FIG.

図7に示すように、直接造粒土A,Bの粒度分布は、粒径が小さい範囲に多くなり、非常に細かく、直接造粒土は粒径が非常に小さい砂状のものが多くなった。また、造粒土A〜造粒土Lの粒度分布は、いずれも粒径が大きい範囲に多くなり、大きな粒状のものが多くなった。また、図7には、路盤材としての再生クラッシャーラン(RC−40)の粒度分布の範囲を示す。再生クラッシャーラン(RC−40)の粒度分布は、おおよそ領域Xの範囲に収まっている。これに対して、造粒土A〜Lの粒度分布は、この領域Xの内側またはその近傍に位置している。この結果から、造粒土A〜Lは、直接造粒土A,Bよりも路盤材として好適に用いられることがわかった。   As shown in FIG. 7, the particle size distribution of the directly granulated soils A and B increases in the range where the particle size is small and is very fine, and the directly granulated soil is often sandy with a very small particle size. It was. In addition, the particle size distribution of the granulated soil A to the granulated soil L increased in the large particle size range, and large granular particles increased. Moreover, in FIG. 7, the range of the particle size distribution of the reproduction crusher run (RC-40) as a roadbed material is shown. The particle size distribution of the regenerated crusher run (RC-40) is approximately within the range of region X. On the other hand, the particle size distribution of the granulated soils A to L is located inside the region X or in the vicinity thereof. From this result, it was found that the granulated soils A to L are more preferably used as a roadbed material than the directly granulated soils A and B.

また、本発明者らは、ポリマーを添加した際の効果を確認するため、ポリマーを添加した混合物と、ポリマーを添加していない非添加混合物とを生成し、両者について造粒に適した固さとなるまでの時間を計測した。その結果、ポリマーを添加していない非添加混合物は、造粒に適した固さとなるまでおよそ百数十時間を費やした。このため、混合物を造粒するまでの長時間を要することとなった。これに対して、ポリマーを添加した混合物では、ポリマーが混合物中のセメントの水和反応を促進する。このため、ポリマーを添加した混合物は、見掛けの含水比が急激に減少し、およそ1〜2時間程度で造粒に適した固さとなる。したがって、混合物の造粒を短時間で行うことができる。   Further, in order to confirm the effect when the polymer is added, the present inventors generate a mixture with the polymer added and a non-added mixture with no polymer added, and both have a hardness suitable for granulation. The time to become was measured. As a result, the non-added mixture with no added polymer spent approximately a hundred and several tens hours until it became suitable for granulation. For this reason, it took a long time to granulate the mixture. On the other hand, in a mixture to which a polymer is added, the polymer accelerates the hydration reaction of cement in the mixture. For this reason, the apparent water content of the mixture to which the polymer has been added is drastically reduced, and the mixture becomes suitable for granulation in about 1 to 2 hours. Therefore, granulation of the mixture can be performed in a short time.

また、混合物は、時間が経過すると固化が進み、混合物が造粒に適した固さとなっている状態は、短時間、例えば1時間程度である。このため、非添加混合物では、百数十時間待機した後の1時間程度の間に混合物を造粒しなければならず、造粒のタイミングを失する可能性が高くなる。一方のポリマーを添加した混合物では、1〜2時間の養生の後1時間程度の間に造粒を行えばよいので、造粒のタイミングを失する可能性を低くすることができる。したがって、混合物を容易に造粒することができる。   Further, the mixture is solidified as time elapses, and the state in which the mixture is suitable for granulation is a short time, for example, about 1 hour. For this reason, in the non-added mixture, the mixture must be granulated for about one hour after waiting for several hundreds of hours, and the possibility of losing the granulation timing is increased. In the mixture to which one polymer is added, granulation may be performed within about 1 hour after curing for 1 to 2 hours, so that the possibility of losing the granulation timing can be reduced. Therefore, the mixture can be easily granulated.

また、泥土D1にセメントを添加することにより、造粒土D3にフッ素や六価クロムが混入する懸念があり、環境に影響を及ぼす可能性がある。そこで、本発明者らは、泥土に添加するセメントの種類及び添加割合を変えて造粒土を製造し、製造された造粒土のフッ素及び六価クロムの濃度を計測する実験を行った。泥土に添加するセメントとして、早強セメントと高炉セメントとを用いた。また、混合物のポリマーを添加したものとポリマーを添加していないものとを用いた。また、case1〜5については、共通の泥土を用い、case6のみ異なる泥土を用いた。その結果を図8に示す。なお、図8には、一自治体におけるフッ素及び六価クロムの濃度の環境基準を示す。   Further, by adding cement to the mud D1, there is a concern that fluorine and hexavalent chromium are mixed into the granulated soil D3, which may affect the environment. Therefore, the present inventors conducted an experiment in which granulated soil was produced by changing the kind and ratio of cement added to the mud, and the concentrations of fluorine and hexavalent chromium in the produced granulated soil were measured. As the cement to be added to the mud, early strong cement and blast furnace cement were used. Moreover, what added the polymer of the mixture and what did not add a polymer were used. Moreover, about cases 1-5, the common mud was used and the mud different only in case 6 was used. The result is shown in FIG. In addition, in FIG. 8, the environmental standard of the density | concentration of the fluorine in a local government and hexavalent chromium is shown.

図8に示すように、case1〜6の全てにおいて、フッ素については、環境基準を下回る結果となった。また、早強セメントを添加したcase1〜3では、いずれも六価クロムが環境基準を上回る結果となった。また、高炉セメントを30%添加し、さらにPS灰を添加したcase5でも六価クロムが環境基準を上回る結果となった。これらの結果に対して、高炉セメントを50%添加したcase4,6では、いずれも六価クロムが環境基準を下回る結果となった。この結果から、高炉セメントを50%添加した混合物において、六価クロムについての環境基準を満たす造粒土を製造できることが分かった。   As shown in FIG. 8, in all of cases 1 to 6, the results for fluorine were below the environmental standard. In cases 1 to 3 to which early strong cement was added, hexavalent chromium exceeded the environmental standard. In addition, even in case 5 in which 30% of blast furnace cement was added and PS ash was further added, hexavalent chromium exceeded the environmental standard. In contrast to these results, in Cases 4 and 6 to which 50% of blast furnace cement was added, hexavalent chromium was less than the environmental standard. From this result, it was found that a granulated soil satisfying environmental standards for hexavalent chromium can be produced in a mixture containing 50% blast furnace cement.

[路盤材としての利用(ステップS34)に関する実験]
造粒器14で造粒された造粒土D3は、再生クラッシャラン(RC−40)と混合されて混合土となる。この混合土は、路盤材(混合路盤材)として使用される。本発明者らは、造粒器14で造粒された造粒土を再生クラッシャランに混合して得られた混合土の粒度分布、含水比、及びCBR(California Bearing Ratio)を計測した。その結果として、路盤材の粒度分布については図9、含水比については図10、CBRについては図11にそれぞれ示す。
[Experiment regarding use as roadbed material (step S34)]
The granulated soil D3 granulated by the granulator 14 is mixed with the regenerated crusher run (RC-40) to become a mixed soil. This mixed soil is used as a roadbed material (mixed roadbed material). The present inventors measured the particle size distribution, water content ratio, and CBR (California Bearing Ratio) of the mixed soil obtained by mixing the granulated soil granulated by the granulator 14 with the regenerated crusher run. As a result, the particle size distribution of the roadbed material is shown in FIG. 9, the water content ratio is shown in FIG. 10, and the CBR is shown in FIG.

図9には、高炉セメントを添加して製造した造粒土を再生クラッシャランに混合した混合土(以下、「第1混合土」という)の粒度分布と、早強セメントを添加して製造した造粒土を再生クラッシャランに混合した混合土(以下、「第2混合土」という)の粒度分布とを示す。なお、第1混合土における高炉セメントの混合割合及び第2混合土における早強セメントの混合割合はいずれも12%である。また、図9には、再生クラッシャラン(RC−40)の粒度分布が収まる領域Xの範囲も示している。   FIG. 9 shows the particle size distribution of a mixed soil obtained by adding granulated soil produced by adding blast furnace cement to regenerated crusher run (hereinafter referred to as “first mixed soil”), and a structure produced by adding early strong cement. The particle size distribution of mixed soil (hereinafter referred to as “second mixed soil”) obtained by mixing granulated soil with recycled crusher run is shown. In addition, the mixing ratio of the blast furnace cement in the first mixed soil and the mixing ratio of the early strong cement in the second mixed soil are both 12%. FIG. 9 also shows the range of the region X where the particle size distribution of the regenerated crusher run (RC-40) falls.

図9に示すように、第1混合土と第2混合土との粒度分布を比較すると、両者はほぼ同じ粒度分布となった。また、第1混合土と第2混合土との粒度分布は、再生クラッシャランの粒度分布に範囲Xにほぼ収まる結果となった。この結果から、第1混合土及び第2混合土のいずれについても、路盤材としての粒度分布を満たすことがわかった。   As shown in FIG. 9, when the particle size distributions of the first mixed soil and the second mixed soil were compared, both had substantially the same particle size distribution. In addition, the particle size distribution of the first mixed soil and the second mixed soil was almost within the range X in the particle size distribution of the regenerated crusher run. From this result, it was found that both the first mixed soil and the second mixed soil satisfy the particle size distribution as the roadbed material.

図10は、第1混合土の含水比と乾燥密度との関係を示すグラフである。第1混合土の含水比及び乾燥密度を求めるにあたり、第1混合土から供試体を作成し、突き固めによる締固め試験を行った。その結果、図10に示すように、第1混合土の最大乾燥密度ρd,maxは1.77g/cm、最適含水比wqptは18.0%であった。なお、図10には、第1混合土の飽和度一定曲線(100%、90%、80%を合わせて示す)。また、第1混合土の湿潤密度ρは2.73g/cmである。 FIG. 10 is a graph showing the relationship between the water content ratio of the first mixed soil and the dry density. In obtaining the water content ratio and the dry density of the first mixed soil, a specimen was prepared from the first mixed soil, and a compaction test by tamping was performed. As a result, as shown in FIG. 10, the maximum dry density ρ d, max of the first mixed soil was 1.77 g / cm 3 , and the optimal water content w qpt was 18.0%. FIG. 10 shows a constant saturation curve of the first mixed soil (100%, 90%, and 80% are shown together). Further, the wet density ρ S of the first mixed soil is 2.73 g / cm 3 .

図11は、第1混合土及び第2混合土のCBRと乾燥密度との関係を示すグラフである。なお、図11には、路盤材としての利用に適するCBRを合わせて表示している。例えば、上層路床の路盤材としては、CBR10%以上の混合土が適している。また、下層路盤の路盤材としては、CBR30%以上、上層路盤の路盤材としては、CBR80%以上の混合土がそれぞれ適している。   FIG. 11 is a graph showing the relationship between the CBR and the dry density of the first mixed soil and the second mixed soil. In FIG. 11, CBR suitable for use as a roadbed material is also displayed. For example, a mixed soil of CBR 10% or more is suitable as a roadbed material for the upper layer roadbed. Moreover, mixed soil of CBR of 30% or more is suitable as the roadbed material of the lower layer roadbed, and CBR of 80% or more is suitable as the roadbed material of the upper layer roadbed.

CBRは、CBR試験により求めた。CBR試験では、第1混合土及び第2混合土からそれぞれ供試体を突き固めによって作成し、貫入試験を行うことで行った。供試体を作成するにあたり、最大乾燥密度となるまでは、突き固め回数が増加するほど乾燥密度が増加する。   CBR was determined by CBR test. In the CBR test, each specimen was made by tamping from the first mixed soil and the second mixed soil, and the penetration test was performed. In preparing the specimen, the dry density increases as the number of tamping increases until the maximum dry density is reached.

図11に示すように、第1混合土及び第2混合土は、突き固め回数が少なく、乾燥密度が低い状態では、CBRが低かったが、乾燥密度の増加に伴い、CBRが増加した。第1混合土では、乾燥密度が約1.65g/cmでは、CBRは約70%となり、下層路盤や上層路床としては十分用いることができるCBRとなった。また、乾燥密度が約1.74g/cmとなったときには、CBRが約225%となり、上層路盤として用いるのに十分なCBRを得ることができた。 As shown in FIG. 11, the first mixed soil and the second mixed soil had a low number of times of tamping and a low dry density, the CBR was low, but the CBR increased with an increase in the dry density. In the first mixed soil, when the dry density was about 1.65 g / cm 3 , the CBR was about 70%, and it was a CBR that could be used sufficiently as a lower layer roadbed or an upper layer roadbed. When the dry density was about 1.74 g / cm 3 , the CBR was about 225%, and a CBR sufficient for use as an upper layer roadbed could be obtained.

また、第2混合土では、乾燥密度が1.62g/cmのときにCBRは約55%であり、下層路盤や上層路床としては十分用いることができるCBRとなった。また、乾燥密度が約1.63g/cmのときにCBRは約80%であり、上層路盤として用いるのに十分なCBRを得ることができた。 In the second mixed soil, the CBR was about 55% when the dry density was 1.62 g / cm 3 , and the CBR was able to be used satisfactorily as a lower layer roadbed or an upper layer roadbed. Moreover, when the dry density was about 1.63 g / cm 3 , the CBR was about 80%, and a CBR sufficient for use as an upper layer roadbed could be obtained.

以上、本発明の実施形態について、図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等も含まれる。例えば、切断水処理装置1の一部を自動化してもよいし、全部を自動化してもよい。具体的には、撹拌分離槽11に導入された切断水W2の重量又は体積などを計測し、切断水W2が撹拌分離槽11に所定量導入された時点で切断水W2の導入を停止するとともに、凝集剤添加装置12によって凝集剤を自動的に切断水W2に添加するようにしてもよい。   The embodiment of the present invention has been described in detail with reference to the drawings. However, the specific configuration is not limited to this embodiment, and includes design changes and the like without departing from the gist of the present invention. . For example, a part of the cutting water treatment apparatus 1 may be automated, or the whole may be automated. Specifically, the weight or volume of the cutting water W2 introduced into the stirring / separation tank 11 is measured, and when the cutting water W2 is introduced into the stirring / separation tank 11 by a predetermined amount, the introduction of the cutting water W2 is stopped. The flocculant adding device 12 may automatically add the flocculant to the cutting water W2.

また、上澄み液浄化槽13に導入される上澄み液W3の重量又は体積などを計測し、上澄み水W3が上澄み液浄化槽13に所定量導入された時点で上澄み水W3の導入を停止するとともに、ナノバブル発生器15でナノバブルを発生させるようにしてもよい。また、上澄み液浄化槽13内の上澄み液W3のpH値を計測し、pH値が高すぎる場合にpH調整剤によってpH値を調整するようにしてもよい。   Further, the weight or volume of the supernatant liquid W3 introduced into the supernatant liquid purification tank 13 is measured, and when a predetermined amount of the supernatant water W3 is introduced into the supernatant liquid purification tank 13, the introduction of the supernatant water W3 is stopped and the generation of nanobubbles. Nanobubbles may be generated by the vessel 15. Further, the pH value of the supernatant liquid W3 in the supernatant liquid purification tank 13 may be measured, and when the pH value is too high, the pH value may be adjusted with a pH adjusting agent.

また、造粒器14において泥土D1にポリマーP1及びセメントS1を添加して養生し、混合物D2を製造しているが、造粒器のほかに設けられた養生部で混合物D2を製造し、製造した混合物D2を造粒器14に移動させるようにしてもよい。また、造粒器14において混合物D2を撹拌して造粒する際には、作業員が養生時間を計測し、1〜2時間の養生時間が経過した後、作業員が混合物D2を撹拌している。これに対して、例えば、養生時間を計測するタイマと、タイマの経過に基づいて混合物D2を撹拌するミキサーを設けてもよい。あるいは、タイマに代えて、混合物D2の固化状態(固さ)を計測し、所定の固さとなった時点で撹拌して造粒するようにしてもよい。   Further, in the granulator 14, the polymer P1 and the cement S1 are added to the mud D1 and cured to produce a mixture D2. However, the mixture D2 is produced and produced by the curing unit provided in addition to the granulator. The mixture D2 may be moved to the granulator 14. In addition, when the mixture D2 is stirred and granulated in the granulator 14, the worker measures the curing time, and after the curing time of 1 to 2 hours has elapsed, the worker stirs the mixture D2. Yes. On the other hand, for example, a timer for measuring the curing time and a mixer for stirring the mixture D2 based on the lapse of the timer may be provided. Alternatively, instead of the timer, the solidified state (hardness) of the mixture D2 may be measured, and the mixture may be stirred and granulated when it reaches a predetermined hardness.

1 切断水処理装置
2 舗装切断機
3 冷却装置
11 撹拌分離槽(分離部)
11A 液排出ゲート
11B 泥土排出ゲート
11C 送泥管
12 凝集剤添加装置(凝集剤添加部)
13 上澄み液浄化槽
14 造粒器(造粒部、養生部)
15 ナノバブル発生器
16 pH調整器
17 ポリマー添加装置(ポリマー添加部)
18 セメント添加装置(セメント添加部)
19 セメント貯留槽
21 切断機本体
22 切断刃
31 冷却水貯留槽
32 噴射ノズル
C1 凝集剤
D1 泥土
D2 混合物
D3 造粒土
P1 ポリマー
S1 セメント
W1 冷却水
W2 切断水
W3 上澄み液
W4 排出水
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cutting water treatment apparatus 2 Pavement cutting machine 3 Cooling apparatus 11 Stirring separation tank (separation part)
11A Liquid discharge gate 11B Mud discharge gate 11C Mud pipe 12 Coagulant addition device (coagulant addition part)
13 Supernatant septic tank 14 Granulator (granulation part, curing part)
15 Nano bubble generator 16 pH adjuster 17 Polymer addition device (polymer addition part)
18 Cement addition equipment (cement addition part)
19 Cement storage tank 21 Cutting machine body 22 Cutting blade 31 Cooling water storage tank 32 Injection nozzle C1 Flocculant D1 Mud D2 Mixture D3 Granulated soil P1 Polymer S1 Cement W1 Cooling water W2 Cutting water W3 Supernatant liquid W4 Drained water

Claims (8)

  1. 道路の舗装を切断する際に発生する舗装道路切断水の処理方法であって、
    前記舗装道路切断水に無機系凝集剤を添加し、
    前記無機系凝集剤を添加した前記舗装道路切断水を静置して上澄み液と泥土とに分離し、
    前記泥土にセメント及びポリマーを添加し、
    前記セメント及びポリマーを添加した前記泥土を所定時間養生し、
    前記所定時間が経過した後に、養生した前記泥土を造粒することを特徴とする舗装道路切断水の処理方法。
    A method for treating paved road cutting water generated when cutting road pavement,
    Add inorganic flocculant to the paved road cutting water,
    The paved road cutting water to which the inorganic flocculant is added is allowed to stand to separate into a supernatant liquid and mud,
    Add cement and polymer to the mud,
    Curing the mud with the cement and polymer added for a predetermined time,
    After the predetermined time has elapsed, the cured mud is granulated, and the method for treating pavement road cutting water is provided.
  2. 前記セメントは、高炉セメントである請求項1に記載の舗装道路切断水の処理方法。   The method for treating pavement road cutting water according to claim 1, wherein the cement is blast furnace cement.
  3. 前記泥土の湿潤重量における40〜60%の範囲の何れかの割合で前記セメントを前記泥土に添加する請求項1または2に記載の舗装道路切断水の処理方法。   The method for treating pavement road cutting water according to claim 1 or 2, wherein the cement is added to the mud at a rate in the range of 40 to 60% of the wet weight of the mud.
  4. 前記泥土が造粒された粒状体を、前記道路に埋め戻す請求項1〜3のうちのいずれか1項に記載の舗装道路切断水の処理方法。   The method for treating pavement road cutting water according to any one of claims 1 to 3, wherein the granular material obtained by granulating the mud is backfilled in the road.
  5. 前記粒状体を路盤材に混合して混合路盤材とし、
    前記混合路盤材に占める前記粒状体の割合を10〜15%の何れかの割合とする請求項4に記載の舗装道路切断水の処理方法。
    Mixing the granular material with a roadbed material to obtain a mixed roadbed material,
    The processing method of the pavement road cutting water of Claim 4 which makes the ratio of the said granular material which occupies for the said mixed roadbed material in any ratio of 10-15%.
  6. 前記上澄み液にナノバブルを発生させて、前記上澄み液を浄化する請求項1〜5のうちのいずれか1項に記載の舗装道路切断水の処理方法。   The method for treating pavement road cutting water according to any one of claims 1 to 5, wherein nanobubbles are generated in the supernatant to purify the supernatant.
  7. 前記上澄み液に中和剤を混入し、または前記上澄み液に加水して、前記上澄み液を処理する請求項1〜6のうちのいずれか1項に記載の舗装道路切断水の処理方法。   The processing method of the pavement road cutting water of any one of Claims 1-6 which mix a neutralizing agent in the said supernatant liquid, or add water to the said supernatant liquid, and process the said supernatant liquid.
  8. 道路の舗装を切断する際に発生する舗装道路切断水の処理装置であって、
    前記舗装道路切断水に無機系凝集剤を添加する凝集剤添加部と、
    前記無機系凝集剤を添加した前記舗装道路切断水を静置して上澄み液と泥土とに分離する分離部と、
    前記泥土にセメントを添加するセメント添加部と、
    前記泥土にポリマーを添加するポリマー添加部と、
    前記セメント及びポリマーを添加した前記泥土を養生する養生部と、
    養生した前記泥土を造粒する造粒部と、を備えることを特徴とする舗装道路切断水の処理装置。
    A pavement road cutting water treatment device generated when cutting road pavements,
    A flocculant addition part for adding an inorganic flocculant to the paved road cutting water;
    A separation unit for leaving the paved road cutting water to which the inorganic flocculant is added and separating it into a supernatant and mud, and
    A cement addition part for adding cement to the mud,
    A polymer addition part for adding a polymer to the mud,
    A curing unit for curing the mud with the cement and polymer added thereto;
    A pavement road cutting water treatment apparatus comprising: a granulating unit for granulating the cured mud.
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