JP2017210544A - 低線膨張性ポリアミド樹脂組成物及びそれからなるポリアミド樹脂成形体 - Google Patents

Abstract

【課題】線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のガラス転移温度以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）が小さい成形体を得ることが可能な低線膨張性ポリアミド樹脂組成物を提供すること。【解決手段】ポリアミド樹脂と板状フィラーとを含有するポリアミド樹脂組成物であって、前記板状フィラーの含有量がポリアミド樹脂組成物全体に対して０．００２〜０．５質量％であることを特徴とする低線膨張性ポリアミド樹脂組成物。【選択図】なし

Description

本発明は、低線膨張性ポリアミド樹脂組成物及びそれからなるポリアミド樹脂成形体に関し、より詳しくは、ポリアミド樹脂と板状フィラーとを含有する低線膨張性ポリアミド樹脂組成物及びそれからなるポリアミド樹脂成形体に関する。

ポリアミド樹脂は、その成形体が機械的性質、耐薬品性、耐久性に優れていることから、自動車分野、電気・電子分野、機械・工業分野、事務機器分野、航空・宇宙分野等の各種部品用材料として広く利用されている。

このようなポリアミド樹脂を含有する樹脂組成物として、例えば、特開２０１０−２５４８２２号公報（特許文献１）には、ポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂７０〜９９質量％と黒鉛粉末１〜３０質量％とを含む熱可塑性樹脂組成物が開示されており、前記黒鉛粉末として、膨張化黒鉛や鱗片状黒鉛が好ましいことが記載されている。そして、このような熱可塑性樹脂組成物は、高温時の強度・剛性・低比重化を維持したまま、燃焼残渣を低減し得ることも記載されている。

また、国際公開第２０１３／１４６２１３号（特許文献２）には、高弾性率を有する樹脂複合材料として、ポリアミド樹脂等の熱可塑性樹脂、薄片化黒鉛、及び前記薄片化黒鉛とは異なる無機フィラーを含む樹脂複合材料が開示されており、前記薄片化黒鉛の含有量としては前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．１〜４０質量部が好ましく、前記無機フィラーの含有量としては前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して５０質量部以上が好ましいことが記載されている。

特開２０１０−２５４８２２号公報 国際公開第２０１３／１４６２１３号

しかしながら、特許文献１に記載の熱可塑性樹脂組成物や特許文献２に記載の樹脂複合材料において、熱可塑性樹脂としてポリアミド樹脂を用いると、その成形体は、線膨張係数が大きく、使用環境における温度変化（特に、ポリアミド樹脂のガラス転移温度以上の温度雰囲気下での温度変化）によって膨張収縮が起こる場合があった。

本発明は、上記従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のガラス転移温度以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）が小さい成形体を得ることが可能な低線膨張性ポリアミド樹脂組成物を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、ポリアミド樹脂に少量の板状フィラーを配合することによって、成形体の線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のガラス転移温度以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）が著しく低下することを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド樹脂と板状フィラーとを含有するポリアミド樹脂組成物であって、前記板状フィラーの含有量がポリアミド樹脂組成物全体に対して０．００２〜０．５質量％であることを特徴とするものである。

このような本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物において、前記ポリアミド樹脂としては、ポリアミド６６、ポリアミド６、ポリアミド６１０、及びポリアミドＭＸＤ６からなる群から選択される少なくとも１種を含むものが好ましく、また、前記板状フィラーとしては、グラファイト、タルク、及び窒化ホウ素からなる群から選択される少なくとも１種が好ましい。

また、本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物においては、板状フィラー以外のフィラーの含有量がポリアミド樹脂組成物全体に対して１．０質量％以下であることが好ましい。

本発明のポリアミド樹脂成形体は、このような本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物の成形体であることを特徴とするものである。前記成形体が射出成形体又は押出成形体であることが好ましい。

なお、本発明のポリアミド樹脂組成物によって、成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が小さくなる理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。すなわち、本発明のポリアミド樹脂組成物においては、少量の板状フィラーが配合されているため、成形時に板状フィラーがポリアミド樹脂の流動方向（ＭＤ）に配向されると推察される。その結果、得られる成形体においては、樹脂の流動方向（ＭＤ）に配向した板状フィラーがポリアミド樹脂分子の温度変化による伸縮を抑制するため、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が小さくなると推察される。

一方、特許文献１に記載のポリアミド樹脂組成物においては、膨張化黒鉛や鱗片状黒鉛が大量に含まれており、成形時に膨張化黒鉛や鱗片状黒鉛が配向しにくく、上記のような作用が発現しにくいため、成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が大きくなると推察される。また、特許文献２には、無機フィラーとして種々のフィラーが例示されているものの、具体的にはタルクなどの板状の無機フィラーが用いられている。このため、特許文献２に記載の樹脂複合材料においては、薄片状黒鉛の含有量が少ない場合であっても、実質的には、板状の無機フィラーが大量に含まれており、特許文献１に記載のポリアミド樹脂組成物の場合と同様に、成形時に板状の無機フィラーが配向しにくく、上記のような作用が発現しにくいため、成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が大きくなると推察される。

本発明によれば、線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のガラス転移温度以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）が小さい成形体を得ることが可能な低線膨張性ポリアミド樹脂組成物を提供することが可能となる。

実施例１−１〜１−５及び比較例１−１〜１−６で得られたポリアミド樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 実施例２−１〜２−２及び比較例２−１〜２−４で得られたポリアミド樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 実施例３−１〜３−２及び比較例３−１〜３−４で得られたポリアミド樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 実施例４−１〜４−２及び比較例４−１〜４−４で得られたポリアミド樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 実施例５−１〜５−２及び比較例５−１〜５−４で得られたポリアミド樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 実施例６−１〜６−２及び比較例６−１〜６−４で得られたポリアミド樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 実施例７−１〜７−２及び比較例７−１〜７−４で得られたポリアミド樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 比較例８−１〜８−５で得られたポリプロピレン樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 比較例９−１〜９−５で得られたポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。 比較例１０−１〜１０−５で得られたポリカーボネート樹脂組成物の板状フィラー含有量とその成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を示すグラフである。

以下、本発明をその好適な実施形態に即して詳細に説明する。

先ず、本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物について説明する。本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド樹脂と板状フィラーとを含有するものである。

（ポリアミド樹脂）
本発明に用いられるポリアミド樹脂としては、アミド結合（−ＮＨ−ＣＯ−）を介して複数の単量体が重合されてなる鎖状骨格を有する重合体が挙げられる。前記単量体としては、例えば、６−アミノカプロン酸、１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸等のアミノ酸；ε−カプロラクタム、ウンデカンラクタム、ω−ラウリルラクタム等のラクタムが挙げられる。これらの単量体は１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。

また、本発明においては、ジアミンとジカルボン酸との共重合体もポリアミド樹脂として用いることができる。前記ジアミンとしては、例えば、エチレンジアミン、１，３−ジアミノプロパン、１，４−ジアミノブタン、１，６−ジアミノヘキサン、１，７−ジアミノヘプタン、１，８−ジアミノオクタン、１，９−ジアミノノナン、１，１０−ジアミノデカン、１，１１−ジアミノウンデカン、１，１２−ジアミノドデカン、１，１３−ジアミノトリデカン、１，１４−ジアミノテトラデカン、１，１５−ジアミノペンタデカン、１，１６−ジアミノヘキサデカン、１，１７−ジアミノヘプタデカン、１，１８−ジアミノオクタデカン、１、１９−ジアミノノナデカン、１，２０−ジアミノエイコサン、２−メチル−１，５−ジアミノペンタン、２−メチル−１，８−ジアミノオクタン等の脂肪族ジアミン；シクロヘキサンジアミン、ビス−（４−アミノシクロヘキシル）メタン等の脂環式ジアミン；キシリレンジアミン、ｐ−フェニレンジアミン、ｍ−フェニレンジアミン等の芳香族ジアミンが挙げられる。これらのジアミンは１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。

また、前記ジカルボン酸としては、例えば、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、ブラシリン酸、テトラデカン二酸、ペンタデカン二酸、オクタデカン二酸等の脂肪族ジカルボン酸；シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環式ジカルボン酸が挙げられる。これらのジカルボン酸は１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。

このようなポリアミド樹脂としては、ポリアミド６（ＰＡ６）、ポリアミド１１（ＰＡ１１）、ポリアミド１２（ＰＡ１２）、ポリアミド６６（ＰＡ６６）、ポリアミド６１０（ＰＡ６１０）、ポリアミド６１２（ＰＡ６１２）、ポリアミドＭＸＤ６（ＰＡＭＸＤ６）、ポリアミド１０１０（ＰＡ１０１０）、ポリアミド１０１２（ＰＡ１０１２）等が挙げられる。また、これらのポリアミドのグラフト共重合体、ブロック共重合体等の各種共重合体も本発明にかかるポリアミド樹脂として用いることができる。これらのポリアミド樹脂は１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。

このようなポリアミド樹脂の中でも、機械的強度と耐熱性、コストのバランスに優れたポリアミド樹脂成形体が得られるという観点から、ＰＡ６、ＰＡ６６、ＰＡ６１０、ＰＡＭＸＤ６、ＰＡ１１、ＰＡ１２が好ましく、ＰＡ６、ＰＡ６６、ＰＡ６１０、ＰＡＭＸＤ６がより好ましい。

（板状フィラー）
本発明に用いられる板状フィラーは扁平状の粒子である。このような板状フィラーとしては、例えば、グラファイト（例えば、グラファイトナノシート、膨張グラファイト）、タルク、カオリン、マイカ、クレイ、セリサイト、ガラスフレーク、合成ハイドロタルサイト、各種金属箔、窒化ホウ素、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、板状酸化鉄、板状炭酸カルシウム、板状水酸化アルミニウム等の板状の無機フィラーが挙げられる。これらの板状フィラーは１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。また。これらの板状フィラーの中でも、本発明のポリアミド樹脂成形体（ポリアミド樹脂との複合体）が機械的特性と長期安定性が優れたものとなるという観点から、グラファイト（例えば、グラファイトナノシート、膨張グラファイト）、タルク、窒化ホウ素が好ましく、グラファイトナノシート、膨張グラファイト、窒化ホウ素がより好ましい。なお、グラファイトナノシートは、例えば、天然グラファイトを層間剥離して得られるものである。

このような板状フィラーの板面方向の平均径としては、０．１〜１０００μｍが好ましく、０．５〜１００μｍがより好ましい。また、板状フィラーの平均厚さとしては、１〜１０００００ｎｍが好ましく、１０〜１００００ｎｍがより好ましい。さらに、板状フィラーの平均アスペクト比（板面方向の長径／厚さの平均値）としては、２〜１０００が好ましく、５〜５００がより好ましい。

＜ポリアミド樹脂組成物及びその製造方法＞
本発明のポリアミド樹脂組成物は、前記ポリアミド樹脂と前記板状フィラーとを含有し、前記板状フィラーの含有量がポリアミド樹脂組成物全体に対して０．００２〜０．５質量％の範囲内にあるものである。前記板状フィラーの含有量が前記範囲内にあると、線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）が小さいポリアミド樹脂成形体を得ることができる。具体的には、ポリアミド樹脂のＴｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が板状フィラーを含有しないポリアミド樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数の７５％以下のポリアミド樹脂成形体（好ましくは、ポリアミド樹脂のＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が板状フィラーを含有しないポリアミド樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数の９５％以下のポリアミド樹脂成形体）を得ることができる。一方、前記板状フィラーの含有量が前記下限未満又は前記上限を超えると、得られるポリアミド樹脂成形体の線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のＴｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）が大きくなる。

また、線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のＴｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）がより小さいポリアミド樹脂成形体を得ることができるという観点から、前記板状フィラーの含有量としては０．００３〜０．３質量％が好ましく、０．０１〜０．１質量％がより好ましく、０．０３〜０．１質量％が特に好ましい。板状フィラーの含有量がこのような範囲内にあると、ポリアミド樹脂のＴｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が板状フィラーを含有しないポリアミド樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数の７０％以下（好ましくは６０％以下、より好ましくは５０％以下、更に好ましくは４０％以下、特に好ましくは３０％以下）のポリアミド樹脂成形体（好ましくは、ポリアミド樹脂のＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が板状フィラーを含有しないポリアミド樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数の８５％以下（より好ましくは８０％以下、更に好ましくは７０％以下、特に好ましくは６０％以下）のポリアミド樹脂成形体）を得ることができる。

また、本発明のポリアミド樹脂組成物においては、板状フィラー以外のフィラーの含有量がポリアミド樹脂組成物全体に対して１．０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることがより好ましく、０質量％であること（板状フィラー以外のフィラーを含まないこと）が特に好ましい。板状フィラー以外のフィラーの含有量が前記上限を超えると、板状フィラーを少量配合して線膨張係数を低下させるという本発明の効果が得られない傾向にある。

このような板状フィラー以外のフィラーとしては、繊維状又は針状フィラー（例えば、ガラス繊維、アルミナ繊維、炭素繊維、天然繊維、合成繊維、カーボンナノチューブ、ハロイサイトナノチューブ）、球状フィラー（例えば、球状シリカ、球状アルミナ）、無定形フィラー（チタン酸バリウム、炭化ケイ素）等が挙げられる。

また、本発明のポリアミド樹脂組成物においては、本発明の効果を損なわない範囲において、その他の成分として、酸化防止剤、紫外線吸収剤、着色剤、難燃剤、難燃助剤、熱安定化剤、抗菌剤、帯電防止剤等の各種添加剤、エラストマー等の衝撃改質剤、ポリアミド樹脂以外の他の樹脂が含まれていてもよい。これらのその他の成分は１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。なお、これらのその他の成分のうち、エラストマーの含有量としては、ポリアミド樹脂組成物全体に対して５０質量％以下が好ましく、エラストマー以外の成分の含有量としては、ポリアミド樹脂組成物全体に対して１質量％以下が好ましい。

本発明のポリアミド樹脂組成物の製造方法としては、ポリアミド樹脂が流動可能な状態で、前記ポリアミド樹脂と前記板状フィラーとを混合できる方法であれば特に制限はなく、公知の方法を適宜採用することができる。例えば、得られるポリアミド樹脂組成物において板状フィラーの含有量が所定の範囲内となるように、前記ポリアミド樹脂と前記板状フィラーとを、ポリアミド樹脂の融点以上の温度で混合（溶融混練）することによって、本発明のポリアミド樹脂組成物を得ることができる。このような混合（溶融混練）に使用する混合装置としては特に制限はなく、連続式混練装置（例えば、二軸混練押出機、一軸スクリュー押出機）、ニーダー、ミキサー（例えば、高速流動式ミキサー、パドルミキサー、リボンミキサー）、バッチ式混練機（例えば、ラボプラストミル）等が挙げられる。

このような混合時の温度としては、ポリアミド樹脂が流動可能な状態となる温度であれば特に制限はなく、例えば、使用するポリアミド樹脂の融点をＴｍとすると、Ｔｍ〜Ｔｍ＋１００℃が好ましく、Ｔｍ〜Ｔｍ＋５０℃がより好ましい。

＜ポリアミド樹脂成形体及びその製造方法＞
次に、本発明のポリアミド樹脂成形体について説明する。本発明のポリアミド樹脂成形体は、前記本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物を成形してなるもの、すなわち、前記本発明の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物の成形体である。

このようなポリアミド樹脂成形体の製造方法としては、成形過程において、剪断や引張等の変形や応力が加わってポリアミド樹脂と板状フィラーとが配向する（特に、ポリアミド樹脂の流れ方向（成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ））に配向する）成形方法であれば特に制限はなく、公知の方法を適宜採用することができる。このような成形方法としては、射出成形、押出成形、ブロー成形、フィルム成形、延伸成形、圧縮成形等が挙げられ、中でも、ポリアミド樹脂と板状フィラーとを所定の方向に容易にかつ確実に配向させることができるという観点から、射出成形、押出成形が好ましい。

このような成形時の温度としては、ポリアミド樹脂が流動可能であり、ポリアミド樹脂と板状フィラーとが所定の方向に配向可能な状態となる温度であれば特に制限はなく、例えば、使用するポリアミド樹脂の融点をＴｍとすると、Ｔｍ〜Ｔｍ＋１００℃が好ましく、Ｔｍ〜Ｔｍ＋５０℃がより好ましい。

このようにして得られる本発明のポリアミド樹脂成形体は、ポリアミド樹脂成形体全体に対して０．００２〜０．５質量％（好ましくは０．００３〜０．３質量％、より好ましくは０．０１〜０．１質量％、特に好ましくは０．０３〜０．１質量％）の前記板状フィラーを含有するものである。板状フィラーの含有量がこのような範囲内にあるポリアミド樹脂成形体は、ポリアミド樹脂のＴｇ以上の温度雰囲気下において、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が板状フィラーを含有しないポリアミド樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数の７５％以下（好ましくは７０％以下、より好ましくは６０％以下、更に好ましくは５０％以下、特に好ましくは４０％以下、最も好ましくは３０％以下）となる傾向にあり、好ましくは、ポリアミド樹脂のＴｇ以下の温度雰囲気下において、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が板状フィラーを含有しないポリアミド樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数の９５％以下（より好ましくは８５％以下、更に好ましくは８０％以下、特に好ましくは７０％以下、最も好ましくは６０％以下）となる傾向にある。

なお、本発明において、ポリアミド樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数は、以下のように測定することができる。すなわち、ポリアミド樹脂成形体から切出した試験片を、ポリアミド樹脂のＴｇより６０℃以上低い温度（≦Ｔｇ−６０℃）からポリアミド樹脂のＴｇより１００℃以上高い温度（≧Ｔｇ＋１００℃以上）まで５℃／ｍｉｎ以下の昇温速度で昇温した後、ポリアミド樹脂のＴｇより１００℃以上高い温度（≧Ｔｇ＋１００℃以上）からポリアミド樹脂のＴｇより６０℃以上低い温度（≦Ｔｇ−６０℃）まで５℃／ｍｉｎ以下の降温速度で降温する。この昇降温操作を２回以上繰り返す。１回目の昇降温操作により成形時の残留歪みが緩和されるため、２回目以降の昇温時の試験片の長さの変化量を測定する。ポリアミド樹脂のＴｇより５０℃低い温度（Ｔｇ−５０℃）からポリアミド樹脂のＴｇより２０℃低い温度（Ｔｇ−２０℃）までの試験片の長さの変化量をその温度の変化量で除算することにより、ポリアミド樹脂のＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が得られる。また、ポリアミド樹脂のＴｇより２０℃高い温度（Ｔｇ＋２０℃）からポリアミド樹脂のＴｇより８０℃高い温度（Ｔｇ＋８０℃）までの試験片の長さの変化量をその温度の変化量で除算することにより、ポリアミド樹脂のＴｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が得られる。

以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

（調製例１）
特開２０１２−２３６７５３号公報に記載の方法に従って、グラファイトナノシート（微細化黒鉛粒子）を調製した。すなわち、スチレン（ＳＴ）３６ｇ、Ｎ−フェニルマレイミド（ＰＭ）４ｇ、アゾビスイソブチロニトリル１００ｍｇ、及びトルエン５０ｍｌを混合し、窒素雰囲気下、８５℃で６時間重合反応を行なった。放冷後、クロロホルム−ヘキサンを用いて再沈殿により精製し、真空乾燥を施して、３３ｇのＳＴ−ＰＭ（９０：１０）ランダム共重合体を得た。このＳＴ−ＰＭ（９０：１０）ランダム共重合体の数平均分子量（Ｍｎ）は３７０００であった。

グラファイト（日本黒鉛工業（株）製「ＥＸＰ−Ｐ」）１２．５ｇ、ウレア−過酸化水素包接錯体１２．５ｇ、前記ＳＴ−ＰＭ（９０：１０）ランダム共重合体１．２５ｇ、及びＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）５００ｍｌを混合し、湿式微粒化装置（（株）スギノマシン製「スターバーストラボ」）を用いて、室温、シリンダ圧力２００ＭＰａの条件で１０回湿式粉砕処理を行い、グラファイトナノシート分散液を得た。得られたグラファイトナノシート分散液をろ過し、ろ滓をＤＭＦで洗浄した後、真空乾燥してグラファイトナノシートを回収した。このグラファイトナノシートを走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察し、無作為に３０個のグラファイトナノシートを抽出して、それらの板面方向の平均径（板面方向の長さの平均値）、平均厚さ、及び平均アスペクト比を求めたところ、それぞれ２μｍ、１０ｎｍ、及び２００であった。

（比較例１−１）
シリンダ温度を２８０℃に設定した同方向回転二軸混練押出機（（株）テクノベル製「ＫＺＷ１５−６０ＭＧ」、スクリュー径：１５ｍｍ、Ｌ／Ｄ：６０）に、ポリアミド樹脂としてポリアミド６６（ＰＡ６６）（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」、ガラス転移温度：６０℃、融点：２６５℃）を約４０ｇ／ｍｉｎで供給して溶融させ、ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１０質量％となるように、調製例１で調製したグラファイトナノシート（ＧＮＳ、板面方向の平均径：２μｍ、平均厚さ：１０ｎｍ、平均アスペクト比：２００）をシリンダの途中で供給し、スクリュー回転数３００ｒｐｍでポリアミド６６とＧＮＳとを溶融混練した。押出された溶融混練物を水冷した後、ペレット化し、送風乾燥機を用いて８０℃で８時間以上乾燥させ、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳを得た。

（比較例１−２）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が３質量％となるように、比較例１−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした後、シリンダ温度を２８０℃に設定した同方向回転二軸混練押出機（（株）テクノベル製「ＫＺＷ１５−６０ＭＧ」、スクリュー径：１５ｍｍ、Ｌ／Ｄ：６０）に供給してスクリュー回転数３００ｒｐｍで溶融混練した。押出された溶融混練物を水冷した後、ペレット化し、送風乾燥機を用いて８０℃で８時間以上乾燥させ、板状フィラーの含有量が３質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳを得た。

（比較例１−３及び実施例１−１〜１−２）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例１−３）、０．３質量％（実施例１−１）、又は０．１質量％（実施例１−２）となるように、ペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例１−３）、０．３質量％（実施例１−１）、又は０．１質量％（実施例１−２）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳを得た。

（実施例１−３〜１−５及び比較例１−４）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０３質量％（実施例１−３）、０．０１質量％（実施例１−４）、０．００３質量％（実施例１−５）、又は０．００１質量％（比較例１−４）となるように、実施例１−２と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０３質量％（実施例１−３）、０．０１質量％（実施例１−４）、０．００３質量％（実施例１−５）、又は０．００１質量％（比較例１−４）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳを得た。

（比較例１−５〜１−６）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０００３質量％（比較例１−５）、又は０．０００１質量％（比較例１−６）となるように、比較例１−４と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．００１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０００３質量％（比較例１−５）、又は０．０００１質量％（比較例１−６）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳを得た。

＜ポリアミド樹脂成形体の作製＞
実施例１−１〜１−５及び比較例１−１〜１−６で得られたペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＧＮＳをそれぞれ１２０℃で６時間真空乾燥させた後、シリンダ温度を２７０〜２８０℃に設定した射出成形機（日精樹脂工業（株）製「ＮＥＸ１０００」、最大型締力：８０トン（７８４ｋＮ））を用い、金型温度１２０℃、射出速度５０ｍｍ／ｓｅｃの条件で射出成形して、ＪＩＳ Ｋ７１３９−２００９に記載のダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片の中央部から長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍの角柱状試験片をそれぞれ切出した。なお、この角柱状試験片において、長さ方向が樹脂の流動方向（ＭＤ）である。熱機械的分析装置（セイコーインスツル（株）製「ＴＭＡ／ＳＳ６１００」）を用い、前記角柱状試験片を、−２０℃から２２０℃まで５℃／ｍｉｎで昇温した後、２２０℃で５分間保持し、次いで、２２０℃から−２０℃まで５℃／ｍｉｎで降温した後、−２０℃で５分間保持した。この昇降温操作を繰り返し、２回目の昇温時の前記角柱状試験片の長さの変化量を測定し、ＰＡ６６のＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として１０〜４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を、Ｔｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として８０〜１４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図１に示す。

＜荷重たわみ温度の測定＞
得られたダンベル形引張試験片の中央部から長さ８０ｍｍ×幅１０ｍｍ×厚さ４ｍｍの角柱状試験片をそれぞれ切出した。ＪＩＳ Ｋ７１９１に記載の方法に従って、前記角柱状試験片を３０℃から昇温速度２℃／ｍｉｎで昇温しながら、フラットワイズ、荷重０．４５ＭＰａの条件で前記角柱状試験片のたわみを測定し、たわみが０．３４ｍｍに到達した時点の温度を測定した。この測定を５回実施し（ｎ＝５）、その平均値を荷重たわみ温度とした。その結果を表１に示す。なお、表１には、ＰＡ６６のみを用いて作製した角柱状試験片（板状フィラー含有量：０質量％）の荷重たわみ温度も示した。

＜アイゾッド衝撃強度の測定＞
得られたダンベル形引張試験片の中央部から長さ６５ｍｍ×幅１０ｍｍ×厚さ４ｍｍの角柱状試験片をそれぞれ切出し、中央に深さ２ｍｍのノッチを加工した。得られたノッチ付き試験片を２３℃、６５％ＲＨの恒温恒湿室内で４８時間以上保管した後、シャルピー衝撃試験機（（株）上島製作所製）を用い、ＪＩＳ Ｋ７１１０に記載の方法に従って、前記角柱状試験片のノッチを加工した面と反対側の面を打撃し、逆ノッチ付き試験片のアイゾッド衝撃試験を実施した。この試験を５回実施し（ｎ＝５）、その平均値を逆ノッチ付きアイゾッド衝撃強度とした。その結果を表１に示す。なお、表１には、ＰＡ６６のみを用いて作製した角柱状試験片（板状フィラー含有量：０質量％）の逆ノッチ付きアイゾッド衝撃強度も示した。

（比較例２−１）
板状フィラーとして窒化ホウ素（ＢＮ）（水島合金鉄（株）製「ＨＰ−Ｐ１」、板面方向の平均径：４μｍ、平均厚さ：４００ｎｍ、平均アスペクト比：１０）を用いた以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮを得た。

（比較例２−２及び実施例２−１）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例２−２）、又は０．１質量％（実施例２−１）となるように、比較例２−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例２−２）、又は０．１質量％（実施例２−１）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮを得た。

（実施例２−２及び比較例２−３）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例２−２）、又は０．００１質量％（比較例２−３）となるように、実施例２−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例２−２）、又は０．００１質量％（比較例２−３）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮを得た。

（比較例２−４）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０００１質量％となるように、比較例２−３と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮ（板状フィラーの含有量：０．００１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０００１質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮを得た。

＜ポリアミド樹脂成形体の作製＞
実施例２−１〜２−２及び比較例２−１〜２−４で得られたペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／ＢＮを用いた以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用いた以外は比較例１−１と同様にして、１０〜４０℃及び８０〜１４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図２に示す。

（比較例３−１）
板状フィラーとしてタルク（日本タルク（株）製「ＭｉｃｒｏＡｃｅＰ−６」、板面方向の平均径：４μｍ、平均厚さ：７０ｎｍ、平均アスペクト比：５７．１）を用いた以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルクを得た。

（比較例３−２及び実施例３−１）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例３−２）、又は０．１質量％（実施例３−１）となるように、比較例３−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルク（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例３−２）、又は０．１質量％（実施例３−１）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルクを得た。

（実施例３−２及び比較例３−３）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例３−２）、又は０．００１質量％（比較例３−３）となるように、実施例３−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルク（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例３−２）、又は０．００１質量％（比較例３−３）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルクを得た。

（比較例３−４）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０００１質量％となるように、比較例３−３と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルク（板状フィラーの含有量：０．００１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０００１質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルクを得た。

＜ポリアミド樹脂成形体の作製＞
実施例３−１〜３−２及び比較例３−１〜３−４で得られたペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／タルクを用いた以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用いた以外は比較例１−１と同様にして、１０〜４０℃及び８０〜１４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図３に示す。

（比較例４−１）
板状フィラーとしてグラファイト（日本黒鉛工業（株）製「ＥＸＰ−Ｐ」、板面方向の平均径：２００μｍ、平均厚さ：５０μｍ、平均アスペクト比：４）を用いた以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイトを得た。

（比較例４−２及び実施例４−１）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例４−２）、又は０．１質量％（実施例４−１）となるように、比較例４−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイト（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例４−２）、又は０．１質量％（実施例４−１）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイトを得た。

（実施例４−２及び比較例４−３）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例４−２）、又は０．００１質量％（比較例４−３）となるように、実施例４−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイト（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例４−２）、又は０．００１質量％（比較例４−３）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイトを得た。

（比較例４−４）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０００１質量％となるように、比較例４−３と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイト（板状フィラーの含有量：０．００１質量％）とＰＡ６６（東レ（株）製「アミランＣＭ３００７」）とをドライブレンドした以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０００１質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイトを得た。

＜ポリアミド樹脂成形体の作製＞
実施例４−１〜４−２及び比較例４−１〜４−４で得られたペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６６／グラファイトを用いた以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用いた以外は比較例１−１と同様にして、１０〜４０℃及び８０〜１４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図４に示す。

（比較例５−１）
ポリアミド樹脂としてポリアミド６１０（ＰＡ６１０）（東レ（株）製「アミランＣＭ２００１」、ガラス転移温度：６０℃、融点：２２５℃）を用い、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳを得た。

（比較例５−２及び実施例５−１）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例５−２）、又は０．１質量％（実施例５−１）となるように、比較例５−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡ６１０（東レ（株）製「アミランＣＭ２００１」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例５−２）、又は０．１質量％（実施例５−１）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳを得た。

（実施例５−２及び比較例５−３）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例５−２）、又は０．００１質量％（比較例５−３）となるように、実施例５−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＡ６１０（東レ（株）製「アミランＣＭ２００１」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例５−２）、又は０．００１質量％（比較例５−３）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳを得た。

（比較例５−４）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０００１質量％となるように、比較例５−３と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．００１質量％）とＰＡ６１０（東レ（株）製「アミランＣＭ２００１」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０００１質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳを得た。

＜ポリアミド樹脂成形体の作製＞
実施例５−１〜５−２及び比較例５−１〜５−４で得られたペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６１０／ＧＮＳを用い、シリンダ温度を２３５〜２５５℃に、金型温度を１００℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用い、昇降温操作における温度の上限を２００℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、前記角柱状試験片の長さの変化量を測定し、ＰＡ６１０のＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として１０〜４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を、Ｔｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として８０〜１４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図５に示す。

（比較例６−１）
ポリアミド樹脂としてポリアミドＭＸＤ６（ＰＡＭＸＤ６）（三菱ガス化学（株）製「Ｓ６００１」、ガラス転移温度：８０℃、融点：２４０℃）を用い、シリンダ温度を２５５℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳを得た。

（比較例６−２及び実施例６−１）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例６−２）、又は０．１質量％（実施例６−１）となるように、比較例６−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡＭＸＤ６（三菱ガス化学（株）製「Ｓ６００１」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２５５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例６−２）、又は０．１質量％（実施例６−１）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳを得た。

（実施例６−２及び比較例６−３）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例６−２）、又は０．００１質量％（比較例６−３）となるように、実施例６−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＡＭＸＤ６（三菱ガス化学（株）製「Ｓ６００１」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２５５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例６−２）、又は０．００１質量％（比較例６−３）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳを得た。

（比較例６−４）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０００１質量％となるように、比較例６−３と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．００１質量％）とＰＡＭＸＤ６（三菱ガス化学（株）製「Ｓ６００１」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２５５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０００１質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳを得た。

＜ポリアミド樹脂成形体の作製＞
実施例６−１〜６−２及び比較例６−１〜６−４で得られたペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡＭＸＤ６／ＧＮＳを用い、シリンダ温度を２５０〜２７０℃に、金型温度を１３０℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用いた以外は比較例１−１と同様にして、前記角柱状試験片の長さの変化量を測定し、ＰＡＭＸＤ６のＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として３０〜６０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を、Ｔｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として１００〜１６０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図６に示す。

（比較例７−１）
ポリアミド樹脂としてポリアミド６（ＰＡ６）（東レ（株）製「アミランＣＭ１０１７」、ガラス転移温度：６０℃、融点：２２５℃）を用い、シリンダ温度を２３５℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳを得た。

（比較例７−２及び実施例７−１）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例７−２）、又は０．１質量％（実施例７−１）となるように、比較例７−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＡ６（東レ（株）製「アミランＣＭ１０１７」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２３５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例７−２）、又は０．１質量％（実施例７−１）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳを得た。

（実施例７−２及び比較例７−３）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例７−２）、又は０．００１質量％（比較例７−３）となるように、実施例７−１と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＡ６（東レ（株）製「アミランＣＭ１０１７」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２３５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（実施例７−２）、又は０．００１質量％（比較例７−３）のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳを得た。

（比較例７−４）
ポリアミド樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０００１質量％となるように、比較例７−３と同様にして作製したペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．００１質量％）とＰＡ６（東レ（株）製「アミランＣＭ１０１７」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２３５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０００１質量％のペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳを得た。

＜ポリアミド樹脂成形体の作製＞
実施例７−１〜７−２及び比較例７−１〜７−４で得られたペレット状のポリアミド樹脂組成物ＰＡ６／ＧＮＳを用い、シリンダ温度を２３５〜２４５℃に、金型温度を１００℃に、射出速度を１００ｍｍ／ｓｅｃに変更した以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用い、昇降温操作における温度の上限を２１０℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、前記角柱状試験片の長さの変化量を測定し、ＰＡ６のＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として１０〜４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を、Ｔｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として８０〜１４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図７に示す。

（比較例８−１）
ポリアミド樹脂の代わりにポリプロピレン（ＰＰ）（（株）プライムポリマー製「プライムポリプロＪ−３０００ＧＰ」、ガラス転移温度：２０℃、融点：１７０℃）を用い、シリンダ温度を１９０℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリプロピレン樹脂組成物ＰＰ／ＧＮＳを得た。

（比較例８−２〜８−３）
ポリプロピレン樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例８−２）、又は０．１質量％（比較例８−３）となるように、比較例８−１と同様にして作製したペレット状のポリプロピレン樹脂組成物ＰＰ／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＰ（（株）プライムポリマー製「プライムポリプロＪ−３０００ＧＰ」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を１９０℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例８−２）、又は０．１質量％（比較例８−３）のペレット状のポリプロピレン樹脂組成物ＰＰ／ＧＮＳを得た。

（比較例８−４〜８−５）
ポリプロピレン樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（比較例８−４）、又は０．００１質量％（比較例８−５）となるように、比較例８−３と同様にして作製したペレット状のポリプロピレン樹脂組成物ＰＰ／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＰ（（株）プライムポリマー製「プライムポリプロＪ−３０００ＧＰ」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を１９０℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（比較例８−４）、又は０．００１質量％（比較例８−５）のペレット状のポリプロピレン樹脂組成物ＰＰ／ＧＮＳを得た。

＜ポリプロピレン樹脂成形体の作製＞
比較例８−１〜８−５で得られたペレット状のポリプロピレン樹脂組成物ＰＰ／ＧＮＳを用い、シリンダ温度を２００〜２３０℃に、金型温度を１００℃に、射出速度を８０ｍｍ／ｓｅｃに変更した以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用い、昇降温操作における温度の下限を−５０℃に、上限を１６０℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、前記角柱状試験片の長さの変化量を測定し、ＰＰのＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として−３０〜０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を、Ｔｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として４０〜１００℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図８に示す。

（比較例９−１）
ポリアミド樹脂の代わりにポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）（ウィンテックポリマー（株）製「Ｄｕｒａｎｅｘ２００２」、ガラス転移温度：６０℃、融点：２２５℃）を用い、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物ＰＢＴ／ＧＮＳを得た。

（比較例９−２〜９−３）
ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例９−２）、又は０．１質量％（比較例９−３）となるように、比較例９−１と同様にして作製したペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物ＰＢＴ／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＢＴ（ウィンテックポリマー（株）製「Ｄｕｒａｎｅｘ２００２」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例９−２）、又は０．１質量％（比較例９−３）のペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物ＰＢＴ／ＧＮＳを得た。

（比較例９−４〜９−５）
ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（比較例９−４）、又は０．００１質量％（比較例９−５）となるように、比較例９−３と同様にして作製したペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物ＰＢＴ／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＢＴ（ウィンテックポリマー（株）製「Ｄｕｒａｎｅｘ２００２」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（比較例９−４）、又は０．００１質量％（比較例９−５）のペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物ＰＢＴ／ＧＮＳを得た。

＜ポリブチレンテレフタレート樹脂成形体の作製＞
比較例９−１〜９−５で得られたペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物ＰＢＴ／ＧＮＳを用い、シリンダ温度を２３０〜２４５℃に、金型温度を１００℃に、射出速度を８０ｍｍ／ｓｅｃに変更した以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用い、昇降温操作における温度の上限を２１５℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、前記角柱状試験片の長さの変化量を測定し、ＰＢＴのＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として１０〜４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を、Ｔｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として８０〜１４０℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数をそれぞれ求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図９に示す。

（比較例１０−１）
ポリアミド樹脂の代わりにポリカーボネート（ＰＣ）（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製「ユーピロンＳ２０００ＵＲ」、ガラス転移温度：１５０℃）を用い、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、板状フィラーの含有量が１０質量％のペレット状のポリカーボネート樹脂組成物ＰＣ／ＧＮＳを得た。

（比較例１０−２〜１０−３）
ポリカーボネート樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が１質量％（比較例１０−２）、又は０．１質量％（比較例１０−３）となるように、比較例１０−１と同様にして作製したペレット状のポリカーボネート樹脂組成物ＰＣ／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：１０質量％）とＰＣ（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製「ユーピロンＳ２０００ＵＲ」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が１質量％（比較例１０−２）、又は０．１質量％（比較例１０−３）のペレット状のポリカーボネート樹脂組成物ＰＣ／ＧＮＳを得た。

（比較例１０−４〜１０−５）
ポリカーボネート樹脂組成物全体に対して板状フィラーの含有量が０．０１質量％（比較例１０−４）、又は０．００１質量％（比較例１０−５）となるように、比較例１０−３と同様にして作製したペレット状のポリカーボネート樹脂組成物ＰＣ／ＧＮＳ（板状フィラーの含有量：０．１質量％）とＰＣ（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製「ユーピロンＳ２０００ＵＲ」）とをドライブレンドし、シリンダ温度を２４５℃に変更した以外は比較例１−２と同様にして、板状フィラーの含有量が０．０１質量％（比較例１０−４）、又は０．００１質量％（比較例１０−５）のペレット状のポリカーボネート樹脂組成物ＰＣ／ＧＮＳを得た。

＜ポリカーボネート樹脂成形体の作製＞
比較例１０−１〜１０−５で得られたペレット状のポリカーボネート樹脂組成物ＰＣ／ＧＮＳを用い、シリンダ温度を２７０〜２８５℃に、金型温度を１００℃に、射出速度を６０ｍｍ／ｓｅｃに変更した以外は比較例１−１と同様にして、ダンベル形引張試験片（タイプＡ、多目的試験片）をそれぞれ作製した。

＜線膨張係数の測定＞
得られたダンベル形引張試験片から切出した角柱状試験片（長さ１０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ４ｍｍ）を用い、昇降温操作における温度の上限を１３０℃に変更した以外は比較例１−１と同様にして、前記角柱状試験片の長さの変化量を測定し、ＰＣのＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として７０〜１００℃の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を求めた。板状フィラーの含有量と樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数との関係を図１０に示す。なお、ＰＣは非晶性樹脂であり、Ｔｇ以上の温度で軟化するため、１３０℃以上に昇温して前記角柱状試験片の長さの変化量を測定することができず、ＰＣのＴｇ以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を求めることは困難であった。また、ＰＣのＴｇ以下の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数として、Ｔｇ−５０℃〜Ｔｇ−２０℃（１００〜１３０℃）ではなく、Ｔｇ−８０℃〜Ｔｇ−５０℃（７０〜１００℃）の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数を求めたが、測定温度範囲内において、前記角柱状試験片の長さは温度にほぼ比例しており、上記の温度範囲の違いによって樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が大きく変わることはないと本発明者らは考えている。

図１〜図７に示した結果から明らかなように、板状フィラーを含有するポリアミド樹脂成形体は、板状フィラーの含有量が０．００２〜０．５質量％の場合には、０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が小さくなり、特に、ポリアミド樹脂のＴｇ以上の温度雰囲気下（８０〜１４０℃）での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が著しく小さくなることが確認された。

具体的には、図１に示した結果から明らかなように、ＰＡ６６とＧＮＳとを含有するポリアミド樹脂成形体は、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が、ＰＡ６６のＴｇ以下の温度雰囲気（１０〜４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（７．６５×１０^−５／℃）の６５％以下（ＧＮＳの含有量：０．００２〜０．５質量％）〔好ましくは６０％以下（ＧＮＳの含有量：０．０３〜０．１質量％）〕、ＰＡ６６のＴｇ以上の温度雰囲気（８０〜１４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（１６．４×１０^−５／℃）の３８％以下（ＧＮＳの含有量：０．００２〜０．５質量％）〔好ましくは２９％以下（ＧＮＳの含有量：０．００３〜０．３質量％）、より好ましくは２０％以下（ＧＮＳの含有量：０．０１〜０．１質量％）〕となり、ＧＮＳの含有量が０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて小さくなることが確認された。

図２に示した結果から明らかなように、ＰＡ６６とＢＮとを含有するポリアミド樹脂成形体は、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が、ＰＡ６６のＴｇ以下の温度雰囲気（１０〜４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（７．６５×１０^−５／℃）の６８％以下（ＢＮの含有量が０．０１〜０．５質量％）〔好ましくは６４％以下（ＢＮの含有量：０．０１〜０．１質量％）〕、ＰＡ６６のＴｇ以上の温度雰囲気（８０〜１４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（１６．４×１０^−５／℃）の４３％以下（ＢＮの含有量が０．０１〜０．５質量％）〔好ましくは４０％以下（ＢＮの含有量：０．０１〜０．３質量％）、より好ましくは３５％以下（ＢＮの含有量：０．０１〜０．１質量％）〕となり、ＢＮの含有量が０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて小さくなることが確認された。

図３に示した結果から明らかなように、ＰＡ６６とタルクとを含有するポリアミド樹脂成形体は、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が、ＰＡ６６のＴｇ以下の温度雰囲気（１０〜４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（７．６５×１０^−５／℃）の６０％以下（タルクの含有量が０．１〜０．５質量％）、ＰＡ６６のＴｇ以上の温度雰囲気（８０〜１４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（１６．４×１０^−５／℃）の３３％以下（タルクの含有量が０．０３〜０．５質量％）〔好ましくは３０％以下（タルクの含有量：０．０１〜０．３質量％）〕となり、タルクの含有量が０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて小さくなることが確認された。

図４に示した結果から明らかなように、ＰＡ６６とグラファイトとを含有するポリアミド樹脂成形体は、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が、ＰＡ６６のＴｇ以下の温度雰囲気（１０〜４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（７．６５×１０^−５／℃）の５６％以下（グラファイトの含有量：０．０１〜０．５質量％）〔好ましくは５４％以下（グラファイトの含有量：０．０３〜０．１質量％）〕、ＰＡ６６のＴｇ以上の温度雰囲気（８０〜１４０℃）下では、ＰＡ６６のみの成形体の線膨張係数（１６．４×１０^−５／℃）の２９％以下（グラファイトの含有量：０．０１〜０．５質量％）〔好ましくは２５％以下（グラファイトの含有量：０．０１〜０．３質量％）、より好ましくは２０％以下（グラファイトの含有量：０．０１〜０．１質量％）〕となり、グラファイトの含有量が０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて小さくなることが確認された。

図５に示した結果から明らかなように、ＰＡ６１０とＧＮＳとを含有するポリアミド樹脂成形体は、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が、ＰＡ６１０のＴｇ以下の温度雰囲気（１０〜４０℃）下では、ＰＡ６１０のみの成形体の線膨張係数（８．７３×１０^−５／℃）の６３％以下（ＧＮＳの含有量：０．１〜０．５質量％）、ＰＡ６１０のＴｇ以上の温度雰囲気（８０〜１４０℃）下では、ＰＡ６１０のみの成形体の線膨張係数（１９．１３×１０^−５／℃）の３６％以下（ＧＮＳの含有量：０．０３〜０．５質量％）〔好ましくは３３％以下（ＧＮＳの含有量：０．１〜０．３質量％）〕となり、ＧＮＳの含有量が０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて小さくなることが確認された。

図６に示した結果から明らかなように、ＰＡＭＸＤ６とＧＮＳとを含有するポリアミド樹脂成形体は、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が、ＰＡＭＸＤ６のＴｇ以下の温度雰囲気（３０〜６０℃）下では、ＰＡＭＸＤ６のみの成形体の線膨張係数（５．０８×１０^−５／℃）の９１％以下（ＧＮＳの含有量：０．１〜０．５質量％）、ＰＡＭＸＤ６のＴｇ以上の温度雰囲気（１００〜１６０℃）下では、ＰＡＭＸＤ６のみの成形体の線膨張係数（１２．１７×１０^−５／℃）の４５％以下（ＧＮＳの含有量：０．０３〜０．５質量％）〔好ましくは４０％以下（ＧＮＳの含有量：０．１〜０．３質量％）〕となり、ＧＮＳの含有量が０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて小さくなることが確認された。

図７に示した結果から明らかなように、ＰＡ６とＧＮＳとを含有するポリアミド樹脂成形体は、樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数が、ＰＡ６のＴｇ以下の温度雰囲気（１０〜４０℃）下では、ＰＡ６のみの成形体の線膨張係数（６．３×１０^−５／℃）の９２％以下（ＧＮＳの含有量：０．００２〜０．５質量％）〔好ましくは８８％以下（ＧＮＳの含有量：０．００３〜０．３質量％）、より好ましくは８０％以下（ＧＮＳの含有量：０．０１〜０．１質量％）〕、ＰＡ６６のＴｇ以上の温度雰囲気（８０〜１４０℃）下では、ＰＡ６のみの成形体の線膨張係数（１１．８５×１０^−５／℃）の７５％以下（ＧＮＳの含有量：０．００３〜０．５質量％）〔好ましくは６９％以下（ＧＮＳの含有量：０．０１〜０．５質量％）、より好ましくは６３％以下（ＧＮＳの含有量：０．０１〜０．３質量％）、特に好ましくは５６％以下（ＧＮＳの含有量：０．０３〜０．１質量％）〕となり、ＧＮＳの含有量が０．００１質量％以下や１質量％以上の場合に比べて小さくなることが確認された。

一方、図８〜図１０に示した結果から明らかなように、板状フィラーを含有する、ポリプロピレン樹脂成形体、ポリブチレンテレフタレート樹脂成形体、及びポリカーボネート樹脂成形体の樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数は、板状フィラーの含有量が１質量％以下の場合には、ほぼ一定であり、板状フィラーの含有量が１質量％を超えると、低下することが確認された。

以上説明したように、本発明によれば、線膨張係数（特に、ポリアミド樹脂のガラス転移温度以上の温度雰囲気下での樹脂の流動方向（ＭＤ）の線膨張係数）が小さいポリアミド樹脂成形体を得ることが可能となる。

したがって、本発明のポリアミド樹脂組成物は、その成形体が低線膨張化されたものであるため、塗装時の焼付けや使用環境における温度変化による膨張収縮が起こりにくい塗膜や成形体を形成することができ、例えば、取り付けクリアランスを小さくするための自動車用内装材料や外装材料、外板材料等として有用であり、外観に優れた自動車用内装材や、外観や空力性能に優れた自動車用外装材や外板材を形成することができる。また、本発明のポリアミド樹脂組成物は、成形時に熱収縮しにくいため、得られるポリアミド樹脂成形体は寸法安定性に優れている。

さらに、本発明のポリアミド樹脂組成物から得られる本発明のポリアミド樹脂成形体は、荷重たわみ温度が高いため、耐熱性に優れている。また、金属との熱膨張差が小さいため、金属と接合した場合に、使用環境における温度変化（熱衝撃）による接合部の破壊が起こりにくく、長期耐久性に優れた接合部材を形成することができる。

Claims (6)

1. ポリアミド樹脂と板状フィラーとを含有するポリアミド樹脂組成物であって、
   前記板状フィラーの含有量がポリアミド樹脂組成物全体に対して０．００２〜０．５質量％であることを特徴とする低線膨張性ポリアミド樹脂組成物。
2. 前記ポリアミド樹脂が、ポリアミド６６、ポリアミド６、ポリアミド６１０、及びポリアミドＭＸＤ６からなる群から選択される少なくとも１種を含むものであることを特徴とする請求項１に記載の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物。
3. 前記板状フィラーが、グラファイト、タルク、及び窒化ホウ素からなる群から選択される少なくとも１種であることを特徴とする請求項１又は２に記載の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物。
4. 板状フィラー以外のフィラーの含有量がポリアミド樹脂組成物全体に対して１．０質量％以下であることを特徴とする請求項１〜３のうちのいずれか一項に記載の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物。
5. 請求項１〜４のうちのいずれか一項に記載の低線膨張性ポリアミド樹脂組成物の成形体であることを特徴とするポリアミド樹脂成形体。
6. 前記成形体が射出成形体又は押出成形体であることを特徴とする請求項５に記載のポリアミド樹脂成形体。