JP2017185513A - アーク倣い溶接方法 - Google Patents

Abstract

【課題】現場においても正確なアーク倣い溶接を可能とする技術を提供する。
【解決手段】本発明のアーク倣い溶接方法は、溶接方向に対してトーチを揺動させるウィビング機能を備えた消耗電極型の溶接装置におけるアーク倣い溶接方法であって、消耗電極へ供給する溶接電流及び溶接電圧に高周波成分を重畳するようにしておき、溶接中における前記溶接電流及び溶接電圧から、電極の高さ変動に伴う抵抗値変化を検出し、検出された抵抗値の変化量とウィービングの左右位置とから溶接線のズレを検出する。
【選択図】図２

Description

本発明は、例えば、自動溶接装置または溶接ロボットを用いたアーク溶接技術に関し、特に、高い位置精度でアーク倣い溶接を可能とする技術に関する。

アーク溶接においては、溶接電流や溶接電圧等の電気的変化に基づいて、溶接すべき継手位置とワイヤ先端位置とのズレ量を検出し、これを補正することによって溶接線を自動追従する「アーク倣い」がよく用いられている。これは、対象ワークの設置誤差、加工誤差、加工中の変形等によって発生する加工具(溶接トーチ)の狙い位置のズレを検出して補正することにより、溶接欠陥を防止し、自動化率を向上させることを目的としている。

このようなアーク倣いの原理は、溶接ワイヤの突き出し長さ（正確に言えば、トーチ給電箇所〜母材間の距離Ｌ）の変化に応じて、溶接電流(あるいは溶接電圧)が変化することを利用して、ウィビング動作時のアーク電流波形またはアーク電圧波形の非対称性から、トーチの狙い位置のズレを検出して、これを自動溶接装置あるいは溶接ロボットシステムにフィードバックして、トーチ先端位置のズレがなくなる方向に修正することにより、溶接線を自動追従する。

このようなアーク倣い制御として、特許文献１に開示された「ロボット用アークセンサの倣いパラメータの設定方法およびロボット用アークセンサの倣いパラメータの設定方法」がある。
特許文献１は、シフト量が異なる複数の区間で区切られた教示線上に沿って溶接トーチを溶接させながら移動させる際、前記区間毎に定められているシフト量に応じて前記溶接トーチをシフトさせて移動させる移動工程と、前記区間毎に移動中の溶接トーチに供給されてサンプリングされた電気量を、該サンプリングする周期よりも長い所定周期毎に平均化する平均化工程と、該平均化した値と基準値との差分値を算出する差分値算出工程と、前記区間毎の前記差分値の平均差分値を算出する平均差分値算出工程と、前記区間毎の前記差分値の平均差分値に基づいて回帰直線および該回帰直線と前記平均差分値との相関係数を求める回帰直線および相関係数取得工程と、前記回帰直線の傾き、および切片に関係する倣いに関するパラメータを前記相関係数に基づいて評価して、該パラメータを倣いパラメータとして設定する評価工程を含むことを特徴とするロボット用アークセンサの倣いパラメータの設定方法を開示する。

特開２０１０−１２００４２号公報

上述したように、アーク倣いは溶接電流(または溶接電圧)の変化量に応じ、トーチ先端動作軌跡を溶接線に対して直角に位置修正するフィードバック制御であるものの、以下に述べるように、実際の現場に適用した場合、様々な問題が生じていることが、実績として挙がってきている。
すなわち、従来から用いられているアーク倣い溶接の技術によれば、
・継手位置（開先）の左右端による溶接電流値の差異を見るだけではＳＮ比が悪く、更なる高精度化が必要である。
・溶接ワイヤの脚長に対して特にウィービング振幅が小さい場合、また溶接対象の板厚が薄い場合などでは更なる高精度化が必要となる。
・単純な抵抗値検出によるアーク倣いは、制御ループの影響を受けるなど、有意な抵抗値変化を捉えられない。

などの問題が生じることが現場の実績として挙がってきている。
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、現場においても正確なアーク倣い溶接を可能とする技術を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明の溶接状況のモニタリング装置は、以下の技術的手段を講じている。
即ち、本発明のアーク倣い溶接方法は、溶接方向に対してトーチを揺動させるウィビング機能を備えた消耗電極型の溶接装置におけるアーク倣い溶接方法であって、前記消耗電極へ供給する溶接電流及び溶接電圧に高周波成分を重畳するようにしておき、溶接中における前記溶接電流及び溶接電圧から、電極の高さ変動に伴う抵抗値変化を検出し、検出された抵抗値の変化量とウィービングの左右位置とから溶接線のズレを検出することを特徴とする。

好ましくは、前記溶接電流又は溶接電圧に、前記ウィービングの周期よりも高周波成分を重畳するように溶接電源を制御し、前記高周波成分の強度を前記溶接電流又は溶接電圧の直流成分より高くすることで、抵抗値変化の検出精度を向上させるとよい。
好ましくは、前記消耗電極へ供給する溶接電流及び溶接電圧に高周波成分を重畳する溶接電源として、パルス電源を採用し、前記高周波成分として、パルス電源のパルス波形を使用し、前記パルス波形による高周波成分を使用することで、抵抗値変化の検出精度を向上させるとよい。

好ましくは、前記ウィービングの左右位置に基づく正弦波波形と抵抗値変化との波形マッチングを行うことにより、溶接時における消耗電極の溶接線ズレからのずれを検出するとよい。

本発明のアーク倣い溶接方法及び溶接装置の技術を用いることで、上述の問題に鑑みてなされたものであり、現場においても正確なアーク倣い溶接が可能となる。

アーク倣い溶接を模式的に示した図である。 アーク倣いの原理を示した図である。 継手位置の左右端での電流値変化を示した図である（従来例）。 電流・電圧波形における抵抗値の推定結果を示した図である（従来例、定電圧を有する溶接電源）。 溶接電源の特性（定電圧特性）を示した図である。 高周波を重畳させた電流・電圧波形から抵抗値Ｒを推定した際の結果を示した図である。 高周波を重畳させた電流・電圧波形から抵抗値Ｒ、インダクタンスＬ、オフセット電圧Ｖｏを推定した際の結果を示した図である。 継手位置の左右端での電流差を示した図である（従来例、高周波による変動を抑制するため高周波除去フィルタあり）。 図７の拡大図を示した図である（本実施形態）。 図８の拡大図を示した図である（従来例）。 溶接電源（パルス電源）の電圧値を推定した図である。 パルス電源の出力を示した図とその拡大図である。 フィルタリングされた電流波形を示した図である。 抵抗値を推定した結果を示した図である（従来例）。 抵抗値を推定した結果を示した図である（本実施形態）。 抵抗値を推定した結果を示した図である（本実施形態）。 図６を拡大した図である。 溶接ロボットによるアーク倣い溶接を模式的に示した図である。

以下、本発明の実施の形態に係るアーク倣い溶接方法について、図面に基づき詳しく説明する。この方法は溶接装置に備えられた制御装置内におけるプログラムとして実現される。
以下においては、溶接動作を行う機器を、溶接トーチ１を揺動動作（ウィビング動作）させる多関節の溶接ロボットとして説明するが、これは一例に過ぎず、専用の自動溶接装置であっても構わない。

本実施の形態に係るアーク倣い溶接方法は、例えば、垂直多関節型のロボットシステムに適用される。垂直多関節型のロボットシステムの概要は以下の通りである。
例えば、垂直多関節型のロボットシステム（ロボットシステム）は、溶接ロボットと、教示ペンダントを備えた制御装置と、パソコンとを含む。溶接ロボットは垂直多関節型の６軸の産業用ロボットであり、その先端に溶接トーチ１などから構成される溶接ツールが設けられている。この溶接ロボットはそれ自体を移動させるスライダに搭載されていてもよい。

制御装置は、溶接ロボットを、予め教示したプログラムに従って制御する。このプログラムは、制御装置に接続された教示ペンダントを使用して作成する場合や、パソコンを利用したオフライン教示システムを使用して作成する場合がある。いずれの場合であっても、このプログラムは、実際の動作の前に予め作成される。パソコンにより作成されたプログラムは、記憶媒体等を介して制御装置に受渡しされたり、データ通信により制御装置に転送されたりする。

パソコン、すなわちオフライフ教示システムは、表示装置としてグラフィック表示可能なディスプレイを備え、入力装置としてキーボードまたはマウスを備える。また、ワークのＣＡＤ情報を取込むために、記憶装置または通信装置が設けられている。
本実施の形態に係るアーク倣い溶接方法は、制御装置（図示しない）内に設けられたプログラムとして実現されている。

以下、本実施の形態に係るアーク倣い溶接方法について、詳細に説明する。
なお、説明においては、理解を容易にするため、「背景技術」や「発明が解決しようとする課題」で述べた事項を再度、記載している部分もある。
まず、図１にアーク溶接の模式図を示す。
アーク溶接は溶接トーチ１から供給される溶接ワイヤ３（消耗電極）と母材４の間に溶接電源２で電圧を印加し、溶接ワイヤ３と母材４の間でアークを発生させる。そのアーク熱で母材４と溶接ワイヤ３を溶融させながら溶接する。アーク溶接に伴い溶接ワイヤ３は溶け落ちてゆくため、溶接中は送給装置により溶接トーチ１内を経由して溶接ワイヤ３が供給され続ける。

母材４と溶接ワイヤ３が溶融した溶接金属が凝固し、溶接ビードが形成され、強固な溶接が実現される。厚鋼板の溶接に代表される中厚板溶接では溶接部の強度を維持するために溶接ビードの幅（ビード幅）を広くし、溶着量や溶け込み深さを確保する必要がある。そのため中厚板溶接では、溶接トーチ１を左右に揺動させるウィービングという動作を行いながら溶接することで、ビード幅を拡幅し溶接強度を確保している。

また溶接トーチ１からはシールドガスといわれる不活性ガス（CO_２やArガスなど）も合わせて供給され、アーク柱を大気から保護している。また溶融後の溶融金属も溶接ワイヤ３に含まれるフラックスの分解によって発生するガスにより大気から保護され、ブローホールなどの溶接欠陥を抑制している。
一方、中厚板の溶接分野では、溶接ワークの加工（ガス切断や曲げ）精度が悪い、溶接ワークの（治具矯正できず）設置精度が悪い、溶接ワークが溶接中に（治具拘束できず）熱ひずみで変形する等、溶接すべき位置（溶接線）が常に決められた位置にあるとは限らない。溶接線のズレはおおむね数mmからcmオーダで発生する。

しかし、溶接品質の観点から厚板分野でアーク溶接ロボットに許容される溶接線とのズレは一般に1mm未満であり、事前に決められた位置を動作するプレイバック方式のロボットでは溶接できない。すなわち中厚板向け溶接ロボットでは、予め教示された溶接位置と実ワークの溶接位置とのズレをリアルタイムに検出しながら、都度これに適応してサブmmオーダーの精度で溶接線を「倣う」ことが必須条件であり、欠くことができない非常に重要な機能の一つである。

図２にアーク倣いの原理の模式図を示す。
図２の左側の図に示すように、ウィービング動作を行うとウィービング位置によって溶接トーチ１と母材４までの距離（トーチ高さ）が変化する。そのトーチ高さの変化に伴い、ウィービング位置によって溶接電流も変化する（溶接電源２に対して定電圧制御を行った場合は溶接電流が、定電流制御を行った場合は溶接電圧が変化する）。ウィービング中心Ｂと溶接線が一致している場合、溶接電流はウィービング中心Ｂを中心に左右対称に変化し、ウィービング端点Ａ、Ｃでの溶接電流は一致する（正常状態）。

一方、図２の右側の図に示すように、ウィービング中心Ｂが溶接線からずれている場合、ウィービング端点Ａ、Ｃでのトーチ高さの違いから溶接電流に差が発生する（溶接線とずれた状態）。この端点での電流差を検知し、（予め教えられた）ウィービング中心を補正しながら、溶接線に追従する機能がアーク倣いである。
図３には、アーク溶接に用いられる定電圧溶接電源２（定電圧特性を有する溶接電源２、本発明では、この特性を有する溶接電源２を使用する）を用いた場合の電流波形を示す。

図３は、溶接線から故意に２ｍｍずらし、１Ｈｚ２ｍｍ振幅でウィービング動作をさせた場合の溶接電流の波形である。常に２ｍｍズレているため、理論的には、左右端での溶接電流差は一定の筈であるが、図２に示すように、左右端での電流差に比べ、電流波形全体での電流変動が大きく、少し左右端の位相がずれるだけで、大きく電流値が変化し、ＳＮ比（信号とノイズとの比）が非常に悪いことが分かる。

一方、トーチ高さは電流値変化以外に抵抗値などの変化となって現れるため、抵抗値を検出し、左右でのトーチ高さの違いから溶接線からのズレを推定することも考えられる。
定電圧溶接電源２を用いた図３と同じ電流情報Ｉに加え、電圧情報Ｖも用いて、

で得られる抵抗値Ｒを推定した結果を図４に示す。
図４は、従来の低電圧電源における電流・電圧波形における抵抗値の推定結果であるが、抵抗値が大きく変動し、有意な情報が含まれていない。特に左右端での抵抗値の差の変動は大きく、２ｍｍズレで理論的には抵抗値の差は一定であるはずであるが、全く溶接線のズレが検出できないことが分かる。

また正の値をとるはずの抵抗値の平均がマイナスになっている。これは溶接電源２が溶接の安定性を増すために、図５のように電流値が大きくなると電圧値を小さくするネガティブフィードバック制御が行われて居るためであって、このネガティブフィードバックにより、抵抗値に換算すると負に作用するため、抵抗値が負になっている。このように通常の溶接電源２の電流波形に対して式（１）に基づいて抵抗値を単純に推定しても、制御ループの影響が検出されるだけで、左右端での抵抗値の差を有意に検出することができない。

以上まとめれば、従来から用いられているアーク倣い溶接技術によれば、
・継手位置の左右端による溶接電流値の差異を見るだけではＳＮ比が悪く、更なる高精度化が必要である。
・溶接ワイヤ３の脚長に対して特にウィービング振幅が小さい場合、板厚が薄い場合、などでは更なる高精度化が必要となる。
・単純な抵抗値検出によるアーク倣いは、制御ループの影響を受けるなど、有意な抵抗値変化を捉えられない。

などの問題が生じることとなる。
そこで、以下の手法を用いたアーク倣い溶接方法を採用し、現場においても正確なアーク倣い溶接を可能としている。
その技術の根幹は、「消耗電極へ供給する溶接電流及び溶接電圧に高周波成分を重畳するようにしておき、溶接中における前記溶接電流及び溶接電圧から、電極の高さ変動に伴う抵抗値変化を検出し、検出された抵抗値の変化量とウィービングの左右位置とから溶接線のズレを検出する」ものである。

ここで、溶接電流又は溶接電圧に、ウィービングの周期よりも高周波成分を重畳するように溶接電源２を制御し、高周波成分の強度を溶接電流又は溶接電圧の直流成分より高くすることで、抵抗値変化の検出精度を向上させるようにしている。
さらには、消耗電極へ供給する溶接電流及び溶接電圧に高周波成分を重畳する溶接電源２として、パルス電源を採用し、高周波成分として、パルス電源のパルス波形を使用し、パルス波形による高周波成分を使用することで、抵抗値変化の検出精度を向上させている。

特に、ウィービングの左右位置に基づく正弦波波形と抵抗値変化との波形マッチングを行うことにより、溶接時における消耗電極の溶接線ズレからのずれを検出することを可能としている。
上記した画期的な技術を採用することにより、溶接電流あるいは溶接電圧に高周波波形を重畳し、図５の定電圧特性におけるネガティブフィードバック制御の影響を受けることなく、高周波領域において抵抗値推定を実施することが可能となる。加えて、溶接線（開先）の左右端点の情報だけでなく、端点間の情報を用いて推定することでＳＮ比向上させることも可能となる。

以下、実施例（その１〜その３）を基に、本願の技術を精説する。

［その１］
その１の例では、溶接電源２に数百Ｈｚの高周波波形を電流値に重畳させ、式（１）に基づき抵抗値を推定した。その際の結果を図６に示す。
図６における波形は、式（１）で算出される抵抗値を示したものであり、○は、電極先端が溶接線の左側（図２における左側（Ａ））に位置している状況であり、□は、電極先端が開先の右側（図２における左側（Ｃ））に位置している状況である。○、□の意味は、以下登場する図でも同じである。

図６の結果から、溶接電源２から供給される電流又は電圧に高周波波形を重畳することにより、従来検出できなかった抵抗値Ｒの変化（例えば、図４参照）を捉えられることが分かった。
更に、溶接時には抵抗値Ｒ以外に、オフセット電圧Ｖｏや、インダクタンスＬが作用することが想定されるため、式（１）に変えて、

に基づき抵抗値Ｒを推定した結果を図７に示す。
図７の方が、図６に比して、抵抗値Ｒの推定結果に関するノイズが低減されていることが分かる。これは主にインダクタンスＬを考慮した結果であると想定される。
なお、Ｒ、Ｌ、Ｖｏを推定するには、例えば、

なる関係から、次式にてＲ、Ｌ、Ｖｏを推定することができる。

但し、この時、推定されたＲ、Ｌ、Ｖｏはt₁〜t_nの区間における平均された推定値となっており、平均区間1〜nを変更することで、平滑化や通過させる周波域を変更うすることができる。ここでは高周波波形を通過させたいため、重畳した高周波波形が通過できるようにｎを選べばよい。
また、上記は１ショット型の最小自乗推定を毎回行う手法であるが、逐次最小自乗法を使用することができる。１ショット型の場合、t₁以前の過去の影響を受けず推定できるが、計算量が大きくなる。一方、最小自乗法は過去の影響を若干引きずるが、計算量が非常に小さくて済むメリットがある。逐次最小二乗法による推定は次式で与えられる。

ここで、Ｐiがｉ回目の逐次計算によおける[Ｒ、Ｌ、Ｖｏ]^Tの推定値である。またＡ(i,:)はＡ行列のｉ行目のベクトル、同様にＢ(i,:)はＢ行列のｉ行目のベクトルである。またλは忘却係数である。
上記逐次最小自乗法にて（忘却係数をほぼ０．１秒程度となるように与えた）推定した結果が図７である。

一方、従来手法を用いて、溶接線の左右端点での電流差を見た結果を図８に示す。
図８の従来技術では、高周波成分はノイズとしか作用しないため、図７と同じ電流波形に対して、高周波成分をカットするフィルタ処理を施したのち、端点での電流差を比較した（フィルタによる端点の位相のズレは補正済み）。
ところで、図６（Ｒのみ推定）と図７（Ｒ，Ｌ，Ｖｏを推定）でノイズレベルの差異が明確ではない印象を持つかもしれないが、その拡大図である図９（Ｒ，Ｌ，Ｖｏを推定）に対応したＲのみ推定した際の拡大図を図１７（Ｒのみ推定）に示す。図１７（Ｒのみ推定）と図９（Ｒ，Ｌ，Ｖｏを推定）を比較すると、明らかに図９の方がノイズが少ないことが分かる。

このように従来技術では高周波はノイズでしかなく、必ずフィルタで高周波成分を除去しなければならなかったが、今回、高周波を重畳させたうえで、重畳した高周波成分を除去するようなフィルタを適用することなく、電流・電圧波形から抵抗値Ｒを推定。左右端での抵抗値の差から溶接線のズレを検出することで、ＳＮ比の向上を実現することが可能となった。

図９，１０は図７，８の拡大図である。
図１０は、従来例を示す図８の拡大図である。この図から明らかなように、左右端点の電流差に対して、他の箇所での電流値変動が大きく、有意に端点での電流差が得られない箇所があるのに対して、同じ個所の本実施例の図９では端点での抵抗値の変化が大きく、感度良く溶接線のズレが検出できることが分かる。

なお、本実施例では抵抗値の左右端での差異に基づいて溶接線のズレを検出するが、従来の電流値ではトーチ高さが低いと電流値が高くなるが、抵抗値の場合は逆で、トーチ高さが低いと抵抗値が小さくなり、左右端で抵抗値が小さい方に溶接線がズレていることになり、それとは逆の方向に修正すればアーク倣いが可能となる。
［その２］
上記した実施例［その１］では、定電圧電源に高周波成分をわざわざ重畳させたが、本実施例では溶接電源２としてパルス電源を採用し、高周波成分を重畳させる代わりに、パルス電源の電流値のパルス波形の高周波成分を使用することとした。

かかる状況下において、式（５）の逐次推定で推定された[Ｒ、Ｌ、Ｖｏ]^Tの推定値で、Ｖを逆算推定した結果を図１１に示す。電流値をパルス状に変化させるために、実電圧も高い周波数成分を含みながら大きく変化し、その実電圧を[Ｒ、Ｌ、Ｖｏ]^Tで推定することで、高精度に電圧が推定されえ散ることが分かる。一方、抵抗値のみを用いた（１）式に基づく推定でもＬに伴う高周波成分を再現できないが、パルス周波数の変動は綺麗に再現されて、少しノイズの影響は受けるが、[Ｒ、Ｌ、Ｖｏ]^Tの推定値同様にＲの推定が可能な事が分かる。

一方、高周波成分を残したまま、従来手法を適用すると、図１２のように高周波の影響で、端点の電流が大きく変動し、少し時間位置がずれるだけで、電流値が変動するため、左右端での電流値を正しく認識することができない。
そのため従来技術では、図１３のように高周波成分を大幅にカットするようなフィルタ処理を行った電流波形を使用することで、図８のような端点での電流差を検出することができる。

言い換えれば、従来技術では、高周波成分はノイズでしかなく、除去するしかないものであったが、本手法では、積極的に高周波成分を活用することで、抵抗値Ｒの推定を実現することを可能とした。
［その３］
実施例［その１］，［その２］では推定された抵抗値Ｒの左右端での差異のみに着目したが、左右端近傍での平均値をとるなど、抵抗値Ｒの左右端での値以外の情報を使用することで、更にノイズに強く、高いＳＮ比が実現できる。

溶接線の左右端近傍での平均値以外には、例えば、溶接電流を対象にした従来技術を適用することも可能である。その一例としては、従来技術（特開平5-177353号公報）には、溶接電流波形を入力とするニューラルネットワークによる倣い手法が示されているが、例えば溶接電流波形の代わりに、抵抗値Ｒの波形に基づくニューラルネットワークを構成する事で、溶接電流よりも高精度な倣いを実現することができる。

以上述べたアーク倣い溶接方法は、溶接ロボットによる倣い溶接などに好適である。
図１８に溶接ロボット５による倣いシステム構成図を示す。
溶接ロボット５による倣いシステムは、溶接電源２から溶接電流と電圧をサンプリングしている。しかし溶接電源２からのサンプリング周期は、数ｍｓ〜数十ｍｓと低く、パルス電源のパルス波形の周波数に対して十分はサンプリング周期を要していない。

この場合、サンプリング周期が不十分な場合、エリアシングなどによって誤った信号処理がなされる可能性があることを以下に留意点として記載しておく。
まず、式（１）による推定（Ｒのみ）及び式（２）による推定（Ｒ，Ｌ，Ｖｏ）の双方とも、溶接電源２の制御帯域以上の高周波成分が必要であり、定電圧電源では推定が難しく、またパルス電源においてもロボットコントローラに取り込まれる電流・電圧値はローパスフィルタによってノイズ除去（高周波成分が除去）されているため、図５の定電圧特性となるように制御されている状況では、従来手法によるＲの推定は難しい。

特に、式（１）のＲのみ推定に比べ、Ｌ分の微分値を要する式（２）による推定では、パルス周波数（あるいは重畳した高周波）成分に対して十分なサンプリング周期」をとる必要がある。例えば、パルス周波数がエイリアシング周波数にかからないサンプリング周期を用いる必要がある。
また、式（２）による推定では、溶接電源２から電流・電圧に加え、電流の微分値も併せてサンプリングするとよい。このデータはロボットコントローラから得ることができる。

また、通常、倣いに必要な計算（含む抵抗値推定）はロボットコントローラ６で行うが、本実施形態による抵抗値推定を溶接電源２で実施するといった対応をとるとよい。
上記のことは、式（１）すなわちＲのみの推定で行ってもよく、式（２）すなわちＬが入る際には特に重要な事項である。
なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。特に、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。

１ 溶接トーチ
２ 溶接電源
３ 溶接ワイヤ
４ 母材
５ 溶接ロボット
６ ロボットコントローラ

Claims (4)

1. 溶接方向に対してトーチを揺動させるウィビング機能を備えた消耗電極型の溶接装置におけるアーク倣い溶接方法であって、
   前記消耗電極へ供給する溶接電流及び溶接電圧に高周波成分を重畳するようにしておき、
   溶接中における前記溶接電流及び溶接電圧から、電極の高さ変動に伴う抵抗値変化を検出し、検出された抵抗値の変化量とウィービングの左右位置とから溶接線のズレを検出する
   ことを特徴とするアーク倣い溶接方法。
2. 前記溶接電流又は溶接電圧に、前記ウィービングの周期よりも高周波成分を重畳するように溶接電源を制御し、前記高周波成分の強度を前記溶接電流又は溶接電圧の直流成分より高くすることで、抵抗値変化の検出精度を向上させる
   ことを特徴とする請求項１に記載のアーク倣い溶接方法。
3. 前記消耗電極へ供給する溶接電流及び溶接電圧に高周波成分を重畳する溶接電源として、パルス電源を採用し、
   前記高周波成分として、パルス電源のパルス波形を使用し、
   前記パルス波形による高周波成分を使用することで、抵抗値変化の検出精度を向上させる
   ことを特徴とする請求項２に記載のアーク倣い溶接方法。
4. 前記ウィービングの左右位置に基づく正弦波波形と抵抗値変化との波形マッチングを行うことにより、溶接時における消耗電極の溶接線ズレからのずれを検出する
   ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のアーク倣い溶接方法。