JP2017125248A - 耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 Download PDFInfo
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
(a)B:0.0050%以下、Ga:0.010%以下、Mg:0.010%以下、Ca:0.010%以下の1種または2種以上を(1)式を満たす範囲で含有する。
10×(B+Ga)+Mg+Ca>0.015・・・(1)式
(b)0.35<Si/(Mn+Al+V)<3.50・・・(2)式
但し、式(1)及び(2)中、B、Ga、Mg、Ca、Si、Mn、Al、Vはそれぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。
(2)前記鋼が、さらに質量%にて、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下、Ti:0.5%以下、Ni:1%以下、Cu:1%以下、W:1%以下、Co:1%以下、Zr:0.1%以下、La:0.1%以下、Y:0.1%以下、Y及びLa以外のREM:0.1%以下の1種または2種以上含有していることを特徴とする(1)に記載する耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼。
(3)大気中、850℃にて100時間保持した後で室温へ冷却したとき、原子%比率でCr濃度が50%以上の深さ範囲が2.0μm未満である酸化皮膜が前記ステンレス鋼の表面に形成されていることを特徴とする(1)および(2)に記載する耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼。
(4)750℃、初期応力20MPaにおいて、2%のクリープ歪に到達する時間が150時間以上であることを特徴とする(1)および(2)に記載する耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼。
(5)(1)、(2)のいずれかに記載の組成を有するステンレス鋼材を、冷間圧延前においてTr−50<T<Tr+20の範囲で熱処理を行い、その後冷間圧延と1000℃以下の熱処理を繰り返して鋼板を得ることを特徴とする耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼の製造方法。
Tr(℃):鋼の再結晶温度、T:冷間圧延前の熱処理温度
(a)通常、金属セパレーターの耐Cr被毒性は、750℃付近のSOFC作動温度で数万時間に及ぶ電気伝導性により間接的に評価されることが多い。このような長期運転中の金属セパレーターで課題となるCr被毒を抑制するには、850℃以下でフェライト系ステンレス鋼の表面に形成するCr系酸化皮膜において、Oを含む原子%比率でCr濃度≧50%でCr濃度を有する皮膜厚さを低減することが極めて有効である。
(b)上述したCr系酸化皮膜の改質は、必ずしも希土類元素の添加によらず、B、Ga、Mg、Caの微量添加により著しく向上すること見出した。更に、脱酸剤およびクロム原料から混入するAl、Vを低下し、SiとMnの添加量を調整することが効果的である全く新規な知見が得られた。このような酸化皮膜の改質作用については未だ不明な点も多いが、実験事実に基づいて以下に述べるような作用機構を推察している。
(c)B、Ga、Mg、Caは、C、N、S、Oと結合して化合物を形成して鋼の清浄度を向上させてCr系酸化皮膜の保護性を高める。ここで、Bは粒界偏析して過度なCrの粒界拡散を抑制してCr系酸化皮膜の成長を遅延させる作用がある。更に、Al、Vを低下して適量のSiやMnを添加することは、Cr系酸化皮膜の欠陥生成や内部酸化を低減して皮膜成長を遅延させる効果を発現させる。特に、Vの低下はCr系酸化皮膜の揮発を抑止する作用が大きい。
(d)また、高温運転中の構造体で課題となる僅かな変形を抑止するには、材料の高温強度やクリープ破断寿命そのものを上昇させるよりも、750℃付近の定荷重下で生じる2%までのクリープ歪に到達する時間を遅延させることが有効であることを本発明者らは見出した。
(e)前記したクリープ強さは、固溶・析出強化に寄与するNb、Cu等の添加によらず、上述した微量元素の添加により著しく向上することを見出した。特に、BやGaは、2%までの初期のクリープ歪に至る時間を大幅に向上させる作用を持つ。これら微量元素は、偏析により結晶粒界のすべりを遅延させるとともに、結晶粒内において転位密度の上昇に伴う内部応力を高める作用がある。
(f)また、前記したB、Gaの作用効果は、MgとCaの複合添加ならびにMn、Al、V、Siの成分調整により重畳することも見出した。
(g)前記した耐Cr被毒性や耐クリープ強さを高める作用効果は、鋼の再結晶温度よりも低い温度で熱処理を行い、その後冷間圧延と1000℃以下の熱処理を繰り返して再結晶組織を得ることが有効であることも分かった。
10×(B+Ga)+Mg+Ca>0.015・・・式(1)
耐Cr被毒性を向上させる点から、式(1)は、0.020%以上が好ましく、より好ましくは0.030%以上とする。なお、式(1)の上限は、添加元素の上限値で特に規定するものでないが、耐クリープ強さと製造性の視点から0.1%とすることが好ましい。また、BおよびGaは耐Cr被毒性に加えて耐クリープ強さの向上に寄与する基本元素として、B:0.0003%以上、Ga:0.0005%以上を添加することが好ましい。より好ましい添加範囲は、B:0.0005〜0.0030%、Ga:0.001〜0.005%とする。Mg、Caの下限は、それぞれ0.0002%とすることが好ましい。耐Cr被毒性と耐クリープ強さを向上させる視点から、好ましい範囲は、0.0005〜0.003%であり、MgとCaの含有量は精錬条件により制御することもできる。
0.35<Si/(Mn+Al+V)<3.50・・・式(2)
耐Cr被毒性を向上させる視点から、式(2)は、0.45〜3.3%の範囲が好ましく、より好ましい範囲は0.6〜2.5とする。
Tr−50℃以下の場合、鋼の再結晶が不足して加工性を阻害する。Tr+20℃超の場合、熱間圧延鋼板の再結晶には効果的であるものの、耐クリープ強さを高める金属組織を得るためには、T<Tr+20[℃]とすることがより好ましい。再結晶温度の近傍ないしそれ以下で熱延板焼鈍を行うことにより、冷間圧延後の1000℃以下の熱処理においても炭硫化物などの微細析出物が残存し、本発明の目標とするCr系酸化皮膜の保護性ならびに耐クリープ強さを高めることに有効に作用する。なお、鋼の再結晶温度は、板厚1/4mm付近においてJIS G 0551に準拠する結晶粒度の顕微鏡試験方法において、粒度番号が付与できる下限の温度と定義する。
Claims (5)
- 質量%にて、C:0.03%以下、Si:1%以下、Mn:1%以下、P:0.045%以下、S:0.003%以下、Cr:19〜24%、Mo:0.5〜2%、N:0.02%以下、Al:0.2%以下、V:0.2%以下、Nb:0.001〜0.5%を含み、更に下記(a)及び(b)の少なくともいずれかを満たし、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼。
(a)B:0.0050%以下、Ga:0.010%以下、Mg:0.010%以下、Ca:0.010%以下の1種または2種以上を(1)式を満たす範囲で含有する。
10×(B+Ga)+Mg+Ca>0.015・・・(1)式
(b)0.35<Si/(Mn+Al+V)<3.50・・・(2)式
但し、式(1)及び(2)中、B、Ga、Mg、Ca、Si、Mn、Al、Vはそれぞれの元素の含有量(質量%)を意味する。 - 前記鋼が、さらに質量%にて、Sn:0.3%以下、Sb:0.3%以下、Ti:0.5%以下、Ni:1%以下、Cu:1%以下、W:1%以下、Co:1%以下、Zr:0.1%以下、La:0.1%以下、Y:0.1%以下、Y及びLa以外のREM:0.1%以下の1種または2種以上含有していることを特徴とする請求項1に記載する耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼。
- 大気中、850℃にて100時間保持した後で室温へ冷却したとき、原子%比率でCr濃度が50%以上の深さ範囲が2.0μm未満である酸化皮膜が前記ステンレス鋼の表面に形成されていることを特徴とする請求項1および2に記載する耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼。
- 750℃、初期応力20MPaにおいて、2%のクリープ歪に到達する時間が150時間以上であることを特徴とする請求項1および2に記載する耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼。
- 請求項1、2のいずれかに記載の組成を有するステンレス鋼材を、冷間圧延前においてTr−50<T<Tr+20の範囲で熱処理を行い、その後冷間圧延と1000℃以下の熱処理を繰り返して鋼板を得ることを特徴とする耐熱性に優れた固体酸化物型燃料電池用フェライト系ステンレス鋼の製造方法。
Tr(℃):鋼の再結晶温度、T:冷間圧延前の熱処理温度
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